JP2003322049A - 燃料噴射装置 - Google Patents
燃料噴射装置Info
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- JP2003322049A JP2003322049A JP2002128789A JP2002128789A JP2003322049A JP 2003322049 A JP2003322049 A JP 2003322049A JP 2002128789 A JP2002128789 A JP 2002128789A JP 2002128789 A JP2002128789 A JP 2002128789A JP 2003322049 A JP2003322049 A JP 2003322049A
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- Electrical Control Of Air Or Fuel Supplied To Internal-Combustion Engine (AREA)
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 本発明は、的確な燃料噴射制御が成され、十
分に排温上昇、着火安定性を確保できスモーク発生を防
止できる燃料噴射装置を提供することにある。 【解決手段】 インジェクタ電磁弁１９を駆動して低圧
燃料路１５の燃料をインジェクタ１１を介して燃焼室４
に噴射し、その低圧噴射の途中で切換え弁２１を駆動し
て高圧燃料路１３からの燃料を燃焼室４に噴射する燃料
噴射装置において、エンジン２の排気通路Ｅに設けられ
た排ガス浄化装置９と、排ガス浄化装置９もしくは排気
通路Ｅの排ガス温度Ｔｃを検出する触媒温度センサ３４
と、排ガス温度Ｔｃが所定の温度以下Ｔｃ１の場合に、
インジェクタ電磁弁１９の噴射開始時期θＬおよび切換
え弁２１の切換え時期θＨをエンジン２の給気状態に応
じて遅角側に補正する補正手段Ａ２を設けた。
分に排温上昇、着火安定性を確保できスモーク発生を防
止できる燃料噴射装置を提供することにある。 【解決手段】 インジェクタ電磁弁１９を駆動して低圧
燃料路１５の燃料をインジェクタ１１を介して燃焼室４
に噴射し、その低圧噴射の途中で切換え弁２１を駆動し
て高圧燃料路１３からの燃料を燃焼室４に噴射する燃料
噴射装置において、エンジン２の排気通路Ｅに設けられ
た排ガス浄化装置９と、排ガス浄化装置９もしくは排気
通路Ｅの排ガス温度Ｔｃを検出する触媒温度センサ３４
と、排ガス温度Ｔｃが所定の温度以下Ｔｃ１の場合に、
インジェクタ電磁弁１９の噴射開始時期θＬおよび切換
え弁２１の切換え時期θＨをエンジン２の給気状態に応
じて遅角側に補正する補正手段Ａ２を設けた。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、内燃機関の排ガス
温度上昇要求に応じて燃料噴射時期を遅角処理できる燃
料噴射装置、時に、インジェクタの開弁時に圧力値が大
小２段に分けられた燃料を切換え弁の作動により順次供
給して噴射率を小より大に変化させて燃焼室に的確に噴
射処理できる燃料噴射装置に関する。
温度上昇要求に応じて燃料噴射時期を遅角処理できる燃
料噴射装置、時に、インジェクタの開弁時に圧力値が大
小２段に分けられた燃料を切換え弁の作動により順次供
給して噴射率を小より大に変化させて燃焼室に的確に噴
射処理できる燃料噴射装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】車両は排ガス処理の上でその排気系に排
ガス後処理装置を装備しているがこの排ガス後処理装置
を有効に作動させる上で内蔵された触媒を活性化する必
要がある。そこで、車両の排気系は排ガスの早期昇温化
を図るべく、燃料系におけるアフタ噴射や噴射時期の大
幅な遅延化を図ることが知られている。
ガス後処理装置を装備しているがこの排ガス後処理装置
を有効に作動させる上で内蔵された触媒を活性化する必
要がある。そこで、車両の排気系は排ガスの早期昇温化
を図るべく、燃料系におけるアフタ噴射や噴射時期の大
幅な遅延化を図ることが知られている。
【０００３】ところで、従来の燃料噴射装置として、例
えば、蓄圧室を成すコモンレールに燃料供給系からの高
圧燃料を貯留し、このコモンレールの高圧燃料をインジ
ェクタの電磁弁の開時に燃焼室に噴霧するコモンレール
式燃料噴射装置が知られている。更に、コモンレールの
高圧燃料を燃焼室に直接噴霧する低圧噴射と、コモンレ
ールとインジェクタ電磁弁を結ぶ高圧燃料路の途中に増
圧機構を有した分岐路を設け、低圧噴射の途中で切換え
弁を駆動し、増圧機構により増圧された高圧燃料を燃焼
室に高圧噴射して２段に噴射率を変化できる増圧型燃料
噴射装置が知られている。
えば、蓄圧室を成すコモンレールに燃料供給系からの高
圧燃料を貯留し、このコモンレールの高圧燃料をインジ
ェクタの電磁弁の開時に燃焼室に噴霧するコモンレール
式燃料噴射装置が知られている。更に、コモンレールの
高圧燃料を燃焼室に直接噴霧する低圧噴射と、コモンレ
ールとインジェクタ電磁弁を結ぶ高圧燃料路の途中に増
圧機構を有した分岐路を設け、低圧噴射の途中で切換え
弁を駆動し、増圧機構により増圧された高圧燃料を燃焼
室に高圧噴射して２段に噴射率を変化できる増圧型燃料
噴射装置が知られている。
【０００４】ところで、例えばコモンレール式燃料噴射
装置を用いて噴射時期の遅延化を行い、排ガス温度の上
昇を図るとする。この場合、運転状態に応じて算出され
た目標燃料噴射量を確保する噴射処理にあたり、コモン
レール圧と目標燃料噴射量とにより噴射期間を算出し、
エンジン回転数相当の噴射開始時期を算出し、例えば図
６に示すような噴射率モードで噴射処理を行っている。
装置を用いて噴射時期の遅延化を行い、排ガス温度の上
昇を図るとする。この場合、運転状態に応じて算出され
た目標燃料噴射量を確保する噴射処理にあたり、コモン
レール圧と目標燃料噴射量とにより噴射期間を算出し、
エンジン回転数相当の噴射開始時期を算出し、例えば図
６に示すような噴射率モードで噴射処理を行っている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】ところで、この場合、
インジェクタ電磁弁の噴射開始時期θｏを同一時期とし
てコモンレール圧を＞＞と順次変化させると、図
７に示すようにコモンレール圧がよりと低くなるほ
ど噴射率が下がり、閉弁時期θｃまでの噴射期間Ｉｍ
３、Ｉｍ２、Ｉｍ１が順次増大し、等容度の低下、即
ち、出力に寄与する燃焼の度合の低下に起因し、図８
（ａ）に示すように排気温度上昇効果が高いことが知ら
れている。ここで、噴射開始時期θｏ（コモンレール
圧が比較的低い）の場合、噴射開始時期θｏ（コモン
レール圧が比較的高い）の場合より全体として排気温度
が高くなり、特に、噴射開始時期θｏの遅角量を増やす
とその傾向が高くなっている。しかし、噴射開始時期θ
ｏ（コモンレール圧が比較的低い）の場合、噴射開始
時期θｏの遅角量を増やすと着火不安定状態に陥る上
に、図８（ｂ）に示すように、スモーク発生が急増し、
噴射時期遅延限界が低いという問題がある。
インジェクタ電磁弁の噴射開始時期θｏを同一時期とし
てコモンレール圧を＞＞と順次変化させると、図
７に示すようにコモンレール圧がよりと低くなるほ
ど噴射率が下がり、閉弁時期θｃまでの噴射期間Ｉｍ
３、Ｉｍ２、Ｉｍ１が順次増大し、等容度の低下、即
ち、出力に寄与する燃焼の度合の低下に起因し、図８
（ａ）に示すように排気温度上昇効果が高いことが知ら
れている。ここで、噴射開始時期θｏ（コモンレール
圧が比較的低い）の場合、噴射開始時期θｏ（コモン
レール圧が比較的高い）の場合より全体として排気温度
が高くなり、特に、噴射開始時期θｏの遅角量を増やす
とその傾向が高くなっている。しかし、噴射開始時期θ
ｏ（コモンレール圧が比較的低い）の場合、噴射開始
時期θｏの遅角量を増やすと着火不安定状態に陥る上
に、図８（ｂ）に示すように、スモーク発生が急増し、
噴射時期遅延限界が低いという問題がある。
【０００６】そこで、図６に２点鎖線ｅで示すように、
２段に噴射率を変化できる増圧型燃料噴射装置を用いた
としても、従来のコモンレール圧、噴射開始時期θｏ、
切換え弁を駆動する噴射率切換え作動時期の制御では排
温の上昇と着火の安定性を確保し、スモークの発生防止
を図ることはできない。本発明は、以上のような課題に
基づき、的確な燃料噴射制御が成され、十分に排温上
昇、着火安定性を確保できスモーク発生を防止できる燃
料噴射装置を提供することを目的とする。
２段に噴射率を変化できる増圧型燃料噴射装置を用いた
としても、従来のコモンレール圧、噴射開始時期θｏ、
切換え弁を駆動する噴射率切換え作動時期の制御では排
温の上昇と着火の安定性を確保し、スモークの発生防止
を図ることはできない。本発明は、以上のような課題に
基づき、的確な燃料噴射制御が成され、十分に排温上
昇、着火安定性を確保できスモーク発生を防止できる燃
料噴射装置を提供することを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】請求項１の発明は、イン
ジェクタ駆動用電磁弁を駆動して低圧燃料供給路の燃料
をインジェクタを介して燃焼室に噴射し、その低圧噴射
の途中で切換え弁を駆動して高圧燃料供給路からの燃料
をインジェクタを介して燃焼室に噴射する燃料噴射装置
において、エンジンの排気通路に設けられた排ガス浄化
装置と、上記排ガス浄化装置もしくは上記排気通路の排
ガス温度を検出する温度検出手段と、上記温度検出手段
の温度情報が所定の温度以下の場合に、上記インジェク
タ駆動用電磁弁の噴射開始時期および上記切換え弁の作
動時期をエンジンの給気状態に応じて遅角側に補正する
補正手段を設けたことを特徴とする。このように、イン
ジェクタ駆動用電磁弁の噴射開始時期および切換え弁の
作動時期をエンジンの給気状態に応じて遅角側に補正す
るので、低圧初期噴射期間が増加して排気温度を容易に
高めることができ、その後の後期噴射域での高圧噴射に
より安定燃焼を確保できる。
ジェクタ駆動用電磁弁を駆動して低圧燃料供給路の燃料
をインジェクタを介して燃焼室に噴射し、その低圧噴射
の途中で切換え弁を駆動して高圧燃料供給路からの燃料
をインジェクタを介して燃焼室に噴射する燃料噴射装置
において、エンジンの排気通路に設けられた排ガス浄化
装置と、上記排ガス浄化装置もしくは上記排気通路の排
ガス温度を検出する温度検出手段と、上記温度検出手段
の温度情報が所定の温度以下の場合に、上記インジェク
タ駆動用電磁弁の噴射開始時期および上記切換え弁の作
動時期をエンジンの給気状態に応じて遅角側に補正する
補正手段を設けたことを特徴とする。このように、イン
ジェクタ駆動用電磁弁の噴射開始時期および切換え弁の
作動時期をエンジンの給気状態に応じて遅角側に補正す
るので、低圧初期噴射期間が増加して排気温度を容易に
高めることができ、その後の後期噴射域での高圧噴射に
より安定燃焼を確保できる。
【０００８】請求項２の発明は、請求項1記載の燃料噴
射装置において、上記補正手段による上記切換え弁の作
動時期を補正する吸気圧及び吸気温度に応じた各遅角補
正量が、スモーク限界時期以前の範囲で最大限に遅角す
るような値として設定されることを特徴とする。このよ
うに、切換え弁の作動時期がスモーク限界時期以前の範
囲で最大限に遅角するような値として設定されるので、
確実にスモークを抑えた上で、排気温度を容易に高める
ことができる。
射装置において、上記補正手段による上記切換え弁の作
動時期を補正する吸気圧及び吸気温度に応じた各遅角補
正量が、スモーク限界時期以前の範囲で最大限に遅角す
るような値として設定されることを特徴とする。このよ
うに、切換え弁の作動時期がスモーク限界時期以前の範
囲で最大限に遅角するような値として設定されるので、
確実にスモークを抑えた上で、排気温度を容易に高める
ことができる。
【０００９】請求項３の発明は、請求項1記載の燃料噴
射装置において、上記インジェクタ駆動用電磁弁を駆動
して低圧蓄圧室に貯留された燃料を通して上記インジェ
クタより燃焼室に噴射し、その低圧噴射の途中で切換え
弁を駆動して高圧蓄圧室に貯留された燃料を上記インジ
ェクタより燃焼室に噴射することを特徴とする。このよ
うに、低圧蓄圧室に貯留された燃料をインジェクタより
燃焼室に噴射し、その途中で高圧蓄圧室に貯留された燃
料をインジェクタより燃焼室に噴射する燃料噴射装置を
用いるので、確実に２段噴射を行え、インジェクタの噴
射開始時期および切換え弁の作動時期を遅角側に補正で
き、排気温度を容易に高め、安定燃焼を確保できる。
射装置において、上記インジェクタ駆動用電磁弁を駆動
して低圧蓄圧室に貯留された燃料を通して上記インジェ
クタより燃焼室に噴射し、その低圧噴射の途中で切換え
弁を駆動して高圧蓄圧室に貯留された燃料を上記インジ
ェクタより燃焼室に噴射することを特徴とする。このよ
うに、低圧蓄圧室に貯留された燃料をインジェクタより
燃焼室に噴射し、その途中で高圧蓄圧室に貯留された燃
料をインジェクタより燃焼室に噴射する燃料噴射装置を
用いるので、確実に２段噴射を行え、インジェクタの噴
射開始時期および切換え弁の作動時期を遅角側に補正で
き、排気温度を容易に高め、安定燃焼を確保できる。
【００１０】請求項４の発明は、請求項1記載の燃料噴
射装置において、上記インジェクタ駆動用電磁弁を駆動
して蓄圧室に貯留された燃料を燃料供給路を通してイン
ジェクタより燃焼室に噴射し、その低圧噴射の途中で燃
料供給路に接続された増圧機構により増圧された燃料を
切換え弁を駆動してインジェクタより燃焼室に噴射する
ことを特徴とする。このように、蓄圧室に貯留された燃
料をインジェクタより燃焼室に噴射し、その途中で増圧
機構により増圧された燃料をインジェクタより燃焼室に
噴射する燃料噴射装置を用いるので、確実に２段噴射を
行え、インジェクタの噴射開始時期および切換え弁の作
動時期を遅角側に補正でき、排気温度を容易に高め、安
定燃焼を確保できる。
射装置において、上記インジェクタ駆動用電磁弁を駆動
して蓄圧室に貯留された燃料を燃料供給路を通してイン
ジェクタより燃焼室に噴射し、その低圧噴射の途中で燃
料供給路に接続された増圧機構により増圧された燃料を
切換え弁を駆動してインジェクタより燃焼室に噴射する
ことを特徴とする。このように、蓄圧室に貯留された燃
料をインジェクタより燃焼室に噴射し、その途中で増圧
機構により増圧された燃料をインジェクタより燃焼室に
噴射する燃料噴射装置を用いるので、確実に２段噴射を
行え、インジェクタの噴射開始時期および切換え弁の作
動時期を遅角側に補正でき、排気温度を容易に高め、安
定燃焼を確保できる。
【００１１】
【発明の実施の形態】以下、本発明の一実施形態として
の燃料噴射装置を図１乃至図４を参照して説明する。こ
こでの燃料噴射装置１は高圧と低圧の２つの蓄圧室を備
えた燃料噴射装置であり、図示しない車両に搭載された
多気筒ディーゼルエンジン（以後単にエンジンと記す）
２に装着される。エンジン２はエンジン本体３内に複数
の燃焼室４（図１では１つのみ記載した）を備え、同燃
焼室４内の図示しないピストンのリニア駆動をクランク
シャフト５によって回転力に変換し、図示しない回転駆
動系に伝達する。クランクシャフト５にはクランク角セ
ンサ６が対設され、クランク角センサ６によりクランク
角情報Δθをコントローラ７に出力している。
の燃料噴射装置を図１乃至図４を参照して説明する。こ
こでの燃料噴射装置１は高圧と低圧の２つの蓄圧室を備
えた燃料噴射装置であり、図示しない車両に搭載された
多気筒ディーゼルエンジン（以後単にエンジンと記す）
２に装着される。エンジン２はエンジン本体３内に複数
の燃焼室４（図１では１つのみ記載した）を備え、同燃
焼室４内の図示しないピストンのリニア駆動をクランク
シャフト５によって回転力に変換し、図示しない回転駆
動系に伝達する。クランクシャフト５にはクランク角セ
ンサ６が対設され、クランク角センサ６によりクランク
角情報Δθをコントローラ７に出力している。
【００１２】排気系は排気管８の排気通路Ｅの途中に触
媒コンバータ９を装着する。触媒コンバータ９は内部に
前後の触媒担体９０１、９０２を配備し、同担体にＮＯ
ｘ触媒、酸化触媒を順次配備し、これにより、排気ガス
のＮＯｘ、ＨＣ、ＣＯを無害化処理し、大気中に放出で
きる。なお、触媒コンバータ９には触媒温度（排ガス温
度に相当する）Ｔｃを検出する温度検出手段としての触
媒温度センサ３４が取付けられている。
媒コンバータ９を装着する。触媒コンバータ９は内部に
前後の触媒担体９０１、９０２を配備し、同担体にＮＯ
ｘ触媒、酸化触媒を順次配備し、これにより、排気ガス
のＮＯｘ、ＨＣ、ＣＯを無害化処理し、大気中に放出で
きる。なお、触媒コンバータ９には触媒温度（排ガス温
度に相当する）Ｔｃを検出する温度検出手段としての触
媒温度センサ３４が取付けられている。
【００１３】燃料噴射装置１は、各燃焼室４に燃料噴射
を行う各インジェクタ１１と、各インジェクタ１１の流
入路１２に高圧燃料路１３を介して高圧燃料を供給する
高圧コモンレール１４と、流入路１２に低圧燃料路１５
を介して低圧燃料を供給する低圧コモンレール１６と、
高圧コモンレール１４に高圧燃料を供給し、低圧コモン
レール１６の戻し燃料を燃料タンク１７に戻す燃料供給
装置１８と、各インジェクタ１１のインジェクタ電磁弁
１９及び低高切換え電磁弁である切換え弁２１を駆動制
御するエンジン制御装置としてのコントローラ７を備え
る。
を行う各インジェクタ１１と、各インジェクタ１１の流
入路１２に高圧燃料路１３を介して高圧燃料を供給する
高圧コモンレール１４と、流入路１２に低圧燃料路１５
を介して低圧燃料を供給する低圧コモンレール１６と、
高圧コモンレール１４に高圧燃料を供給し、低圧コモン
レール１６の戻し燃料を燃料タンク１７に戻す燃料供給
装置１８と、各インジェクタ１１のインジェクタ電磁弁
１９及び低高切換え電磁弁である切換え弁２１を駆動制
御するエンジン制御装置としてのコントローラ７を備え
る。
【００１４】燃料供給装置１８は燃料タンク１７と、同
燃料タンク１７の燃料を供給路２６のフィルタ２２を介
し吸入し、高圧化して高圧コモンレール１４に圧送する
供給ポンプ２３と、低圧コモンレール１６側の低圧燃料
を調圧弁２４を介して燃料タンク１７に導く低圧管２５
とを備える。なお、高圧コモンレール１４の燃圧ＰＨ
ＰＣＲは供給ポンプの作動制御によって目標とする圧力
に設定され、低圧コモンレール１６の燃圧ＰＬＰＣＲは
調圧弁２４で指定される設定値に保持される。
燃料タンク１７の燃料を供給路２６のフィルタ２２を介
し吸入し、高圧化して高圧コモンレール１４に圧送する
供給ポンプ２３と、低圧コモンレール１６側の低圧燃料
を調圧弁２４を介して燃料タンク１７に導く低圧管２５
とを備える。なお、高圧コモンレール１４の燃圧ＰＨ
ＰＣＲは供給ポンプの作動制御によって目標とする圧力
に設定され、低圧コモンレール１６の燃圧ＰＬＰＣＲは
調圧弁２４で指定される設定値に保持される。
【００１５】高圧コモンレール１４は、供給ポンプ２３
からの高圧燃料を貯蔵し、高圧燃料路１３を介し各気筒
のインジェクタ１１に高圧燃料を供給可能に構成され
る。
からの高圧燃料を貯蔵し、高圧燃料路１３を介し各気筒
のインジェクタ１１に高圧燃料を供給可能に構成され
る。
【００１６】各インジェクタ１１は同一構成であり、ノ
ズル部１１１とインジェクタ電磁弁１９とインジェクタ
切換制御部３０を備える。ノズル部１１１は燃焼室４に
燃料噴射可能にエンジン本体３に支持される。インジェ
クタ電磁弁１９はコントローラ７の駆動信号でオンオフ
作動して高圧燃料路１３或いは低圧燃料路１５からの燃
料をノズル部１１１を介し燃焼室４に噴射供給できる。
インジェクタ切換制御部３０は流入路１２より分岐する
高圧燃料路１３及び低圧燃料路１５を形成される。高圧
燃料路１３は高圧コモンレール１４と流入路１２間に切
換え弁２１を配備し、これの開時（オン時）に高圧コモ
ンレール１４の高圧の燃料をインジェクタ１１に導き、
高圧噴射を行う。
ズル部１１１とインジェクタ電磁弁１９とインジェクタ
切換制御部３０を備える。ノズル部１１１は燃焼室４に
燃料噴射可能にエンジン本体３に支持される。インジェ
クタ電磁弁１９はコントローラ７の駆動信号でオンオフ
作動して高圧燃料路１３或いは低圧燃料路１５からの燃
料をノズル部１１１を介し燃焼室４に噴射供給できる。
インジェクタ切換制御部３０は流入路１２より分岐する
高圧燃料路１３及び低圧燃料路１５を形成される。高圧
燃料路１３は高圧コモンレール１４と流入路１２間に切
換え弁２１を配備し、これの開時（オン時）に高圧コモ
ンレール１４の高圧の燃料をインジェクタ１１に導き、
高圧噴射を行う。
【００１７】低圧燃料路１５は低圧コモンレール１６と
流入路１２間に分岐して並列路１５１、１５２を備え、
並列路１５１に逆止弁２７を、並列路１５２にオリフィ
ス２８を装着する。これにより、高圧燃料路１３からの
分岐流をオリフィス２８を介して低圧コモンレール１６
に供給でき、低圧噴射時には低圧コモンレール１６の低
圧燃料を逆止弁２７を介してインジェクタ１１に導き、
低圧噴射を可能としている。
流入路１２間に分岐して並列路１５１、１５２を備え、
並列路１５１に逆止弁２７を、並列路１５２にオリフィ
ス２８を装着する。これにより、高圧燃料路１３からの
分岐流をオリフィス２８を介して低圧コモンレール１６
に供給でき、低圧噴射時には低圧コモンレール１６の低
圧燃料を逆止弁２７を介してインジェクタ１１に導き、
低圧噴射を可能としている。
【００１８】コントローラ７はその入出力回路に多数の
ポートを有し、エンジンの運転情報を検出するための各
種センサを接続しており、特に、エンジン２のアクセル
ペダル開度θａを検出するアクセルペダル開度センサ３
２と、クランク角情報Δθを検出するクランク角センサ
６と、水温ｗｔを検出する水温センサ３３と、触媒温度
Ｔｃを検出する触媒温度センサ３４と、大気圧Ｐａを検
出する大気圧センサ３５と、ブースト圧力Ｐｂを検出す
るブースト圧力センサ３６と、ブースト温度Ｔｂを検出
する大気温センサ３７とが接続される。ここでクランク
角情報Δθはコントローラ７においてエンジン回転数Ｎ
ｅの導出に用いられる。
ポートを有し、エンジンの運転情報を検出するための各
種センサを接続しており、特に、エンジン２のアクセル
ペダル開度θａを検出するアクセルペダル開度センサ３
２と、クランク角情報Δθを検出するクランク角センサ
６と、水温ｗｔを検出する水温センサ３３と、触媒温度
Ｔｃを検出する触媒温度センサ３４と、大気圧Ｐａを検
出する大気圧センサ３５と、ブースト圧力Ｐｂを検出す
るブースト圧力センサ３６と、ブースト温度Ｔｂを検出
する大気温センサ３７とが接続される。ここでクランク
角情報Δθはコントローラ７においてエンジン回転数Ｎ
ｅの導出に用いられる。
【００１９】このコントローラ７は周知のエンジン制御
処理機能を有し、ここでは特に、燃料量算出手段Ａ０
と、噴射時期算出手段Ａ１と、補正手段Ａ２を備える。
燃料圧力制御手段Ａ０は、エンジン回転数Ｎｅとアクセ
ルペダル開度θａに応じた基本燃料噴射量ＩＮＪｂを求
め、運転条件に応じた、たとえば水温ｗｔや大気圧Ｐａ
の各補正値ｄｔ，ｄｐを加えて目標燃料噴射量ｑtarget
（＝ＩＮＪｂ＋ｄｔ＋ｄｐ）を導出する。
処理機能を有し、ここでは特に、燃料量算出手段Ａ０
と、噴射時期算出手段Ａ１と、補正手段Ａ２を備える。
燃料圧力制御手段Ａ０は、エンジン回転数Ｎｅとアクセ
ルペダル開度θａに応じた基本燃料噴射量ＩＮＪｂを求
め、運転条件に応じた、たとえば水温ｗｔや大気圧Ｐａ
の各補正値ｄｔ，ｄｐを加えて目標燃料噴射量ｑtarget
（＝ＩＮＪｂ＋ｄｔ＋ｄｐ）を導出する。
【００２０】噴射時期算出手段Ａ１は高低コモンレール
圧ＰＨＰＣＲ，ＰＬＰＣＲをエンジン回転数Ｎｅと目標
燃料噴射量ｑtargetよりコモンレール圧マップｍ１、ｍ
２（図３参照）で導出する。特に、コモンレール圧マッ
プｍ２では目標燃料噴射量ｑtargetの増加に応じてコモ
ンレール圧ＰＨＰＣＲが低下し、コモンレール圧マップ
ｍ１ではコモンレール圧ＰＬＰＣＲが増加するように設
定される。更に、インジェクタ電磁弁１９の噴射開始時
期θＬおよび切換え弁２１の噴射率切換え作動時期であ
る切換え時期θＨをエンジン回転数Ｎｅに応じて噴射時
期マップｍ３（図３参照）より算出する。ここではエン
ジン回転数Ｎｅの増加に応じて噴射開始時期θＬおよび
切換え時期θＨが低下するように設定される。
圧ＰＨＰＣＲ，ＰＬＰＣＲをエンジン回転数Ｎｅと目標
燃料噴射量ｑtargetよりコモンレール圧マップｍ１、ｍ
２（図３参照）で導出する。特に、コモンレール圧マッ
プｍ２では目標燃料噴射量ｑtargetの増加に応じてコモ
ンレール圧ＰＨＰＣＲが低下し、コモンレール圧マップ
ｍ１ではコモンレール圧ＰＬＰＣＲが増加するように設
定される。更に、インジェクタ電磁弁１９の噴射開始時
期θＬおよび切換え弁２１の噴射率切換え作動時期であ
る切換え時期θＨをエンジン回転数Ｎｅに応じて噴射時
期マップｍ３（図３参照）より算出する。ここではエン
ジン回転数Ｎｅの増加に応じて噴射開始時期θＬおよび
切換え時期θＨが低下するように設定される。
【００２１】補正手段Ａ２は、触媒温度Ｔｃが所定の温
度Ｔｃ１以下の場合に、インジェクタ電磁弁１９の噴射
開始時期θＬおよび切換え時期θＨをエンジンの給気状
態であるブースト圧力Ｐｂ,ブースト温度Ｔｂに応じて
それぞれ遅角マップｍ４、ｍ５（図３参照）より算出す
る。次に、図１の燃料噴射装置の作動をコントローラ７
の制御処理に沿って説明する。
度Ｔｃ１以下の場合に、インジェクタ電磁弁１９の噴射
開始時期θＬおよび切換え時期θＨをエンジンの給気状
態であるブースト圧力Ｐｂ,ブースト温度Ｔｂに応じて
それぞれ遅角マップｍ４、ｍ５（図３参照）より算出す
る。次に、図１の燃料噴射装置の作動をコントローラ７
の制御処理に沿って説明する。
【００２２】図示しない車両のエンジン２の駆動時にお
いて、コントローラ７は複数の制御系、例えば、燃料噴
射系、燃料供給系で適宜駆動されている関連機器、セン
サ類の自己チェック結果を取込み、これが正常であった
か否かを確認し、正常（ＯＫ）では図示しないエンジン
制御処理ルーチンを実行し、その途中で図５に示す燃料
噴射制御ルーチンを実行する。
いて、コントローラ７は複数の制御系、例えば、燃料噴
射系、燃料供給系で適宜駆動されている関連機器、セン
サ類の自己チェック結果を取込み、これが正常であった
か否かを確認し、正常（ＯＫ）では図示しないエンジン
制御処理ルーチンを実行し、その途中で図５に示す燃料
噴射制御ルーチンを実行する。
【００２３】燃料噴射制御ルーチンのステップｓ１に達
すると、最新のデータ、例えば、触媒温度Ｔｃ、クラン
ク角度Δθ、エンジン回転数Ｎｅ、ブースト圧力Ｐｂ，
ブースト温度Ｔｂ，水温ｗｔ、大気圧Ｐａ等が取り込ま
れ、それぞれ記憶処理される。ステップｓ２では触媒温
度Ｔｃが設定値Ｔｃ１、即ち、ここでは酸化触媒及びＮ
Ｏｘ触媒の両者が活性化する、例えば、３００℃を閾値
とし、それ未満か否か判断し、上回る場合はステップｓ
３の通常制御処理に、低温ではステップｓ４に進む。
すると、最新のデータ、例えば、触媒温度Ｔｃ、クラン
ク角度Δθ、エンジン回転数Ｎｅ、ブースト圧力Ｐｂ，
ブースト温度Ｔｂ，水温ｗｔ、大気圧Ｐａ等が取り込ま
れ、それぞれ記憶処理される。ステップｓ２では触媒温
度Ｔｃが設定値Ｔｃ１、即ち、ここでは酸化触媒及びＮ
Ｏｘ触媒の両者が活性化する、例えば、３００℃を閾値
とし、それ未満か否か判断し、上回る場合はステップｓ
３の通常制御処理に、低温ではステップｓ４に進む。
【００２４】ステップｓ３の通常制御処理では基本燃料
噴射量ＩＮＪｂ、目標燃料噴射量ｑtarget（＝ＩＮＪｂ
＋ｄｔ＋ｄｐ）を順次算出する。更に、高低コモンレー
ル圧ＰＨＰＣＲ，ＰＬＰＣＲをＮｅとｑtargetより図示
しない通常時コモンレール圧マップ（図３のｍ１、ｍ２
に相当する通常時用マップ）で導出し、これら値を供給
ポンプ２３、調圧弁２４の図示しないコモンレール圧ド
ライバーにセットする。更に、インジェクタ電磁弁１９
の通常時噴射開始時期θＬおよび切換え弁２１の通常時
切換え時期θＨをエンジン回転数Ｎｅに応じて通常時噴
射時期マップ（図３のｍ３に相当する通常時用マップ）
で導出する。
噴射量ＩＮＪｂ、目標燃料噴射量ｑtarget（＝ＩＮＪｂ
＋ｄｔ＋ｄｐ）を順次算出する。更に、高低コモンレー
ル圧ＰＨＰＣＲ，ＰＬＰＣＲをＮｅとｑtargetより図示
しない通常時コモンレール圧マップ（図３のｍ１、ｍ２
に相当する通常時用マップ）で導出し、これら値を供給
ポンプ２３、調圧弁２４の図示しないコモンレール圧ド
ライバーにセットする。更に、インジェクタ電磁弁１９
の通常時噴射開始時期θＬおよび切換え弁２１の通常時
切換え時期θＨをエンジン回転数Ｎｅに応じて通常時噴
射時期マップ（図３のｍ３に相当する通常時用マップ）
で導出する。
【００２５】更に、導出されたθＨとθＬより低圧噴射
期間Δｔｉｎｊを求め、低圧コモンレール圧ＰＬＰＣＲ
と低圧噴射期間Δｔｉｎｊとより、低圧噴射期間に噴射
される低圧燃料噴射量を算出する。そして、目標燃料噴
射量ｑtargetから低圧燃料噴射量を差し引いた高圧燃料
噴射量を求めて、目標高圧燃料噴射量と高圧コモンレー
ルの圧力よりインジェクタ電磁弁１９及び切換弁２１の
閉弁時期θｃを導出する。その上で、図２に示すよう
に、噴射開始時期θＬ、切換え時期θＨ、今回の低圧噴
射期間Δｔｉｎｊ（＝θＨ−θＬ）、及び閉弁時期θｃ
に相当する情報を含む出力が燃料噴射用ドライバ（図示
せず）にセットされ、この回の制御を終了させ、リター
ンする。
期間Δｔｉｎｊを求め、低圧コモンレール圧ＰＬＰＣＲ
と低圧噴射期間Δｔｉｎｊとより、低圧噴射期間に噴射
される低圧燃料噴射量を算出する。そして、目標燃料噴
射量ｑtargetから低圧燃料噴射量を差し引いた高圧燃料
噴射量を求めて、目標高圧燃料噴射量と高圧コモンレー
ルの圧力よりインジェクタ電磁弁１９及び切換弁２１の
閉弁時期θｃを導出する。その上で、図２に示すよう
に、噴射開始時期θＬ、切換え時期θＨ、今回の低圧噴
射期間Δｔｉｎｊ（＝θＨ−θＬ）、及び閉弁時期θｃ
に相当する情報を含む出力が燃料噴射用ドライバ（図示
せず）にセットされ、この回の制御を終了させ、リター
ンする。
【００２６】これに応じて燃料噴射用ドライバは、クラ
ンク角Δθ信号に基き、各インジェクタ電磁弁１９及び
切換え弁２１に噴射開始時期θＬ、切換え時期θＨに弁
切換え出力を発し、閉弁時期θｃに閉じ、図２のブーツ
型噴射率噴射モードＭ１でインジェクタ５が噴射駆動す
る。一方、ステップs２よりステップs４に達すると、排
気温上昇制御に入る。ここでは、エンジン回転数Ｎｅと
アクセルペダル開度θａに応じた基本燃料噴射量ＩＮＪ
ｂ、水温ｗｔや大気圧ｐａの各補正値ｄｔ（低温域で比
較的大きな補正値となる），ｄｐより目標燃料噴射量ｑ
target（＝ＩＮＪｂ＋ｄｔ＋ｄｐ）を導出する。
ンク角Δθ信号に基き、各インジェクタ電磁弁１９及び
切換え弁２１に噴射開始時期θＬ、切換え時期θＨに弁
切換え出力を発し、閉弁時期θｃに閉じ、図２のブーツ
型噴射率噴射モードＭ１でインジェクタ５が噴射駆動す
る。一方、ステップs２よりステップs４に達すると、排
気温上昇制御に入る。ここでは、エンジン回転数Ｎｅと
アクセルペダル開度θａに応じた基本燃料噴射量ＩＮＪ
ｂ、水温ｗｔや大気圧ｐａの各補正値ｄｔ（低温域で比
較的大きな補正値となる），ｄｐより目標燃料噴射量ｑ
target（＝ＩＮＪｂ＋ｄｔ＋ｄｐ）を導出する。
【００２７】ステップs５では高低コモンレール圧Ｐ
ＨＰＣＲ，ＰＬＰＣＲをエンジン回転数Ｎｅと目標燃料
噴射量ｑtargetより図３のコモンレール圧マップｍ１、
ｍ２で導出し、これら値を供給ポンプ２３、調圧弁２４
用の図示しないコモンレール圧ドライバーにセットす
る。ステップｓ６ではインジェクタ電磁弁１９の噴射開
始時期θＬおよび切換え弁２１の切換え時期θＨをエン
ジン回転数Ｎｅに応じて図３の噴射時期マップｍ３で導
出する。
ＨＰＣＲ，ＰＬＰＣＲをエンジン回転数Ｎｅと目標燃料
噴射量ｑtargetより図３のコモンレール圧マップｍ１、
ｍ２で導出し、これら値を供給ポンプ２３、調圧弁２４
用の図示しないコモンレール圧ドライバーにセットす
る。ステップｓ６ではインジェクタ電磁弁１９の噴射開
始時期θＬおよび切換え弁２１の切換え時期θＨをエン
ジン回転数Ｎｅに応じて図３の噴射時期マップｍ３で導
出する。
【００２８】更に、導出されたθＨとθＬより低圧噴射
期間Δｔｉｎｊを求め、低圧コモンレール圧ＰＬＰＣＲ
と低圧噴射期間Δｔｉｎｊとより、低圧噴射期間に噴射
される低圧燃料噴射量を算出する。そして、目標燃料噴
射量ｑtargetから低圧燃料噴射量を差し引いた高圧燃料
噴射量を求めて、目標高圧燃料噴射量と高圧コモンレー
ルの圧力よりインジェクタ電磁弁１９及び切換弁２１の
閉弁時期θｃを導出する。ステップs７では噴射開始時
期θＬ、切換え時期θＨを補正すべく、ブースト圧力Ｐ
ｂ，ブースト温度Ｔｂ相当の噴射遅角量Δθを図３の遅
角量マップｍ４、ｍ５で演算する。
期間Δｔｉｎｊを求め、低圧コモンレール圧ＰＬＰＣＲ
と低圧噴射期間Δｔｉｎｊとより、低圧噴射期間に噴射
される低圧燃料噴射量を算出する。そして、目標燃料噴
射量ｑtargetから低圧燃料噴射量を差し引いた高圧燃料
噴射量を求めて、目標高圧燃料噴射量と高圧コモンレー
ルの圧力よりインジェクタ電磁弁１９及び切換弁２１の
閉弁時期θｃを導出する。ステップs７では噴射開始時
期θＬ、切換え時期θＨを補正すべく、ブースト圧力Ｐ
ｂ，ブースト温度Ｔｂ相当の噴射遅角量Δθを図３の遅
角量マップｍ４、ｍ５で演算する。
【００２９】各遅角量マップｍ４、ｍ５はブースト圧力
Ｐｂが大きいほど、ブースト温度Ｔｂが高いほど噴射開
始時期θＬ、切換え時期θＨの遅角量ΔθＨ，ΔθＬが
増すように予め設定され、特に、これらの遅角量Δθ
Ｈ，ΔθＬが、スモーク限界時期以前の範囲で最大限に
遅角するような値としてマップ化されている。このた
め、噴射開始時期θＬ、切換え時期θＨがスモーク限界
時期以前の範囲で最大限に遅角するような値として設定
されるので、確実にスモークを抑えた上で、排気温度を
容易に高めることができる。
Ｐｂが大きいほど、ブースト温度Ｔｂが高いほど噴射開
始時期θＬ、切換え時期θＨの遅角量ΔθＨ，ΔθＬが
増すように予め設定され、特に、これらの遅角量Δθ
Ｈ，ΔθＬが、スモーク限界時期以前の範囲で最大限に
遅角するような値としてマップ化されている。このた
め、噴射開始時期θＬ、切換え時期θＨがスモーク限界
時期以前の範囲で最大限に遅角するような値として設定
されるので、確実にスモークを抑えた上で、排気温度を
容易に高めることができる。
【００３０】ステップs８では噴射開始時期θＬを演算
した遅角量ΔθＬで遅角補正し、更に、切換え時期θＨ
を遅角量ΔθＨで遅角補正して設定し、今回の低圧噴射
期間Δｔｉｎｊ（＝θＨ−θＬ）を算出することとな
る。ステップs９はインジェクタ電磁弁１９の噴射開始
時期θＬ、切換え弁２１の切換え時期θＨ、今回の低圧
噴射期間Δｔｉｎｊ及びインジェクタ電磁弁１９及び切
換え弁２１の閉弁時期θｃに相当する情報を含む出力が
燃料噴射用ドライバ（図示せず）にセットされ、この回
の制御を終了させ、リターンする。
した遅角量ΔθＬで遅角補正し、更に、切換え時期θＨ
を遅角量ΔθＨで遅角補正して設定し、今回の低圧噴射
期間Δｔｉｎｊ（＝θＨ−θＬ）を算出することとな
る。ステップs９はインジェクタ電磁弁１９の噴射開始
時期θＬ、切換え弁２１の切換え時期θＨ、今回の低圧
噴射期間Δｔｉｎｊ及びインジェクタ電磁弁１９及び切
換え弁２１の閉弁時期θｃに相当する情報を含む出力が
燃料噴射用ドライバ（図示せず）にセットされ、この回
の制御を終了させ、リターンする。
【００３１】これに応じて燃料噴射用ドライバはクラン
ク角Δθ信号に基き、各インジェクタ電磁弁１９及び切
換え弁２１に対し、噴射開始時期θＬ、切換え時期θＨ
及び閉弁時期θｃに切換え出力を発して、２段噴射であ
るブーツ型２段噴射モードＭ１（図２参照）でインジェ
クタ１１が噴射駆動する。このように、燃料噴射装置１
は、触媒温度Ｔｃが設定値Ｔｃ１を下回る低排温時に、
インジェクタ電磁弁１９の噴射開始時期θＬおよび切換
え弁２１の切換え時期θＨをエンジン２の給気状態であ
るブースト圧力Ｐｂ、ブースト温度Ｔｂに応じて遅角量
ΔθＬ、ΔθＨで補正するので、前期噴射域ｆ１の低圧
噴射期間Δｔｉｎｊが増加して排気温度を容易に高める
ことができ、その後の後期噴射域ｆ２での高圧噴射によ
り安定燃焼を確保でき、スモークの発生を抑制できる。
ク角Δθ信号に基き、各インジェクタ電磁弁１９及び切
換え弁２１に対し、噴射開始時期θＬ、切換え時期θＨ
及び閉弁時期θｃに切換え出力を発して、２段噴射であ
るブーツ型２段噴射モードＭ１（図２参照）でインジェ
クタ１１が噴射駆動する。このように、燃料噴射装置１
は、触媒温度Ｔｃが設定値Ｔｃ１を下回る低排温時に、
インジェクタ電磁弁１９の噴射開始時期θＬおよび切換
え弁２１の切換え時期θＨをエンジン２の給気状態であ
るブースト圧力Ｐｂ、ブースト温度Ｔｂに応じて遅角量
ΔθＬ、ΔθＨで補正するので、前期噴射域ｆ１の低圧
噴射期間Δｔｉｎｊが増加して排気温度を容易に高める
ことができ、その後の後期噴射域ｆ２での高圧噴射によ
り安定燃焼を確保でき、スモークの発生を抑制できる。
【００３２】しかも、切換え弁２１の切換え時期θＨが
ブースト圧力Ｐｂ、ブースト温度Ｔｂに応じて遅角量Δ
θＬ、ΔθＨで補正するにあたり、スモーク限界時期以
前の範囲で最大限に遅角するような値として遅角量Δθ
Ｌ、ΔθＨがステップｓ７で設定されるので、スモーク
を抑えた上で、排気温度を容易に高めることができる。
図１の燃料噴射装置１は、低圧コモンレール１６に貯留
された燃料をインジェクタ１１より燃焼室４に噴射し、
その途中で高圧コモンレール１４に貯留された燃料を燃
焼室４に噴射することで、確実にブーツ型２段噴射を行
うものであるが、図５のような増圧機構付きの燃料噴射
装置１ａを用いても良い。なお、ここでの構成部材は図
１の構成部材と同一のものに同一符号を付け重複説明を
略す。
ブースト圧力Ｐｂ、ブースト温度Ｔｂに応じて遅角量Δ
θＬ、ΔθＨで補正するにあたり、スモーク限界時期以
前の範囲で最大限に遅角するような値として遅角量Δθ
Ｌ、ΔθＨがステップｓ７で設定されるので、スモーク
を抑えた上で、排気温度を容易に高めることができる。
図１の燃料噴射装置１は、低圧コモンレール１６に貯留
された燃料をインジェクタ１１より燃焼室４に噴射し、
その途中で高圧コモンレール１４に貯留された燃料を燃
焼室４に噴射することで、確実にブーツ型２段噴射を行
うものであるが、図５のような増圧機構付きの燃料噴射
装置１ａを用いても良い。なお、ここでの構成部材は図
１の構成部材と同一のものに同一符号を付け重複説明を
略す。
【００３３】ここではインジェクタ電磁弁１９を駆動し
てコモンレール１６ａに貯留された燃料を燃料供給路１
５ａを通してインジェクタ１１より燃焼室４に噴射し、
その低圧噴射の途中で燃料供給路１５ａに接続された増
圧機構５０により増圧された燃料を切換え弁２１ａを駆
動してインジェクタ１１より燃焼室４に噴射する。ここ
で増圧機構５０は燃料供給路１５ａの途中の分岐路１３
ａに配設される。増圧機構５０は大小の内径のシリンダ
室５１、５２を備え、ここに大小の外径で一体化した増
圧ピストン５３、５４を収容する。シリンダ室５１は燃
料供給路１５ａの上流分岐部（コモンレール側）ｂ１に
シリンダ室５２は燃料供給路１５ａの下流分岐部（イン
ジェクタ側）ｂ２に連通する。大径シリンダ室５１の側
壁には切換え弁２１ａを備えた開放路５５と、燃料供給
路１５ａの中間分岐部ｂ３に絞り５６を介し連通する調
圧路５７とが接続される。更に、燃料供給路１５ａの下
流分岐部ｂ１と中間分岐部ｂ３の間には逆止弁５８が配
設される。
てコモンレール１６ａに貯留された燃料を燃料供給路１
５ａを通してインジェクタ１１より燃焼室４に噴射し、
その低圧噴射の途中で燃料供給路１５ａに接続された増
圧機構５０により増圧された燃料を切換え弁２１ａを駆
動してインジェクタ１１より燃焼室４に噴射する。ここ
で増圧機構５０は燃料供給路１５ａの途中の分岐路１３
ａに配設される。増圧機構５０は大小の内径のシリンダ
室５１、５２を備え、ここに大小の外径で一体化した増
圧ピストン５３、５４を収容する。シリンダ室５１は燃
料供給路１５ａの上流分岐部（コモンレール側）ｂ１に
シリンダ室５２は燃料供給路１５ａの下流分岐部（イン
ジェクタ側）ｂ２に連通する。大径シリンダ室５１の側
壁には切換え弁２１ａを備えた開放路５５と、燃料供給
路１５ａの中間分岐部ｂ３に絞り５６を介し連通する調
圧路５７とが接続される。更に、燃料供給路１５ａの下
流分岐部ｂ１と中間分岐部ｂ３の間には逆止弁５８が配
設される。
【００３４】ここでは燃料供給路１５ａが低圧燃料供給
路を構成し、増圧機構５０より燃料供給路１５ａの下流
分岐部（インジェクタ側）ｂ２に達する部位が高圧燃料
供給路を構成することとなる。ここでのコモンレール圧
Ｐ’ＬＰＣＲは供給ポンプ２３’で調整され、増圧機構
５０の増圧機構圧Ｐ’ＨＰＣＲはコモンレール圧Ｐ’
ＬＰＣＲに比例した値として調整されることとなる。こ
の燃料噴射装置においてもインジェクタ電磁弁１９およ
び切換え弁２１ａの開弁時期を給気状態に応じて遅角さ
せることにより前述の実施形態と同様の効果が得られ
る。
路を構成し、増圧機構５０より燃料供給路１５ａの下流
分岐部（インジェクタ側）ｂ２に達する部位が高圧燃料
供給路を構成することとなる。ここでのコモンレール圧
Ｐ’ＬＰＣＲは供給ポンプ２３’で調整され、増圧機構
５０の増圧機構圧Ｐ’ＨＰＣＲはコモンレール圧Ｐ’
ＬＰＣＲに比例した値として調整されることとなる。こ
の燃料噴射装置においてもインジェクタ電磁弁１９およ
び切換え弁２１ａの開弁時期を給気状態に応じて遅角さ
せることにより前述の実施形態と同様の効果が得られ
る。
【００３５】上述のところにおいて、図１の燃料噴射装
置が暖機促進を図ったのは酸化触媒及びＮＯｘ触媒であ
ったが、これ以外の排ガス浄化装置である三元触媒を内
蔵した排ガス浄化装置や、排ガス中のディーゼルパティ
キュレートを酸化触媒担持のフィルタに捕集して適時に
焼却除去するパティキュレート除去装置等にも同様に適
用でき、同様の作用効果が得られる。
置が暖機促進を図ったのは酸化触媒及びＮＯｘ触媒であ
ったが、これ以外の排ガス浄化装置である三元触媒を内
蔵した排ガス浄化装置や、排ガス中のディーゼルパティ
キュレートを酸化触媒担持のフィルタに捕集して適時に
焼却除去するパティキュレート除去装置等にも同様に適
用でき、同様の作用効果が得られる。
【００３６】
【発明の効果】以上のように、本発明は、インジェクタ
駆動用電磁弁の噴射開始時期および切換え弁の作動時期
をエンジンの給気状態に応じて遅角側に補正するので、
低圧初期噴射期間が増加して排気温度を容易に高めるこ
とができ、その後の後期噴射域での高圧噴射により安定
燃焼を確保できると共に、スモークの発生を抑えられ
る。
駆動用電磁弁の噴射開始時期および切換え弁の作動時期
をエンジンの給気状態に応じて遅角側に補正するので、
低圧初期噴射期間が増加して排気温度を容易に高めるこ
とができ、その後の後期噴射域での高圧噴射により安定
燃焼を確保できると共に、スモークの発生を抑えられ
る。
【００３７】請求項２の発明は、切換え弁の作動時期が
スモーク限界時期以前の範囲で最大限に遅角するような
値として設定されるので、確実にスモークを抑えた上
で、排気温度を容易に高めることができる。
スモーク限界時期以前の範囲で最大限に遅角するような
値として設定されるので、確実にスモークを抑えた上
で、排気温度を容易に高めることができる。
【００３８】請求項３の発明は、低圧蓄圧室に貯留され
た燃料をインジェクタより燃焼室に噴射し、その途中で
高圧蓄圧室に貯留された燃料をインジェクタより燃焼室
に噴射する燃料噴射装置を用いるので、確実に２段噴射
を行え、インジェクタの噴射開始時期および切換え弁の
作動時期を遅角側に補正でき、排気温度を容易に高め、
安定燃焼を確保できる。
た燃料をインジェクタより燃焼室に噴射し、その途中で
高圧蓄圧室に貯留された燃料をインジェクタより燃焼室
に噴射する燃料噴射装置を用いるので、確実に２段噴射
を行え、インジェクタの噴射開始時期および切換え弁の
作動時期を遅角側に補正でき、排気温度を容易に高め、
安定燃焼を確保できる。
【００３９】請求項４の発明は、蓄圧室に貯留された燃
料をインジェクタより燃焼室に噴射し、その途中で増圧
機構により増圧された燃料をインジェクタより燃焼室に
噴射する燃料噴射装置を用いるので、確実に２段噴射を
行え、インジェクタの噴射開始時期および切換え弁の作
動時期を遅角側に補正でき、排気温度を容易に高め、安
定燃焼を確保できる。
料をインジェクタより燃焼室に噴射し、その途中で増圧
機構により増圧された燃料をインジェクタより燃焼室に
噴射する燃料噴射装置を用いるので、確実に２段噴射を
行え、インジェクタの噴射開始時期および切換え弁の作
動時期を遅角側に補正でき、排気温度を容易に高め、安
定燃焼を確保できる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の一実施形態としての燃料噴射装置と同
装置を装着するエンジンの概略構成図である。
装置を装着するエンジンの概略構成図である。
【図２】図１の燃料噴射装置の作動モード説明図であ
る。
る。
【図３】図１の燃料噴射装置の機能ブロック図である。
【図４】図１の燃料噴射装置の燃料噴射制御ルーチンの
フローチャートである。
フローチャートである。
【図５】図１の燃料噴射装置に代えて採用可能な燃料噴
射装置の概略構成図である。
射装置の概略構成図である。
【図６】燃料噴射装置の噴射率説明図である。
【図７】燃料噴射装置の開弁時期と噴射率の大小に応じ
た特性説明図で、（ａ）は排気温度説明図、（ｂ）はス
モーク濃度説明図である。
た特性説明図で、（ａ）は排気温度説明図、（ｂ）はス
モーク濃度説明図である。
１ 燃料噴射装置
２ エンジン
４ 燃焼室
９ 排ガス浄化装置
１１ インジェクタ
１３ 高圧燃料路
１５ 低圧燃料路
１９ インジェクタ電磁弁
２１ 切換え弁
３４ 触媒温度センサ
Ｔｃ 排ガス温度
Ｔｃ１ 所定の温度
θＬ 噴射開始時期
θＨ 切換え時期
Ａ２ 補正手段
Ｅ 排気通路
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(72)発明者 纐纈 晋
東京都港区芝五丁目33番８号・三菱自動車
工業株式会社内
Ｆターム(参考） 3G066 AA07 AB02 AD01 AD04 AD07
BA13 BA23 CB04 CB05 CD29
CE13 DA08 DA16 DB04
3G301 HA02 JA21 JA24 KA05 LB06
MA27 MA28 NE01 NE12 NE17
PA07Z PA09Z PA10Z PB08Z
PD12Z PE01Z PE03Z PE08Z
PF03Z
Claims (4)
- 【請求項１】インジェクタ駆動用電磁弁を駆動して低圧
燃料供給路の燃料をインジェクタを介して燃焼室に噴射
し、その低圧噴射の途中で切換え弁を駆動して高圧燃料
供給路からの燃料を上記インジェクタを介して燃焼室に
噴射する燃料噴射装置において、エンジンの排気通路に
設けられた排ガス浄化装置と、上記排ガス浄化装置もし
くは上記排気通路の排ガス温度を検出する温度検出手段
と、上記温度検出手段の温度情報が所定の温度以下の場
合に、上記インジェクタ駆動用電磁弁の噴射開始時期お
よび上記切換え弁の作動時期をエンジンの給気状態に応
じて遅角側に補正する補正手段を設けたことを特徴とす
る燃料噴射装置。 - 【請求項２】上記補正手段による上記切換え弁の作動時
期を補正する吸気圧及び吸気温度に応じた各遅角補正量
が、同作動時期がスモーク限界時期以前の範囲で最大限
に遅角するような値として設定されることを特徴とする
請求項1記載の燃料噴射装置。 - 【請求項３】上記インジェクタ駆動用電磁弁を駆動して
低圧蓄圧室に貯留された燃料を上記インジェクタより燃
焼室に噴射し、その低圧噴射の途中で切換え弁を駆動し
て高圧蓄圧室に貯留された燃料を上記インジェクタより
燃焼室に噴射することを特徴とする請求項1記載の燃料
噴射装置。 - 【請求項４】上記インジェクタ駆動用電磁弁を駆動して
蓄圧室に貯留された燃料を燃料供給路を通してインジェ
クタより燃焼室に噴射し、その低圧噴射の途中で燃料供
給路に接続された増圧機構により増圧された燃料を切換
え弁を駆動してインジェクタより燃焼室に噴射すること
を特徴とする請求項1記載の燃料噴射装置。
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| JP2002128789A JP4110824B2 (ja) | 2002-04-30 | 2002-04-30 | 燃料噴射装置 |
Applications Claiming Priority (1)
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Cited By (3)
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|---|---|---|---|---|
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