JP2003293965A - オイルポンプ - Google Patents
オイルポンプInfo
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 チップクリアランスの油温による変化を抑制
し、ポンプの不必要な容量アップに伴うポンプ駆動力の
増加による燃費、内燃機関出力の低下を抑えること。 【解決手段】 両側面を該ハウジング１０の内側面に摺
接されるインナロータ２１と、該インナロータの複数の
外歯２１ａに噛合する複数の内歯２２ａを有して両歯間
に複数のポンプ室Ｒを形成すると共にハウジングに形成
した凹部にインナロータの回転中心から所定量偏心した
回転中心回りに回転可能に収容されてインナーロータに
よって回転されるアウターロータ２２とを備えたオイル
ポンプにおいて、インナロータを、アウターロータを形
成する材料の熱膨張係数よりも高い熱膨張係数を有する
材料で形成した。
し、ポンプの不必要な容量アップに伴うポンプ駆動力の
増加による燃費、内燃機関出力の低下を抑えること。 【解決手段】 両側面を該ハウジング１０の内側面に摺
接されるインナロータ２１と、該インナロータの複数の
外歯２１ａに噛合する複数の内歯２２ａを有して両歯間
に複数のポンプ室Ｒを形成すると共にハウジングに形成
した凹部にインナロータの回転中心から所定量偏心した
回転中心回りに回転可能に収容されてインナーロータに
よって回転されるアウターロータ２２とを備えたオイル
ポンプにおいて、インナロータを、アウターロータを形
成する材料の熱膨張係数よりも高い熱膨張係数を有する
材料で形成した。
Description
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、オイルポンプ、特
に、車両用の内燃機関に用いられるオイルポンプに関す
る。 【０００２】 【従来の技術】従来、一般に知られているオイルポンプ
としては、例えば、特開平４−３５０３７３号公報に示
されるものがある。このオイルポンプは、回転軸の回転
力が伝達されると共にハウジング内に収容されて両側面
を該ハウジングの内側面に摺接されるインナロータと、
該インナロータの複数の外歯に噛合する複数の内歯を有
して両歯間に複数のポンプ室を形成すると共にハウジン
グに形成した凹部にインナロータの回転中心から所定量
偏心した回転中心回りに回転可能に収容されてインナー
ロータによって回転されるアウターロータとを備え、ハ
ウジングがアルミニウム合金材料で形成され、両ロータ
が鉄系材料で形成されている。 【０００３】 【発明が解決しようとする課題】一般に、内燃機関の使
用油温範囲（例えば、−３０〜１３０℃）では、油温が
高い程、内燃機関の潤滑部へ供給される油圧は低下す
る。これは、油温の上昇に伴う油粘度の低下、内燃機関
側の各軸受の熱膨張によるクリアランスの拡大、オイル
ポンプ内の熱膨張によるポンプ内のクリアランス拡大等
に起因している。例えば、上記した従来のオイルポンプ
のように両ロータを鉄系焼結材で形成し、２０℃での両
ロータの歯間のクリアランス（チップクリアランス）を
夫々１００μｍに設定した場合、チップクリアランス
は、オイルポンプの使用範囲温度（−３０〜１３０℃）
の下限では９８μｍとなり、上限（１３０℃）では１０
５μｍとなる。尚、ここでは、アウターロータ外径を７
１ｍｍ、インナーロータの外歯数を１０個、アウターロ
ータの内歯数を１１個、鉄系焼結材の熱膨張係数を８．
９９×１０−６ｍｍ／ｍｍ／℃とした。 【０００４】このように、油温の上昇に伴いチップクリ
アランスが拡大されることで内燃機関の潤滑部へ供給さ
れる油圧が低下するため、通常、内燃機関の潤滑に必要
な油圧を確保するためのオイルポンプの適合は、高油温
下で行われる。従って、上述した例では、チップクリア
ランスが大きく、オイルポンプの容積効率が低い油温１
３０℃で必要油圧が確保されるようにポンプ容量が設定
される。 【０００５】このため、図５に示すように、例えば、チ
ップクリアランスが高油温下よりも小さい、車両の通常
走行域（例えば、油温８０℃）では大幅な余剰油圧（油
量）をオイルポンプが供給することになる。この余剰油
圧（油量）を招くオイルポンプの容量アップは、ポンプ
駆動力の増加による燃費、内燃機関出力の低下を招くば
かりでなく、オイルポンプの搭載スペースの制約やオイ
ルポンプの製造コストの増大を招く。 【０００６】それゆえ、本発明は、チップクリアランス
の油温による変化を抑制し、ポンプの不必要な容量アッ
プに伴うポンプ駆動力の増加による燃費、内燃機関出力
の低下を抑えることを、その技術的課題とする。 【０００７】 【課題を解決するための手段】上記技術的課題を解決す
るために本発明により講じた手段は、回転力が伝達され
ると共にハウジング内に収容されて両側面を該ハウジン
グの内側面に摺接されるインナロータと、該インナロー
タの複数の外歯に噛合する複数の内歯を有して両歯間に
複数のポンプ室を形成すると共に前記ハウジングに形成
した凹部に前記インナロータの回転中心から所定量偏心
した回転中心回りに回転可能に収容されて前記インナー
ロータによって回転されるアウターロータとを備えたオ
イルポンプにおいて、前記インナロータを、前記アウタ
ーロータを形成する材料の熱膨張係数よりも高い熱膨張
係数を有する材料で形成したことである。 【０００８】上記した手段によれば、高油温時における
チップクリアランスを小さくすることができる。これに
より、車両の通常走行域と高油温時でのオイルポンプの
油圧差（油量差）を小さく抑えることが可能となり、ポ
ンプの不必要な容量アップに伴うポンプ駆動力の増加に
よる燃費、内燃機関出力の低下を抑えることが可能とな
る。 【０００９】 【発明の実施の形態】以下、本発明に従った一実施形態
を図面に基づいて説明する。図１乃至図３において、オ
イルポンプはハウジング１０とこのハウジング１０内に
組み付けたインナーロータ２１とアウターロータ２２を
主要構成部材とするものであり、図２に示したようにエ
ンジンブロック３１に組み付けられてクランク軸３２に
よって回転駆動されるように構成されている。尚、クラ
ンク軸３２には、オイルシール３３が脱着可能に組み付
けられているとともに、タイミングベルト（図示省略）
を駆動するクランクプーリ３４が脱着可能に組み付けら
れるようになっている。また、オイルポンプは、ハウジ
ング１０の本体１１にインナーロータ２１とアウターロ
ータ２２を組み付けた後にカバー１２を本体１１に組み
付けることにより組み立てられている。 【００１０】ハウジング１０は、本体１１とこれに１０
個の皿ねじ１３によって組み付けたカバー１２によって
構成されていて、本体１１とカバー１２にはクランク軸
３２が貫通する内孔１１ａ、１２ａが設けられている。
また、本体１１には、エンジンブロック３１に組み付け
るときに、ピン（図示省略）が嵌合する２個のピン孔
と、取付ボルト（図示省略）が挿通される９個の取付孔
１１ｄ他が設けられるとともに、当該ハウジング１０の
組付後に補機部材（図示省略）を組み付けるためのねじ
孔が設けられている。更に、本体１１には、吸入ポート
１１ｐと吐出ポート１１ｑが設けられている。 【００１１】インナーロータ２１は、１０個の外歯２１
ａを有するとともに、クランク軸３２が嵌合する内孔２
１ｂを有していて、内孔２１ｂには径方向内方に突出す
る一対の半月状突出部２１ｃが対向して設けられてお
り、同突出部２１ｃ（二面幅部）を介してクランク軸３
２の回転がインナーロータ２１に伝達されるようになっ
ている。インナーロータ２１の各突出部２１ｃの一側面
（本体１１側の側面）に、軸方向に突出してハウジング
１０の本体内孔１１ａに嵌合する凸部２１ｃ１がそれぞ
れ設けられている。各凸部２１ｃ１は、その外周面間の
径が本体内孔１１ａの径より所定量小径とされていて、
インナーロータ２１の回転時に各凸部２１ｃ１がハウジ
ング１０の本体内孔１１ａに摺接しないように設定され
ている。また、インナーロータ２１は、その両側面２１
ｅ、２１ｆにてハウジング１０の内側面１１ｒ、１２ｂ
に摺接するようになっている。 【００１２】アウターロータ２２は、インナーロータ２
１の外歯２１ａに順次噛合する１１個の内歯２２ａを有
していて、両歯２１ａ、２２ａ間に複数のポンプ室Ｒを
形成しており、ハウジング１０の本体１１に形成した凹
部１１ｓにインナーロータ２１の回転中心から所定量偏
心した回転中心回りに回転可能に収容されてインナーロ
ータ２１によって回転されるようになっている。 【００１３】ところで、本実施形態においては、一般
に、油温の上昇に伴う油粘度の低下、内燃機関側の各軸
受の熱膨張によるクリアランスの拡大、オイルポンプ内
の熱膨張によるポンプ内のクリアランス拡大等に起因し
て、内燃機関の各潤滑部へ供給される油圧は低下するた
め、内燃機関の潤滑に必要な油圧を確保するためのオイ
ルポンプの適合は、高油温下で行われている。 【００１４】本実施形態においては、オイルポンプ内の
熱膨張によるポンプ内のクリアランス拡大に起因する油
圧の低下を抑制するために、アウターロータ２２は鉄系
焼結材料により形成され、インナーロータ２１は鉄系焼
結材料よりも熱膨張係数の高いアルミニウム合金材料
（Ａ５０５２）で形成されている。これによれば、２０
℃でのインナーロータ２１の外歯２１ａとアウターロー
タ２２の内歯２２ａの間のクリアランス（チップクリア
ランス）Ｃを１００μｍに設定した場合、チップクリア
ランスＣは、オイルポンプの使用範囲温度（−３０〜１
３０℃）の下限（−３０℃）では１３７μｍとなり、上
限（１３０℃）では１９μｍとなる。尚、ここでは、ア
ウターロータ２２の外径を７１ｍｍ、インナーロータ２
１の外歯数を１０個、アウターロータ２２の内歯数を１
１個、アルミニウム合金材料（Ａ５０５２）の熱膨張係
数を２３．８×１０−６ｍｍ／ｍｍ／℃、鉄系焼結材の
熱膨張係数を８．９９×１０−６ｍｍ／ｍｍ／℃とし
た。 【００１５】このように、本実施形態においては、高油
温下でのチップクリアランスＣを従来のオイルポンプに
比べ小さくすることができる。これにより、高油温下よ
りも油粘度が高く、また内燃機関側の各軸受の熱膨張に
よるクリアランスの拡大の少ない、車両の通常走行域
（例えば、油温８０℃）でのオイルポンプの油圧と高油
温下でのオイルポンプの油圧との差（油量の差）を図４
に示すように小さく抑えることができる。この結果、高
油温下でのチップクリアランスＣの拡大に起因してポン
プの容量を不必要にアップする必要はなくなり、この容
量アップに伴うポンプ駆動力の増加による燃費、内燃機
関出力の低下を抑えることができる。また、オイルポン
プの小型化及び製造コストの低減を図ることができる。 【００１６】また、本実施形態においては、上記したよ
うに、低温時はチップクリアランスＣは大きくなるた
め、ポンプ内での漏れが増加し、内燃機関への過大油圧
の供給を抑制することができる。 【００１７】尚、本実施形態においては、アウターロー
タ２２を鉄系焼結材料、インナーロータ２１をアルミニ
ウム合金材料で夫々形成したが、例えば、アウターロー
タ２２をアルミニウム合金材料で形成し、インナーロー
タ２１をマグネシウム材料で形成しても良い。 【００１８】 【発明の効果】以上の如く、本発明によれば、高油温時
におけるチップクリアランスを小さくすることができ
る。これにより、車両の通常走行域と高油温時でのオイ
ルポンプの油圧差（油量差）を小さく抑えることがで
き、ポンプの不必要な容量アップに伴うポンプ駆動力の
増加による燃費、内燃機関出力の低下を抑えることがで
きる。
に、車両用の内燃機関に用いられるオイルポンプに関す
る。 【０００２】 【従来の技術】従来、一般に知られているオイルポンプ
としては、例えば、特開平４−３５０３７３号公報に示
されるものがある。このオイルポンプは、回転軸の回転
力が伝達されると共にハウジング内に収容されて両側面
を該ハウジングの内側面に摺接されるインナロータと、
該インナロータの複数の外歯に噛合する複数の内歯を有
して両歯間に複数のポンプ室を形成すると共にハウジン
グに形成した凹部にインナロータの回転中心から所定量
偏心した回転中心回りに回転可能に収容されてインナー
ロータによって回転されるアウターロータとを備え、ハ
ウジングがアルミニウム合金材料で形成され、両ロータ
が鉄系材料で形成されている。 【０００３】 【発明が解決しようとする課題】一般に、内燃機関の使
用油温範囲（例えば、−３０〜１３０℃）では、油温が
高い程、内燃機関の潤滑部へ供給される油圧は低下す
る。これは、油温の上昇に伴う油粘度の低下、内燃機関
側の各軸受の熱膨張によるクリアランスの拡大、オイル
ポンプ内の熱膨張によるポンプ内のクリアランス拡大等
に起因している。例えば、上記した従来のオイルポンプ
のように両ロータを鉄系焼結材で形成し、２０℃での両
ロータの歯間のクリアランス（チップクリアランス）を
夫々１００μｍに設定した場合、チップクリアランス
は、オイルポンプの使用範囲温度（−３０〜１３０℃）
の下限では９８μｍとなり、上限（１３０℃）では１０
５μｍとなる。尚、ここでは、アウターロータ外径を７
１ｍｍ、インナーロータの外歯数を１０個、アウターロ
ータの内歯数を１１個、鉄系焼結材の熱膨張係数を８．
９９×１０−６ｍｍ／ｍｍ／℃とした。 【０００４】このように、油温の上昇に伴いチップクリ
アランスが拡大されることで内燃機関の潤滑部へ供給さ
れる油圧が低下するため、通常、内燃機関の潤滑に必要
な油圧を確保するためのオイルポンプの適合は、高油温
下で行われる。従って、上述した例では、チップクリア
ランスが大きく、オイルポンプの容積効率が低い油温１
３０℃で必要油圧が確保されるようにポンプ容量が設定
される。 【０００５】このため、図５に示すように、例えば、チ
ップクリアランスが高油温下よりも小さい、車両の通常
走行域（例えば、油温８０℃）では大幅な余剰油圧（油
量）をオイルポンプが供給することになる。この余剰油
圧（油量）を招くオイルポンプの容量アップは、ポンプ
駆動力の増加による燃費、内燃機関出力の低下を招くば
かりでなく、オイルポンプの搭載スペースの制約やオイ
ルポンプの製造コストの増大を招く。 【０００６】それゆえ、本発明は、チップクリアランス
の油温による変化を抑制し、ポンプの不必要な容量アッ
プに伴うポンプ駆動力の増加による燃費、内燃機関出力
の低下を抑えることを、その技術的課題とする。 【０００７】 【課題を解決するための手段】上記技術的課題を解決す
るために本発明により講じた手段は、回転力が伝達され
ると共にハウジング内に収容されて両側面を該ハウジン
グの内側面に摺接されるインナロータと、該インナロー
タの複数の外歯に噛合する複数の内歯を有して両歯間に
複数のポンプ室を形成すると共に前記ハウジングに形成
した凹部に前記インナロータの回転中心から所定量偏心
した回転中心回りに回転可能に収容されて前記インナー
ロータによって回転されるアウターロータとを備えたオ
イルポンプにおいて、前記インナロータを、前記アウタ
ーロータを形成する材料の熱膨張係数よりも高い熱膨張
係数を有する材料で形成したことである。 【０００８】上記した手段によれば、高油温時における
チップクリアランスを小さくすることができる。これに
より、車両の通常走行域と高油温時でのオイルポンプの
油圧差（油量差）を小さく抑えることが可能となり、ポ
ンプの不必要な容量アップに伴うポンプ駆動力の増加に
よる燃費、内燃機関出力の低下を抑えることが可能とな
る。 【０００９】 【発明の実施の形態】以下、本発明に従った一実施形態
を図面に基づいて説明する。図１乃至図３において、オ
イルポンプはハウジング１０とこのハウジング１０内に
組み付けたインナーロータ２１とアウターロータ２２を
主要構成部材とするものであり、図２に示したようにエ
ンジンブロック３１に組み付けられてクランク軸３２に
よって回転駆動されるように構成されている。尚、クラ
ンク軸３２には、オイルシール３３が脱着可能に組み付
けられているとともに、タイミングベルト（図示省略）
を駆動するクランクプーリ３４が脱着可能に組み付けら
れるようになっている。また、オイルポンプは、ハウジ
ング１０の本体１１にインナーロータ２１とアウターロ
ータ２２を組み付けた後にカバー１２を本体１１に組み
付けることにより組み立てられている。 【００１０】ハウジング１０は、本体１１とこれに１０
個の皿ねじ１３によって組み付けたカバー１２によって
構成されていて、本体１１とカバー１２にはクランク軸
３２が貫通する内孔１１ａ、１２ａが設けられている。
また、本体１１には、エンジンブロック３１に組み付け
るときに、ピン（図示省略）が嵌合する２個のピン孔
と、取付ボルト（図示省略）が挿通される９個の取付孔
１１ｄ他が設けられるとともに、当該ハウジング１０の
組付後に補機部材（図示省略）を組み付けるためのねじ
孔が設けられている。更に、本体１１には、吸入ポート
１１ｐと吐出ポート１１ｑが設けられている。 【００１１】インナーロータ２１は、１０個の外歯２１
ａを有するとともに、クランク軸３２が嵌合する内孔２
１ｂを有していて、内孔２１ｂには径方向内方に突出す
る一対の半月状突出部２１ｃが対向して設けられてお
り、同突出部２１ｃ（二面幅部）を介してクランク軸３
２の回転がインナーロータ２１に伝達されるようになっ
ている。インナーロータ２１の各突出部２１ｃの一側面
（本体１１側の側面）に、軸方向に突出してハウジング
１０の本体内孔１１ａに嵌合する凸部２１ｃ１がそれぞ
れ設けられている。各凸部２１ｃ１は、その外周面間の
径が本体内孔１１ａの径より所定量小径とされていて、
インナーロータ２１の回転時に各凸部２１ｃ１がハウジ
ング１０の本体内孔１１ａに摺接しないように設定され
ている。また、インナーロータ２１は、その両側面２１
ｅ、２１ｆにてハウジング１０の内側面１１ｒ、１２ｂ
に摺接するようになっている。 【００１２】アウターロータ２２は、インナーロータ２
１の外歯２１ａに順次噛合する１１個の内歯２２ａを有
していて、両歯２１ａ、２２ａ間に複数のポンプ室Ｒを
形成しており、ハウジング１０の本体１１に形成した凹
部１１ｓにインナーロータ２１の回転中心から所定量偏
心した回転中心回りに回転可能に収容されてインナーロ
ータ２１によって回転されるようになっている。 【００１３】ところで、本実施形態においては、一般
に、油温の上昇に伴う油粘度の低下、内燃機関側の各軸
受の熱膨張によるクリアランスの拡大、オイルポンプ内
の熱膨張によるポンプ内のクリアランス拡大等に起因し
て、内燃機関の各潤滑部へ供給される油圧は低下するた
め、内燃機関の潤滑に必要な油圧を確保するためのオイ
ルポンプの適合は、高油温下で行われている。 【００１４】本実施形態においては、オイルポンプ内の
熱膨張によるポンプ内のクリアランス拡大に起因する油
圧の低下を抑制するために、アウターロータ２２は鉄系
焼結材料により形成され、インナーロータ２１は鉄系焼
結材料よりも熱膨張係数の高いアルミニウム合金材料
（Ａ５０５２）で形成されている。これによれば、２０
℃でのインナーロータ２１の外歯２１ａとアウターロー
タ２２の内歯２２ａの間のクリアランス（チップクリア
ランス）Ｃを１００μｍに設定した場合、チップクリア
ランスＣは、オイルポンプの使用範囲温度（−３０〜１
３０℃）の下限（−３０℃）では１３７μｍとなり、上
限（１３０℃）では１９μｍとなる。尚、ここでは、ア
ウターロータ２２の外径を７１ｍｍ、インナーロータ２
１の外歯数を１０個、アウターロータ２２の内歯数を１
１個、アルミニウム合金材料（Ａ５０５２）の熱膨張係
数を２３．８×１０−６ｍｍ／ｍｍ／℃、鉄系焼結材の
熱膨張係数を８．９９×１０−６ｍｍ／ｍｍ／℃とし
た。 【００１５】このように、本実施形態においては、高油
温下でのチップクリアランスＣを従来のオイルポンプに
比べ小さくすることができる。これにより、高油温下よ
りも油粘度が高く、また内燃機関側の各軸受の熱膨張に
よるクリアランスの拡大の少ない、車両の通常走行域
（例えば、油温８０℃）でのオイルポンプの油圧と高油
温下でのオイルポンプの油圧との差（油量の差）を図４
に示すように小さく抑えることができる。この結果、高
油温下でのチップクリアランスＣの拡大に起因してポン
プの容量を不必要にアップする必要はなくなり、この容
量アップに伴うポンプ駆動力の増加による燃費、内燃機
関出力の低下を抑えることができる。また、オイルポン
プの小型化及び製造コストの低減を図ることができる。 【００１６】また、本実施形態においては、上記したよ
うに、低温時はチップクリアランスＣは大きくなるた
め、ポンプ内での漏れが増加し、内燃機関への過大油圧
の供給を抑制することができる。 【００１７】尚、本実施形態においては、アウターロー
タ２２を鉄系焼結材料、インナーロータ２１をアルミニ
ウム合金材料で夫々形成したが、例えば、アウターロー
タ２２をアルミニウム合金材料で形成し、インナーロー
タ２１をマグネシウム材料で形成しても良い。 【００１８】 【発明の効果】以上の如く、本発明によれば、高油温時
におけるチップクリアランスを小さくすることができ
る。これにより、車両の通常走行域と高油温時でのオイ
ルポンプの油圧差（油量差）を小さく抑えることがで
き、ポンプの不必要な容量アップに伴うポンプ駆動力の
増加による燃費、内燃機関出力の低下を抑えることがで
きる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明に従ったオイルポンプの一実施形態を示
す背面図である。 【図２】図１の２−２線に沿った縦断側面図である。 【図３】図１及び図２に示すインナーロータ及びアウタ
ーロータの平面図である。 【図４】図１乃至図３に示した一実施形態における内燃
機関回転数と油圧との関係を表す特性図断面図である。 【図５】従来のオイルポンプにおける内燃機関回転数と
油圧との関係を表す特性図断面図である。 【符号の説明】 １０ ハウジング １１ 本体 １１ｓ 凹部 １２ カバー ２１ インナーロータ ２１ａ 外歯 ２２ アウターロータ ２２ａ 内歯 Ｃ チップクリアランス Ｒ ポンプ室
す背面図である。 【図２】図１の２−２線に沿った縦断側面図である。 【図３】図１及び図２に示すインナーロータ及びアウタ
ーロータの平面図である。 【図４】図１乃至図３に示した一実施形態における内燃
機関回転数と油圧との関係を表す特性図断面図である。 【図５】従来のオイルポンプにおける内燃機関回転数と
油圧との関係を表す特性図断面図である。 【符号の説明】 １０ ハウジング １１ 本体 １１ｓ 凹部 １２ カバー ２１ インナーロータ ２１ａ 外歯 ２２ アウターロータ ２２ａ 内歯 Ｃ チップクリアランス Ｒ ポンプ室
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 【請求項１】 回転力が伝達されると共にハウジング内
に収容されて両側面を該ハウジングの内側面に摺接され
るインナロータと、該インナロータの複数の外歯に噛合
する複数の内歯を有して両歯間に複数のポンプ室を形成
すると共に前記ハウジングに形成した凹部に前記インナ
ロータの回転中心から所定量偏心した回転中心回りに回
転可能に収容されて前記インナーロータによって回転さ
れるアウターロータとを備えたオイルポンプにおいて、
前記インナロータを、前記アウターロータを形成する材
料の熱膨張係数よりも高い熱膨張係数を有する材料で形
成したことを特徴とするオイルポンプ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2002097310A JP2003293965A (ja) | 2002-03-29 | 2002-03-29 | オイルポンプ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2002097310A JP2003293965A (ja) | 2002-03-29 | 2002-03-29 | オイルポンプ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2003293965A true JP2003293965A (ja) | 2003-10-15 |
Family
ID=29239925
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2002097310A Pending JP2003293965A (ja) | 2002-03-29 | 2002-03-29 | オイルポンプ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2003293965A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2012167621A (ja) * | 2011-02-15 | 2012-09-06 | Yamada Seisakusho Co Ltd | 電動オイルポンプ |
| CN103194666A (zh) * | 2013-03-20 | 2013-07-10 | 四川省南部嘉陵粉末冶金有限责任公司 | 机油泵内外转子总成及其生产方法 |
| JP2019132133A (ja) * | 2018-01-29 | 2019-08-08 | 株式会社エッチ・ケー・エス | オイルポンプ |
-
2002
- 2002-03-29 JP JP2002097310A patent/JP2003293965A/ja active Pending
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| JP2012167621A (ja) * | 2011-02-15 | 2012-09-06 | Yamada Seisakusho Co Ltd | 電動オイルポンプ |
| CN103194666A (zh) * | 2013-03-20 | 2013-07-10 | 四川省南部嘉陵粉末冶金有限责任公司 | 机油泵内外转子总成及其生产方法 |
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