JP2003293110A - 耐食性の優れた溶融Ｓｎ−Ｚｎめっき鋼材の製造方法 - Google Patents
耐食性の優れた溶融Ｓｎ−Ｚｎめっき鋼材の製造方法Info
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- JP2003293110A JP2003293110A JP2002101381A JP2002101381A JP2003293110A JP 2003293110 A JP2003293110 A JP 2003293110A JP 2002101381 A JP2002101381 A JP 2002101381A JP 2002101381 A JP2002101381 A JP 2002101381A JP 2003293110 A JP2003293110 A JP 2003293110A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 本発明は、塩害環境中での耐食性を飛躍的に
改善した溶融Ｓｎ−Ｚｎめっき鋼材の製造方法を提供す
るものである。 【解決手段】 めっき前処理を行った鋼材を、質量％で
Ｚｎを２〜５０％、Ｓｎを５０〜９８％を含有する溶融
合金を充填した浴中に浸漬し溶融めっきを行い、めっき
層凝固後、加熱によるめっき溶融処理を実施後温水中で
クエンチ処理を行う耐食性に優れた溶融Ｓｎ−Ｚｎめっ
き鋼材の製造方法。
改善した溶融Ｓｎ−Ｚｎめっき鋼材の製造方法を提供す
るものである。 【解決手段】 めっき前処理を行った鋼材を、質量％で
Ｚｎを２〜５０％、Ｓｎを５０〜９８％を含有する溶融
合金を充填した浴中に浸漬し溶融めっきを行い、めっき
層凝固後、加熱によるめっき溶融処理を実施後温水中で
クエンチ処理を行う耐食性に優れた溶融Ｓｎ−Ｚｎめっ
き鋼材の製造方法。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、優れた耐食性、接
合性、加工性を兼備し、自動車燃料タンク材料、家庭用
電化製品、産業機械材料として最適な溶融Ｓｎ−Ｚｎ系
めっき鋼材の製造方法に関するものである。
合性、加工性を兼備し、自動車燃料タンク材料、家庭用
電化製品、産業機械材料として最適な溶融Ｓｎ−Ｚｎ系
めっき鋼材の製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、耐食性、加工性、半田性（溶接
性）等の優れたＰｂ−Ｓｎ合金めっき鋼材が自動車燃料
タンク材料や家庭用電化製品に幅広く使用されている。
しかし、最近の環境負荷物質の低減が図られる中、環境
負荷物質であるＰｂを含まない素材が開発され使用され
ている。その一つとしてＳｎ−Ｚｎめっきが挙げられ
る。このＳｎ−Ｚｎめっき材は、例えば、特開昭５２−
１３０４３８号公報に開示されているようにＺｎイオン
およびＳｎイオンを含む水溶液中で電解する電気めっき
法で主として製造されている。Ｓｎを主体とするＳｎ−
Ｚｎ合金めっき鋼材は、耐食性や半田性に優れており電
子部品などに多く使用されてきた。
性）等の優れたＰｂ−Ｓｎ合金めっき鋼材が自動車燃料
タンク材料や家庭用電化製品に幅広く使用されている。
しかし、最近の環境負荷物質の低減が図られる中、環境
負荷物質であるＰｂを含まない素材が開発され使用され
ている。その一つとしてＳｎ−Ｚｎめっきが挙げられ
る。このＳｎ−Ｚｎめっき材は、例えば、特開昭５２−
１３０４３８号公報に開示されているようにＺｎイオン
およびＳｎイオンを含む水溶液中で電解する電気めっき
法で主として製造されている。Ｓｎを主体とするＳｎ−
Ｚｎ合金めっき鋼材は、耐食性や半田性に優れており電
子部品などに多く使用されてきた。
【０００３】一方、自動車燃料タンク用途でこのＳｎ−
Ｚｎめっき鋼材が優れた特性を有することが知見され、
特開平８−２６９７３３号公報、特開平８−２６９７３
４号公報等において、燃料タンク用溶融Ｓｎ−Ｚｎめっ
き鋼板が開示されている。その製造方法は、特開平８−
２６９６６２号公報、特開平９−７１８５１号公報等に
おいて開示されており、めっき密着性等に優れたＳｎ−
Ｚｎ合金めっきを溶融めっき法で製造することが可能と
なってきた。前記した溶融Ｓｎ−Ｚｎめっき鋼板は、確
かに優れた耐食性、加工性、半田性を有するものであ
る。しかし、近年、更なる耐食性向上が求められてい
る。溶融Ｓｎ−Ｚｎめっき鋼板においては、加工を受け
ていない平面部でもＺｎ偏析に起因する孔食が発生しや
すく、特に塩害環境を想定した塩水噴霧試験では赤錆発
生に至るまでの期間が短く、塩害環境中の耐食性は十分
とはいえない。
Ｚｎめっき鋼材が優れた特性を有することが知見され、
特開平８−２６９７３３号公報、特開平８−２６９７３
４号公報等において、燃料タンク用溶融Ｓｎ−Ｚｎめっ
き鋼板が開示されている。その製造方法は、特開平８−
２６９６６２号公報、特開平９−７１８５１号公報等に
おいて開示されており、めっき密着性等に優れたＳｎ−
Ｚｎ合金めっきを溶融めっき法で製造することが可能と
なってきた。前記した溶融Ｓｎ−Ｚｎめっき鋼板は、確
かに優れた耐食性、加工性、半田性を有するものであ
る。しかし、近年、更なる耐食性向上が求められてい
る。溶融Ｓｎ−Ｚｎめっき鋼板においては、加工を受け
ていない平面部でもＺｎ偏析に起因する孔食が発生しや
すく、特に塩害環境を想定した塩水噴霧試験では赤錆発
生に至るまでの期間が短く、塩害環境中の耐食性は十分
とはいえない。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、塩害環境中
での耐食性を飛躍的に改善した溶融Ｓｎ−Ｚｎめっき鋼
材の製造方法を提供するものである。
での耐食性を飛躍的に改善した溶融Ｓｎ−Ｚｎめっき鋼
材の製造方法を提供するものである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明者らは溶融Ｓｎ−
Ｚｎめっき鋼材のめっき層構造について鋭意検討した結
果、めっき層中のＺｎの分布状態を最適化することで目
的が達成される知見を得た。つまり、犠牲防食性能を更
に向上させるためにはめっき浴中へのＺｎ添加量を増加
させる手段があるが、Ｚｎ量が高くなりすぎるとめっき
層の主体がＳｎからＺｎへと移行していき、Ｚｎ自体の
溶出がＳｎよりも遙かに大きいため、めっき層自身の耐
食性が損なわれる。特に、Ｚｎ量が８．８％の共晶点を
越える初晶Ｚｎ領域でめっきされた場合、腐食環境中で
初晶Ｚｎの選択的溶解が起こるようになる。
Ｚｎめっき鋼材のめっき層構造について鋭意検討した結
果、めっき層中のＺｎの分布状態を最適化することで目
的が達成される知見を得た。つまり、犠牲防食性能を更
に向上させるためにはめっき浴中へのＺｎ添加量を増加
させる手段があるが、Ｚｎ量が高くなりすぎるとめっき
層の主体がＳｎからＺｎへと移行していき、Ｚｎ自体の
溶出がＳｎよりも遙かに大きいため、めっき層自身の耐
食性が損なわれる。特に、Ｚｎ量が８．８％の共晶点を
越える初晶Ｚｎ領域でめっきされた場合、腐食環境中で
初晶Ｚｎの選択的溶解が起こるようになる。
【０００６】また、Ｚｎ量が８．８％以下の場合であっ
てもＳｎ−Ｚｎ合金めっきの結晶粒界や共晶組織内の一
部でＺｎがめっき層の厚み方向にめっきを貫くように存
在するため、その部分でＺｎの選択的溶解が起こるよう
になる。このようにＺｎの選択的溶解後、地鉄の腐食が
起こる。これは、地鉄がめっき中のＳｎより電気化学的
に卑であるためである。
てもＳｎ−Ｚｎ合金めっきの結晶粒界や共晶組織内の一
部でＺｎがめっき層の厚み方向にめっきを貫くように存
在するため、その部分でＺｎの選択的溶解が起こるよう
になる。このようにＺｎの選択的溶解後、地鉄の腐食が
起こる。これは、地鉄がめっき中のＳｎより電気化学的
に卑であるためである。
【０００７】本発明者らは、めっき前処理を行った鋼材
を、質量％でＺｎを２〜５０％、Ｓｎを５０〜９８％を
含有する溶融合金を充填した浴中に浸漬し溶融めっきを
行い、めっき層凝固後、加熱によるめっき溶融処理を実
施後、温水中でクエンチ処理を行うことを特徴とする耐
食性に優れた溶融Ｓｎ−Ｚｎめっき鋼材の製造方法を開
発した。これにより、めっき層中をめっき厚み方向に貫
くように分布しているＺｎを微細分散（一部非晶質部分
もあり）しためっき層にすることが可能となった。この
手法により製造されたＳｎ−Ｚｎめっき鋼材は、基本的
にＳｎの均一被覆効果により優れた耐食性を発揮し、か
つ、めっきの不めっき部のピンホールや加工等で地鉄が
露出した部分に対してＺｎの犠牲防食能やＺｎ腐食生成
物による被覆防食により赤錆発生を抑制することが可能
となることを明らかにした。
を、質量％でＺｎを２〜５０％、Ｓｎを５０〜９８％を
含有する溶融合金を充填した浴中に浸漬し溶融めっきを
行い、めっき層凝固後、加熱によるめっき溶融処理を実
施後、温水中でクエンチ処理を行うことを特徴とする耐
食性に優れた溶融Ｓｎ−Ｚｎめっき鋼材の製造方法を開
発した。これにより、めっき層中をめっき厚み方向に貫
くように分布しているＺｎを微細分散（一部非晶質部分
もあり）しためっき層にすることが可能となった。この
手法により製造されたＳｎ−Ｚｎめっき鋼材は、基本的
にＳｎの均一被覆効果により優れた耐食性を発揮し、か
つ、めっきの不めっき部のピンホールや加工等で地鉄が
露出した部分に対してＺｎの犠牲防食能やＺｎ腐食生成
物による被覆防食により赤錆発生を抑制することが可能
となることを明らかにした。
【０００８】以下に、本発明について詳細に説明する。
本発明において、使用する母材の鋼成分については限定
しないが、鋼種としては、例えばＴｉ，Ｎｂ，Ｂ等を添
加したＩＦ鋼、Ａｌ−ｋ鋼、Ｃｒ添加鋼、ステンレス
鋼、ハイテン、電磁鋼板等が挙げられる。燃料タンク等
の深絞り性や耐二次加工割れが必要な用途に対してはＩ
Ｆ鋼やＢ添加材が、家電用途にはＡｌ−ｋ鋼が、電磁シ
ールド用途には電磁鋼板を使用することが望ましい。
本発明において、使用する母材の鋼成分については限定
しないが、鋼種としては、例えばＴｉ，Ｎｂ，Ｂ等を添
加したＩＦ鋼、Ａｌ−ｋ鋼、Ｃｒ添加鋼、ステンレス
鋼、ハイテン、電磁鋼板等が挙げられる。燃料タンク等
の深絞り性や耐二次加工割れが必要な用途に対してはＩ
Ｆ鋼やＢ添加材が、家電用途にはＡｌ−ｋ鋼が、電磁シ
ールド用途には電磁鋼板を使用することが望ましい。
【０００９】また、溶融Ｓｎ−Ｚｎのめっき法について
はオールラジアント法、ゼンジマー法、フラックスめっ
き法などどれでも可能であり特に限定するものではな
い。フラックスめっき法の場合は、不めっき部（ピンホ
ール）防止のため、母材の表面にＮｉプレめっきを施す
方が望ましい。オールラジアント法やゼンジマー法によ
っての製造時においても焼鈍前の母材表面にＮｉ，Ｆ
ｅ，Ｃｕ，Ｃｒ等のプレめっきを処理することで耐食性
やめっき性が向上するので、これらをプレめっきしても
この発明の趣旨を損なうものではない。
はオールラジアント法、ゼンジマー法、フラックスめっ
き法などどれでも可能であり特に限定するものではな
い。フラックスめっき法の場合は、不めっき部（ピンホ
ール）防止のため、母材の表面にＮｉプレめっきを施す
方が望ましい。オールラジアント法やゼンジマー法によ
っての製造時においても焼鈍前の母材表面にＮｉ，Ｆ
ｅ，Ｃｕ，Ｃｒ等のプレめっきを処理することで耐食性
やめっき性が向上するので、これらをプレめっきしても
この発明の趣旨を損なうものではない。
【００１０】めっき浴組成については、Ｚｎの犠牲防食
能を発揮させるために２％以上の添加が必要である。ま
た、５０％を超えて添加すると偏析するＺｎ量が増加す
るためめっき溶融処理後のクエンチ処理を行ってもＺｎ
量が高くなりすぎるとめっき層の主体がＳｎからＺｎへ
と移行していき、Ｚｎ自体の溶出がＳｎよりも遙かに大
きいため、めっき層自身の耐食性が損なわれる。よって
めっき浴中のＺｎ量は下限を２％、上限を５０％とす
る。好ましくは２〜１２％である。Ｓｎは５０％より少
ないと鋼材表面の被覆性が劣るため耐食性が低下するし
９８％以上になると相対的にＺｎ量が減り犠牲防食能が
不足するため、下限を５０％、上限を９８％とする。
能を発揮させるために２％以上の添加が必要である。ま
た、５０％を超えて添加すると偏析するＺｎ量が増加す
るためめっき溶融処理後のクエンチ処理を行ってもＺｎ
量が高くなりすぎるとめっき層の主体がＳｎからＺｎへ
と移行していき、Ｚｎ自体の溶出がＳｎよりも遙かに大
きいため、めっき層自身の耐食性が損なわれる。よって
めっき浴中のＺｎ量は下限を２％、上限を５０％とす
る。好ましくは２〜１２％である。Ｓｎは５０％より少
ないと鋼材表面の被覆性が劣るため耐食性が低下するし
９８％以上になると相対的にＺｎ量が減り犠牲防食能が
不足するため、下限を５０％、上限を９８％とする。
【００１１】さらに、このめっき浴中に耐食性向上のた
めに微量のＣｒ，Ｔｉ，Ｃｅ，Ａｌ，Ｚｒ，Ｃｏ等を添
加してもこの発明の趣旨を損なうものではない。めっき
浴の温度については、特に制限しないが、融点＋２０℃
より低くなると母材とめっき金属との反応性が低いため
めっき密着不良が発生しやすいし、めっき金属の粘性が
高くなるためガスワイピング法でのめっき付着量制御が
困難になる。また融点＋３００℃より高くなると鋼材と
めっきとの界面で硬くて脆い合金層が形成されるため加
工性が悪化する。よってめっき浴の溶融金属の温度は融
点＋２０〜３００℃が好ましい。
めに微量のＣｒ，Ｔｉ，Ｃｅ，Ａｌ，Ｚｒ，Ｃｏ等を添
加してもこの発明の趣旨を損なうものではない。めっき
浴の温度については、特に制限しないが、融点＋２０℃
より低くなると母材とめっき金属との反応性が低いため
めっき密着不良が発生しやすいし、めっき金属の粘性が
高くなるためガスワイピング法でのめっき付着量制御が
困難になる。また融点＋３００℃より高くなると鋼材と
めっきとの界面で硬くて脆い合金層が形成されるため加
工性が悪化する。よってめっき浴の溶融金属の温度は融
点＋２０〜３００℃が好ましい。
【００１２】次に、溶融めっき直後からめっき層が凝固
するまでの冷却条件については、トップロールに接触す
るまでにめっきを凝固させる必要があるのみで、本発明
では特に限定するものではない。さらに、めっき凝固後
のめっき溶融処理のための加熱方法については特に限定
しないが、通電方式、インダクション方式等各種の加熱
方法を使用することが可能である。加熱時の最高板温度
については特に限定しないが、めっきが溶融する２００
℃以上が必要であり、３００℃前後が望ましい。加熱処
理の際、めっき金属表面の酸化防止のために、フラック
ス（フェノールスルホン酸や電気Ｓｎめっきフェロスタ
ン浴の希釈液等）を加熱処理前に塗布しても可能であ
る。
するまでの冷却条件については、トップロールに接触す
るまでにめっきを凝固させる必要があるのみで、本発明
では特に限定するものではない。さらに、めっき凝固後
のめっき溶融処理のための加熱方法については特に限定
しないが、通電方式、インダクション方式等各種の加熱
方法を使用することが可能である。加熱時の最高板温度
については特に限定しないが、めっきが溶融する２００
℃以上が必要であり、３００℃前後が望ましい。加熱処
理の際、めっき金属表面の酸化防止のために、フラック
ス（フェノールスルホン酸や電気Ｓｎめっきフェロスタ
ン浴の希釈液等）を加熱処理前に塗布しても可能であ
る。
【００１３】また、加熱過剰によるめっき／地鉄合金層
成長抑制のため、めっき溶融後は直ちにクエンチ処理を
行ったほうが望ましい。また、クエンチ処理は良好な外
観を得るために５０℃以上の温水に浸漬することが望ま
しい。温水中には良好な外観を得るために各種の酸成分
またはアルカリ成分を添加してもかまわない。水温の上
限に付いても特に限定しないが、純水の場合１００℃で
あり、不純物や良好な外観を得るために酸成分やアルカ
リ成分を添加した場合は１００℃以上になる。
成長抑制のため、めっき溶融後は直ちにクエンチ処理を
行ったほうが望ましい。また、クエンチ処理は良好な外
観を得るために５０℃以上の温水に浸漬することが望ま
しい。温水中には良好な外観を得るために各種の酸成分
またはアルカリ成分を添加してもかまわない。水温の上
限に付いても特に限定しないが、純水の場合１００℃で
あり、不純物や良好な外観を得るために酸成分やアルカ
リ成分を添加した場合は１００℃以上になる。
【００１４】また、クエンチ処理後、めっき層の最表面
に化成処理皮膜、樹脂皮膜等の後処理皮膜を適用すれば
溶接性、塗料密着性、耐食性向上が期待できる。化成処
理皮膜としてはクロム酸−シリカ系、シリカ−燐酸系、
シリカ−樹脂系皮膜等が可能で、樹脂種類としても、ア
クリル系、メラミン系、ポリエステル系、ポリエチレン
系、フッ素系、アルキッド系、シリコンポリエステル
系、ウレタン系等の汎用樹脂が適用できる。膜厚も特に
限定するものでなく、通常の０．１〜２０ミクロン程度
の処理が可能である。後処理としてクロムを使用しない
インヒビターが最近検討されているが、これらの処理の
適用も当然可能である。
に化成処理皮膜、樹脂皮膜等の後処理皮膜を適用すれば
溶接性、塗料密着性、耐食性向上が期待できる。化成処
理皮膜としてはクロム酸−シリカ系、シリカ−燐酸系、
シリカ−樹脂系皮膜等が可能で、樹脂種類としても、ア
クリル系、メラミン系、ポリエステル系、ポリエチレン
系、フッ素系、アルキッド系、シリコンポリエステル
系、ウレタン系等の汎用樹脂が適用できる。膜厚も特に
限定するものでなく、通常の０．１〜２０ミクロン程度
の処理が可能である。後処理としてクロムを使用しない
インヒビターが最近検討されているが、これらの処理の
適用も当然可能である。
【００１５】
【実施例】通常の熱延、冷延工程を経た、表１に示すよ
うな鋼成分の冷延鋼板（板厚０．８ｍｍ）を材料とし
て、溶融錫めっきを行った。まずワット浴を用いた電気
めっき法によりＮｉめっきを約１ｇ／ｍ2 施し、その後
フラックス（フラックス液：７５０ｇ／ｌ ＺｎＣｌ2
＋２５０ｇ／ｌＮＨ4 Ｃｌ）法によりＳｎ−Ｚｎめっき
を行い、めっき後ガスワイピング法でめっき付着量を調
節し、その後冷却し、通電加熱方式でめっき溶融処理を
行い８０℃の温水中でクエンチ処理後表面を乾燥させ巻
き取った。めっき浴組成としてはＳｎ，Ｚｎの濃度を適
宜変えたＳｎ−Ｚｎ合金めっきを行った。これ以外に浴
中のめっき機器やストリップから供給される不可避的不
純物としてＦｅ、Ｎｉがそれぞれ０．０５％以下含有さ
れていた。浴温は２６０〜３００℃とした。めっき付着
量は両面均一で、両面で約６０ｇ／ｍ2 、表面粗度はＲ
ａで０．６〜１．４μｍであった。これらの性能を下に
示す試験で評価した。その結果を表２に示す。
うな鋼成分の冷延鋼板（板厚０．８ｍｍ）を材料とし
て、溶融錫めっきを行った。まずワット浴を用いた電気
めっき法によりＮｉめっきを約１ｇ／ｍ2 施し、その後
フラックス（フラックス液：７５０ｇ／ｌ ＺｎＣｌ2
＋２５０ｇ／ｌＮＨ4 Ｃｌ）法によりＳｎ−Ｚｎめっき
を行い、めっき後ガスワイピング法でめっき付着量を調
節し、その後冷却し、通電加熱方式でめっき溶融処理を
行い８０℃の温水中でクエンチ処理後表面を乾燥させ巻
き取った。めっき浴組成としてはＳｎ，Ｚｎの濃度を適
宜変えたＳｎ−Ｚｎ合金めっきを行った。これ以外に浴
中のめっき機器やストリップから供給される不可避的不
純物としてＦｅ、Ｎｉがそれぞれ０．０５％以下含有さ
れていた。浴温は２６０〜３００℃とした。めっき付着
量は両面均一で、両面で約６０ｇ／ｍ2 、表面粗度はＲ
ａで０．６〜１．４μｍであった。これらの性能を下に
示す試験で評価した。その結果を表２に示す。
【００１６】
【表１】
【００１７】（１）めっき層分析
めっき組織観察法
めっき層断面の５°傾斜研磨を行い、１Ｎ硫酸溶液でＺ
ｎをエッチングし、光学顕微鏡によるめっき組織観察
（２００〜５００倍）を行った。めっき１ｍｍ幅（任
意）視野中でのめっき層中を貫通するＺｎ相の有無を観
察した。
ｎをエッチングし、光学顕微鏡によるめっき組織観察
（２００〜５００倍）を行った。めっき１ｍｍ幅（任
意）視野中でのめっき層中を貫通するＺｎ相の有無を観
察した。
【００１８】（２）耐食性
塩害耐食性
寸法７０×１５０ｍｍの試料に対して、クロスカットを
入れた後、ＪＩＳ Ｚ２３７１に準拠した塩水噴霧試験
を行い、赤錆発生までの時間を評価した。 〔評価基準〕 ◎：赤錆発生４０日超 ○：赤錆発生２１〜４０日 △：赤錆発生１０〜２０日 ×：赤錆発生１０日未満
入れた後、ＪＩＳ Ｚ２３７１に準拠した塩水噴霧試験
を行い、赤錆発生までの時間を評価した。 〔評価基準〕 ◎：赤錆発生４０日超 ○：赤錆発生２１〜４０日 △：赤錆発生１０〜２０日 ×：赤錆発生１０日未満
【００１９】塗装後耐食性
寸法７０×１５０ｍｍの試料クロム酸−シリカ系の化成
処理を金属Ｃｒ換算で約２０ｍｇ／ｍ2 施し、更にメラ
ミン系黒色塗装２０μｍを行い、１４０℃で２０分焼付
けた。その後クロスカットを入れ、塩水噴霧試験に供し
た。６０日後の外観を目視観察した。 〔評価基準〕 ◎：赤錆発生無し ○：クロスカット以外からの赤錆発生無し △：赤錆発生率５％以下 ×：赤錆発生率５％超
処理を金属Ｃｒ換算で約２０ｍｇ／ｍ2 施し、更にメラ
ミン系黒色塗装２０μｍを行い、１４０℃で２０分焼付
けた。その後クロスカットを入れ、塩水噴霧試験に供し
た。６０日後の外観を目視観察した。 〔評価基準〕 ◎：赤錆発生無し ○：クロスカット以外からの赤錆発生無し △：赤錆発生率５％以下 ×：赤錆発生率５％超
【００２０】燃料に対する耐食性
ガソリンに対する耐食性を評価した。方法は上記の油圧
成形試験機により、フランジ幅２０ｍｍ、直径５０ｍ
ｍ、深さ２５ｍｍの平底円筒絞り加工を施した試料に、
試験液を入れ、シリコンゴム製のリングを介してガラス
で蓋をした。この試験後の腐食状況を目視判定した。 〔試験条件〕 試験液：ガソリン＋蒸留水１０％＋蟻酸２００ｐｐｍ 試験期間：４０℃で３ヶ月放置 〔評価基準〕 ○：赤錆発生０．１％未満 △：赤錆発生０．１〜５％あるいは白錆あり ×：赤錆発生５％超あるいは白錆顕著
成形試験機により、フランジ幅２０ｍｍ、直径５０ｍ
ｍ、深さ２５ｍｍの平底円筒絞り加工を施した試料に、
試験液を入れ、シリコンゴム製のリングを介してガラス
で蓋をした。この試験後の腐食状況を目視判定した。 〔試験条件〕 試験液：ガソリン＋蒸留水１０％＋蟻酸２００ｐｐｍ 試験期間：４０℃で３ヶ月放置 〔評価基準〕 ○：赤錆発生０．１％未満 △：赤錆発生０．１〜５％あるいは白錆あり ×：赤錆発生５％超あるいは白錆顕著
【００２１】屋外暴露試験
化成処理後、塗装を行った。塗装はエポキシ系樹脂（２
０μｍ）の２種類とした。寸法５０×２００ｍｍに剪断
し、屋外暴露試験を行った。１ヶ月経過後の端面からの
赤錆発生率、表面の変色状況を観察した。 〔評価基準〕 ○：端面からの赤錆発生率３０％未満 △：端面からの赤錆発生率３０〜８０％ ×：端面からの赤錆発生率８０％超
０μｍ）の２種類とした。寸法５０×２００ｍｍに剪断
し、屋外暴露試験を行った。１ヶ月経過後の端面からの
赤錆発生率、表面の変色状況を観察した。 〔評価基準〕 ○：端面からの赤錆発生率３０％未満 △：端面からの赤錆発生率３０〜８０％ ×：端面からの赤錆発生率８０％超
【００２２】（３）溶接性
下に示す溶接条件でスポット溶接を行い、ナゲット径が
４√ｔ（ｔ：板厚）を切った時点までの連続打点数を評
価した。 〔溶接条件〕 溶接電流：１０ｋＡ 加圧力：２２０ｋｇ 溶接時
間：１２サイクル 電極径：６ｍｍ 電極形状：ドーム型、先端６φ
−４０Ｒ 〔評価基準〕 ○：連続打点１０００点超 △：連続打点５００〜１０００点 ×：連続打点５００点未満
４√ｔ（ｔ：板厚）を切った時点までの連続打点数を評
価した。 〔溶接条件〕 溶接電流：１０ｋＡ 加圧力：２２０ｋｇ 溶接時
間：１２サイクル 電極径：６ｍｍ 電極形状：ドーム型、先端６φ
−４０Ｒ 〔評価基準〕 ○：連続打点１０００点超 △：連続打点５００〜１０００点 ×：連続打点５００点未満
【００２３】（４）加工性
油圧成形試験機により、直径５０ｍｍの円筒ポンチを用
いて、絞り比２．２５でカップ成型を行った。試験は塗
油して行い、シワ抑え力は５００ｋｇとした。加工性の
評価は次の指標によった。 〔評価基準〕 ○：異常無し △：めっきに亀裂有り ×：めっき剥離有り
いて、絞り比２．２５でカップ成型を行った。試験は塗
油して行い、シワ抑え力は５００ｋｇとした。加工性の
評価は次の指標によった。 〔評価基準〕 ○：異常無し △：めっきに亀裂有り ×：めっき剥離有り
【００２４】
【表２】
【００２５】
【発明の効果】上記のように、溶融めっき後にめっき溶
融処理およびクエンチ処理を施すことにより、優れた耐
食性を示すＳｎ−Ｚｎめっき鋼板を得ることができた。
融処理およびクエンチ処理を施すことにより、優れた耐
食性を示すＳｎ−Ｚｎめっき鋼板を得ることができた。
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(72)発明者 樋口 靖
福岡県北九州市戸畑区飛幡町１番１号 新
日本製鐵株式会社八幡製鐵所内
(72)発明者 伊崎 輝明
福岡県北九州市戸畑区飛幡町１番１号 新
日本製鐵株式会社八幡製鐵所内
Ｆターム(参考） 4K027 AA02 AA05 AA22 AB05 AB28
AB46 AC76
Claims (2)
- 【請求項１】 めっき前処理を行った鋼材を、質量％で
Ｚｎを２〜５０％、Ｓｎを５０〜９８％を含有する溶融
合金を充填した浴中に浸漬し溶融めっきを行い、めっき
層凝固後、加熱によるめっき溶融処理を実施後温水中で
クエンチ処理を行うことを特徴とする耐食性の優れた溶
融Ｓｎ−Ｚｎめっき鋼材の製造方法。 - 【請求項２】 温水温度が５０℃以上であることを特徴
とする請求項１に記載の耐食性に優れた溶融Ｓｎ−Ｚｎ
めっき鋼材の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2002101381A JP2003293110A (ja) | 2002-04-03 | 2002-04-03 | 耐食性の優れた溶融Ｓｎ−Ｚｎめっき鋼材の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2002101381A JP2003293110A (ja) | 2002-04-03 | 2002-04-03 | 耐食性の優れた溶融Ｓｎ−Ｚｎめっき鋼材の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2003293110A true JP2003293110A (ja) | 2003-10-15 |
Family
ID=29241782
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2002101381A Withdrawn JP2003293110A (ja) | 2002-04-03 | 2002-04-03 | 耐食性の優れた溶融Ｓｎ−Ｚｎめっき鋼材の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2003293110A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2014173137A (ja) * | 2013-03-08 | 2014-09-22 | Nippon Steel & Sumitomo Metal | 端面耐食性およびスポット溶接性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板 |
-
2002
- 2002-04-03 JP JP2002101381A patent/JP2003293110A/ja not_active Withdrawn
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2014173137A (ja) * | 2013-03-08 | 2014-09-22 | Nippon Steel & Sumitomo Metal | 端面耐食性およびスポット溶接性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板 |
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