JP2003292746A - 制振性樹脂組成物とそれを用いた成形品 - Google Patents
制振性樹脂組成物とそれを用いた成形品Info
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- Compositions Of Macromolecular Compounds (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 安価で軽量コンパクト、かつ高剛性で制振性
に優れた合成樹脂材料を提供する。 【解決手段】 合成樹脂組成物のＡＳＴＭ Ｄ７９０に
より測定される曲げ弾性率から計算される静的撓みδお
よび自由振動測定法により測定された波形から求められ
る減衰係数ζを、（１）式に代入して計算した最大振幅
値Ａが０．０００３Ｆ以下となる樹脂組成物。 Ａ＝δ／［２ζ（１−ζ2）0.5］ （１）
に優れた合成樹脂材料を提供する。 【解決手段】 合成樹脂組成物のＡＳＴＭ Ｄ７９０に
より測定される曲げ弾性率から計算される静的撓みδお
よび自由振動測定法により測定された波形から求められ
る減衰係数ζを、（１）式に代入して計算した最大振幅
値Ａが０．０００３Ｆ以下となる樹脂組成物。 Ａ＝δ／［２ζ（１−ζ2）0.5］ （１）
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は制振性を有する合成
樹脂組成物に関し、更に詳しくは、たとえば走行時にお
けるミラーの画面ぶれを抑制できる車輌用ドアミラー用
材料およびその成形品に関する。
樹脂組成物に関し、更に詳しくは、たとえば走行時にお
けるミラーの画面ぶれを抑制できる車輌用ドアミラー用
材料およびその成形品に関する。
【０００２】
【従来の技術】車輌用ドアミラーの開発では、ドアミラ
ーの後部確認をするという機能上、制振性が大きなウエ
イトを占める。制振性を満足させるために、新車種が出
るたびに、金型改造による成形品補強追加と振動試験を
繰り返し、数次の改良を経て、量産品にするのが一般的
であって、多大な工数と費用がかかることが多かった。
これらの原因は、使用される合成樹脂材料の制振性の低
さに起因する要素が大きいと考えられる。このため、デ
ザイン性が著しく制限され、また、ドアミラーの取付け
側である車体側ドアパネル内部にレインホースメントと
呼ばれる金属ブラケットを追加して、剛性を持たせた
り、ドアミラー内部を金属部品で補強したり、車体との
取り付け箇所を増加させたりと工夫の限りを尽くしなが
ら、量産化しているのが現状であった。
ーの後部確認をするという機能上、制振性が大きなウエ
イトを占める。制振性を満足させるために、新車種が出
るたびに、金型改造による成形品補強追加と振動試験を
繰り返し、数次の改良を経て、量産品にするのが一般的
であって、多大な工数と費用がかかることが多かった。
これらの原因は、使用される合成樹脂材料の制振性の低
さに起因する要素が大きいと考えられる。このため、デ
ザイン性が著しく制限され、また、ドアミラーの取付け
側である車体側ドアパネル内部にレインホースメントと
呼ばれる金属ブラケットを追加して、剛性を持たせた
り、ドアミラー内部を金属部品で補強したり、車体との
取り付け箇所を増加させたりと工夫の限りを尽くしなが
ら、量産化しているのが現状であった。
【０００３】この主原因の１つとして、剛性のみに着目
した剛性材料を採用したり、剛性を無視した振動減衰性
だけに着目した材料を採用したために発生していたと考
えられる。つまり、両方の機能を両立した材料特性の必
要性について着目されなかったため、それらの特性の適
性化について考えられてこなかったためである。
した剛性材料を採用したり、剛性を無視した振動減衰性
だけに着目した材料を採用したために発生していたと考
えられる。つまり、両方の機能を両立した材料特性の必
要性について着目されなかったため、それらの特性の適
性化について考えられてこなかったためである。
【０００４】また、この技術に近い技術として、本発明
者が、出願した特開２００１−３０２９２４があるが、
本発明では、主に制振性を曲げ弾性率の高さで持たせる
ことを発明の趣旨としている。しかし、長年ドアミラー
用材料の開発にかかわる中で、特開２００１−３０２９
２４に記載した剛性を１６５０００ｋｇ／ｃｍ2以上に
上げても材料剛性を上げるのみでは、ユーザーであるド
アミラーメーカーが定める規定の振幅に収まらないこと
が度々発生した。
者が、出願した特開２００１−３０２９２４があるが、
本発明では、主に制振性を曲げ弾性率の高さで持たせる
ことを発明の趣旨としている。しかし、長年ドアミラー
用材料の開発にかかわる中で、特開２００１−３０２９
２４に記載した剛性を１６５０００ｋｇ／ｃｍ2以上に
上げても材料剛性を上げるのみでは、ユーザーであるド
アミラーメーカーが定める規定の振幅に収まらないこと
が度々発生した。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明は係る現況に鑑
みなされたもので、安価で、成形品になった場合、軽量
コンパクトかつ振動ぶれを抑制できる樹脂組成物を提供
することを目的とする。
みなされたもので、安価で、成形品になった場合、軽量
コンパクトかつ振動ぶれを抑制できる樹脂組成物を提供
することを目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】このため、形状を変えな
いで制振性を向上するためには、どういった樹脂特性が
必要となるかを研究し、極めて簡単な式に基づき設計さ
れる樹脂組成物が、極めてドアミラー制振に有効である
ことを見出し、本発明を完成した。本発明では、曲げ弾
性率が１０００００ｋｇ／ｃｍ2程度であっても、減衰
係数を充分に上げる手段を用いることで、今まで考えて
いた以上に制振性を向上させ、かつ、表面性についても
製品コスト的に魅力ある無塗装の製品を実現できること
ができる。
いで制振性を向上するためには、どういった樹脂特性が
必要となるかを研究し、極めて簡単な式に基づき設計さ
れる樹脂組成物が、極めてドアミラー制振に有効である
ことを見出し、本発明を完成した。本発明では、曲げ弾
性率が１０００００ｋｇ／ｃｍ2程度であっても、減衰
係数を充分に上げる手段を用いることで、今まで考えて
いた以上に制振性を向上させ、かつ、表面性についても
製品コスト的に魅力ある無塗装の製品を実現できること
ができる。
【０００７】すなわち、本発明は、合成樹脂組成物のＡ
ＳＴＭ Ｄ７９０により測定される曲げ弾性率から計算
される静的撓みδおよび自由振動測定法により測定され
た波形から求められる減衰係数ζを、（１）式に代入し
て計算した最大振幅値Ａが０．０００３Ｆ以下となる樹
脂組成物に関する。 Ａ＝δ／［２ζ（１−ζ2）0.5］ （１）
ＳＴＭ Ｄ７９０により測定される曲げ弾性率から計算
される静的撓みδおよび自由振動測定法により測定され
た波形から求められる減衰係数ζを、（１）式に代入し
て計算した最大振幅値Ａが０．０００３Ｆ以下となる樹
脂組成物に関する。 Ａ＝δ／［２ζ（１−ζ2）0.5］ （１）
【０００８】前記樹脂組成物から成形された成形品のＡ
ＳＴＭ Ｄ７９０で測定された曲げ弾性率が１００００
０Ｋｇ／ｃｍ2以上であることが好ましい。
ＳＴＭ Ｄ７９０で測定された曲げ弾性率が１００００
０Ｋｇ／ｃｍ2以上であることが好ましい。
【０００９】前記合成樹脂組成物が、ポリエチレンテレ
フタレート、ポリブチレンテレフタレート、ポリエチレ
ンテレフタレートとポリブチレンテレフタレートのアロ
イ、ポリプロピレン、ポリアミドからなる群から選択さ
れた樹脂を含む組成物３０〜５５重量％およびフィラー
４５〜７０重量％からなるフィラー強化樹脂組成物であ
ることが好ましい。
フタレート、ポリブチレンテレフタレート、ポリエチレ
ンテレフタレートとポリブチレンテレフタレートのアロ
イ、ポリプロピレン、ポリアミドからなる群から選択さ
れた樹脂を含む組成物３０〜５５重量％およびフィラー
４５〜７０重量％からなるフィラー強化樹脂組成物であ
ることが好ましい。
【００１０】前記合成樹脂がポリエステル系樹脂、ナイ
ロン樹脂またはオレフィン樹脂であって、ポリエステル
系樹脂とポリエーテルの共重合体、エチレンとＧＭＡ共
重合体、アイオノマー樹脂、ポリエステル系エラストマ
ー、ナイロン系エラストマー、ＥＰＤＭまたはオレフィ
ン系エラストマーを含むことが好ましい。
ロン樹脂またはオレフィン樹脂であって、ポリエステル
系樹脂とポリエーテルの共重合体、エチレンとＧＭＡ共
重合体、アイオノマー樹脂、ポリエステル系エラストマ
ー、ナイロン系エラストマー、ＥＰＤＭまたはオレフィ
ン系エラストマーを含むことが好ましい。
【００１１】合成樹脂がポリエステル系樹脂であって、
ポリエステル系樹脂とポリエーテルの共重合体、エチレ
ンとＧＭＡ共重合体、アイオノマー樹脂、またはポリエ
ステル系エラストマーを含むことが好ましい。
ポリエステル系樹脂とポリエーテルの共重合体、エチレ
ンとＧＭＡ共重合体、アイオノマー樹脂、またはポリエ
ステル系エラストマーを含むことが好ましい。
【００１２】さらに、前記樹脂組成物を用いて射出成形
法、押出し成形法、またはブロー成形法で成形した合成
樹脂成形品および車輌用ドアミラー部品に関する。
法、押出し成形法、またはブロー成形法で成形した合成
樹脂成形品および車輌用ドアミラー部品に関する。
【００１３】
【発明の実施の形態】本発明者は前述の課題を解決する
にあたり鋭意検討を進めた結果、大半の周波数で加振し
た場合、ほとんど大きな振動は見られず、振動が大きく
なる加振周波数は限られる。よって、成形品の持ってい
る固有振動数（樹脂材料特性と成形品形状で決定）と加
振する周波数（たとえば、車輛の場合、エンジンの振
動、走行時の振動が該当）が一致した場合、振幅が最も
大きくなるいわゆる、共振幅をできる限り下げることで
問題が解決すると考えられるに至った。
にあたり鋭意検討を進めた結果、大半の周波数で加振し
た場合、ほとんど大きな振動は見られず、振動が大きく
なる加振周波数は限られる。よって、成形品の持ってい
る固有振動数（樹脂材料特性と成形品形状で決定）と加
振する周波数（たとえば、車輛の場合、エンジンの振
動、走行時の振動が該当）が一致した場合、振幅が最も
大きくなるいわゆる、共振幅をできる限り下げることで
問題が解決すると考えられるに至った。
【００１４】この考えを延長すると成形品形状が同じ場
合、合成樹脂組成物にどのような特性を付与すればよい
かを考えた場合、以下（１）式で計算される最大振幅値
Ａが０．０００３Ｆ以下になる樹脂組成物を用いて成形
することにより、従来制振性に優れていると言われてい
た材料より、振幅が抑えられる事が判明した。
合、合成樹脂組成物にどのような特性を付与すればよい
かを考えた場合、以下（１）式で計算される最大振幅値
Ａが０．０００３Ｆ以下になる樹脂組成物を用いて成形
することにより、従来制振性に優れていると言われてい
た材料より、振幅が抑えられる事が判明した。
【００１５】本発明は、合成樹脂組成物のＡＳＴＭ Ｄ
７９０により測定される曲げ弾性率から計算される静的
撓みδおよび自由振動測定法により測定された波形から
求められる減衰係数ζを、（１）式に代入して計算した
最大振幅値Ａが０．０００３Ｆ以下となる樹脂組成物に
関する。（１）式において、合成樹脂材料は粘弾性物質
であることから剛性と粘性に代表される減衰性の両方を
実験式内にもつことが特徴である。なお、計算の都合
上、Ａ値の単位はｃｍを使用する。 Ａ＝δ／［２ζ（１−ζ2）0.5］ （１）
７９０により測定される曲げ弾性率から計算される静的
撓みδおよび自由振動測定法により測定された波形から
求められる減衰係数ζを、（１）式に代入して計算した
最大振幅値Ａが０．０００３Ｆ以下となる樹脂組成物に
関する。（１）式において、合成樹脂材料は粘弾性物質
であることから剛性と粘性に代表される減衰性の両方を
実験式内にもつことが特徴である。なお、計算の都合
上、Ａ値の単位はｃｍを使用する。 Ａ＝δ／［２ζ（１−ζ2）0.5］ （１）
【００１６】ここで、静的撓みδは合成樹脂組成物の剛
性（ＡＳＴＭ Ｄ７９０により測定される曲げ弾性率）
から計算される。静的撓みδは、粘弾性物質の特徴的減
衰特性である対数減衰するため、ｅ(-λT)で振幅が各サ
イクル毎に減衰する。よって、この２数を組み合わせる
ことが重要である。片持ち梁の場合、 δ＝β（ＷＬ3）／（ＥＩ） （２） で表わされる。δは歪量、Ｗは荷重、Ｅはヤング率（縦
弾性係数）、Ｉは梁の断面２次モーメント、βは梁の支
えかたにより異なる係数、Ｌは梁の長さを示す。ところ
で、形状が同じであり樹脂特性の違いを相対比較する場
合、すなわち荷重と成形品形状、梁の支持方法が一定の
場合、β（ＷＬ3）／Ｉは係数として扱うことができ、
これをＦとおくと、フックの法則のような（３）式を得
る。ただし、Ｆは単なる荷重でなく、製品形状や支持因
子を含む変数である。 δ＝Ｆ／Ｋ （３） Ｋは、剛性を示し、ＡＳＴＭ Ｄ７９０に基づいて測定
された曲げ弾性率から測定され、計算の都合上、単位は
ｋｇ／ｃｍ2を使用する。
性（ＡＳＴＭ Ｄ７９０により測定される曲げ弾性率）
から計算される。静的撓みδは、粘弾性物質の特徴的減
衰特性である対数減衰するため、ｅ(-λT)で振幅が各サ
イクル毎に減衰する。よって、この２数を組み合わせる
ことが重要である。片持ち梁の場合、 δ＝β（ＷＬ3）／（ＥＩ） （２） で表わされる。δは歪量、Ｗは荷重、Ｅはヤング率（縦
弾性係数）、Ｉは梁の断面２次モーメント、βは梁の支
えかたにより異なる係数、Ｌは梁の長さを示す。ところ
で、形状が同じであり樹脂特性の違いを相対比較する場
合、すなわち荷重と成形品形状、梁の支持方法が一定の
場合、β（ＷＬ3）／Ｉは係数として扱うことができ、
これをＦとおくと、フックの法則のような（３）式を得
る。ただし、Ｆは単なる荷重でなく、製品形状や支持因
子を含む変数である。 δ＝Ｆ／Ｋ （３） Ｋは、剛性を示し、ＡＳＴＭ Ｄ７９０に基づいて測定
された曲げ弾性率から測定され、計算の都合上、単位は
ｋｇ／ｃｍ2を使用する。
【００１７】減衰係数ζは、本発明者らが開発した自由
振動測定法により測定された波形から（４）式で計算さ
れる。 ζ＝ｌｎ[Ｐi／Ｐ(i+2)] （４） ＰiおよびＰ(i+2)は、それぞれ測定した波形のｉ番目お
よびｉ＋２番目の振幅を示し、計算の都合上、単位はｃ
ｍを用いる。
振動測定法により測定された波形から（４）式で計算さ
れる。 ζ＝ｌｎ[Ｐi／Ｐ(i+2)] （４） ＰiおよびＰ(i+2)は、それぞれ測定した波形のｉ番目お
よびｉ＋２番目の振幅を示し、計算の都合上、単位はｃ
ｍを用いる。
【００１８】この式に基づき設計された最大振幅値Ａが
０．０００３Ｆ以下となる樹脂組成物を用いることによ
り、今まで考えてきた剛性よりもはるかに低い曲げ弾性
率である１０００００ｋｇ／ｃｍ2〜１５００００ｋｇ
／ｃｍ2程度でも大きな制振性が認められ、実走行時の
画面ぶれを基準以下に充分抑えることができる。最大振
幅値Ａは、０．０００２８Ｆ以下が好ましく、０．００
０２６Ｆ以下がより好ましい。
０．０００３Ｆ以下となる樹脂組成物を用いることによ
り、今まで考えてきた剛性よりもはるかに低い曲げ弾性
率である１０００００ｋｇ／ｃｍ2〜１５００００ｋｇ
／ｃｍ2程度でも大きな制振性が認められ、実走行時の
画面ぶれを基準以下に充分抑えることができる。最大振
幅値Ａは、０．０００２８Ｆ以下が好ましく、０．００
０２６Ｆ以下がより好ましい。
【００１９】業界で広く認められているエンプラ技術連
合会から出版されたエンプラＤＡＴＡ ＢＯＯＫに記載
されており、最も制振性に優れるとして車輛用ドアミラ
ーの標準材化しているＰＡナイロン（ＭＸＤ６）と比較
して、本発明の組成物が制振性向上に優れていた。この
ため、従来材を使用して目的の制振性を得るために、製
品開発の際、繰り返してきた金型改造が少なくて済むの
で金型改造費の削減に繋がる。さらに、剛性が高く、減
衰係数とのバランスが取れていなかった樹脂材料を使用
した場合に、成形品裏側に設けた補強リブを減らすこと
によるメリット（軽量化、原材料低減）がえられる。さ
らに、予め補強するスペースを設けなければならなかっ
たために生じるデザイン的制約も緩和される。
合会から出版されたエンプラＤＡＴＡ ＢＯＯＫに記載
されており、最も制振性に優れるとして車輛用ドアミラ
ーの標準材化しているＰＡナイロン（ＭＸＤ６）と比較
して、本発明の組成物が制振性向上に優れていた。この
ため、従来材を使用して目的の制振性を得るために、製
品開発の際、繰り返してきた金型改造が少なくて済むの
で金型改造費の削減に繋がる。さらに、剛性が高く、減
衰係数とのバランスが取れていなかった樹脂材料を使用
した場合に、成形品裏側に設けた補強リブを減らすこと
によるメリット（軽量化、原材料低減）がえられる。さ
らに、予め補強するスペースを設けなければならなかっ
たために生じるデザイン的制約も緩和される。
【００２０】また、極端な例としては、金属部品による
補強、金属製バランサーの追加による振動の抑制などが
必要となり、さらにはドアミラーの厚みおよび重量の増
大、材料コストの上昇が避けられないといったことも改
良することができる。
補強、金属製バランサーの追加による振動の抑制などが
必要となり、さらにはドアミラーの厚みおよび重量の増
大、材料コストの上昇が避けられないといったことも改
良することができる。
【００２１】本発明の樹脂組成物のＡＳＴＭ Ｄ７９０
で測定された曲げ弾性率は１０００００ｋｇ／ｃｍ2以
上であることが好ましく、１２００００ｋｇ／ｃｍ2以
上であることがより好ましい。１０００００ｋｇ／ｃｍ
2より小さいと、静的歪み量が大きくなり、最大振幅値
Ａが大きくなる傾向がある。
で測定された曲げ弾性率は１０００００ｋｇ／ｃｍ2以
上であることが好ましく、１２００００ｋｇ／ｃｍ2以
上であることがより好ましい。１０００００ｋｇ／ｃｍ
2より小さいと、静的歪み量が大きくなり、最大振幅値
Ａが大きくなる傾向がある。
【００２２】本発明の合成樹脂組成物は、ポリエチレン
テレフタレート、ポリブチレンテレフタレート、ポリエ
チレンテレフタレートとポリブチレンテレフタレートの
アロイ、ポリプロピレン、ポリアミドからなる群から選
択された樹脂を含む組成物３０〜５５重量％およびフィ
ラー４５〜７０重量％からなるフィラー強化樹脂組成物
であることが好ましい。フィラーの添加量は４５〜６０
重量％がより好ましい。４５重量％未満では、曲げ弾性
率が小さくなりすぎる傾向がある。７０重量％をこえる
と、製造工程でフィラーがフィーダーで食い込まず、ペ
レット化できない傾向がある。フィラー充填剤として
は、ガラス繊維、マイカなどに限定されず、ガラスフレ
ーク、タルク、炭酸カルシウム、カオリン、ウィスカ
ー、カーボンファイバー、ナノコンポジット系フィラー
などがあげられる。
テレフタレート、ポリブチレンテレフタレート、ポリエ
チレンテレフタレートとポリブチレンテレフタレートの
アロイ、ポリプロピレン、ポリアミドからなる群から選
択された樹脂を含む組成物３０〜５５重量％およびフィ
ラー４５〜７０重量％からなるフィラー強化樹脂組成物
であることが好ましい。フィラーの添加量は４５〜６０
重量％がより好ましい。４５重量％未満では、曲げ弾性
率が小さくなりすぎる傾向がある。７０重量％をこえる
と、製造工程でフィラーがフィーダーで食い込まず、ペ
レット化できない傾向がある。フィラー充填剤として
は、ガラス繊維、マイカなどに限定されず、ガラスフレ
ーク、タルク、炭酸カルシウム、カオリン、ウィスカ
ー、カーボンファイバー、ナノコンポジット系フィラー
などがあげられる。
【００２３】成形品の表面性を考慮せず、制振性のみに
着目する場合、本発明の樹脂組成物にはエラストマーを
添加することができる。たとえば、ＳＩＳ、水添ＳＩ
Ｓ、ＳＩＢＳ、水添ＳＩＢＳ、ＳＥＢＳ、ＳＢＳ、Ｂ
Ａ、ＮＢＲ、ノルボルネンゴムなどがあげられる。これ
らは単独または複数配合して添加することができる。
着目する場合、本発明の樹脂組成物にはエラストマーを
添加することができる。たとえば、ＳＩＳ、水添ＳＩ
Ｓ、ＳＩＢＳ、水添ＳＩＢＳ、ＳＥＢＳ、ＳＢＳ、Ｂ
Ａ、ＮＢＲ、ノルボルネンゴムなどがあげられる。これ
らは単独または複数配合して添加することができる。
【００２４】表面性、すなわち表面ムラ、フィラー浮
き、ヒケ、シボ転写などを考慮する成形品であれば、主
樹脂成分と相容性があり、制振性を付与でき、静的撓み
δの上昇を極力抑えることができる（剛性の低下を極力
抑えることができる）エラストマーを添加することがで
きる。合成樹脂がポリエステル系樹脂である場合、ポリ
エステル系樹脂とポリエーテルの共重合体、エチレンと
ＧＭＡ共重合体、アイオノマー樹脂、またはポリエステ
ル系エラストマーを添加することが好ましい。エチレン
とＧＭＡ共重合体としてはボンドファースト（商標）、
アイオノマー樹脂としてはハイミラン（商標）があげら
れる。合成樹脂がナイロン樹脂である場合、ポリエステ
ル系樹脂とポリエーテルの共重合体、エチレンとＧＭＡ
共重合体、またはナイロン系エラストマーを添加するこ
とが好ましい。合成樹脂がオレフィン樹脂である場合、
エチレンとＧＭＡ共重合体、ＥＰＤＭまたはオレフィン
系エラストマーを添加することが好ましい。ポリエステ
ル系樹脂とポリエーテルの共重合体としては、たとえば
ペルプレンＰ（東洋紡（株）製）などがあげられる。
き、ヒケ、シボ転写などを考慮する成形品であれば、主
樹脂成分と相容性があり、制振性を付与でき、静的撓み
δの上昇を極力抑えることができる（剛性の低下を極力
抑えることができる）エラストマーを添加することがで
きる。合成樹脂がポリエステル系樹脂である場合、ポリ
エステル系樹脂とポリエーテルの共重合体、エチレンと
ＧＭＡ共重合体、アイオノマー樹脂、またはポリエステ
ル系エラストマーを添加することが好ましい。エチレン
とＧＭＡ共重合体としてはボンドファースト（商標）、
アイオノマー樹脂としてはハイミラン（商標）があげら
れる。合成樹脂がナイロン樹脂である場合、ポリエステ
ル系樹脂とポリエーテルの共重合体、エチレンとＧＭＡ
共重合体、またはナイロン系エラストマーを添加するこ
とが好ましい。合成樹脂がオレフィン樹脂である場合、
エチレンとＧＭＡ共重合体、ＥＰＤＭまたはオレフィン
系エラストマーを添加することが好ましい。ポリエステ
ル系樹脂とポリエーテルの共重合体としては、たとえば
ペルプレンＰ（東洋紡（株）製）などがあげられる。
【００２５】たとえば、（Ａ）熱可塑性ポリエステル樹
脂１００重量部に対し、（Ｂ）ポリカーボネート系樹脂
８０〜５００重量部、（Ｃ）リン系化合物１〜１５重量
部、（Ｄ）熱可塑性ポリエステル・ポリエーテル共重合
体３０〜６００重量部および（Ｅ）無機強化充填剤１２
０〜９５００重量部を配合した組成物を用いることがで
きる。また、必要に応じて（Ｆ）アクリロニトリルスチ
レン樹脂（アクリロニトリルスチレン：ブタジエン共重
合体も含む）１０〜１００重量部を加えてもよい。
脂１００重量部に対し、（Ｂ）ポリカーボネート系樹脂
８０〜５００重量部、（Ｃ）リン系化合物１〜１５重量
部、（Ｄ）熱可塑性ポリエステル・ポリエーテル共重合
体３０〜６００重量部および（Ｅ）無機強化充填剤１２
０〜９５００重量部を配合した組成物を用いることがで
きる。また、必要に応じて（Ｆ）アクリロニトリルスチ
レン樹脂（アクリロニトリルスチレン：ブタジエン共重
合体も含む）１０〜１００重量部を加えてもよい。
【００２６】本発明の樹脂組成物を射出成形法、押出し
成形法、またはブロー成形法で成形することによって、
合成樹脂成形品を得ることができる。合成樹脂成形品と
しては、車輌用ドアミラー部品があげられる。そのほか
に、ＣＤのピックアップ機能部品、ＤＶＤのピックアッ
プ機能部品などの剛性が必要で、制振性を必要とする部
品の応用も可能である。
成形法、またはブロー成形法で成形することによって、
合成樹脂成形品を得ることができる。合成樹脂成形品と
しては、車輌用ドアミラー部品があげられる。そのほか
に、ＣＤのピックアップ機能部品、ＤＶＤのピックアッ
プ機能部品などの剛性が必要で、制振性を必要とする部
品の応用も可能である。
【００２７】
【実施例】以下、本発明を実施例によって説明する。本
実施例で行なう振動試験およびその評価方法はつぎのと
おりである。
実施例で行なう振動試験およびその評価方法はつぎのと
おりである。
【００２８】（曲げ弾性率測定）ＡＳＴＭ Ｄ７９０に
基づき測定する。
基づき測定する。
【００２９】（減衰係数測定）図１（ｂ）は減衰係数ζ
を求めるために自由減衰波形を得るための装置図であ
る。振動試験に用いた試験片は、長さ１８０ｍｍ、両端
のチャック部幅１９ｍｍ、引張部幅１２．７ｍｍ、１
２．７ｍｍの長さ５７ｍｍ、厚み３．５ｍｍの引張ダン
ベル試験片を用いる。この形状を図１（ａ）に記載す
る。この試験片は射出成形により作製することができる
が、樹脂のペレットから作製する必要はなく、成形品を
細かく粉砕機などで粉砕し、ペレットの変わりに使用す
ることで、ダンベル試験片を射出成形することができ
る。
を求めるために自由減衰波形を得るための装置図であ
る。振動試験に用いた試験片は、長さ１８０ｍｍ、両端
のチャック部幅１９ｍｍ、引張部幅１２．７ｍｍ、１
２．７ｍｍの長さ５７ｍｍ、厚み３．５ｍｍの引張ダン
ベル試験片を用いる。この形状を図１（ａ）に記載す
る。この試験片は射出成形により作製することができる
が、樹脂のペレットから作製する必要はなく、成形品を
細かく粉砕機などで粉砕し、ペレットの変わりに使用す
ることで、ダンベル試験片を射出成形することができ
る。
【００３０】このダンベル試験片の一端を端から２３ｍ
ｍ間押えて固定し、もう一端の端から５ｍｍの位置にレ
ーザー光を当てて振幅を測定する。図１の１は引張試験
片を、２はレーザー測位機のヘッド（キーエンス社製：
センサーヘッドＬＢ−３００）、３はレーザーアンプユ
ニット（キーエンス社製：ＬＢ−１２００）を、４はサ
ーマルアレイレコーダー（グラフテック社製：ＷＲ７７
００）を示す。測定した波形から、振幅を読み取り、減
衰係数ζを計算する。
ｍ間押えて固定し、もう一端の端から５ｍｍの位置にレ
ーザー光を当てて振幅を測定する。図１の１は引張試験
片を、２はレーザー測位機のヘッド（キーエンス社製：
センサーヘッドＬＢ−３００）、３はレーザーアンプユ
ニット（キーエンス社製：ＬＢ−１２００）を、４はサ
ーマルアレイレコーダー（グラフテック社製：ＷＲ７７
００）を示す。測定した波形から、振幅を読み取り、減
衰係数ζを計算する。
【００３１】減衰係数ζをとなりの波形を用いて計算す
ると誤差が大きくなると考えられるため、最初の波形
（Ｐi）から数えて３０番目の波形（１５サイクル目）
の振幅を読み取り、（３）式を変形することでζを計算
する。
ると誤差が大きくなると考えられるため、最初の波形
（Ｐi）から数えて３０番目の波形（１５サイクル目）
の振幅を読み取り、（３）式を変形することでζを計算
する。
【００３２】測定は、可能な限り、ばらつきを押えるた
め２３℃、５０％ＲＨの恒温恒湿の部屋に成形後２日間
保存し、その部屋の中で実験を実施する。試験片の固定
された方と反対側の一端に振動を与え、Ｎ数は３で測定
し、平均値を測定値として採用する。
め２３℃、５０％ＲＨの恒温恒湿の部屋に成形後２日間
保存し、その部屋の中で実験を実施する。試験片の固定
された方と反対側の一端に振動を与え、Ｎ数は３で測定
し、平均値を測定値として採用する。
【００３３】（振動試験）図２は本実施例のドアミラー
の加振評価法を示す説明図であり、図示した如くドアミ
ラー６を、固定治具を介して０〜１２０Ｈｚの範囲で加
振し、ミラー７から０．８〜１ｍ離れた位置のレーザー
ポインター８からレーザー光を照射し、その反射光を約
２ｍ離れたスクリーン９で受光する。
の加振評価法を示す説明図であり、図示した如くドアミ
ラー６を、固定治具を介して０〜１２０Ｈｚの範囲で加
振し、ミラー７から０．８〜１ｍ離れた位置のレーザー
ポインター８からレーザー光を照射し、その反射光を約
２ｍ離れたスクリーン９で受光する。
【００３４】（評価方法）前記スクリーン９で受けた反
射光による測定光源１０の光ぶれの振幅を測定し、該光
ぶれの振幅が２０ｍｍ以下であれば実車走行時に問題と
ならず合格と判断する。図３に示すドアミラーステイ１
１にミラー部１２をバネ１３の付属したネジ１４で装着
して、前記評価法で最大振幅幅を測定する。
射光による測定光源１０の光ぶれの振幅を測定し、該光
ぶれの振幅が２０ｍｍ以下であれば実車走行時に問題と
ならず合格と判断する。図３に示すドアミラーステイ１
１にミラー部１２をバネ１３の付属したネジ１４で装着
して、前記評価法で最大振幅幅を測定する。
【００３５】（合成樹脂材料）用いた材料を以下に示
す。 ＰＢＴ：ＫＰ−２１０（ＩＶ＝０．９５５〜０．９８
５）、コロン社製 ＰＣ：Ａ−２２００、出光石油化学製 ポリエステルとポリエーテル共重合体：ＮＫＢ（特開平
２−９２９５３にしたがって重合） エチレンとＧＭＡ共重合体：ボンドファーストＢＦ−７
Ｍ、住友化学製 ＡＳ：ＤＰＦ６８、テクノポリマー製 ワックス：ＷＨ−２５５Ｃ、日本共栄油脂製 エポキシ系安定剤：ＥＰ−２２、旭化学製 リン系安定剤：ＡＸ−７１、旭化学製 ヒンダードフェノール系安定剤：ＩＲＧＡＮＯＸ１０１
０ フロー改善剤：ポリサイザーＡ５５、大日本インキ製 ガラス繊維（ＧＦ）：Ｔ−１９５Ｈ、日本電気ガラス製 マイカ：Ａ−２１Ｓ、山口雲母製
す。 ＰＢＴ：ＫＰ−２１０（ＩＶ＝０．９５５〜０．９８
５）、コロン社製 ＰＣ：Ａ−２２００、出光石油化学製 ポリエステルとポリエーテル共重合体：ＮＫＢ（特開平
２−９２９５３にしたがって重合） エチレンとＧＭＡ共重合体：ボンドファーストＢＦ−７
Ｍ、住友化学製 ＡＳ：ＤＰＦ６８、テクノポリマー製 ワックス：ＷＨ−２５５Ｃ、日本共栄油脂製 エポキシ系安定剤：ＥＰ−２２、旭化学製 リン系安定剤：ＡＸ−７１、旭化学製 ヒンダードフェノール系安定剤：ＩＲＧＡＮＯＸ１０１
０ フロー改善剤：ポリサイザーＡ５５、大日本インキ製 ガラス繊維（ＧＦ）：Ｔ−１９５Ｈ、日本電気ガラス製 マイカ：Ａ−２１Ｓ、山口雲母製
【００３６】実施例１〜４および比較例１〜２
表１および表２に示す組成で材料を溶融混練し、樹脂組
成物を得た。表中の添加量は重量部を示す。
成物を得た。表中の添加量は重量部を示す。
【００３７】なお、実施例１〜４には、他にカーボンを
主成分とする顔料を約３．５重量部添加した。比較例２
に示したＰＡ ＭＸＤ６は市販され、最もドアミラー用
として評価の高い、高剛性、制振性グレード（ＧＦ、ミ
ネラル入り）であって、比重１．７２の樹脂組成物であ
る。
主成分とする顔料を約３．５重量部添加した。比較例２
に示したＰＡ ＭＸＤ６は市販され、最もドアミラー用
として評価の高い、高剛性、制振性グレード（ＧＦ、ミ
ネラル入り）であって、比重１．７２の樹脂組成物であ
る。
【００３８】
【表１】
【００３９】
【表２】
【００４０】表３には、本発明における実施例と比較例
の曲げ弾性率と減衰率および本発明で用いた式による推
定最大振幅と実際の評価結果を示す。なお、表３におい
て、振幅計算値は、比較例２の数値からＦを計算し、こ
れをもとにして他の実施例および比較例の数値計算を行
なった。
の曲げ弾性率と減衰率および本発明で用いた式による推
定最大振幅と実際の評価結果を示す。なお、表３におい
て、振幅計算値は、比較例２の数値からＦを計算し、こ
れをもとにして他の実施例および比較例の数値計算を行
なった。
【００４１】
【表３】
【００４２】ここでヤング率を使用せず、曲げ弾性率を
使用した。ヤング率の測定では、ダンベル試験片のチャ
ック部のすべりが発生するため、精度のよい結果を得る
ことができないからである。
使用した。ヤング率の測定では、ダンベル試験片のチャ
ック部のすべりが発生するため、精度のよい結果を得る
ことができないからである。
【００４３】以上より、式（１）の結果が実際の振動試
験の結果と一致することが明らかであり、式（１）で求
められる強制振幅Ａが、０．０００３Ｆ以下であれば、
車輛用ドアミラーに対し、制振性に優れる車輌用ドアミ
ラーを得るという本発明の目的を達成できることが明ら
かである。
験の結果と一致することが明らかであり、式（１）で求
められる強制振幅Ａが、０．０００３Ｆ以下であれば、
車輛用ドアミラーに対し、制振性に優れる車輌用ドアミ
ラーを得るという本発明の目的を達成できることが明ら
かである。
【００４４】
【発明の効果】制振性の必要な製品に使用される合成樹
脂材料において、剛性と粘性を考慮した式（１）〜
（４）に当てはめて、計算した最大振幅Ａが、０．００
０３Ｆ以下となる樹脂材料組成物を用いることにより、
極めて良好な制振性を得るとともに補強リブを設けるた
めの配慮などを必要とせず、デザイン性の自由度が増加
する。また、補強のための他部品（たとえば、金属ブラ
ケットなどの追加）も必要とせず、軽量安価な制振部品
を得ることができる。
脂材料において、剛性と粘性を考慮した式（１）〜
（４）に当てはめて、計算した最大振幅Ａが、０．００
０３Ｆ以下となる樹脂材料組成物を用いることにより、
極めて良好な制振性を得るとともに補強リブを設けるた
めの配慮などを必要とせず、デザイン性の自由度が増加
する。また、補強のための他部品（たとえば、金属ブラ
ケットなどの追加）も必要とせず、軽量安価な制振部品
を得ることができる。
【図１】（ａ）は減衰係数を求めるために使用するダン
ベル試験片の平面図、（ｂ）は自由振動減衰波形測定装
置の説明図である。
ベル試験片の平面図、（ｂ）は自由振動減衰波形測定装
置の説明図である。
【図２】実施例におけるドアミラーの加振評価法を示す
説明図である。
説明図である。
【図３】ドアミラーの概略図である。
【図４】実施例１における合成樹脂組成物の自由減衰波
形である。
形である。
【図５】実施例２における合成樹脂組成物の自由減衰波
形である。
形である。
【図６】実施例３における合成樹脂組成物の自由減衰波
形である。
形である。
【図７】実施例４における合成樹脂組成物の自由減衰波
形である。
形である。
【図８】比較例１における合成樹脂組成物の自由減衰波
形である。
形である。
【図９】比較例２における合成樹脂組成物の自由減衰波
形である。
形である。
１ 引張試験片
２ レーザー測位機のヘッド
３ レーザーアンプユニット
４ サーマルアレイレコーダー
５ 固定ジグ
６ ドアミラー
７ ミラー
８ レーザーポインター
９ スクリーン
１０ 測定光源
１１ ドアミラーステイ
１２ ミラー部
１３ バネ
１４ ネジ
フロントページの続き
(51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考）
Ｃ０８Ｌ 23/12 Ｃ０８Ｌ 23/12
77/00 77/00
Ｆ１６Ｆ 15/02 Ｆ１６Ｆ 15/02 Ｑ
Ｆターム(参考） 3D053 FF22 GG06 HH21 JJ07
3J048 AA01 AC01 BD01 BD04 EA36
4F071 AA20 AA45 AA46 AA47 AA54
AB03 AB21 AB26 AB28 AE17
AF17Y AF20Y AF51Y AH07
AH11 AH17 BB05 BB06 BB13
BC07
4J002 BB121 BB232 CD192 CF061
CF071 CF102 CL011 CL031
CL072 DA036 DE236 DJ036
DJ046 DL006 FA016 FA046
FA066 FD016 GM00 GN00
GP00
Claims (7)
- 【請求項１】 合成樹脂組成物のＡＳＴＭ Ｄ７９０に
より測定される曲げ弾性率から計算される静的撓みδお
よび自由振動測定法により測定された波形から求められ
る減衰係数ζを、（１）式に代入して計算した最大振幅
値Ａが０．０００３Ｆ以下となる樹脂組成物。 Ａ＝δ／［２ζ（１−ζ2）0.5］ （１） - 【請求項２】 ＡＳＴＭ Ｄ７９０で測定された曲げ弾
性率が１０００００ｋｇ／ｃｍ2以上である請求項１記
載の樹脂組成物。 - 【請求項３】 前記合成樹脂組成物が、ポリエチレンテ
レフタレート、ポリブチレンテレフタレート、ポリエチ
レンテレフタレートとポリブチレンテレフタレートのア
ロイ、ポリプロピレン、ポリアミドからなる群から選択
された樹脂を含む組成物３０〜５５重量％およびフィラ
ー４５〜７０重量％からなるフィラー強化樹脂組成物で
ある請求項１または２記載の樹脂組成物。 - 【請求項４】 合成樹脂がポリエステル系樹脂、ナイロ
ン樹脂またはオレフィン樹脂であって、ポリエステル系
樹脂とポリエーテルの共重合体、エチレンとＧＭＡ共重
合体、アイオノマー樹脂、ポリエステル系エラストマ
ー、ナイロン系エラストマー、ＥＰＤＭまたはオレフィ
ン系エラストマーを含む請求項１、２または３記載の樹
脂組成物。 - 【請求項５】 合成樹脂がポリエステル系樹脂であっ
て、ポリエステル系樹脂とポリエーテルの共重合体、エ
チレンとＧＭＡ共重合体、アイオノマー樹脂またはポリ
エステル系エラストマーを含む請求項１、２または３記
載の樹脂組成物。 - 【請求項６】 請求項１、２、３、４または５記載の樹
脂組成物を用いて射出成形法、押出し成形法、またはブ
ロー成形法で成形した合成樹脂成形品。 - 【請求項７】 請求項１、２、３、４または５記載の樹
脂組成物を用いて作製した車輌用ドアミラー部品。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2002097169A JP2003292746A (ja) | 2002-03-29 | 2002-03-29 | 制振性樹脂組成物とそれを用いた成形品 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2002097169A JP2003292746A (ja) | 2002-03-29 | 2002-03-29 | 制振性樹脂組成物とそれを用いた成形品 |
Related Child Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2007258972A Division JP2008075087A (ja) | 2007-10-02 | 2007-10-02 | 制振性樹脂組成物とそれを用いた成形品 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2003292746A true JP2003292746A (ja) | 2003-10-15 |
Family
ID=29239861
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2002097169A Pending JP2003292746A (ja) | 2002-03-29 | 2002-03-29 | 制振性樹脂組成物とそれを用いた成形品 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2003292746A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011231280A (ja) * | 2010-04-30 | 2011-11-17 | Kaneka Corp | ポリカーボネート系樹脂組成物、及びその射出成型体 |
| WO2020196598A1 (ja) * | 2019-03-28 | 2020-10-01 | 東洋紡株式会社 | 強化熱可塑性ポリエステル樹脂組成物 |
| WO2021187218A1 (ja) * | 2020-03-17 | 2021-09-23 | ポリプラスチックス株式会社 | 制振用成形品及び制振用成形品用の樹脂組成物の製造方法 |
-
2002
- 2002-03-29 JP JP2002097169A patent/JP2003292746A/ja active Pending
Cited By (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011231280A (ja) * | 2010-04-30 | 2011-11-17 | Kaneka Corp | ポリカーボネート系樹脂組成物、及びその射出成型体 |
| WO2020196598A1 (ja) * | 2019-03-28 | 2020-10-01 | 東洋紡株式会社 | 強化熱可塑性ポリエステル樹脂組成物 |
| JPWO2020196598A1 (ja) * | 2019-03-28 | 2020-10-01 | ||
| CN113646375A (zh) * | 2019-03-28 | 2021-11-12 | 东洋纺株式会社 | 强化热塑性聚酯树脂组合物 |
| CN113646375B (zh) * | 2019-03-28 | 2023-01-31 | 东洋纺株式会社 | 强化热塑性聚酯树脂组合物 |
| JP7302653B2 (ja) | 2019-03-28 | 2023-07-04 | 東洋紡エムシー株式会社 | 強化熱可塑性ポリエステル樹脂組成物 |
| WO2021187218A1 (ja) * | 2020-03-17 | 2021-09-23 | ポリプラスチックス株式会社 | 制振用成形品及び制振用成形品用の樹脂組成物の製造方法 |
| JPWO2021187218A1 (ja) * | 2020-03-17 | 2021-09-23 | ||
| CN115380069A (zh) * | 2020-03-17 | 2022-11-22 | 宝理塑料株式会社 | 减振用成形品和减振用成形品用的树脂组合物的制造方法 |
| JP7393521B2 (ja) | 2020-03-17 | 2023-12-06 | ポリプラスチックス株式会社 | 制振用成形品及び制振用成形品用の樹脂組成物の製造方法 |
| US12043737B2 (en) | 2020-03-17 | 2024-07-23 | Polyplastics Co., Ltd. | Vibration-damping molded article and method for producing resin composition for vibration-damping molded article |
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