JP2003290804A

JP2003290804A - 溶融亜鉛めっき鋼板

Info

Publication number: JP2003290804A
Application number: JP2002090697A
Authority: JP
Inventors: Nobue Fujibayashi; 亘江藤林; Kazuaki Kyono; 一章京野
Original assignee: JFE Steel Corp
Current assignee: JFE Steel Corp
Priority date: 2002-03-28
Filing date: 2002-03-28
Publication date: 2003-10-14

Abstract

(57)【要約】【課題】本発明は、摺動性を従来より良好にして、プレ
ス成形性を改善した溶融亜鉛めっき鋼板を提供すること
を目的としている。【解決手段】鋼板の表面に溶融亜鉛めっきを施した溶融
亜鉛めっき鋼板において、前記鋼板の表面粗さを０．５
〜１．５μｍとすると共に、表面粗さの確率振幅密度分
布で、最高山頂高さまでの頻度が全頻度の２％となる高
さＡ、さらに谷方向へ１μｍ寄った高さにおける凸部の
存在確率が０．２５〜０．５０であり、前記高さＡか
ら、さらに谷方向２μｍへ寄った高さに対する凹部の体
積を０．５〜２．５×１０^-3ｍｍ³／ｍｍ²にする。

Description

【発明の詳細な説明】【０００１】【発明の属する技術分野】本発明は、溶融亜鉛めっき鋼
板に係わり、特に自動車用防錆表面処理鋼板として用い
られ、プレス加工時に摺動性が良い溶融亜鉛めっき鋼板
に関する。【０００２】【従来の技術】これまで、自動車用鋼板としては、加工
性に優れた冷延鋼板、あるいは防錆性に優れ、めっき後
加熱してめっき層をＦｅ−Ｚｎ合金とし、摺動性や化成
処理性、電着塗装性を良好にした合金化溶融亜鉛めっき
鋼板（以下、ＧＡ鋼板と略す）が主に用いられている。【０００３】ところが、合金化せずに単に９９質量％以
上が亜鉛（記号：Ｚｎ）のめっき層を有する溶融亜鉛め
っき鋼板は、その亜鉛めっき層が軟質であるため、プレ
ス成形時に型かじりを起こし易く、自動車用鋼板として
の利用はあまりなされていなかった。しかしながら、近
年、経済性の観点より、かかる安価で防錆性に富む溶融
亜鉛めっき鋼板を自動車用鋼板として用いることが検討
されるようになり、該溶融亜鉛めっき鋼板の外観やプレ
ス成形性といった性能を以前より向上させる必要が生じ
ている。【０００４】今まで自動車用鋼板として多用されてきた
前記の冷延鋼板やＧＡ鋼板については、表面粗度及び形
状を調整して摺動性を改善し、そのプレス成形性を向上
させる方法や鋼板が多々開示されている。【０００５】例えば、特開平２−２７４８６０号公報
は、予めレーザで粗度を付与したロールで冷延して、鋼
板に粗度を転写させる方法を、特開平９−２９３０４号
公報は、算術平均粗度（Ｒａ）が０．２超え〜０．４μ
ｍの平坦部に、該平坦部からの深さが１０μｍ〜３０μ
ｍで、面積が０．０００１〜０．０１ｍｍ²（面積率で
５〜３０％）の凹部を存在させた冷延鋼板を、日本国特
許Ｎｏ．２６８５５７６号は、平均粗さ０．２μｍ以下
の平坦部が鋼板表面の３０％以上を占め、その中に深さ
１μｍ以上の凹部が分布する冷延鋼板を開示している。【０００６】また、ＧＡ鋼板についても、プレス成形性
を良好とするための技術開発が種々なされている。例え
ば、特開平２−２７４８５５号公報は、Ｒｍａｘが８μ
ｍ以上、最も高い山部からＲｍａｘの２０％下がった位
置までの間に位置する表面面積率が４０〜９０％とした
表面を有する鋼板を提案している。さらに、特開平５−
１１７８３１号公報は、ＳＲａが０．７〜１．４μｍで
あって、表面粗さの確率振幅密度分布における歪度Ｓが
−０．３〜０．１とした鋼板を、日本国特許Ｎｏ．３１
３９２３１号は、深さ２μｍ以上の凹部が２００〜８２
００個／ｍｍ²、相対負荷長さＴｐ（２μｍ）が３０〜
９０％にした鋼板を開示している。加えて、日本国特許
Ｎｏ．３１３９２３２号は、深さ２μｍ以上の凹部が２
００〜８２００個／ｍｍ²、面積率（凹部開口面積が占
める割合）が１０〜７０％を満足する凹部が存在する鋼
板を開示している。【０００７】しかしながら、前記冷延鋼板に付与した粗
度は、溶融亜鉛めっきを施すと、ほとんど消滅し、平滑
な形状となる。また、溶融亜鉛めっき後、冷延鋼板と同
様の方法でめっき表面に粗度を付与することも考えられ
るが、製造装置（ライン）が異なるばかりでなく、粗度
を付与するための圧延での鋼板伸び率等の条件も異なる
ので、冷延板と同様な方法での粗度の付与は適当でな
い。また、表面が冷延鋼板では硬質の鉄であるが、溶融
亜鉛めっき鋼板では軟質のめっき層（Ｚｎ）であるた
め、同様な粗度の付与方法で摺動性が向上するかどうか
は明確でない。例えば、同等条件での摺動時、鉄は硬く
て潰れ難いが、めっき層は軟らかいので、金型との接触
面積及び摩擦係数が大きくなり、プレス成形時に型かじ
りを起こす等、冷延鋼板と異なる現象が起きる。【０００８】一方、ＧＡ鋼板でのプレス成形性向上のた
めの技術は、溶融亜鉛めっき後の合金化処理で、めっき
層厚さの局所的な相違による凹凸や表面Ｆｅ−Ｚｎ結晶
による１〜数μｍ程度の微細凹凸を形成させるので、溶
融亜鉛めっきで消滅した冷延鋼板での粗度が比較的復活
している。そのため、合金化前後で、つまり「溶融亜鉛
めっき鋼板」と「ＧＡ鋼板」の表面形状は全く異なった
ものになる。このように、ＧＡ鋼板では、焼鈍、めっき
及び合金化等の条件によって表面形状を変化させること
が可能であるが、溶融亜鉛めっき鋼板では、それらの条
件による影響はほとんど受けないので、別途めっき後の
調質圧延で粗度を付与しなければならない。また、ＧＡ
鋼板の表層は、基本的にＺｎ−Ｆｅ合金が形成されてお
り、めっき相の硬度が２００〜３００Ｈｖ程度と溶融亜
鉛めっき鋼板の硬度５０Ｈｖに比べ非常に硬い。さら
に、Ｚｎ−Ｆｅ合金相は硬いけれども脆い性質を持つの
で、フレーキングと呼ばれるめっき剥離を起こし易い。
これは、溶融亜鉛めっき鋼板では見られない現象であ
る。【０００９】以上述べたようにめっきの表面状態（種
類）が異なると、摺動の形態も異なるようになるため、
ＧＡ鋼板に対して提案されている技術は、溶融亜鉛めっ
き鋼板には適用できない。【００１０】【発明が解決しようとする課題】本発明は、かかる事情
に鑑み、摺動性を従来より良好にして、プレス成形性を
改善した溶融亜鉛めっき鋼板を提供することを目的とし
ている。【００１１】【課題を解決するための手段】発明者は、上記目的を達
成するため鋭意研究を重ね、その成果を本発明に具現化
した。【００１２】すなわち、本発明は、表面に溶融亜鉛めっ
きが施されてなる溶融亜鉛めっき鋼板であって、前記鋼
板の表面粗さＲａが０．５〜１．５μｍであると共に、
表面粗さの確率振幅密度分布で、最高山頂高さまでの頻
度が全頻度の２％となる高さＡから、さらに谷方向へ１
μｍ寄った高さにおける凸部の存在確率が０．２５〜
０．５０であり、前記高さＡから、さらに谷方向２μｍ
へ寄った高さに対する凹部の体積が０．５〜２．５×１
０^-3ｍｍ³／ｍｍ²であることを特徴とする溶融亜鉛めっ
き鋼板である。【００１３】本発明によれば、低面圧及び高面圧での摺
動性が共に良好な、自動車用鋼板として有用な溶融亜鉛
めっき鋼板が得られるようになる。【００１４】【発明の実施の形態】自動車用鋼板のプレス加工では、
鋼板と金型との接触が弱いところ及び強いところの両方
が存在する。つまり、低面圧のところでも、高面圧のと
ころでも共に良好な摺動性を発揮し、成形性に優れた鋼
板が要求される。【００１５】そこで、発明者らは、種々の表面形状を有
する溶融亜鉛めっき鋼板を試作し、それらの低面圧・高
面圧での摺動性（成型性）を評価することにより、自動
車用鋼板として成形性が良好な溶融亜鉛めっき鋼板を得
ることができた。【００１６】以下に、図面を参照して本発明の実施の形
態を説明する。【００１７】まず、低面圧での摺動は、発明者らの調査
により、溶融亜鉛めっき鋼板（以下、単にめっき鋼板と
いう）の表面粗度（ＪＩＳで規定された算術平均粗さ：
記号Ｒａ）と良好な相関があり、Ｒａが小さくて平坦な
めっき鋼板ほど摺動性が良好なことがわかった。これ
は、図１（ａ）に示すように、高Ｒａのめっき鋼板１
は、大きな凸部２が存在し易いので、その大きな凸部２
に金型３の面が引っかかりやすく、摩擦抵抗が大きくな
るためである。これに対して、低Ｒａのめっき鋼板４
は、大きな凸部２の存在確率が減少し、小さな凸部５が
多く存在するようになるので、金型３の面との摩擦抵抗
は小さくなり、摺動性は良好となると推定される。【００１８】一方、高面圧での摺動は、低面圧の場合と
異なり、めっき鋼板のＲａが大きいほど良好になるよう
な傾向が見られた。ただし、Ｒａ値が同一のめっき鋼板
でも、高面圧での摺動が良好なものと悪いものとがあっ
て、Ｒａの調整だけでは摺動性を良好にできないことが
わかった。【００１９】そこで、発明者は、引き続き高面圧での摺
動について鋭意検討した。そして、めっき鋼板表面の山
部（凸部ともいう）は、摺動時に金型面でほとんど潰さ
れ、主として谷部（凹部ともいう）が残存するようにな
るが、その谷部には、プレス加工で使用する潤滑油が溜
まることに着眼した。そして、高面圧での摺動を良好に
するには、この谷部に溜まる潤滑油を山部へ吹き出させ
て、摺動時の摩擦抵抗を低減すれば良いと考えた。つま
り、低面圧及び高面圧での摺動を共に良好にするには、
低面圧では、金型の面と接触する山部が平坦であり、高
面圧では、油溜まりとなるような谷部が十分に存在する
ことが重要であると結論した。【００２０】さらに、発明者は、この考えを実現させる
具体的な手段について鋭意研究を行い、鋼板の表面粗さ
Ｒａを０．５〜１．５μｍにすると共に、表面粗さの確
率振幅密度分布で、最高山頂高さまでの頻度が全頻度の
２％となる高さＡから、さらに谷方向へ１μｍ寄った高
さにおける凸部の存在確率が０．２５〜０．５０であ
り、前記高さＡから、さらに谷方向２μｍへ寄った高さ
に対する凹部の体積を０．５〜２．５×１０^-3ｍｍ³／
ｍｍ²にすれば、該鋼板は、低面圧及び高面圧のいずれ
の摺動でも良好な摺動性を示すことを見い出し、このこ
とをベースにして本発明に係る溶融亜鉛めっき鋼板を完
成させたのである。【００２１】本発明で、表面粗さの確率振幅密度分布に
おいて、最高山頂高さまでの頻度が全頻度の２％となる
高さＡとは、図２に示すように、表面粗さの確率振幅密
度分布において、最高山頂高さｈｍａｘから高さＡまで
の頻度が全頻度に対して２％となる高さＡのことを意味
する。すなわち、確率振幅密度分布ｆ（ｈ）から、高さ
Ａは下記（１）式を満たす高さであることを意味する。【００２２】【数１】【００２３】但し、ｆ（ｈ）：表面粗さの確率振幅密度
分布曲線ｈ：高さｈｍａｘ：表面粗さの確率振幅密度分布曲線における最
高山頂高さｈｍｉｎ：表面粗さの確率振幅密度分布曲線における最
低谷底高さここで、確率振幅密度分布とは、表面形状の凹凸曲線を
ある高さの直線で切った時、その直線と凹凸曲線の交点
の数をその高さの頻度とし、それぞれの高さにおける頻
度の分布を確率分布とすることにより求められるもので
ある。高さに対する頻度をヒストグラムに表わせば、図
２に示すような確率振幅分布曲線ｆ（ｈ）が得られる。
また、この高さＡから谷方向へ１μｍ寄った平断面にお
ける凸部の存在確率とは、図３に示すように、表面粗さ
曲線Ｓにおいて、高さＡより１μｍ谷方向へ寄った高さ
Ｂでの平面により切断される凸部の面積（図３中Ｘ部分
を矢印Ｚ方向から見た面積）の総和を全面積（Ｚ方向か
ら見た全面積）で除した値を意味する。【００２４】また、高さＡからさらに谷方向へ２μｍ寄
った高さに対する凹部の体積とは、図３に示すように、
前記高さＡから谷方向へ２μｍ寄った高さＣで表面粗さ
曲面を切断したときに生じる凹部の体積（図３中凹部Ｙ
の体積）を意味する。【００２５】以下、上記のように、表面状態を規定した
理由について説明する。本発明者らは、通常の圧延工程
にて熱間圧延、酸洗、冷間圧延を順次行い、板厚０．８
ｍｍの冷延鋼板を製造し、その鋼板を、焼鈍温度８００
℃で再結晶焼鈍を行ってから、溶融亜鉛めっき浴に浸漬
してめっきを施して溶融亜鉛めっき鋼板（以下ＧＩ鋼板
という）を製造した後、種々のワークロールを用いて調
質圧延を行い、ＧＩ鋼板の表面形状の摺動性に及ぼす影
響を調査した。【００２６】そして、低面圧時の摺動性については、表
面粗さ曲線が図４（ａ）に示すように、山頂部が平坦形
状である場合の方が、図４（ｂ）に示すような表面粗さ
曲線を示す場合に比べて、摺動性が良好となることがわ
かった。そして、山頂部の平坦さの程度は、確率振幅密
度分布において、山頂部近傍の所定高さ範囲での凸部の
存在確率で評価でき、前記式（１）を満たす高さＡから
谷方向へ１μｍ寄った高さおける凸部存在確率と低面圧
時の摺動性とに強い相関があることを知見した。【００２７】そして、高さＡから谷方向へ１μｍ寄った
高さにおける凸部存在確率（以下単に凸部存在確率とい
う）が０．２５未満では、山頂部の平坦さが十分でない
ため、山部がヤスリのような効果をもたらし、金型面と
の摩擦抵抗を大きくするためと推定される。ここで、前
記式（１）を満たす高さＡから谷方向へ１μｍ寄った高
さにおける凸部存在確率で評価するのは、前記高さＡよ
り高い凸部は存在確率が２％の特異的に高い凸部であ
り、存在しても摺動性に大きな影響を及ぼさないためで
ある。そして、この高さＡから１μｍだけ谷側へ寄った
高さＢを凸部存在確率を評価する境界値とするのは、前
述のように、この高さＢを境界値として求めた凸部存在
確率が低面圧時の摺動性と相関があったからである。【００２８】図５に、ＧＩ鋼板の、表面粗さを測定し、
前記式（１）を満たす高さＡの平面またはＡの高さから
１μｍ谷方向へ寄った高さＢの平面を境界面として、そ
れ以上の高さの部分（該平面より高い凸部分）とそれ未
満の高さの部分とを画像解析により２値化し、白黒で表
した２値化マップの例を示す。図５に示した２値化マッ
プでは黒色部分が高さが境界面の高さ以上である部分、
白色部分が境界面より低い部分を示している。図５
（ａ）は境界面の高さがＡである場合であり、黒色部分
の面積率が少ないことがわかる。図５（ｂ）は境界面の
高さがＢである場合であり、黒色部分の面積率が３７％
であった。【００２９】次に、高面圧時の摺動性について、凸部存
在確率を変化させたＧＩ鋼板に対して、後述する高面圧
試験により金型との摩擦係数を調査して評価した結果、
高面圧時の摺動性に対しては、前記の凸部存在確率が
０．２５未満、あるいは、０．５０超の場合は、摩擦係
数が大きくなることがわかった。これは、凸部存在確率
が０．２５より小さいと、金型にてＧＩ鋼板を押さえ付
けたときに、潰される凸部の面積が小さく、独立した凹
部が形成し難くなり、凹部内に潤滑油が封じ込まれず、
油圧が凹部を伝わって分散してしまい、油溜まり効果が
発揮されないためと考えられる。また、凸部存在確率が
０．５０超では、金型にてＧＩ鋼板を押さえ付けたとき
に、潤滑油の充満した独立した凹部は局所的にしか存在
しないことになり、油の噴き出し効果による凸部への潤
滑油の供給が不十分になるための考えられる。【００３０】一方、凸部存在確率が０．２５〜０．５０
の場合には、摩擦係数が低いものと高いものがあること
から、凸部存在確率が０．２５〜０．５０の範囲であっ
たとしても、金型にて押え付けたときに、十分に潤滑油
が溜まる凹部空間があるものと、ないものが混在してい
るため、摩擦係数がばらつくのではないかとの発想に至
った。そして、高面圧時の金型とＧＩ鋼板表面との接触
状態についてさらに詳細な検討を加えた結果、高面圧時
には、ＧＩ鋼板の表面の凹凸における凸部は、前記式
（１）を満たす高さＡからおよそ２μｍ谷側に寄った高
さまで潰され、潰された後に残る凹部の体積の大小が、
上記の摩擦係数のばらつきの原因であることがわかっ
た。そして、この凹部の体積、すなわち、前記式（１）
を満たす高さＡから谷方向へ２μｍ寄った平面に対する
凹部の体積（以下単に凹部体積という）が０．５〜２．
５×１０^-3ｍｍ³／ｍｍ²の範囲が、高面圧時の摺動性に
対して最適であることがわかった。凹部体積が０．５×
１０^-3ｍｍ³／ｍｍ²未満では、凹部に溜まる潤滑油が少
なく油溜まり効果が不十分であり、２．５×１０^-3ｍｍ
³／ｍｍ²超となると凹部が必要以上に深く、油の噴き出
し効果がなくなるためと考えられる。【００３１】以上のことから、本発明では、低面圧時の
摺動性と高面圧時の摺動性との両方を考慮して、該鋼板
表面の凹凸状態について、上記式（１）を満たす高さＡ
から谷方向へ１μｍ寄った高さにおける凸部の存在確率
が０．２５〜０．５０であり、さらに、上記式（１）を
満たす高さＡから谷方向へ２μｍ寄った高さに対する凹
部の体積が０．５〜２．５×１０^-3ｍｍ³／ｍｍ²である
ことを必要とする。【００３２】次に、以上説明した本発明の溶融亜鉛めっ
き鋼板を製造するの好適な製造方法について説明する。【００３３】常法にしたがい製造された熱延鋼板あるい
は冷延鋼板に対して、溶融亜鉛めっきを施して溶融亜鉛
めっき鋼板（ＧＩ鋼板）とする。このままでは、ＧＩ鋼
板の表面形状は平滑形状であり、前述した表面粗さＲ
ａ、凸部存在確率、凹部の体積を満たしていない。そこ
で、このＧＩ鋼板に対して、調質圧延を施す。このと
き、調質圧延に用いるワークロールの表面形状と、調質
圧延時の伸び率を調整することにより、ＧＩ鋼板の表面
形状を、上記した本発明の範囲に調整することができ
る。図６（ａ）に、本発明のＧＩ鋼板を製造するのに好
適な調質圧延用ワークロールの表面形状を示す。このワ
ークロールは、比較的なだらかな平坦部と、凸部とを有
している。そのため、このワークロールを用いて調質圧
延を行うと、ＧＩ鋼板の表面は、平坦部と凹部とが存在
する形状となる。一方、図６（ｂ）に示すような表面粗
さＲａが１．２μｍ程度であり、凹凸が全表面に分布
し、凸部の山頂部に平坦部がないワークロールを用い
て、このワークロール表面形状を十分転写させる調質圧
延を行うと、ＧＩ鋼板表面にも激しい凹凸が形成されて
しまうので、山頂付近の平坦部を付与できず摺動性が確
保できない。【００３４】したがって、調質圧延時に使用するワーク
ロールの表面を、放電加工、レーザー加工、エッチング
加工等の手段で加工して、平坦部と凸部とを適当な面積
率で存在させ、このワークロールを用いて十分な転写率
を確保できる伸び率にて調質圧延を行うことにより、上
述した本発明のＧＩ鋼板を製造することができる。【００３５】また、図６（ｂ）に示した通常の凹凸を有
するワークロールを用いても、図７（ａ）に示すよう
に、軽圧下としてワークロールの表面形状のＧＩ鋼板へ
の転写を低く抑え、表面の凸部のみが転写するようにす
ることによって、図７（ｂ）に示すように・山頂付近の
平坦部と、凹部との形成させることができる。【００３６】さらに、別の方法として、図６（ｂ）に示
すような表面に凹凸を有するワークロールを用いて調質
圧延を施し、前述の図４（ｂ）に示すようにＧＩ鋼板の
表面にワークロールの凹凸形状を転写させ、その後、表
面が平滑なワークロールを用いて軽圧下の調質圧延を行
い、図４（ａ）に示すように凸部の山頂付近を平坦にす
るという手法によってもよい。この場合の、１回目の調
質圧延時のワークロール表面形状および伸び率、２回目
の調質圧延時のワークロール表面形状および伸び率は、
上述した本発明のＧＩ鋼板の表面形状を得られるように
適宜決定すればよい。ただし、１回目の調質圧延時の伸
び率を高くし、２回目の調質圧延時の伸び率を低くする
必要がある。【００３７】【実施例】通常の圧延工程にて、熱間圧延、酸洗、冷間
圧延を順次行い製造した板厚０．８ｍｍの冷延鋼板を、
連続焼鈍ラインで焼鈍した後、連続溶融亜鉛めっきライ
ンで溶融亜鉛めっきを施し溶融亜鉛めっき鋼板（ＧＩ鋼
板）とした。その後、ＧＩ鋼板に対して、ワークロール
の表面形状、伸び率を種々変更して調質圧延を行い、種
々の表面形状を有するＧＩ鋼板を製造した。【００３８】表１に調質圧延に用いたワークロール表面
の加工方法、ワークロールの表面形状、調質圧延時のワ
ークロール表面形状の鋼板への転写率、得られたＧＩ鋼
板の表面形状を示す。ここで、ワークロールの表面形状
は「凹凸」とは、図６（ｂ）に示した表面形状であるこ
とを意味し、「平坦凹部有り」とは、図６（ａ）に示し
た表面形状であることを意味する。【００３９】また、ＧＩ鋼板の表面形状については、以
下のようにして測定した。【００４０】表面粗さＲａ接触式表面粗さ測定装置を用いて、先端２μｍの触針を
用い、カットオフ値０．８ｍｍで２．５ｍｍ長の粗さ曲
線から鋼板の算術平均粗さ（Ｒａ）を求めた。【００４１】凸部存在確率、凹部体積接触式表面粗さ測定装置で、先端２μｍの触針を用い、
鋼板上の面積２ｍｍ×１ｍｍについて、ｘ方向に１μｍ
間隔で２ｍｍ（２０００ポイント）の測定を、ｙ方向に
１０μｍ間隔で１ｍｍ（１００本）に渡って測定し、３
次元表面粗さを測定し、測定結果から確率振幅密度分布
を求め、上記式（１）を満たす高さＡを求めた。そし
て、３次元表面粗さ測定結果から、該高さＡから１μｍ
谷方向へ寄った高さにおける凸部の存在確率、および、
該高さＡから２μｍ谷方向へ寄った高さＣの平面を境界
面として、該境界面より谷側についての凹部体積を、画
像解析により算出した。【００４２】また、得られたＧＩ鋼板を低面圧、高面圧
の２条件で摺動試験を行い摺動性の評価を行った。摺動
性試験は以下の要領にて行った。【００４３】低面圧試験：鋼板の剪断時に発生するバリ
を除いた後、日本パーカーライジング（株）製の防錆油
（ノックスラスト５５０ＫＨ）を鋼板表面に１．５ｋｇ
／ｍ²塗油し、平板摺動金型を用いて摺動試験を行い、
引き抜き荷重より摩擦係数を計算した。面圧は１ｋｇｆ
／ｍｍ²（＝９．８ＭＰａ）で、摺動距離は１００ｍ
ｍ、金型面は＃１０００のペーパーで研磨したものを用
いた。摩擦係数の計算結果から、０．１４以下を○、
０．１４超〜０．１５を△、０．１５超を×として評価
した。【００４４】高面圧試験日本パーカーライジング（株）製の防錆油（ノックスラ
スト５５０ＫＨ）を鋼板表面に１．５ｇ／ｍ²塗油し、
ボタン型摺動金型を用い、２００ｋｇｆ（＝１．９６ｋ
Ｎ）の荷重で摺動試験を行い、摩擦係数を計算した。摺
動部の面積は、約２．５ｍｍφであり、摺動距離は５０
ｍｍとした。金型面は＃１０００のペーパーで研磨した
ものを用いた。摩擦係数の計算結果から、０．１０以下
を○、０．ｌ０超〜０．１１を△、０．１１超を×とし
て評価した。【００４５】摺動性試験の結果を表１に示す。【００４６】表１より、実施例の鋼板は、いずも低面
圧、高面圧両方の条件において摩擦係数が○であり、摺
動性が良好であることがわかる。これに対して、比較例
は、鋼板表面の表面粗さＲａ、凸部存在確率、凹部体積
のうちのいずれかが本発明の範囲から外れているため、
低面圧あるいは高面圧のいずれかあるいは両方における
摺動性が悪いことがわかる。【００４７】【表１】【００４８】【発明の効果】以上述べたように、本発明により、摺動
性を従来より良好にして、プレス成形性を改善した溶融
亜鉛めっき鋼板が容易に製造できるようになる。

【図面の簡単な説明】【図１】溶融亜鉛めっき鋼板の表面粗度が、該鋼板の摺
動性に及ぼす影響を説明する図であり、（ａ）は表面粗
度が大きい場合、（ｂ）は表面粗度が中程度の場合であ
る。【図２】本発明をなすに際して基礎とした溶融亜鉛めっ
き鋼板の表面粗さの確率振幅密度分布を示す図である。【図３】本発明における凸部存在確率および凹部体積を
説明する模式図である。【図４】表面粗さ曲線を示す模式図であり、（ａ）は、
本発明を、（ｂ）は比較例を示す。【図５】本発明に係る溶融亜鉛めっき鋼板の平断面を示
す図であり、（ａ）は、図２の確率振幅密度分布のＡで
鋼板を切断した場合、（ｂ）はＡから１μｍ下方のＢで
切断した場合である。【図６】調質圧延に用いたロールの表面粗さ及び形状
と、そのロールで圧延された鋼板の表面の縦断面との関
係を示す図であり、（ａ）は本発明の実施例で採用した
ロールの場合、（ｂ）は比較例で採用したロールの場合
である。【図７】本発明に係る溶融亜鉛めっき鋼板を製造する方
法の一例を説明する図であり、（ａ）は、調質圧延で使
用するロールの表面の縦断面を、（ｂ）は製造した鋼板
の縦断面である。【符号の説明】１高Ｒａのめっき鋼板２大きな凸部３金型４低Ｒａのめっき鋼板５小さな凸部６なだらかな平坦部７なだらかな凸部８凹部９ロールの表面１０溶融亜鉛めっき鋼板（めっき鋼板）

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続きＦターム(参考） 4E002 AD05 BB09 BD20 CB03 CB10 4K027 AA05 AA22 AB02 AB28 AB42 AC18 AC73

Claims

【特許請求の範囲】【請求項１】表面に溶融亜鉛めっきが施されてなる溶
融亜鉛めっき鋼板であって、前記鋼板の表面粗さＲａが０．５〜１．５μｍであると
共に、表面粗さの確率振幅密度分布で、最高山頂高さま
での頻度が全頻度の２％となる高さＡから、さらに谷方
向へ１μｍ寄った高さにおける凸部の存在確率が０．２
５〜０．５０であり、前記高さＡから、さらに谷方向２
μｍへ寄った高さに対する凹部の体積が０．５〜２．５
×１０^-3ｍｍ³／ｍｍ²であることを特徴とする溶融亜鉛
めっき鋼板。