JP2003278862A - オートテンショナ - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 初期の組み付け精度が低くても、長期間に亘
って安定して摩擦力を得ることができると共に、伝動ベ
ルト１１の張力に応じて摩擦力を増減する。 【解決手段】 一端面から他端面にかけて拡径されたベ
ース挿通穴２ａを有したベース２と、ベース挿通穴２ａ
に内挿されたボス部４ａを有した揺動アーム４と、ボス
部４ａを揺動中心としてベース２の一端面側で揺動する
ように揺動アーム４に回転自在に設けられ、伝動ベルト
１１が巻き掛けられるプーリ１２と、ベース挿通穴２ａ
の周囲に設けられ、予め縮径および圧縮されることによ
り揺動アーム４に捻り復元力を付与すると共に、揺動ア
ーム４およびベース２間に伸張方向復元力を付与する捻
りコイルバネ１０と、ベース挿通穴２ａの内壁面との間
隙を一定にするように外周面が形成されたテーパーリン
グ６と、テーパーリング６の外周面とベース挿通穴２ａ
の内周面との間隙に設けられた円錐形状の摩擦部材７と
を有している。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、ベルト駆動機構の
伝動ベルトの張力を自動的に適度に保つためのオートテ
ンショナに関する。

【０００２】

【従来の技術】従来、この種のオートテンショナは、例
えば特開平１０−２１３１９７号公報に開示されている
ように、ベースおよび揺動アーム間に捻りコイルバネを
予め縮径および圧縮させながら介装する。そして、捻り
コイルバネの軸方向の付勢力（伸張方向復元力）により
揺動アームのボス部と摩擦板との面同士を伸張方向復元
力に対して垂直方向に圧接させると共に、捻りコイルバ
ネの周方向の付勢力（捻り復元力）により揺動アームお
よびプーリをその揺動方向の一側に向けて付勢し、揺動
アームに回転自在に設けられたプーリに張力を付与する
ように構成されている。

【０００３】このような構成により、オートテンショナ
は、ボス部および摩擦板間に生じた摩擦力と捻り復元力
とで伝動ベルトの張力の緊張・弛緩の変動に応じたプー
リの動きを許容しつつ、伝動ベルトからの激しい振動や
衝撃を減衰することが可能になっている。

【０００４】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記従
来のように、揺動アームのボス部と摩擦板との面同士を
伸張方向復元力に対して垂直方向に圧接させることによ
り摩擦力を得る構成では、例えば摩擦板が傾斜した状態
で組み付けられると、摩擦板とボス部とが不均一な圧力
で接触し続けることになる。この結果、摩擦板の一部が
早期に磨耗するため、摩擦力を長期間に亘って安定して
維持することができない。従って、従来においては、摩
擦板や揺動アーム、さらには捻りコイルバネを高精度に
組み付けるように作業しなければならないという問題が
ある。

【０００５】さらに、オートテンショナは、伝動ベルト
の張力の増減に応じて摩擦力を増減できることが望まれ
ているが、上記従来の構成では、捻りコイルバネの伸張
方向復元力のみを摩擦力の対象にしようとするものであ
るから、伝動ベルトの張力の増減に拘らず常に一定の摩
擦力しか得ることができないという問題もある。

【０００６】そこで、本発明は、初期の組み付け精度が
低くても、長期間に亘って安定して摩擦力を得ることが
できるように、円錐形状の摩擦部材のみで揺動アームの
揺動を支持することによって、オーバーハング荷重に依
存する摩擦力および捻りコイルバネの伸張方向復元力に
依存する摩擦力を個別に調節することができるオートテ
ンショナを提供するものである。

【０００７】

【課題を解決するための手段】上記課題を解決するため
に、請求項１の発明は、伝動ベルトの張力変動を減衰す
るオートテンショナにおいて、一端面から他端面にかけ
て拡径された挿通穴を有したベースと、前記挿通穴に内
挿されたボス部を有した揺動アームと、前記ボス部を揺
動中心として前記ベースの一端面側で揺動するように前
記揺動アームに回転自在に設けられ、前記伝動ベルトが
巻き掛けられるプーリと、前記挿通穴の周囲に設けら
れ、予め縮径および圧縮されることにより前記揺動アー
ムに捻り復元力を付与すると共に、前記揺動アームおよ
び前記ベース間に伸張方向復元力を付与する捻りコイル
バネと、前記ボス部に固設され、前記挿通穴の内壁面と
の間隙を一定にするように外周面が形成されたテーパー
リングと、前記テーパーリングの外周面と前記挿通穴の
内周面との間隙に設けられた円錐形状の摩擦部材とを有
することを特徴としている。

【０００８】上記の構成によれば、揺動アームとベース
との間に捻りコイルバネによる伸張方向復元力が付与さ
れると、これら揺動アームとベースとが引き離されるよ
うに付勢される。この際、テーパーリングと摩擦部材と
は、挿通穴の内壁面と同様に伝動ベルト側から他方側に
かけて拡径された傾斜面同士で接触している。これによ
り、摩擦部材や揺動アームの初期の組み付け精度が低く
ても、揺動アームとベースとが引き離されるように付勢
されることによって、テーパーリングが摩擦部材の傾斜
面に沿って中心部に向かうことにより高い組み付け精度
を実現する。そして、テーパーリングは、伸張方向復元
力に応じた力で摩擦部材の傾斜面に均等に圧接される。
この結果、テーパーリングと摩擦部材との間に安定した
状態で摩擦力が発生するため、伸張方向復元力に基づい
た減衰トルクを長期間に亘って安定して得ることができ
る。

【０００９】また、伝動ベルトがプーリに巻き掛けられ
ると、プーリが摩擦部材の配設位置からオフセット状態
に設けられているため、オーバーハング荷重により摩擦
部材とテーパーリングとの傾斜面同士が圧接される。こ
の結果、テーパーリングと摩擦部材との間に摩擦力が発
生するため、オーバーハング荷重に基づいた減衰トルク
を得ることができる。そして、これらの伸張方向復元力
およびオーバーハング荷重による各減衰トルクを傾斜面
の角度や摩擦係数等を変更することによりそれぞれ調整
することによって、伝動ベルトの張力変動等の運転条件
に適したオートテンショナとすることができる。

【００１０】請求項２の発明は、請求項１に記載のオー
トテンショナであって、前記伸張方向復元力に基づいた
第１減衰トルクＴｇ（Ｎ・ｍ）は、捻りコイルバネの伸
張方向復元力をＷ（Ｎ）、テーパーリングの傾斜角度を
２φ（ｄｅｇ）、摩擦部材の平均径をＤｍ（ｍ）、摩擦
係数をμとしたとき、 Ｔｇ＝｛（Ｗ／（ｓｉｎφ＋μｃｏｓφ））×μ｝×
（Ｄｍ／２） の関係式で求められることを特徴としている。

【００１１】上記の構成によれば、伸張方向復元力に基
づいた減衰トルクを容易に求めることができる。

【００１２】請求項３の発明は、請求項１に記載のオー
トテンショナであって、前記プーリからのオーバーハン
グ荷重に基づいた第２減衰トルクＴｑ（Ｎ・ｍ）は、オ
ーバーハング荷重をＰ（Ｎ）、オーバーハング荷重Ｐを
発生させるプーリの中心点から摩擦部材の一端までのオ
ーバーハング距離をＬ（ｍ）、摩擦部材の長さをＢ
（ｍ）、テーパーリングの一端側における外径をＤ１、
テーパーリングの他端側における外径をＤ２、摩擦係数
をμとしたとき、 Ｔｑ＝（μ×Ｒ１）・（Ｄ１／２）＋（μ×Ｒ２）・
（Ｄ２／２） の関係式で求められることを特徴としている。

【００１３】上記の構成によれば、オーバーハング荷重
に基づいた減衰トルクを容易に求めることができる。

【００１４】請求項４の発明は、請求項１に記載のオー
トテンショナであって、捻りコイルバネの伸張方向復元
力をＷ（Ｎ）、テーパーリングの傾斜角度を２φ（ｄｅ
ｇ）、摩擦部材の平均径をＤｍ（ｍ）、摩擦係数をμと
したときの、Ｔｇ＝｛（Ｗ／（ｓｉｎφ＋μｃｏｓ
φ））×μ｝×（Ｄｍ／２）の関係式で得られる伸張方
向復元力に基づいた第１減衰トルクＴｇ（Ｎ・ｍ）と、
オーバーハング荷重をＰ（Ｎ）、オーバーハング荷重Ｐ
を発生させるプーリの中心点から摩擦部材の一端までの
オーバーハング距離をＬ（ｍ）、摩擦部材の長さをＢ
（ｍ）、テーパーリングの一端側における外径をＤ１、
テーパーリングの他端側における外径をＤ２、摩擦係数
をμとしたときの、Ｔｑ＝（μ×Ｒ１）・（Ｄ１／２）
＋（μ×Ｒ２）・（Ｄ２／２）の関係式で得られるオー
バーハング荷重に基づいた第２減衰トルクＴｑ（Ｎ・
ｍ）とを重畳することにより減衰特性を求めることを特
徴としている。

【００１５】上記の構成によれば、容易に減衰特性を求
めることができる。

【００１６】

【発明の実施の形態】本発明の実施の形態を図１ないし
図３に基づいて以下に説明する。図１に示すように、本
実施の形態に係るオートテンショナ１は、円筒形状の外
形を有したベース２を備えている。ベース２は、図中左
側の一端面から図中右側の他端面にかけて拡径されたベ
ース挿通穴２ａを有している。また、ベース２は、ベー
ス挿通穴２ａと側周面２ｂとの間にバネ収容部２ｃを備
えている。バネ収容部２ｃは、一端面が開口された縦断
面凹形状に形成されていると共に、ベース挿通穴２ａに
沿った横断面円環形状に形成されている。これにより、
ベース２は、ベース挿通穴２ａとバネ収容部２ｃとで二
重円筒形状に形成されている。

【００１７】さらに、ベース２の一端面側の外壁面に
は、図２に示すように、フランジ部２ｄが形成されてい
る。フランジ部２ｄには、２つのボルト挿通穴２ｅ・２
ｅが形成されている。そして、図１に示すように、フラ
ンジ部２ｄは、ベース２が例えばエンジン周りの隔壁や
架台等の支持部材３に設けられたときに、ベース２を支
持部材３から脱落させないように固定可能にしている。

【００１８】上記のベース挿通穴２ａには、揺動アーム
４のボス部４ａが回動自在に内挿されている。ボス部４
ａは、軸心が揺動アーム４の回動中心と一致するように
配置されている。また、ボス部４ａは、ベース挿通穴２
ａの一端面側の内径よりも小さな外径を全長に渡って有
している。ボス部４ａの全長は、先端面がベース２の他
端面と面一となるように設定されている。

【００１９】上記のボス部４ａには、テーパーリング６
が固定状態で外挿されている。テーパーリング６は、ボ
ス部４ａの外径に略一致したリング貫通穴６ａを有する
と共に、ベース挿通穴２ａの内周面との間隙を一定にす
るように外周面が形成されている。このテーパーリング
６の外周面とベース挿通穴２ａの内周面との間隙には、
円錐形状の摩擦部材７が設けられている。摩擦部材７
は、テーパーリング６との接触により摩擦力を発生させ
るようになっている。尚、摩擦部材７には、ポリアミド
や超高分子量ポリエチレン、ポリテトラフルオロエチレ
ン等が用いられる。

【００２０】上記のボス部４ａは、アーム本体４ｂとで
揺動アーム４を構成している。揺動アーム４の中心部に
は、貫通穴４ｃが形成されている。貫通穴４ｃは、アー
ム本体４ｂおよびボス部４ａを貫通されている。貫通穴
４ｃの他端面側（図中右側）の内壁面には、雌ネジ部４
ｄが形成されている。雌ネジ部４ｄには、締結ボルト５
が他端面側から螺合されている。そして、締結ボルト５
は、ワッシャ８を介してテーパーリング６の他端面をア
ーム本体４ｂ方向に押圧することによって、テーパーリ
ング６をアーム本体４ｂとで挟持して固定状態にしてい
ると共に、テーパーリング６の外周面（傾斜面）を摩擦
部材７を介してベース挿通穴２ａの内周面（傾斜面）に
当接させることにより揺動アーム４をベース２に対して
軸方向に固定している。

【００２１】また、アーム本体４ｂの外周部には、バネ
収容部４ｅがベース２側に形成されている。バネ収容部
４ｅは、上述のベース２のバネ収容部２ｃに対向するよ
うに形成されている。揺動アーム４のバネ収容部４ｅお
よびベース２のバネ収容部２ｃには、捻りコイルバネ１
０が収容されており、この捻りコイルバネ１０の一端部
および他端部がそれぞれ固定されている。捻りコイルバ
ネ１０は、予め縮径および圧縮されることにより揺動ア
ーム４に捻り復元力を付与すると共に、揺動アーム４お
よびベース２間に伸張方向復元力を付与するようになっ
ている。

【００２２】さらに、アーム本体４ｂの外縁部には、図
２にも示すように、プーリ支持部４ｆが設けられてい
る。プーリ支持部４ｆには、プーリ１２が回転自在に設
けられている。これにより、プーリ１２は、ボス部４ａ
を揺動中心としてベース２の一端面側で揺動するように
なっている。そして、このプーリ１２には、伝動ベルト
１１が巻き掛けられるようになっており、揺動アーム４
は、伝動ベルト１１の張力の増減に応じた角度でボス部
４ａを回動中心として揺動するようになっている。

【００２３】上記の構成において、オートテンショナ１
の製造方法について説明する。

【００２４】先ず、オートテンショナ１が組み付けれる
エンジンの出力変動等の仕様が調査され、この仕様に基
づいてオートテンショナ１に要望される減衰特性や捻り
コイルバネのバネ特性が求められる。尚、減衰特性と
は、捻りコイルバネの伸張方向復元力に基づいたテーパ
ーリング６および摩擦部材７の傾斜面同士間に生じる摩
擦による第１減衰トルクと、プーリ１２からのオーバー
ハング荷重に基づいた傾斜面同士間に生じる摩擦による
第２減衰トルクとの合計減衰トルクが伝動ベルト１１の
張力に応じてどのように変化するかを示したものであ
る。

【００２５】次に、所望の減衰特性となるように、テー
パーリング６と摩擦部材７とが接触する傾斜面の傾斜角
度や、テーパーリング６および摩擦部材７の形状（最小
径、最大径、平均径、長さ）、摩擦係数等が求められ
る。

【００２６】具体的には、図１に示すように、伸張方向
復元力に基づいた第１減衰トルクＴｇ（Ｎ・ｍ）は、捻
りコイルバネの伸張方向復元力をＷ（Ｎ）、テーパーリ
ングの傾斜角度を２φ（ｄｅｇ）、摩擦部材の平均径を
Ｄｍ（ｍ）、摩擦係数をμとしたとき、 Ｔｇ＝｛（Ｗ／（ｓｉｎφ＋μｃｏｓφ））×μ｝ ×（Ｄｍ／２） ・・・（１） の関係が簡易的に成立する。尚、（１）式は、プーリ面
の垂直反力に抗して伝動Ｖベルトが周方向に摺動すると
きの関係式から求めたものである。

【００２７】一方、図３に示すように、プーリ１２から
のオーバーハング荷重に起因する傾斜面同士間に生じる
摩擦によるアーム揺動方向の第２減衰トルクＴｑ（Ｎ・
ｍ）は、以下のように求めることができる。

【００２８】即ち、オーバーハング荷重をＰ（Ｎ）、オ
ーバーハング荷重Ｐを発生させるプーリ１２の中心点か
ら摩擦部材７の一端までのオーバーハング距離をＬ
（ｍ）、摩擦部材７の長さをＢ（ｍ）、テーパーリング
６の一端側における外径をＤ１、テーパーリング６の他
端側における外径をＤ２、摩擦係数をμとしたとき、Ｐ
×Ｌ＝Ｒ２×Ｂ（モーメントの釣合い）、Ｐ＋Ｒ２＝Ｒ
１（力の釣合い）、Ｒ１＝（（Ｌ＋Ｂ）／Ｂ）×Ｐ、Ｒ
２＝（Ｌ／Ｂ）×Ｐが成立することから、 Ｔｑ＝（μ×Ｒ１）・（Ｄ１／２）＋（μ×Ｒ２）・（Ｄ２／２） ・・・（ ２） の関係が簡易的に成立する。

【００２９】そして、これらの第１減衰トルクＴｇと第
２減衰トルクＴｑとを重畳した値が上述の所望の減衰特
性に一致或いは近接するように、例えばトライアンドエ
ラーが繰り返される。これにより、テーパーリング６と
摩擦部材７とが接触する傾斜面の傾斜角度や、テーパー
リング６および摩擦部材７の形状（最小径、最大径、平
均径、長さ）、摩擦係数等が求められる。

【００３０】上記のようにしてテーパーリング６や摩擦
部材７等の形状や摩擦係数等の設計仕様が求められられ
ると、この設計仕様に対応した材質で摩擦部材７が形成
されると共に、ベース挿通穴２ａ、摩擦部材７およびテ
ーパーリング６が加工される。

【００３１】この後、図１に示すように、ベース２のバ
ネ収容部２ｃに捻りコイルバネ１０が収容されると共
に、ベース挿通穴２ａに揺動アーム４のボス部４ａが内
挿される。そして、摩擦部材７およびテーパーリング６
がこの順にボス部４ａに外挿され、締結ボルト５が貫通
穴４ｃの雌ネジ部４ｄに螺合される。この後、捻りコイ
ルバネ１０が縮径および圧縮され、この状態を維持する
ようにベース２および揺動アーム４の所定角度位置に設
けられた図示しないストッパーピンに仮固定される。こ
れにより、ベース２および揺動アーム４が締結されるこ
とによって、捻りコイルバネ１０がバネ収容部４ｅ・２
ｃに収容された状態にされる。このとき、テーパーリン
グ６および摩擦部材７は、捻りコイルバネの伸張方向復
元力によりベース２が揺動アーム４から離隔するように
付勢されることによって、傾斜面に沿って中心部に案内
されながら所望位置にセットされる。この後、プーリ１
２がプーリ支持部４ｆに回転自在に取り付けられること
によって、オートテンショナ１が作成される。

【００３２】上記のようにして製造されたオートテンシ
ョナ１の動作について説明する。

【００３３】先ず、オートテンショナ１のベース２が支
持部材３の嵌合穴に嵌合され、フランジ部２ｄにおいて
ボルト締めすることにより固定される。この後、プーリ
１２に図示しないエンジン等の駆動機構の駆動軸に張設
された伝動ベルト１１が巻き掛けられる。この際、プー
リ１２が設けられた揺動アーム４は、捻りコイルバネ１
０の捻り復元力と伝動ベルト１１の張力とに応じた所定
の角度で揺動状態を維持する。

【００３４】駆動機構が駆動を開始した後、例えば伝動
ベルト１１の張力が変化した場合には、以下の減衰特性
を示す。即ち、揺動アーム４とベース２との間に捻りコ
イルバネ１０による伸張方向復元力が付与されているた
め、テーパーリング６は、伸張方向復元力に応じた力で
摩擦部材７の傾斜面に均等に圧接される。そして、伸張
方向復元力に基づいた第１減衰トルクＴｇ（Ｎ・ｍ）が
発生する。

【００３５】また、伝動ベルト１１が巻き掛けられたプ
ーリ１２が摩擦部材７の配設位置からオフセット状態に
設けられているため、オーバーハング荷重により摩擦部
材７とテーパーリング６との傾斜面同士が両端部で圧接
される。この結果、この両端部において傾斜面同士間に
オーバーハング荷重による摩擦力が発生するため、オー
バーハング荷重に基づいた第２減衰トルクＴｑ（Ｎ・
ｍ）が発生する。これにより、第１減衰トルクＴｇと第
２減衰トルクＴｑとの重畳された合計減衰トルク（Ｔｇ
＋Ｔｑ）との減衰特性を示すことになる。

【００３６】これにより、伝動ベルト１１の張力が増大
方向に急激に変化した場合には、オーバーハング荷重に
よる第２減衰トルクＴｑが比例的に増大し、伸張方向復
元力による第１減衰トルクＴｇに対して相対的に大きな
力を発揮するため、急激な張力変動を十分に抑制するこ
とができる。一方、伝動ベルト１１の張力が減少方向に
変化した場合には、オーバーハング荷重による第２減衰
トルクＴｑが、伸張方向復元力による第１減衰トルクＴ
ｇに対して相対的に小さな力になるため、伝動ベルト１
１の張力変化に対して揺動アーム４を高い追従性で揺動
させることができる。

【００３７】以上のように、本実施形態のオートテンシ
ョナ１は、伝動ベルト１１の張力変動を減衰するもので
あって、一端面から他端面にかけて拡径されたベース挿
通穴２ａ（挿通穴）を有したベース２と、ベース挿通穴
２ａに内挿されたボス部４ａを有した揺動アーム４と、
ボス部４ａを揺動中心としてベース２の一端面側で揺動
するように揺動アーム４に回転自在に設けられ、伝動ベ
ルト１１が巻き掛けられるプーリ１２と、ベース挿通穴
２ａの周囲に設けられ、予め縮径および圧縮されること
により揺動アーム４に捻り復元力を付与すると共に、揺
動アーム４およびベース２間に伸張方向復元力を付与す
る捻りコイルバネ１０と、ボス部４ａに固設され、ベー
ス挿通穴２ａの内壁面との間隙を一定にするように外周
面が形成されたテーパーリング６と、テーパーリング６
の外周面とベース挿通穴２ａの内周面との間隙に設けら
れた円錐形状の摩擦部材７とを有した構成にされてい
る。

【００３８】上記の構成によれば、揺動アーム４とベー
ス２との間に捻りコイルバネ１０による伸張方向復元力
が付与されると、これら揺動アーム４とベース２とが引
き離されるように付勢される。この際、テーパーリング
６と摩擦部材７とは、ベース挿通穴２ａの内壁面と同様
に伝動ベルト１１側から他方側にかけて拡径された傾斜
面同士で接触している。これにより、摩擦部材７や揺動
アーム４の初期の組み付け精度が低くても、揺動アーム
４とベース２とが引き離されるように付勢されることに
よって、テーパーリング６が摩擦部材７の傾斜面に沿っ
て中心部に向かうことにより高い組み付け精度を実現す
る。そして、テーパーリング６は、伸張方向復元力に応
じた力で摩擦部材７の傾斜面に均等に圧接される。この
結果、テーパーリング６と摩擦部材７との間に安定した
状態で摩擦力が発生するため、伸張方向復元力に基づい
た減衰トルク（減衰力）を長期間に亘って安定して得る
ことができる。

【００３９】また、伝動ベルト１１がプーリ１２に巻き
掛けられると、プーリ１２が摩擦部材７の配設位置から
オフセット状態に設けられているため、オーバーハング
荷重により摩擦部材７とテーパーリング６との傾斜面同
士が圧接される。この結果、テーパーリング６と摩擦部
材７との間に摩擦力が発生するため、オーバーハング荷
重に基づいた減衰トルクを得ることができる。そして、
これらの伸張方向復元力およびオーバーハング荷重によ
る各減衰トルクを傾斜面の角度や摩擦係数等をそれぞれ
調整することによって、伝動ベルト１１の張力変動等の
運転条件に適したオートテンショナ１を得ることが可能
になっている。

【００４０】

【発明の効果】請求項１の発明によれば、テーパーリン
グと摩擦部材との間に安定した状態で摩擦力が発生する
ため、伸張方向復元力に基づいた減衰トルクを長期間に
亘って安定して得ることができる。さらに、テーパーリ
ングと摩擦部材との間に摩擦力が発生するため、オーバ
ーハング荷重に基づいた減衰トルクを得ることができ
る。そして、これらの伸張方向復元力およびオーバーハ
ング荷重による各減衰トルクを傾斜面の角度や摩擦係数
等を変更することによりそれぞれ調整することによっ
て、伝動ベルトの張力変動等の運転条件に適したオート
テンショナとすることができる。

【００４１】請求項２の発明によれば、伸張方向復元力
に基づいた減衰トルクを容易に求めることができる。

【００４２】請求項３の発明によれば、オーバーハング
荷重に基づいた減衰トルクを容易に求めることができ
る。

【００４３】請求項４の発明によれば、容易に減衰特性
を求めることができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】オートテンショナの概略構成図である。

【図２】オートテンショナに伝動ベルトが巻き掛けられ
た状態を示す説明図である。

【図３】オーバーハング荷重の状態を示す説明図であ
る。

【符号の説明】

１ オートテンショナ ２ ベース ３ 支持部材 ４ 揺動アーム ５ 締結ボルト ６ テーパーリング ７ 摩擦部材 ８ ワッシャ １０ 捻りコイルバネ １１ 伝動ベルト １２ プーリ

Claims (4)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 伝動ベルトの張力変動を減衰するオート
   テンショナにおいて、一端面から他端面にかけて拡径さ
   れた挿通穴を有したベースと、 前記挿通穴に内挿されたボス部を有した揺動アームと、 前記ボス部を揺動中心として前記ベースの一端面側で揺
   動するように前記揺動アームに回転自在に設けられ、前
   記伝動ベルトが巻き掛けられるプーリと、 前記挿通穴の周囲に設けられ、予め縮径および圧縮され
   ることにより前記揺動アームに捻り復元力を付与すると
   共に、前記揺動アームおよび前記ベース間に伸張方向復
   元力を付与する捻りコイルバネと、 前記ボス部に固設され、前記挿通穴の内壁面との間隙を
   一定にするように外周面が形成されたテーパーリング
   と、 前記テーパーリングの外周面と前記挿通穴の内周面との
   間隙に設けられた円錐形状の摩擦部材とを有することを
   特徴とするオートテンショナ。
2. 【請求項２】 前記伸張方向復元力に基づいた第１減衰
   トルクＴｇ（Ｎ・ｍ）は、捻りコイルバネの伸張方向復
   元力をＷ（Ｎ）、テーパーリングの傾斜角度を２φ（ｄ
   ｅｇ）、摩擦部材の平均径をＤｍ（ｍ）、摩擦係数をμ
   としたとき、 Ｔｇ＝｛（Ｗ／（ｓｉｎφ＋μｃｏｓφ））×μ｝×
   （Ｄｍ／２） の関係式で求められることを特徴とする請求項１に記載
   のオートテンショナ。
3. 【請求項３】 前記プーリからのオーバーハング荷重に
   基づいた第２減衰トルクＴｑ（Ｎ・ｍ）は、オーバーハ
   ング荷重をＰ（Ｎ）、オーバーハング荷重Ｐを発生させ
   るプーリの中心点から摩擦部材の一端までのオーバーハ
   ング距離をＬ（ｍ）、摩擦部材の長さをＢ（ｍ）、テー
   パーリングの一端側における外径をＤ１、テーパーリン
   グの他端側における外径をＤ２、摩擦係数をμとしたと
   き、 Ｔｑ＝（μ×Ｒ１）・（Ｄ１／２）＋（μ×Ｒ２）・
   （Ｄ２／２） の関係式で求められることを特徴とする請求項１に記載
   のオートテンショナ。
4. 【請求項４】 捻りコイルバネの伸張方向復元力をＷ
   （Ｎ）、テーパーリングの傾斜角度を２φ（ｄｅｇ）、
   摩擦部材の平均径をＤｍ（ｍ）、摩擦係数をμとしたと
   きの、 Ｔｇ＝｛（Ｗ／（ｓｉｎφ＋μｃｏｓφ））×μ｝×
   （Ｄｍ／２） の関係式で得られる伸張方向復元力に基づいた第１減衰
   トルクＴｇ（Ｎ・ｍ）と、 オーバーハング荷重をＰ（Ｎ）、オーバーハング荷重Ｐ
   を発生させるプーリの中心点から摩擦部材の一端までの
   オーバーハング距離をＬ（ｍ）、摩擦部材の長さをＢ
   （ｍ）、テーパーリングの一端側における外径をＤ１、
   テーパーリングの他端側における外径をＤ２、摩擦係数
   をμとしたときの、 Ｔｑ＝（μ×Ｒ１）・（Ｄ１／２）＋（μ×Ｒ２）・
   （Ｄ２／２） の関係式で得られるオーバーハング荷重に基づいた第２
   減衰トルクＴｑ（Ｎ・ｍ）とを重畳することにより減衰
   特性を求めることを特徴とする請求項１に記載のオート
   テンショナ。