JP2003268145A - 射出発泡成形用オレフィン系樹脂組成物およびそれからなる射出発泡成形体 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 成形加工性に優れ、射出発泡成形体にした場
合、その射出発泡成形体の耐衝撃性に優れる射出発泡成
形用オレフィン系樹脂組成物およびそれからなる射出発
泡成形体を提供する。 【解決手段】 メルトフローレートが５０〜３００ｇ／
１０分であるオレフィン系樹脂（Ａ）と、ＭＦＲが５０
ｇ／１０分未満であり、メルトテンションが０．０３〜
１Ｎであり、スウェリングレシオが１．８以上であり、
２１０℃で測定した緩和弾性率と時間０．０２秒の緩和
弾性率の比が０．０１になるまでに要する時間が５秒以
上であるオレフィン系樹脂（Ｂ）とを含有し、樹脂
（Ａ）と樹脂（Ｂ）の重量比が６０／４０〜９９／１で
ある射出発泡成形用オレフィン系樹脂組成物および上記
の射出発泡成形用オレフィン系樹脂組成物からなる射出
発泡成形体。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、射出発泡成形用オ
レフィン系樹脂組成物およびそれからなる射出発泡成形
体に関するものである。さらに詳細には、成形加工性に
優れ、射出発泡成形体にした場合、その射出発泡成形体
の耐衝撃性に優れる射出発泡成形用オレフィン系樹脂組
成物およびそれからなる射出発泡成形体に関するもので
ある。

【０００２】

【従来の技術】近年、インスツルメントパネル等の自動
車内装材について、軽量で、低コストであることが求め
られている。そして、軽量化されかつ低コスト化された
自動車内装材としては、プロピレン系樹脂等のオレフィ
ン系樹脂を用いた射出発泡成形体が知られている。

【０００３】例えば、特開平１１-１７９７５２号公報
には、金型内に、発泡剤を含有するポリオレフィン系樹
脂組成物を密に充填した後、該金型を強制的に開いて発
泡倍率を１．４倍以上にして成形される自動車内装品が
記載されており、用いられるポリオレフィン樹脂として
は、メルトフローレート（ＭＦＲ）が１０〜２００ｇ／
１０分であるポリオレフィン樹脂が好ましいことが記載
されている。

【０００４】しかし、上記公報に記載の自動車内装品に
おいても、得られた発泡成形体の耐衝撃性が低下するこ
とがあるため、成形加工性に優れ、射出発泡成形体にし
た場合、得られる射出発泡成形体の耐衝撃性について
は、さらなる改良が望まれていた。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、成形
加工性に優れ、射出発泡成形体にした場合、その射出発
泡成形体の耐衝撃性に優れる射出発泡成形用オレフィン
系樹脂組成物およびそれからなる射出発泡成形体を提供
することにある。

【０００６】

【課題を解決するための手段】本発明者等は、かかる実
情に鑑み、鋭意検討の結果、本発明が上記課題を解決で
きることを見出し、本発明を完成させるに至った。すな
わち、本発明は、メルトフローレート（ＭＦＲ）が５０
〜３００ｇ／１０分であるオレフィン系樹脂（Ａ）と下
記要件（１）〜（４）を満足するオレフィン系樹脂
（Ｂ）とを含有し、樹脂（Ａ）と樹脂（Ｂ）の重量比
（（Ａ）／（Ｂ））が６０／４０〜９９／１である射出
発泡成形用オレフィン系樹脂組成物に係るものである。 要件（１）ＭＦＲが５０ｇ／１０分未満である。 要件（２）１９０℃で、巻取速度を１５．７ｍ／分にし
て測定したメルトテンション（ＭＴ）が０．０３〜１Ｎ
である。 要件（３）２２０℃で、オリフィスのＬ／Ｄを４０に
し、せん断速度を１．２×１０³ｓｅｃ^-1にして測定し
たスウェリングレシオ（ＳＲ）が１．８以上である。 要件（４）２１０℃で測定した緩和弾性率Ｇ（ｔ）と時
間０．０２秒の緩和弾性率Ｇ（０．０２）の比（Ｇ
（ｔ）／Ｇ（０．０２））が０．０１になるまでに要す
る時間が５秒以上である。 また、本発明は、上記の射出発泡成形用オレフィン系樹
脂組成物からなる射出発泡成形体に係るものである。以
下、本発明を詳細に説明する。

【０００７】

【発明の実施の形態】本発明で用いられるオレフィン系
樹脂（Ａ）のＭＦＲは、５０〜３００ｇ／１０分以上で
ある。ＭＦＲが５０ｇ／１０分未満の場合、本発明の射
出発泡成形用オレフィン系樹脂組成物の流動性が不充分
なことがあり、３００ｇ／１０分を超えた場合、得られ
た射出発泡成形体の耐衝撃性が不充分なことがある。

【０００８】オレフィン系樹脂（Ａ）としては、例え
ば、プロピレン、エチレン、ブレン−１、ヘキセン−
１、４−メチルペンテン−１等の単独重合体または共重
合体が挙げられ、中でも、ポリプロピレン系樹脂が好ま
しく用いられる。ポリプロピレン系樹脂は、公知のプロ
ピレンを主体とする重合体であり、そのような例として
は、プロピレン単独重合体、プロピレンと他のα−オレ
フィンとの共重合体、例えば、プロピレン−エチレン共
重合体、プロピレン−エチレンブロック共重合体、プロ
ピレン−ブテン−１共重合体、プロピレン−エチレン−
ブテン−１共重合体等を挙げることができ、この中で
も、プロピレン−エチレンブロック共重合体が特に望ま
しい。

【０００９】オレフィン系樹脂（Ａ）の製造方法は、従
来から知られている各種の製造方法が挙げられ、例え
ば、プロピレン−エチレンブロック共重合体について
は、公知の触媒であるチーグラー・ナッタ触媒系及び／
又はメタロセン系触媒を用いて、公知の重合方法である
バルク重合法、溶液重合法、スラリー重合法又は気相重
合法、あるいはこれらの重合法を任意に組み合わせた製
造方法が挙げられる。

【００１０】オレフィン系樹脂（Ａ）には、必要に応じ
て、エチレン−α−オレフィン共重合体ゴム及び／又は
ビニル芳香族化合物含有ゴムを添加することができる。

【００１１】本発明で用いられるオレフィン系樹脂
（Ｂ）のＭＦＲは、５０ｇ／１０分未満である（要件
（１））。そして、本発明の射出発泡用ポリオレフィン
系樹脂組成物の溶融時の流動性の観点から、ＭＦＲの下
限は、通常、０．１ｇ／１０分程度である。

【００１２】オレフィン系樹脂成分（Ｂ）としては、プ
ロピレン、エチレン、ブテン−１、ヘキセン−１、４−
メチルペンテン−１等の単独重合体または共重合体を用
いることができる。これらの中でも、プロピレン単独重
合体、プロピレン−エチレンランダム共重合体を用いる
のが好ましい。そして、これらの製造方法としては、例
えば、特開平１１−２２８６２９号公報に詳細に記載さ
れている、後述の２段階以上の多段重合による製造方法
が挙げられる。

【００１３】具体的には、重合触媒の存在下に第一段階
でプロピレンを主体とするモノマーを重合して結晶性プ
ロピレン系重合体成分（Ｉ）を製造し、引き続き、第二
段階以降で上記触媒および上記重合体の存在下にプロピ
レンを主体とするモノマーを重合して結晶性プロピレン
系重合体成分（ＩＩ）を製造する方法である。

【００１４】本発明で用いられるオレフィン系樹脂
（Ｂ）の１９０℃で、巻取速度を１５．７ｍ／分にして
測定したメルトテンション（ＭＴ）は０．０３〜１Ｎで
あり（要件（２））、好ましくは０．０５〜０．７Ｎで
ある。ＭＴが小さすぎても大きすぎても、得られた射出
発泡成形体の剛性や耐衝撃性が悪化することがある。

【００１５】オレフィン系樹脂（Ｂ）の２２０℃で、オ
リフィスのＬ／Ｄを４０に、せん断速度を１．２×１０
³ｓｅｃ^-1にして測定したスウェリングレシオ（ＳＲ）
は１．８以上であり（要件（３））、好ましくは、２．
０以上である。このスウェリングレシオ（ＳＲ）が小さ
いと、得られた射出発泡成形体の剛性や耐衝撃性が悪化
することがある。

【００１６】オレフィン系樹脂（Ｂ）の２１０℃で測定
した緩和弾性率Ｇ（ｔ）と時間０．０２秒の緩和弾性率
Ｇ（０．０２）の比（Ｇ（ｔ）／Ｇ（０．０２））が
０．０１になるまでに要する時間は５秒以上であり（要
件（４））、好ましくは８秒以上である。この２１０℃
で測定した緩和弾性率Ｇ（ｔ）と時間０．０２秒の緩和
弾性率Ｇ（０．０２）の比（Ｇ（ｔ）／Ｇ（０．０
２））が０．０１になるまでに要する時間が小さいと、
得られた射出発泡成形体の剛性や耐衝撃性が悪化するこ
とがある。

【００１７】また、本発明で用いられるオレフィン系樹
脂（Ａ）のＭＦＲとオレフィン系樹脂（Ｂ）のＭＦＲの
差は、成形性の観点から、通常、２０ｇ／１０分以上で
あり、望ましくは４０ｇ／１０分である。

【００１８】本発明において、オレフィン系樹脂（Ａ）
とオレフィン系樹脂（Ｂ）の重量比（（Ａ）／（Ｂ））
は、６０／４０〜９９／１であり、望ましくは７０／３
０〜９５／５である。オレフィン系樹脂（Ａ）とオレフ
ィン系樹脂（Ｂ）の重量比は用いるオレフィン系樹脂
（Ａ）および（Ｂ）の種類、必要とする流動性等の性質
により適宜決定されるが、上記の重量比の範囲を外れる
と、流動性や耐衝撃性が不充分なことがある。

【００１９】オレフィン系樹脂（Ａ）とオレフィン系樹
脂（Ｂ）の混合方法としては、例えば、あらかじめそれ
ぞれ準備しておいたペレットを押出機を用いて溶融混練
する方法や、ペレットブレンドしたものを直接射出成形
機等により溶融混練する方法が挙げられ、汎用性の点か
ら、後者のペレットブレンドしたものを押出機や射出成
形機により溶融混練する方法が好ましい。

【００２０】本発明のオレフィン系樹脂組成物からなる
射出発泡成形体を製造するにあたっては、本発明のオレ
フィン系樹脂組成物中に発泡成分が配合される。この際
の発泡成分としては、従来から公知の手法によって、炭
酸ガスや窒素ガスなどの気体あるいはこれらを超臨界状
態に液化したものを溶融状のオレフィン系樹脂組成物中
に直接注入して用いてもよく、従来から公知の有機系や
無機系の化学発泡剤を単独で用いてもよく、またはこれ
らの混合物を用いてもよい。そして、炭酸ガスや窒素ガ
スなどの気体を用いる方法と有機系や無機系の化学発泡
剤を用いる方法とを併用してもよい。炭酸ガスや窒素ガ
スなどの気体を使用する場合には、例えば、特開平１０
−２３０５２８号公報に記載されているような装置を用
い、溶融樹脂内に直接圧入し、混練される。

【００２１】化学発泡剤を用いる場合には、オレフィン
系樹脂組成物への分散性に優れる面で粉末状の発泡剤を
用いることが望ましい。化学発泡剤は、オレフィン系樹
脂組成物との溶融混練時にそのまま添加、配合してもよ
いが、一般には化学発泡剤をその含量が２０〜８０重量
％になるように練りこんだマスターバッチとし、該マス
ターバッチをオレフィン系樹脂組成物にブレンドして用
いられる。

【００２２】有機系化学発泡剤としては、アゾジカルボ
ンアミド、オキシベンゼンスルホニルヒドラジド、アゾ
ビスイソブチロニトリル、アゾジカルボン酸バリウム、
ヒドラゾジカルボンアミド等が挙げられ、無機系化学発
泡剤としては、重炭酸ナトリウム、炭酸アンモニウム、
重炭酸アンモニウム、亜硝酸アンモニウム、クエン酸、
琥珀酸、アジピン酸などが挙げられる。

【００２３】炭酸ガスや窒素ガスを気体状あるいは超臨
界状態で溶融樹脂に直接圧入する場合、それらのガス量
は通常オレフィン系樹脂組成物１００重量部に対し０．
５〜１０重量部である。また、化学発泡剤を用いる場合
には、その使用量は通常オレフィン系樹脂組成物１００
重量部に対し発泡剤として０．５〜５重量部である。

【００２４】本発明のオレフィン系樹脂組成物には、必
要に応じて、各種添加剤、例えば、中和剤、酸化防止
剤、帯電防止剤、紫外線吸収剤、顔料、タルク等のフィ
ラー、造核剤等を添加することができる。

【００２５】次に、以上述べたオレフィン系樹脂組成物
を用いた射出発泡成形体の製造方法について説明する。
射出発泡成形体の製造方法としては、従来から公知の方
法が用いられる。例えば、以下に説明するように、雌雄
一対からなる金型の金型キャビティ内に発泡成分を含む
溶融状オレフィン系樹脂組成物を供給、充填した後、所
望の製品形状に応じて金型の一部もしくは全部の金型キ
ャビティを拡大し、前記溶融状オレフィン系樹脂組成物
を発泡させることにより射出発泡成形体を得る方法が挙
げられる。

【００２６】図１は、前記の方法に使用する金型の例を
その概略断面図で示したものである。金型は、雄型
（１）および雌型（２）の雌雄一対からなり、両金型は
通常そのいずれか一方がプレス装置等の型締め装置に接
続され、他方は固定されて縦方向または横方向に両金型
が開閉可能となっている。

【００２７】金型キャビティ内への溶融状オレフィン系
樹脂組成物の供給方法は任意であるが、一般的には金型
内に設けた樹脂供給路（４）を介して後述する流体圧入
装置が付設された射出機などの樹脂供給装置（５）と結
ばれた樹脂供給口（６）を雌雄いずれかもしくは両方の
金型の成形面に設け、該樹脂供給路からキャビティ内に
溶融状オレフィン系樹脂組成物を供給する方法が好まし
い。この場合、樹脂供給口（６）近傍の樹脂供給路
（４）には任意に制御可能な開閉弁を設け、樹脂供給装
置に貯えられた溶融状オレフィン系樹脂組成物の供給、
停止が任意に制御できるようにしておくことが望まし
い。

【００２８】このような金型により形成される金型キャ
ビティ内に溶融状オレフィン系樹脂組成物（３）の供給
を行う。（図２） 金型キャビティ内への溶融状オレフィン系樹脂組成物の
充填は、所定のキャビティクリアランスにおいて両金型
を閉じた状態での射出充填による方法であってもよい
し、開放状態にある両金型間に溶融状オレフィン系樹脂
組成物を供給した後、両金型の型締め動作によって充填
してもよいが、より安定的に良好な発泡成形体を得るに
は、両金型を閉じた状態での射出充填による方法が好ま
しい。射出充填による場合、発泡前の成形体厚みより小
さいキャビティクリアランスあるいは発泡前の成形体厚
みになるように両金型を閉じた状態で溶融状オレフィン
系樹脂組成物（３）を供給することができる。このと
き、あらかじめ金型キャビティ内を０．１〜１０ＭＰａ
程度の加圧流体で満たしておいてもよい。

【００２９】発泡前の成形体厚みより小さいキャビティ
クリアランスになるように両金型を閉じた状態で溶融状
オレフィン系樹脂組成物（３）の供給を開始する場合、
供給開始時のキャビティクリアランスはその時のキャビ
ティ容積が所要量の溶融状オレフィン系樹脂組成物の発
泡前の容積に対して通常５容量％以上、１００容量％未
満となる範囲、より望ましくは３０容量％以上、７０容
量％未満である。溶融状オレフィン系樹脂組成物の供給
が進むにつれて、キャビティクリアランスは拡大され、
所要量の溶融状オレフィン系樹脂組成物の供給が完了す
る。この時点で、供給した溶融状オレフィン系樹脂組成
物の容積とキャビティ容積とが略等しくなり、キャビテ
ィ内に溶融状オレフィン系樹脂組成物が充填される。

【００３０】この際、溶融状オレフィン系樹脂組成物の
供給が完了した時点で溶融状オレフィン系樹脂組成物の
容量よりもキャビティ容積が大きくなることがあるが、
この場合には、所定のキャビティクリアランスになるよ
うに型締めを行うことでキャビティ内に溶融状オレフィ
ン系樹脂組成物が充填される。（図３） 溶融状オレフィン系樹脂組成物の供給が長時間にわたっ
て行われると、供給中のオレフィン系樹脂組成物の温度
低下を来たすため、溶融状オレフィン系樹脂組成物の供
給は速やかに行うことが好ましく、ここでは０．５〜５
秒程度である。

【００３１】前記のキャビティクリアランスの拡大は、
拡大量を制御しながら金型が取り付けたプレス装置など
によって積極的に行ってもよいし、供給する溶融状オレ
フィン系樹脂組成物の供給圧力を利用して拡大してもよ
い。

【００３２】発泡前の成形体厚みと同じキャビティクリ
アランスになるように両金型を位置させた状態で溶融状
オレフィン系樹脂組成物（３）を供給してキャビティ内
に充填する場合には、通常の射出成形における場合と同
様に、溶融状オレフィン系樹脂組成物の供給開始から供
給完了までキャビティクリアランスを発泡前の成形体厚
みと同じようになるように保持しておけばよい。

【００３３】両金型の型締め動作により溶融状オレフィ
ン系樹脂組成物をキャビティ内に充填する方法として
は、キャビティクリアランスが発泡前の成形体厚みより
も大きくなるように両金型を開放した状態で所要量の溶
融状オレフィン系樹脂組成物を供給し、溶融状オレフィ
ン系樹脂組成物を供給した後または供給完了と同時にキ
ャビティクリアランスが発泡前の成形体厚みと同じにな
るように型締めして充填する方法や、キャビティクリア
ランスが発泡前の成形体厚みより大きくし、溶融状オレ
フィン系樹脂組成物を供給しつつ型締めを開始して、溶
融状オレフィン系樹脂組成物の供給と型締めを並行して
行いつつ溶融状オレフィン系樹脂組成物の供給完了と同
時または供給完了後にキャビティクリアランスが発泡前
の成形体厚みと同じになるように型締めを行う方法が挙
げられる。

【００３４】供給する溶融状オレフィン系樹脂組成物
（３）の温度は、原料オレフィン系樹脂組成物の種類や
各種添加剤あるいは各種混合材などにより適宜選択され
るが、例えば、溶融温度が１６０℃のプロピレン−エチ
レンブロック共重合体をオレフィン系樹脂（Ａ）として
用いた場合、１７０〜２３０℃望ましくは１８０〜２１
０℃程度である。

【００３５】上記したような方法により溶融状オレフィ
ン系樹脂組成物（３）が充填された金型キャビティは、
高圧状態に保たれ、殆ど空隙が存在しない状態にある。
この状態で、金型成形面に接する溶融状オレフィン系樹
脂組成物の表面を固化させて未発泡層（７）を形成せし
めるが、一般に金型温度は使用するオレフィン系樹脂の
融点または軟化点よりも低い温度に設定されているた
め、この状態を保持して冷却を行うと、供給された溶融
状オレフィン系樹脂組成物は金型成形面に接する表面部
分より固化し始め、やがて空隙の殆どない未発泡層
（７）が形成される。

【００３６】金型の温度は用いるオレフィン系樹脂によ
り適宜決定されるが、例えば、プロピレン−エチレンブ
ロック共重合体をオレフィン系樹脂（Ａ）として用いた
場合は、２０〜８０℃程度、望ましくは３０〜６０℃程
度である。この場合、上記した冷却時間は０．１〜５秒
程度である。

【００３７】所定の未発泡層（７）が形成された後、金
型キャビティを成形体の厚み方向に開放すると、供給さ
れた溶融状オレフィン系樹脂組成物中に閉じ込められて
いた気泡核が膨張しながら発泡層（８）を形成すると同
時に、全体として金型の開き方向、すなわち厚み方向に
厚みを増す。（図４）

【００３８】キャビティクリアランスが発泡後の最終成
形体厚みになった時点で金型の開放動作を停止し、キャ
ビティクリアランスをこの厚みに保持しつつ、成形体を
冷却する。

【００３９】このとき、キャビティクリアランスを一旦
最終成形体厚みより大きくなるように金型を開放した
後、オレフィン系樹脂組成物の発泡層の一部がまだ溶融
状態にある間に最終成形体厚みになるまで型締めしても
よい。

【００４０】冷却が完了した後、金型を完全に開放し、
最終成形体であるオレフィン系樹脂射出発泡成形体を金
型より取り出せば（図5）、表面に未発泡層（７）を有
し、その内部に発泡層（８）を有する射出成形体を得る
ことができる。

【００４１】本発明の射出発泡成形用オレフィン系樹脂
組成物は、自動車内装材を始めとする自動車分野や家
電、建材分野に幅広く用いられる。

【００４２】

【実施例】以下、実施例により本発明を説明するが、本
発明は、これら実施例に限定されるものではない。な
お、実施例および比較例で用いた樹脂成分および組成物
の物性の測定方法を以下に示した。 （１）メルトフローレート（ＭＦＲ、単位：ｇ／１０
分） ＪＩＳ−Ｋ−６７５８に規定された方法にしたがって測
定した。特に断りのない限り、測定温度は２３０℃で、
荷重は２．１６ｋｇ荷重で測定した。

【００４３】（２）剛性（曲げ弾性勾配、単位：Ｎ／ｃ
ｍ） φ３００ｍｍの円盤状熱可塑性樹脂発泡成形体の任意の
平面箇所より５０ｍｍ×１５０ｍｍの試料を３箇所切り
出し、試験温度２３℃、スパン間１００ｍｍ、曲げ速度
５ｍｍ／ｍｉｎにて曲げ試験を行い、荷重−ひずみ線図
を得た。得られた荷重−ひずみ線図の初期の直線の傾き
を延長するように補助線を引き、この補助線とひずみが
１ｃｍとなる直線との交点を曲げ弾性勾配（Ｎ／ｃｍ）
とした。曲げ弾性勾配は３箇所から採取した試料の測定
値の平均値とした。

【００４４】（３）耐衝撃性（デュポンインパクト、単
位：Ｊ） φ３００ｍｍの円盤状熱可塑性樹脂発泡成形体の任意の
平面箇所より６０ｍｍ×６０ｍｍの試料を切り出し、試
験温度２３℃、荷重９．８Ｎ、ダート先端ｒ＝１／４ｉ
ｎにて荷重落下衝撃試験を行った。荷重を落下させる高
さを変化させ、それぞれの高さについて各５枚ずつ荷重
落下試験を行い、全ての試料において亀裂が発生しない
高さを求めた。この時のエネルギー値（Ｊ）をデュポン
インパクトの値とした。

【００４５】（４）分子量分布（Ｑ値） ゲルパーミエーションクロマトグラフィー（ＧＰＣ）
を、以下に示す条件で測定した。 ＧＰＣ：Ｗａｔｅｒｓ社製 １５０Ｃ型 カラム：昭和電工社製 Ｓｈｏｄｅｘ ８０ ＭＡ ２
本 サンプル量：３００μｌ（ポリマー濃度０．２ｗｔ％） 流 量：１ｍｌ／分 温 度：１３５℃ 溶 媒：ｏ−ジクロルベンゼン 東洋曹達社製の標準ポリスチレンを用いて溶出体積と分
子量の検量線を作成した。検量線を用いて検体のポリス
チレン換算の重量平均分子量、数平均分子量を求め、分
子量分布の尺度であるＱ値を、重量平均分子量／数平均
分子量により算出して求めた。

【００４６】（５）メルトテンション（ＭＴ、単位：
Ｎ） （株）東洋精機製作所製メルトテンションテスターＲＥ
２を使用して、下記条件で測定した。 測定温度：１９０℃ 巻取速度：１５．７ｍ／分

【００４７】（６）スウェリングレシオ（ＳＲ） （株）東洋精機製作所製キャピログラフ１Ｂを使用し
て、下記条件で測定した。 測定温度：２２０℃ Ｌ／Ｄ：４０ せん断速度：１．２×１０³ｓｅｃ^-1

【００４８】（７）緩和弾性率Ｇ（ｔ）と時間０．０２
秒の緩和弾性率Ｇ（０．０２）の比が０．０１になるま
での時間（単位：秒） レオメトリックス社製メカニカルスペクトロメーターＲ
ＭＳ−８００を使用して、下記条件で測定した。 測定モード：Ｓｔｒｅｓｓ Ｒｅｌａｘａｔｉｏｎ 測定温度：２１０℃ プレート形状：２５ｍｍφ パラレルプレート プレート間距離：１．９ｍｍ 歪み量：０．２ 印加歪み：０．２

【００４９】実施例1 プロピレン−エチレンブロック共重合体７３．５重量％
とエチレン−オクテン共重合体２６．５重量％からなる
オレフィン系樹脂（Ａ）（住友化学工業（株）製、グレ
ード名：ＡＵ５６１Ｅ１、ＭＦＲ＝８３ｇ／１０分）８
５重量部と、１９０℃で巻き取り速度を１５．７ｍ／分
にして測定したメルトテンション（ＭＴ）が０．０６５
Ｎであり、２２０℃で測定したスウェリングレシオ（Ｓ
Ｒ）が２．９であり、２１０℃で測定した緩和弾性率Ｇ
（ｔ）と時間０．０２秒の緩和弾性率Ｇ（０．０２）の
比（Ｇ（ｔ）／Ｇ（０．０２））が０．０１になるまで
に要する時間が８．６秒であるオレフィン系樹脂（Ｂ）
（住友化学工業（株）製、グレード名：ＥＬ８０Ｆ１、
ＭＦＲ＝１２ｇ／１０分、Ｍｗ／Ｍｎ＝８．０）１５重
量部からなる混合物を２軸混練機で造粒し、樹脂材料と
した。得られたペレットのＭＦＲは、６０ｇ／１０分で
あった。

【００５０】この樹脂材料１００重量部に発泡成分とし
て無機系発泡剤４０重量％を含んだマスターバッチ（セ
ルマイクＭＢ３０６４：三協化成（株）製）を３重量部
添加した成形材料をφ７０ｍｍ、理論射出容量７５０ｃ
ｃのインライン式射出機により、２００℃で溶融混練
し、約１３０ｇ計量した。φ３０５ｍｍ、厚さ２ｍｍの
キャビティを有し、金型温度が５０℃に保たれた一対の
円盤状金型内に約１．５秒で射出充填した。充填完了１
秒後にキャビティ厚みが増す方向に金型の開放を開始
し、約２秒後にキャビティ厚みが４ｍｍとなったときに
キャビティ開放動作を停止した。その状態を維持したま
ま３０秒間発泡体を冷却した後、両金型を開放し、オレ
フィン系樹脂発泡体を取り出した。得られたφ３００ｍ
ｍ、厚さ４ｍｍのオレフィン系樹脂射出発泡成形体の物
性を表１に示した。

【００５１】比較例1 プロピレン−エチレンブロック共重合体７３．５重量％
とエチレン−オクテン共重合体２６．５重量％からなる
オレフィン系樹脂（住友化学工業（株）製、グレード
名：ＡＵ５６１Ｅ１、ＭＦＲ＝８３ｇ／１０分）７０重
量部と、プロピレン−エチレンブロック共重合体９２重
量％とエチレン−オクテン共重合体８重量％からなるオ
レフィン系樹脂（住友化学工業（株）製、グレード名：
ＡＵ５９１Ｅ１、ＭＦＲ＝８０ｇ／１０分）３０重量部
からなる混合物を２軸混練機で造粒し、オレフィン系樹
脂（Ａ）とした。得られたペレットのＭＦＲは、８０ｇ
／１０分であった。このオレフィン系樹脂（Ａ）を樹脂
材料として用い、オレフィン系樹脂（Ｂ）を用いなかっ
た以外は実施例1と同様にしてφ３００ｍｍ、厚さ４ｍ
ｍのオレフィン系樹脂射出発泡成形体を得た。得られた
φ３００ｍｍ、厚さ４ｍｍのオレフィン系樹脂射出発泡
成形体の物性を表１に示した。

【００５２】

【表１】

【００５３】本発明の要件を満足する実施例１のオレフ
ィン系樹脂組成物は、ＭＦＲが高く、優れた流動性を有
し、成型加工性に優れ、かつ、得られた射出発泡成形体
の剛性および耐衝撃性も優れたものであることが分か
る。これに対して、本発明の要件であるオレフィン系樹
脂（Ｂ）を用いなかった比較例１は、得られた射出発泡
成形体の剛性および耐衝撃性が低いものであることが分
かる。

【００５４】

【発明の効果】以上、詳述したとおり、本発明によっ
て、成形加工性に優れ、射出発泡成形体にした場合、そ
の射出発泡成形体の耐衝撃性に優れる射出発泡成形用オ
レフィン系樹脂組成物およびそれからなる射出発泡成形
体を得ることができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】射出発泡成形体の製造に用いられる金型例をそ
の概略断面図で示したものである。

【図２】射出発泡成形体の製造工程を金型の金型の概略
断面図で示したものである。

【図３】射出発泡成形体の製造工程を金型の金型の概略
断面図で示したものである。

【図４】射出発泡成形体の製造工程を金型の金型の概略
断面図で示したものである。

【図５】射出発泡成形体の製造工程を金型の金型の概略
断面図で示したものである。

【符号の説明】

１：雄型、２：雌型、３：溶融状オレフィン系樹脂組成
物、４：樹脂供給路、５：樹脂供給装置、６：樹脂供給
口、７：非発泡層、８：発泡層

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 小林 由卓 千葉県市原市姉崎海岸５の１ 住友化学工 業株式会社内 Ｆターム(参考） 4F074 AA16 AA24B AB01 AB05 BA03 BA04 BA05 BA08 BA13 BA14 BA15 BA19 BA20 BA32 BA33 CA26 DA15 DA35 4J002 BB12W BB12X BB14W BB15W BB15X FD320 GN00

Claims (3)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】メルトフローレート（ＭＦＲ）が５０〜３
   ００ｇ／１０分であるオレフィン系樹脂（Ａ）と下記要
   件（１）〜（４）を満足するオレフィン系樹脂（Ｂ）と
   を含有し、樹脂（Ａ）と樹脂（Ｂ）の重量比（（Ａ）／
   （Ｂ））が６０／４０〜９９／１であることを特徴とす
   る射出発泡成形用オレフィン系樹脂組成物。 要件（１）ＭＦＲが５０ｇ／１０分未満である。 要件（２）１９０℃で、巻取速度を１５．７ｍ／分にし
   て測定したメルトテンション（ＭＴ）が０．０３〜１Ｎ
   である。 要件（３）２２０℃で、オリフィスのＬ／Ｄを４０に
   し、せん断速度を１．２×１０³ｓｅｃ^-1にして測定し
   たスウェリングレシオ（ＳＲ）が１．８以上である。 要件（４）２１０℃で測定した緩和弾性率Ｇ（ｔ）と時
   間０．０２秒の緩和弾性率Ｇ（０．０２）の比（Ｇ
   （ｔ）／Ｇ（０．０２））が０．０１になるまでに要す
   る時間が５秒以上である。
2. 【請求項２】オレフィン系樹脂（Ｂ）が、第一段階でプ
   ロピレンを主成分とするモノマーを重合して極限粘度が
   ５ｄｌ／ｇ以上である結晶性プロピレン系重合体成分
   （Ｉ）を製造し、第二段階以降でプロピレンを主成分と
   するモノマーを重合して極限粘度が３ｄｌ／ｇ未満の結
   晶性プロピレン系重合体成分（ＩＩ）を連続的に製造す
   ることによって得られるプロピレン系重合体からなり、
   かつ、そのプロピレン系重合体中の成分（Ｉ）の割合が
   ０．０５重量％以上２５重量％未満で、そのプロピレン
   系重合体全体の極限粘度が３ｄｌ／ｇ未満で、分子量分
   布が（Ｍｗ／Ｍｎ）が１０未満であることを特徴とする
   請求項１記載の射出発泡成形用オレフィン系樹脂組成
   物。
3. 【請求項３】請求項１記載の射出発泡成形用オレフィン
   系樹脂組成物からなることを特徴とする射出発泡成形
   体。