JP2003267746A - ガラス繊維製造方法および同製造装置 - Google Patents
ガラス繊維製造方法および同製造装置Info
- Publication number
- JP2003267746A JP2003267746A JP2002072396A JP2002072396A JP2003267746A JP 2003267746 A JP2003267746 A JP 2003267746A JP 2002072396 A JP2002072396 A JP 2002072396A JP 2002072396 A JP2002072396 A JP 2002072396A JP 2003267746 A JP2003267746 A JP 2003267746A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- fiber
- peripheral wall
- rotating body
- holes
- wall portion
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B37/00—Manufacture or treatment of flakes, fibres, or filaments from softened glass, minerals, or slags
- C03B37/01—Manufacture of glass fibres or filaments
- C03B37/04—Manufacture of glass fibres or filaments by using centrifugal force, e.g. spinning through radial orifices; Construction of the spinner cups therefor
- C03B37/045—Construction of the spinner cups
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B37/00—Manufacture or treatment of flakes, fibres, or filaments from softened glass, minerals, or slags
- C03B37/01—Manufacture of glass fibres or filaments
- C03B37/04—Manufacture of glass fibres or filaments by using centrifugal force, e.g. spinning through radial orifices; Construction of the spinner cups therefor
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B37/00—Manufacture or treatment of flakes, fibres, or filaments from softened glass, minerals, or slags
- C03B37/01—Manufacture of glass fibres or filaments
- C03B37/04—Manufacture of glass fibres or filaments by using centrifugal force, e.g. spinning through radial orifices; Construction of the spinner cups therefor
- C03B37/048—Means for attenuating the spun fibres, e.g. blowers for spinner cups
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03C—CHEMICAL COMPOSITION OF GLASSES, GLAZES OR VITREOUS ENAMELS; SURFACE TREATMENT OF GLASS; SURFACE TREATMENT OF FIBRES OR FILAMENTS MADE FROM GLASS, MINERALS OR SLAGS; JOINING GLASS TO GLASS OR OTHER MATERIALS
- C03C25/00—Surface treatment of fibres or filaments made from glass, minerals or slags
- C03C25/10—Coating
- C03C25/12—General methods of coating; Devices therefor
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P40/00—Technologies relating to the processing of minerals
- Y02P40/50—Glass production, e.g. reusing waste heat during processing or shaping
- Y02P40/57—Improving the yield, e-g- reduction of reject rates
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- General Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Geochemistry & Mineralogy (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Manufacture, Treatment Of Glass Fibers (AREA)
- Spinning Methods And Devices For Manufacturing Artificial Fibers (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】回転体の寿命を延長化し、回転体単位当りの生
産量を向上させるため回転体周壁部の孔を増大し、生産
コストの上昇を抑え、各種ガラス繊維製品に要求される
繊維長、繊維綿質、繊維集綿分布等の特性を有する良質
のガラス繊維を製造できる製造方法および製造装置を提
供すること。 【解決手段】周壁部の孔群の間に円周方向および／又は
軸心方向に孔無し部を設け、火炎流周縁に同方向に気体
吐出流を設け、更に鋭角方向に圧縮気体吐出流を設け
る。
産量を向上させるため回転体周壁部の孔を増大し、生産
コストの上昇を抑え、各種ガラス繊維製品に要求される
繊維長、繊維綿質、繊維集綿分布等の特性を有する良質
のガラス繊維を製造できる製造方法および製造装置を提
供すること。 【解決手段】周壁部の孔群の間に円周方向および／又は
軸心方向に孔無し部を設け、火炎流周縁に同方向に気体
吐出流を設け、更に鋭角方向に圧縮気体吐出流を設け
る。
Description
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、遠心法によるガラ
ス繊維の製造方法および同装置製造装置の改良に関す
る。
ス繊維の製造方法および同装置製造装置の改良に関す
る。
【０００２】
【従来の技術】遠心法によるガラス繊維の製造方法と製
造装置としては、米国特許第４６８９０６１号、及び特
開平５−２１３６２５号が知られている。米国特許第４
６８９０６１号公報に開示されているものは、回転体周
壁部垂直方向に、複数の孔を設けない穴無し部を円周方
向に配置し、孔よりの吐出繊維同士の干渉をしない部分
として形成することで、繊維の引張強度を増加させるも
のである。
造装置としては、米国特許第４６８９０６１号、及び特
開平５−２１３６２５号が知られている。米国特許第４
６８９０６１号公報に開示されているものは、回転体周
壁部垂直方向に、複数の孔を設けない穴無し部を円周方
向に配置し、孔よりの吐出繊維同士の干渉をしない部分
として形成することで、繊維の引張強度を増加させるも
のである。
【０００３】また、特開平５−２１３６２５号公報に開
示されているものは、高温気体引伸を伴う内部遠心放射
によるガラスまたは他の熱可塑性材料からの繊維形成方
法および装置であって、改良された送風リングにより遠
心機周縁面のオリフィスの最下列を少し過ぎた位置で一
緒になる、独立した冷たい分岐噴射流を形成し、これに
より該周縁面の高さよりも上で冷い気体の層を形成し、
従来に比べて均質な優れた機械的性質を有する繊維を提
供するものである。
示されているものは、高温気体引伸を伴う内部遠心放射
によるガラスまたは他の熱可塑性材料からの繊維形成方
法および装置であって、改良された送風リングにより遠
心機周縁面のオリフィスの最下列を少し過ぎた位置で一
緒になる、独立した冷たい分岐噴射流を形成し、これに
より該周縁面の高さよりも上で冷い気体の層を形成し、
従来に比べて均質な優れた機械的性質を有する繊維を提
供するものである。
【０００４】しかしながら、米国特許第４６８９０６１
号に開示された方法では、繊維同士の干渉をしないため
に部分的に穴無し部を形成したものであり、回転体の寿
命を延長する手段としていることは開示されていない。
また、繊維同士の絡まり（タフト）を生じないために回
転体周壁部に孔無し列を形成しているが、例えば、グラ
スウール低密度品のように圧縮復元率が高い製品におい
ては、むしろ繊維同士の絡まりを若干有するほうが、繊
維によるスプリング効果により圧縮復元率は向上する。
また、開示方法では穴無し部は周壁部円周方向のみであ
り、回転体であるため、むしろ垂直方向での繊維の絡ま
りは生じていると思われる。また開示方法では、回転体
単位当たりの生産量を上げるためには回転体周壁部孔を
垂直及び／または円周方向に多数設置しなければなら
ず、繊維長、繊維綿質、繊維集綿分布等を制御する場合
には別に多大な装置を設置し、操業操作に熟練性を有し
なければならず、設備費、ランニングコスト等が増加し
てしまう。また、回転体周壁部の孔を多数配置するよう
な場合、より生産量の増加を行うには回転体形状の大型
化や孔配置間隔を狭くする等が必要になり、回転体の使
用経時変化等による回転体形状の変形量がより増大して
しまう。
号に開示された方法では、繊維同士の干渉をしないため
に部分的に穴無し部を形成したものであり、回転体の寿
命を延長する手段としていることは開示されていない。
また、繊維同士の絡まり（タフト）を生じないために回
転体周壁部に孔無し列を形成しているが、例えば、グラ
スウール低密度品のように圧縮復元率が高い製品におい
ては、むしろ繊維同士の絡まりを若干有するほうが、繊
維によるスプリング効果により圧縮復元率は向上する。
また、開示方法では穴無し部は周壁部円周方向のみであ
り、回転体であるため、むしろ垂直方向での繊維の絡ま
りは生じていると思われる。また開示方法では、回転体
単位当たりの生産量を上げるためには回転体周壁部孔を
垂直及び／または円周方向に多数設置しなければなら
ず、繊維長、繊維綿質、繊維集綿分布等を制御する場合
には別に多大な装置を設置し、操業操作に熟練性を有し
なければならず、設備費、ランニングコスト等が増加し
てしまう。また、回転体周壁部の孔を多数配置するよう
な場合、より生産量の増加を行うには回転体形状の大型
化や孔配置間隔を狭くする等が必要になり、回転体の使
用経時変化等による回転体形状の変形量がより増大して
しまう。
【０００５】また、特開平５−２１３６２５号公報に開
示された方法では、遠心機より延伸された繊維が送風リ
ングからの噴出流に衝突するまでに繊維は繊維長、繊維
綿質等を調整するだけのガラス粘性を有せず、噴射流が
衝突する時にはかなりガラス繊維化が進み、高圧空気等
の使用量が多くないと繊維を切断等行うことは困難とな
ってしまう。また、噴射孔の穴径、穴ピッチ等を改善し
ているが、高圧空気を使用しており、ランニングコスト
の増加及び噴射孔のメンテナンス等が必要であり、ま
た、環状高圧送風リングは構造が難しく、製作費用が増
加してしまう。
示された方法では、遠心機より延伸された繊維が送風リ
ングからの噴出流に衝突するまでに繊維は繊維長、繊維
綿質等を調整するだけのガラス粘性を有せず、噴射流が
衝突する時にはかなりガラス繊維化が進み、高圧空気等
の使用量が多くないと繊維を切断等行うことは困難とな
ってしまう。また、噴射孔の穴径、穴ピッチ等を改善し
ているが、高圧空気を使用しており、ランニングコスト
の増加及び噴射孔のメンテナンス等が必要であり、ま
た、環状高圧送風リングは構造が難しく、製作費用が増
加してしまう。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】前述の従来技術の現状
に鑑み、本発明は、回転体の寿命を延長化し、回転体単
位当たりの生産量を向上せしめるため、回転体周壁に穿
孔する孔を垂直及び／又は円周方向に多くして繊維生産
を増大でき、生産コストの上昇を抑えることを可能なら
しめ、しかも各種ガラス繊維製品に要求される繊維長、
繊維綿質、繊維集綿分布等の特性を有する良質のガラス
繊維を連続的に紡糸できる製造方法及び製造装置の提供
を課題とするものである。
に鑑み、本発明は、回転体の寿命を延長化し、回転体単
位当たりの生産量を向上せしめるため、回転体周壁に穿
孔する孔を垂直及び／又は円周方向に多くして繊維生産
を増大でき、生産コストの上昇を抑えることを可能なら
しめ、しかも各種ガラス繊維製品に要求される繊維長、
繊維綿質、繊維集綿分布等の特性を有する良質のガラス
繊維を連続的に紡糸できる製造方法及び製造装置の提供
を課題とするものである。
【０００７】
【課題を解決するための手段】前記課題を解決するた
め、請求項１の発明では、遠心法により中空円筒状回転
体内の溶融ガラスを、該回転体を加熱しつつ高速回転さ
せ、遠心力の作用で周壁部の孔から吐出させてガラス繊
維を製造するガラス繊維製造方法において、中空円筒状
回転体周壁部の回転軸心方向及び／又は円周方向に、多
数の孔列に孔無し部を設けて穿孔し、該孔から溶融ガラ
スを吐出させ、一次線条を形成し、該一次線条を、前記
中空円筒状回転体の周壁外周域で、回転軸心方向と略平
行方向下方へ噴出する火炎流中に導入させて二次繊維に
細繊化し、該二次繊維を含む火炎流の周縁の進行方向に
対して、略平行方向に、前記火炎流の円周方向に連続し
て又は間隔を置いて環状に開口される気体吐出口から気
体を噴出させ、前記二次繊維の繊維長、繊維綿質及び／
又は繊維集綿状態を調整するとともに、前記二次繊維を
含む火炎流の進行方向に対して鋭角方向から圧縮気体を
噴出させて二次繊維に衝突させるという構成とした。
め、請求項１の発明では、遠心法により中空円筒状回転
体内の溶融ガラスを、該回転体を加熱しつつ高速回転さ
せ、遠心力の作用で周壁部の孔から吐出させてガラス繊
維を製造するガラス繊維製造方法において、中空円筒状
回転体周壁部の回転軸心方向及び／又は円周方向に、多
数の孔列に孔無し部を設けて穿孔し、該孔から溶融ガラ
スを吐出させ、一次線条を形成し、該一次線条を、前記
中空円筒状回転体の周壁外周域で、回転軸心方向と略平
行方向下方へ噴出する火炎流中に導入させて二次繊維に
細繊化し、該二次繊維を含む火炎流の周縁の進行方向に
対して、略平行方向に、前記火炎流の円周方向に連続し
て又は間隔を置いて環状に開口される気体吐出口から気
体を噴出させ、前記二次繊維の繊維長、繊維綿質及び／
又は繊維集綿状態を調整するとともに、前記二次繊維を
含む火炎流の進行方向に対して鋭角方向から圧縮気体を
噴出させて二次繊維に衝突させるという構成とした。
【０００８】請求項２の発明では、気体吐出口を、中空
円筒状回転体周壁部外周面から少なくとも１５〜３０ｍ
ｍ離れた位置で、前記周壁部の多数の孔のうち最上段の
孔の位置から回転軸心方向に少なくとも２〜８ｍｍ上方
の位置に開口させるという構成を請求項１の発明に付加
した。
円筒状回転体周壁部外周面から少なくとも１５〜３０ｍ
ｍ離れた位置で、前記周壁部の多数の孔のうち最上段の
孔の位置から回転軸心方向に少なくとも２〜８ｍｍ上方
の位置に開口させるという構成を請求項１の発明に付加
した。
【０００９】請求項３の発明では、溶融ガラス供給装置
と、周壁部に多数のガラス吐出の孔を有し高速回転する
中空円筒状回転体とよりなるガラス繊維製造装置におい
て、前記中空円筒状回転体の周壁部の回転軸心方向及び
／又は円周方向に、ガラス繊維の一次線条形成用の多数
の孔が孔無し部を存して穿孔されており、前記中空円筒
状回転体の周壁部上縁外周域に、該回転体と同心円状
で、かつ回転軸心方向と略平行方向下方へ開口する火炎
流吐出用の複数の火炎吐出口を有する環状の延伸バーナ
が配設されているとともに、該延伸バーナの外周に、前
記回転体の周壁部外周上縁と同心円状で、かつ回転軸心
方向に対して、略平行方向下方に環状に、連続して、又
は間隔を置いて開口される二次繊維形成用の気体吐出口
を有する気体吐出リングが配設され、かつ回転軸心方向
下方の火炎流進行方向と鋭角方向へ開口する圧縮気体吐
出口を有する圧縮気体吹出しノズルが配設されていると
いう構成とした。
と、周壁部に多数のガラス吐出の孔を有し高速回転する
中空円筒状回転体とよりなるガラス繊維製造装置におい
て、前記中空円筒状回転体の周壁部の回転軸心方向及び
／又は円周方向に、ガラス繊維の一次線条形成用の多数
の孔が孔無し部を存して穿孔されており、前記中空円筒
状回転体の周壁部上縁外周域に、該回転体と同心円状
で、かつ回転軸心方向と略平行方向下方へ開口する火炎
流吐出用の複数の火炎吐出口を有する環状の延伸バーナ
が配設されているとともに、該延伸バーナの外周に、前
記回転体の周壁部外周上縁と同心円状で、かつ回転軸心
方向に対して、略平行方向下方に環状に、連続して、又
は間隔を置いて開口される二次繊維形成用の気体吐出口
を有する気体吐出リングが配設され、かつ回転軸心方向
下方の火炎流進行方向と鋭角方向へ開口する圧縮気体吐
出口を有する圧縮気体吹出しノズルが配設されていると
いう構成とした。
【００１０】請求項４の発明では、圧縮気体吐出口が、
気体吐出口から噴出する気体噴出流と接触しない位置
で、火炎流進行方向と鋭角方向へ圧縮気体噴出可能な位
置に設けられているという構成を請求項３の発明に付加
した。
気体吐出口から噴出する気体噴出流と接触しない位置
で、火炎流進行方向と鋭角方向へ圧縮気体噴出可能な位
置に設けられているという構成を請求項３の発明に付加
した。
【００１１】請求項５の発明では、周壁部に穿孔される
多数の孔の位置に、円周方向孔無し部が１列以上設けら
れ及び／又は回転軸心方向孔無し部が２列以上設けら
れ、多数の孔の群が分割して穿孔形成されているという
構成を請求項３または請求項４の発明に付加した。
多数の孔の位置に、円周方向孔無し部が１列以上設けら
れ及び／又は回転軸心方向孔無し部が２列以上設けら
れ、多数の孔の群が分割して穿孔形成されているという
構成を請求項３または請求項４の発明に付加した。
【００１２】
【発明の実施の形態】請求項１の発明は、図１に示す製
造装置の実施例に示すごとく、遠心法により中空円筒状
回転体１内の溶融ガラスＢ１を、該回転体１を加熱しつ
つ高速回転させ、遠心力の作用で周壁部２の孔３Ａから
吐出させてガラス繊維を製造するガラス繊維製造方法で
ある。
造装置の実施例に示すごとく、遠心法により中空円筒状
回転体１内の溶融ガラスＢ１を、該回転体１を加熱しつ
つ高速回転させ、遠心力の作用で周壁部２の孔３Ａから
吐出させてガラス繊維を製造するガラス繊維製造方法で
ある。
【００１３】中空円筒状回転体１の周壁部２には、図１
ないし図５に示すごとく、多数の孔３Ａ、３Ａを穿孔す
る間に、回転軸心方向（矢印Ｖ方向）に孔無し部３Ｃ、
３Ｃの列を設けたり、円周方向（矢印Ｃ方向）に孔無し
部３Ｂ、３Ｂの列を設けたり、または回転軸心方向の孔
無し部３Ｃおよび円周方向の孔無し部３Ｂの双方の列を
設けたりする。
ないし図５に示すごとく、多数の孔３Ａ、３Ａを穿孔す
る間に、回転軸心方向（矢印Ｖ方向）に孔無し部３Ｃ、
３Ｃの列を設けたり、円周方向（矢印Ｃ方向）に孔無し
部３Ｂ、３Ｂの列を設けたり、または回転軸心方向の孔
無し部３Ｃおよび円周方向の孔無し部３Ｂの双方の列を
設けたりする。
【００１４】前記孔３Ａ、３Ａから、図６に示すごとく
溶融ガラスＢ１を吐出させ、一次線条Ｐを形成し、該一
次線条Ｐを、前記中空円筒状回転体１の周壁外周域で、
回転軸心方向Ｖと略平行方向下方へ噴出する火炎流Ｇ中
に導入させて二次繊維を細繊化し、該二次繊維を含む火
炎流Ｇの進行方向に対して、略平行方向に、前記火炎流
Ｇの周縁の円周方向に連続して又は間隔を置いて環状に
開口される気体吐出口１５から気体流Ｚを噴出させ、前
記二次繊維の繊維長、繊維綿質を調整したり、繊維集綿
状態を調整したり、または前記二次繊維の繊維長、繊維
綿質および繊維集綿状態のいずれをも調整したりする。
溶融ガラスＢ１を吐出させ、一次線条Ｐを形成し、該一
次線条Ｐを、前記中空円筒状回転体１の周壁外周域で、
回転軸心方向Ｖと略平行方向下方へ噴出する火炎流Ｇ中
に導入させて二次繊維を細繊化し、該二次繊維を含む火
炎流Ｇの進行方向に対して、略平行方向に、前記火炎流
Ｇの周縁の円周方向に連続して又は間隔を置いて環状に
開口される気体吐出口１５から気体流Ｚを噴出させ、前
記二次繊維の繊維長、繊維綿質を調整したり、繊維集綿
状態を調整したり、または前記二次繊維の繊維長、繊維
綿質および繊維集綿状態のいずれをも調整したりする。
【００１５】更に、前記二次繊維を含む火炎流Ｇの進行
方向（図６中、下方向）に対して鋭角方向（角度αの方
向）から圧縮気体流Ｓを噴出させて二次繊維に衝突させ
る。
方向（図６中、下方向）に対して鋭角方向（角度αの方
向）から圧縮気体流Ｓを噴出させて二次繊維に衝突させ
る。
【００１６】請求項２の発明は、気体吐出口１５の開口
位置を、中空円筒状回転体１の周壁部２の外周面から、
少なくとも１５〜３０ｍｍ離れた位置で、かつ前記周壁
部２に穿孔される多数の穴３Ａのうち最上段の孔３Ａの
位置から回転軸心方向に少なくとも２〜８ｍｍ上方の位
置に開口させる。
位置を、中空円筒状回転体１の周壁部２の外周面から、
少なくとも１５〜３０ｍｍ離れた位置で、かつ前記周壁
部２に穿孔される多数の穴３Ａのうち最上段の孔３Ａの
位置から回転軸心方向に少なくとも２〜８ｍｍ上方の位
置に開口させる。
【００１７】図１および図６は請求項３の発明における
製造装置の一実施例を示したものである。次に、これら
図面を参照して本発明を詳細に説明する。図１におい
て、回転体１の上部には、ガラス溶融炉４とこれに続く
前炉５が配設されており、該前炉５の下側に溶融ガラス
吐出ノズル６が形成され、該溶融ガラス吐出ノズル６か
ら溶融ガラスＢが、下方にある回転体１の中空円筒内部
に流下供給されるようになっている。
製造装置の一実施例を示したものである。次に、これら
図面を参照して本発明を詳細に説明する。図１におい
て、回転体１の上部には、ガラス溶融炉４とこれに続く
前炉５が配設されており、該前炉５の下側に溶融ガラス
吐出ノズル６が形成され、該溶融ガラス吐出ノズル６か
ら溶融ガラスＢが、下方にある回転体１の中空円筒内部
に流下供給されるようになっている。
【００１８】図２から図５は、回転体１の周壁部２の部
分拡大側面図であり、請求項３および請求項５に示す前
記周壁部２に穿孔された孔３Ａ群の実施例であって、周
壁部２の円周方向（図中矢印Ｃ方向）および回転軸心方
向（矢印Ｖ方向）に孔３Ａ、３Ａが穿孔されており、孔
が穿孔されていない部分（破線状の部分）である円周方
向孔無し部３Ｂ、３Ｂの列が円周方向に配設され、また
周壁部２の回転軸心方向（図中矢印Ｖ方向）に孔３Ａ、
３Ａが穿孔されていない部分である軸心方向孔無し部３
Ｃ、３Ｃが配設されているそれぞれ異なる実施例であ
る。
分拡大側面図であり、請求項３および請求項５に示す前
記周壁部２に穿孔された孔３Ａ群の実施例であって、周
壁部２の円周方向（図中矢印Ｃ方向）および回転軸心方
向（矢印Ｖ方向）に孔３Ａ、３Ａが穿孔されており、孔
が穿孔されていない部分（破線状の部分）である円周方
向孔無し部３Ｂ、３Ｂの列が円周方向に配設され、また
周壁部２の回転軸心方向（図中矢印Ｖ方向）に孔３Ａ、
３Ａが穿孔されていない部分である軸心方向孔無し部３
Ｃ、３Ｃが配設されているそれぞれ異なる実施例であ
る。
【００１９】周壁部２の多数の孔３Ａ群の間に配設され
る孔無し部の列としては、円周方向孔無し部３Ｂ、３Ｂ
の列のみを配設したものでも、軸心方向孔無し部３Ｃ、
３Ｃの列のみを配設したものでもよく、また、円周方向
孔無し部３Ｂ、３Ｂと軸心方向孔無し部３Ｃ、３Ｃの双
方の列を配設したものでもよい。
る孔無し部の列としては、円周方向孔無し部３Ｂ、３Ｂ
の列のみを配設したものでも、軸心方向孔無し部３Ｃ、
３Ｃの列のみを配設したものでもよく、また、円周方向
孔無し部３Ｂ、３Ｂと軸心方向孔無し部３Ｃ、３Ｃの双
方の列を配設したものでもよい。
【００２０】尚、図２では、孔３Ａが穿孔されていない
部分が回転体周壁部２の円周方向に孔無し部３Ｂが１
列、垂直方向（回転軸心方向）に孔無し部３Ｃが１列示
されているが、必ずしもこれに限定されるものではな
い。それぞれ複数列設けられていてもよい。
部分が回転体周壁部２の円周方向に孔無し部３Ｂが１
列、垂直方向（回転軸心方向）に孔無し部３Ｃが１列示
されているが、必ずしもこれに限定されるものではな
い。それぞれ複数列設けられていてもよい。
【００２１】また、図１、図６に示すごとく、回転体１
は、駆動装置（図示省略）で回動されるベルト７が回転
軸８と連結され、回転体１の高速回転可能とされてお
り、該回転体１の上縁外周に、同心円状に環状の延伸バ
ーナ９が配設されており、該延伸バーナ９の火炎吐出口
１０が、回転体１の垂直円筒状の周壁部２の外周面母線
方向（回転軸心方向Ｖ）と平行で下側に開口されてお
り、燃焼室１１の燃焼排ガスの火炎流Ｇが前記延伸バー
ナ９から周壁部２の外周面母線方向に沿って略垂直下方
へ噴出するように構成されている。
は、駆動装置（図示省略）で回動されるベルト７が回転
軸８と連結され、回転体１の高速回転可能とされてお
り、該回転体１の上縁外周に、同心円状に環状の延伸バ
ーナ９が配設されており、該延伸バーナ９の火炎吐出口
１０が、回転体１の垂直円筒状の周壁部２の外周面母線
方向（回転軸心方向Ｖ）と平行で下側に開口されてお
り、燃焼室１１の燃焼排ガスの火炎流Ｇが前記延伸バー
ナ９から周壁部２の外周面母線方向に沿って略垂直下方
へ噴出するように構成されている。
【００２２】また、燃焼室１１の下側で、かつ延伸バー
ナ９の火炎吐出口１０の外周に、回転体１の周壁部外周
上縁と同心円状で、周壁部２外周面母線方向に対し、略
平行方向下方に環状に、連続し又は間隔を置いて開口さ
れた気体吐出口１５を有する気体吐出リング１６が配設
されている。
ナ９の火炎吐出口１０の外周に、回転体１の周壁部外周
上縁と同心円状で、周壁部２外周面母線方向に対し、略
平行方向下方に環状に、連続し又は間隔を置いて開口さ
れた気体吐出口１５を有する気体吐出リング１６が配設
されている。
【００２３】また、燃焼室１１の下側で、かつ延伸バー
ナ９の火炎吐出口１０の外周に、回転体１の上縁外周と
同心円状で前記気体吐出口１５を有する気体吐出リング
１６の下方に複数の圧縮気体吐出ノズル１２が配設され
ており、該圧縮気体吐出ノズル１２には、回転体１の回
転軸心方向に対し、下方鋭角α方向に開口する圧縮気体
吐出口１３が形成されている。尚、符号１４は回転体１
の内部を加熱するための加熱バーナである。
ナ９の火炎吐出口１０の外周に、回転体１の上縁外周と
同心円状で前記気体吐出口１５を有する気体吐出リング
１６の下方に複数の圧縮気体吐出ノズル１２が配設され
ており、該圧縮気体吐出ノズル１２には、回転体１の回
転軸心方向に対し、下方鋭角α方向に開口する圧縮気体
吐出口１３が形成されている。尚、符号１４は回転体１
の内部を加熱するための加熱バーナである。
【００２４】回転体１は、駆動装置によりベルト７を介
して高速回転すると共に、加熱バーナ１４で回転体１の
内部が加熱されており、該回転体１の上部に位置するガ
ラス溶融炉４の前炉５の溶融ガラス吐出ノズル６から溶
融ガラスＢが回転体１の中空円筒内部に垂下供給され
る。溶融ガラスＢは、前炉５の溶融ガラス吐出ノズル６
から先細り状の円錐形状として吐出され、その後綿状と
なって円筒体１の内部へ落下供給される。
して高速回転すると共に、加熱バーナ１４で回転体１の
内部が加熱されており、該回転体１の上部に位置するガ
ラス溶融炉４の前炉５の溶融ガラス吐出ノズル６から溶
融ガラスＢが回転体１の中空円筒内部に垂下供給され
る。溶融ガラスＢは、前炉５の溶融ガラス吐出ノズル６
から先細り状の円錐形状として吐出され、その後綿状と
なって円筒体１の内部へ落下供給される。
【００２５】回転体１の内部へ供給された溶融ガラスＢ
は、回転体１の高速回転力を受け、遠心力によってＢ１
に示すごとく周壁部２の内周面をせり上がると共に、該
周壁部２に穿孔された複数の孔３Ａ、３Ａから該周壁部
２外部へ吐出され、一次繊維線条Ｐに形成される。
は、回転体１の高速回転力を受け、遠心力によってＢ１
に示すごとく周壁部２の内周面をせり上がると共に、該
周壁部２に穿孔された複数の孔３Ａ、３Ａから該周壁部
２外部へ吐出され、一次繊維線条Ｐに形成される。
【００２６】回転体１の周壁部２に穿孔される孔３Ａの
群には、円周方向の孔無し部３Ｂの列を設けたり、回転
軸心方向の孔無し部３Ｃの列を設けたり、又は前記孔無
し部３Ｂおよび３Ｃ双方の列を設けたりして、孔３Ａの
群を分割する。前記孔無し部３Ｂ１列を設ければ、孔３
Ａの群は円周方向は上下に２分割され、前記孔無し部３
Ｃ２列を設ければ、孔３Ａの群は、回転軸心方向に２分
割される。円周方向孔無し部３Ｂ、回転軸心方向孔無し
群３Ｃの配列は適宜に設けることができ、後述する段落
番号００２８、段落番号００２９に示すごとく、異なる
配列も考えられるが、高速回転する回転体１のダイナミ
ックバランスや周壁部２の強度上の考慮も必要である。
円周方向孔無し部３Ｂの列を２列並列に設けることも出
来、此の場合円周方向に幅広の帯状の孔無し部帯が形成
される。周壁部２の孔３Ａの群の間に円周方向孔無し部
３Ｂを１列または２列設け、回転方向孔無し部３Ｃの列
を、円周上に略等間隔に１０列程度設けるのも一次線条
Ｐの分布および周壁部の強度上からも好ましい。
群には、円周方向の孔無し部３Ｂの列を設けたり、回転
軸心方向の孔無し部３Ｃの列を設けたり、又は前記孔無
し部３Ｂおよび３Ｃ双方の列を設けたりして、孔３Ａの
群を分割する。前記孔無し部３Ｂ１列を設ければ、孔３
Ａの群は円周方向は上下に２分割され、前記孔無し部３
Ｃ２列を設ければ、孔３Ａの群は、回転軸心方向に２分
割される。円周方向孔無し部３Ｂ、回転軸心方向孔無し
群３Ｃの配列は適宜に設けることができ、後述する段落
番号００２８、段落番号００２９に示すごとく、異なる
配列も考えられるが、高速回転する回転体１のダイナミ
ックバランスや周壁部２の強度上の考慮も必要である。
円周方向孔無し部３Ｂの列を２列並列に設けることも出
来、此の場合円周方向に幅広の帯状の孔無し部帯が形成
される。周壁部２の孔３Ａの群の間に円周方向孔無し部
３Ｂを１列または２列設け、回転方向孔無し部３Ｃの列
を、円周上に略等間隔に１０列程度設けるのも一次線条
Ｐの分布および周壁部の強度上からも好ましい。
【００２７】また、孔３Ａ間の間隔は、周壁の円周方
向、回転軸心方向の何れも従来技術における間隔でもよ
く、周壁部２の単位面積当りの孔密度を大きくし、孔無
し部分に存在すべき孔数の減少を補うこともよい。孔無
し部列の存在により周壁部２の強度が増大するため、生
産量の減少の問題も、或いは孔数を多くするため、周壁
の高さを著しく高くするとか、回転体１の直径を大きく
する等にも問題は全く無く、逆に孔無し部列の存在によ
り、回転体１の熱疲労による直径の膨張を抑制できるた
め、回転体１の周壁部２の高さを高くしたり、回転体１
の直径を大きくする等による生産量の増加を行うには大
変有効であり、ランニングコストの軽減等が十分に行え
る利点を生ずる。
向、回転軸心方向の何れも従来技術における間隔でもよ
く、周壁部２の単位面積当りの孔密度を大きくし、孔無
し部分に存在すべき孔数の減少を補うこともよい。孔無
し部列の存在により周壁部２の強度が増大するため、生
産量の減少の問題も、或いは孔数を多くするため、周壁
の高さを著しく高くするとか、回転体１の直径を大きく
する等にも問題は全く無く、逆に孔無し部列の存在によ
り、回転体１の熱疲労による直径の膨張を抑制できるた
め、回転体１の周壁部２の高さを高くしたり、回転体１
の直径を大きくする等による生産量の増加を行うには大
変有効であり、ランニングコストの軽減等が十分に行え
る利点を生ずる。
【００２８】図３は、孔３Ａの別の配列の実施例であっ
て、複数の孔３Ａの円周方向の列のうち、軸心方向（Ｖ
方向）の３列目、４列目の２列を孔無し部３Ｂの列とし
た孔３Ａの配置例であり、また孔無し部３Ｃの列を軸心
方向上下に２列配置した実施例である。
て、複数の孔３Ａの円周方向の列のうち、軸心方向（Ｖ
方向）の３列目、４列目の２列を孔無し部３Ｂの列とし
た孔３Ａの配置例であり、また孔無し部３Ｃの列を軸心
方向上下に２列配置した実施例である。
【００２９】図４は、Ｖ字形に軸心方向孔無し部３Ｃ、
３Ｃを配置した孔３Ａの別の実施例である。図５は、周
壁部２の外周面に軸心と斜方向に孔無し部３Ｃを配置し
た実施例である。
３Ｃを配置した孔３Ａの別の実施例である。図５は、周
壁部２の外周面に軸心と斜方向に孔無し部３Ｃを配置し
た実施例である。
【００３０】なお、孔無し部３Ｂ、３Ｃの配列は、図２
〜図５に限られたものではなく、その他各種の配列を適
用できるが何れの場合でも、周壁部２の軸心方向と円周
方向いずれかに孔無し部３Ｂ、３Ｃを配設することが必
要である。
〜図５に限られたものではなく、その他各種の配列を適
用できるが何れの場合でも、周壁部２の軸心方向と円周
方向いずれかに孔無し部３Ｂ、３Ｃを配設することが必
要である。
【００３１】図１、図６に示すごとく、回転体１の周壁
部２の外周には、該回転体１を囲む環状の延伸バーナ９
の火炎吐出口１０から周壁部２外周面母線方向と略平行
方向に下方に向け火炎流Ｇ噴出され、前記一次線条Ｐが
火炎流Ｇ中に導入され、前記一次線条Ｐが細繊化されて
二次繊維が形成される。図６は、一次線条Ｐを火炎流Ｇ
中に導入する場合の説明図である。一次線条Ｐは、火炎
流Ｇの幅ａ内の距離を保って導入されるため、該一次線
条Ｐは火炎流Ｇの有効な伝熱、引き延ばし作用を充分に
受けて細繊化することができる。
部２の外周には、該回転体１を囲む環状の延伸バーナ９
の火炎吐出口１０から周壁部２外周面母線方向と略平行
方向に下方に向け火炎流Ｇ噴出され、前記一次線条Ｐが
火炎流Ｇ中に導入され、前記一次線条Ｐが細繊化されて
二次繊維が形成される。図６は、一次線条Ｐを火炎流Ｇ
中に導入する場合の説明図である。一次線条Ｐは、火炎
流Ｇの幅ａ内の距離を保って導入されるため、該一次線
条Ｐは火炎流Ｇの有効な伝熱、引き延ばし作用を充分に
受けて細繊化することができる。
【００３２】また、細繊化された二次繊維に、気体吐出
ノズル１６の気体吐出口１５から噴出される気体流Ｚを
衝突させて二次繊維の繊維綿質、繊維長を調節し、且つ
圧縮気体吐出ノズル１２の圧縮気体吐出口１３から噴出
する圧縮気体流Ｓを衝突させて二次繊維を所定繊維長に
更に切断する。気体吐出ノズル１６からの気体流Ｚは、
気体吐出口１５から例えば圧力３０００ｍｍＨ２Ｏ以下
程度の圧力で噴出されるが、必ずしもこれに限られたも
のではなく、例えば高圧気体、蒸気のような気体流を適
宜使用してもよい。また、気体噴出速度は２２０ｍ／ｓ
以下であり、好適には１８０ｍ／ｓがよいが、必ずしも
これに限られたものではなくてもよい。このような気体
噴出速度の場合、回転体１から吐出した溶融ガラス繊維
の一次繊維Ｐに気体吐出口１５から噴出される気体流Ｚ
が衝突しても二次繊維化に問題がなく、過剰な繊維の引
き延ばし、冷却によるガラス繊維化を早める等は起らな
い。気体噴出速度が２２０ｍ／ｓより速くなると繊維の
引き延ばし、過剰冷却によるガラス繊維化を早め、繊維
切断が困難になる等の問題を生ずる。気体流の噴出角度
は火炎流Ｇの流れ方向に対して略平行方向が好ましいが
流れ方向に対して±１５°以内であれば問題ない。尚、
二次繊維に気体流Ｚを衝突させて二次繊維の繊維綿質、
繊維長を調節し、その後に圧縮気体流Ｓを、気体流Ｚの
衝突後に二次繊維に衝突させて繊維を更に切断する場
合、圧縮気体流Ｓは、圧縮気体吐出口１３から圧力３kg
／cm２程度の高速で噴出される。その際の噴出の角度
（鋭角）αは、火炎流Ｇの流れ方向に対して１５〜３０
度程度が好ましい。尚前記両気体流Ｚ、Ｓの噴射量、噴
射圧力、噴射角度を適宜選択すれば、得られる二次繊維
の繊維綿質、繊維長を自由にコントロールすることがで
き、尚且つ二次繊維をガラス繊維製造装置の集綿コンベ
ア（図示せず）上に集綿する集綿分布の調節にも二次繊
維の落下方向制御を行えるため、好適である。
ノズル１６の気体吐出口１５から噴出される気体流Ｚを
衝突させて二次繊維の繊維綿質、繊維長を調節し、且つ
圧縮気体吐出ノズル１２の圧縮気体吐出口１３から噴出
する圧縮気体流Ｓを衝突させて二次繊維を所定繊維長に
更に切断する。気体吐出ノズル１６からの気体流Ｚは、
気体吐出口１５から例えば圧力３０００ｍｍＨ２Ｏ以下
程度の圧力で噴出されるが、必ずしもこれに限られたも
のではなく、例えば高圧気体、蒸気のような気体流を適
宜使用してもよい。また、気体噴出速度は２２０ｍ／ｓ
以下であり、好適には１８０ｍ／ｓがよいが、必ずしも
これに限られたものではなくてもよい。このような気体
噴出速度の場合、回転体１から吐出した溶融ガラス繊維
の一次繊維Ｐに気体吐出口１５から噴出される気体流Ｚ
が衝突しても二次繊維化に問題がなく、過剰な繊維の引
き延ばし、冷却によるガラス繊維化を早める等は起らな
い。気体噴出速度が２２０ｍ／ｓより速くなると繊維の
引き延ばし、過剰冷却によるガラス繊維化を早め、繊維
切断が困難になる等の問題を生ずる。気体流の噴出角度
は火炎流Ｇの流れ方向に対して略平行方向が好ましいが
流れ方向に対して±１５°以内であれば問題ない。尚、
二次繊維に気体流Ｚを衝突させて二次繊維の繊維綿質、
繊維長を調節し、その後に圧縮気体流Ｓを、気体流Ｚの
衝突後に二次繊維に衝突させて繊維を更に切断する場
合、圧縮気体流Ｓは、圧縮気体吐出口１３から圧力３kg
／cm２程度の高速で噴出される。その際の噴出の角度
（鋭角）αは、火炎流Ｇの流れ方向に対して１５〜３０
度程度が好ましい。尚前記両気体流Ｚ、Ｓの噴射量、噴
射圧力、噴射角度を適宜選択すれば、得られる二次繊維
の繊維綿質、繊維長を自由にコントロールすることがで
き、尚且つ二次繊維をガラス繊維製造装置の集綿コンベ
ア（図示せず）上に集綿する集綿分布の調節にも二次繊
維の落下方向制御を行えるため、好適である。
【００３３】しかし、二次繊維と気体流Ｚとの接触及び
圧縮気体流Ｓとの衝突に際しては、図６に示すように、
周壁部２の孔３Ａから吐出した一次線条Ｐが火炎流Ｇに
より細繊化され、ガラス粘性が繊維綿質、繊維長を充分
に調整できる状態で気体吐出口１５よりの気体の噴射流
Ｚと接触しなければならない位置に該気体吐出口１５の
孔があること、周壁部２に噴出流によって温度低下を生
じないこと、火炎流Ｇの温度低下を生じないようにする
こと、また周壁部２の最下端縁Ｒが圧縮気体の噴射流Ｓ
によって温度低下を生じないこと及び前記細繊化に影響
を与えないようにすること等の考慮が必要である。
圧縮気体流Ｓとの衝突に際しては、図６に示すように、
周壁部２の孔３Ａから吐出した一次線条Ｐが火炎流Ｇに
より細繊化され、ガラス粘性が繊維綿質、繊維長を充分
に調整できる状態で気体吐出口１５よりの気体の噴射流
Ｚと接触しなければならない位置に該気体吐出口１５の
孔があること、周壁部２に噴出流によって温度低下を生
じないこと、火炎流Ｇの温度低下を生じないようにする
こと、また周壁部２の最下端縁Ｒが圧縮気体の噴射流Ｓ
によって温度低下を生じないこと及び前記細繊化に影響
を与えないようにすること等の考慮が必要である。
【００３４】図６に示すごとく、気体吐出リング１６の
気体吐出口１５は火炎流Ｇの流れ方向に対して略平行方
向に前記火炎流の周縁に、円周方向に連続して又は間隔
を置いて環状に穿孔されるが、請求項４に示すごとく、
好適には気体吐出口１５からの気体流Ｚが圧縮気体吐出
ノズル１２よりの圧縮気体流Ｓに接触しないような位置
に気体吐出口１５が穿孔されことが好ましい。気体吐出
口１５の孔径は０．５〜４．０ｍｍ、孔数は５０〜２５
０個がよく、好適には孔径１．５〜２．６ｍｍ、孔数１
００〜２００個が更に好ましい。請求項２に示すごと
く、気体吐出口１５の位置は、回転体１の周壁部２の上
段の穴から火炎流Ｇの上流方向に２〜８ｍｍ、好ましく
は５ｍｍの位置で、周壁部２の外周面から１５〜３０ｍ
ｍ好ましくは２０ｍｍ離れた位置に配置する。この配置
により、二次繊維の繊維綿質、繊維長、繊維集綿分布を
より容易に制御しうる。前記気体流Ｚ更に圧縮気体流Ｓ
に関しては、火炎流Ｇ中を通過した一次線条Ｐが該火炎
流Ｇにより二次繊維に細繊化され、繊維化直後の硝子の
粘性が繊維の繊維径を細繊化できる程度に保たれた状態
にあり、圧縮気体吐出ノズル１２からの圧縮気体噴射流
Ｓにより二次繊維を所定の状態に冷却することで、繊維
の綿質を自由にコントロールし、柔軟性のある繊維等が
得られる。また所定の状態に冷却するため、繊維の長さ
も圧縮気体吐出口１３からの圧縮気体流Ｓで更に切断で
きる程度に硝子の粘性を有している。また気体吐出ノズ
ル１５は火炎流Ｇの流れ方向に対して略平行方向に配設
されているので、二次繊維の集綿分布を回転体１の回転
軸８の中心近傍に集積でき、または集綿機コンベアー幅
方向に集積させるようにする等も行える。
気体吐出口１５は火炎流Ｇの流れ方向に対して略平行方
向に前記火炎流の周縁に、円周方向に連続して又は間隔
を置いて環状に穿孔されるが、請求項４に示すごとく、
好適には気体吐出口１５からの気体流Ｚが圧縮気体吐出
ノズル１２よりの圧縮気体流Ｓに接触しないような位置
に気体吐出口１５が穿孔されことが好ましい。気体吐出
口１５の孔径は０．５〜４．０ｍｍ、孔数は５０〜２５
０個がよく、好適には孔径１．５〜２．６ｍｍ、孔数１
００〜２００個が更に好ましい。請求項２に示すごと
く、気体吐出口１５の位置は、回転体１の周壁部２の上
段の穴から火炎流Ｇの上流方向に２〜８ｍｍ、好ましく
は５ｍｍの位置で、周壁部２の外周面から１５〜３０ｍ
ｍ好ましくは２０ｍｍ離れた位置に配置する。この配置
により、二次繊維の繊維綿質、繊維長、繊維集綿分布を
より容易に制御しうる。前記気体流Ｚ更に圧縮気体流Ｓ
に関しては、火炎流Ｇ中を通過した一次線条Ｐが該火炎
流Ｇにより二次繊維に細繊化され、繊維化直後の硝子の
粘性が繊維の繊維径を細繊化できる程度に保たれた状態
にあり、圧縮気体吐出ノズル１２からの圧縮気体噴射流
Ｓにより二次繊維を所定の状態に冷却することで、繊維
の綿質を自由にコントロールし、柔軟性のある繊維等が
得られる。また所定の状態に冷却するため、繊維の長さ
も圧縮気体吐出口１３からの圧縮気体流Ｓで更に切断で
きる程度に硝子の粘性を有している。また気体吐出ノズ
ル１５は火炎流Ｇの流れ方向に対して略平行方向に配設
されているので、二次繊維の集綿分布を回転体１の回転
軸８の中心近傍に集積でき、または集綿機コンベアー幅
方向に集積させるようにする等も行える。
【００３５】圧縮気体吐出ノズル１２の数は、回転体１
の直径が４００ｍｍの場合、２０〜３０個が望ましく、
２０個より少なくなると繊維長が長くなる方向になり、
また、３０個より多い場合は繊維長を短くする顕著な効
果が認められず、逆に圧縮気体の消費量が増大し、コス
トアップになるため好ましくない。また、圧縮気体吐出
口１３は、スロット形状とされ、、短辺が０．４〜１．
０ｍｍ、長辺が７〜１５ｍｍの範囲、好ましくは０．５
ｍｍ×１０ｍｍのスロットを使用する。スロットの配置
は回転体１の周壁部２から半径方向に３５〜６０ｍｍ、
好ましくは５０ｍｍ離れた位置がよく、高さ位置は回転
体１の周壁部２の孔３Ａの最上段から５〜３０ｍｍ下、
好ましくは２０ｍｍ下がよい。
の直径が４００ｍｍの場合、２０〜３０個が望ましく、
２０個より少なくなると繊維長が長くなる方向になり、
また、３０個より多い場合は繊維長を短くする顕著な効
果が認められず、逆に圧縮気体の消費量が増大し、コス
トアップになるため好ましくない。また、圧縮気体吐出
口１３は、スロット形状とされ、、短辺が０．４〜１．
０ｍｍ、長辺が７〜１５ｍｍの範囲、好ましくは０．５
ｍｍ×１０ｍｍのスロットを使用する。スロットの配置
は回転体１の周壁部２から半径方向に３５〜６０ｍｍ、
好ましくは５０ｍｍ離れた位置がよく、高さ位置は回転
体１の周壁部２の孔３Ａの最上段から５〜３０ｍｍ下、
好ましくは２０ｍｍ下がよい。
【００３６】表１は、低密度品における標準ガラスと硬
質ガラスの本発明による製造法の実施例と従来の繊維の
製造法の製造例とを比較したものである。
質ガラスの本発明による製造法の実施例と従来の繊維の
製造法の製造例とを比較したものである。
【００３７】
【表１】
【００３８】表１から明らかなように、等量製造した場
合、本発明は従来法と比較して生産品の圧縮復元率が大
幅に増加している。また、回転体寿命も標準ガラスで１
５％、硬質ガラスで１０％の延長化を行えている。これ
は、従来技術に比べて繊維の調整がより精密に行え、繊
維綿質の向上と繊維長の適正長さにより、製品内繊維分
布の向上、バインダー付着率の向上等によるものであ
る。また、回転体寿命は、回転体を使用した経過時間と
その時の平均繊維径で従来技術と同等となるまでの時間
を比較した。また、平均燃料ガス量は回転体を使用した
経過時間で使用した燃料ガス量の算術平均で示したもの
である。また、平均繊維径は、回転体を使用した経過時
間での繊維径算術平均で示したものである。なお、表１
および後述する表２中、周壁部２に穿設される孔配列お
よび孔無し部の配列については、図９および図１０の各
説明図に示す。図９は本発明における孔３Ａ列、円周方
向孔無し部３Ｂ列および軸心方向孔無し部３Ｃの配列説
明図、図１０は従来列の孔のみの配列説明図である。
合、本発明は従来法と比較して生産品の圧縮復元率が大
幅に増加している。また、回転体寿命も標準ガラスで１
５％、硬質ガラスで１０％の延長化を行えている。これ
は、従来技術に比べて繊維の調整がより精密に行え、繊
維綿質の向上と繊維長の適正長さにより、製品内繊維分
布の向上、バインダー付着率の向上等によるものであ
る。また、回転体寿命は、回転体を使用した経過時間と
その時の平均繊維径で従来技術と同等となるまでの時間
を比較した。また、平均燃料ガス量は回転体を使用した
経過時間で使用した燃料ガス量の算術平均で示したもの
である。また、平均繊維径は、回転体を使用した経過時
間での繊維径算術平均で示したものである。なお、表１
および後述する表２中、周壁部２に穿設される孔配列お
よび孔無し部の配列については、図９および図１０の各
説明図に示す。図９は本発明における孔３Ａ列、円周方
向孔無し部３Ｂ列および軸心方向孔無し部３Ｃの配列説
明図、図１０は従来列の孔のみの配列説明図である。
【００３９】回転体１の周壁部２に穿孔する孔３Ａ群は
周壁部２の円周方向の孔の列の上段から軸心方向下方向
の３〜１０列目に孔無し列を１列以上配設する。これは
回転体１の使用経時変化による膨張を抑制するための補
強とするためである。回転体１は使用時間が経過するに
従い、延伸バーナ９による熱の影響と回転体１の熱バラ
ンスの崩れ、また回転体材料の熱疲労により回転体１の
周壁部２の変形が起こり、それにより延伸バーナ９によ
る一次線条Ｐを二次繊維化する過程での一次線条Ｐの流
出バランスが崩れ、二次繊維の繊維径の増大、繊維長の
延長、繊維綿質の悪化を招き、製品の不良化を防止する
ため、回転体の早期交換等を行わなければならない。従
って、好ましくは上段から８列目に孔無し列１列を設け
ることがよりよい。
周壁部２の円周方向の孔の列の上段から軸心方向下方向
の３〜１０列目に孔無し列を１列以上配設する。これは
回転体１の使用経時変化による膨張を抑制するための補
強とするためである。回転体１は使用時間が経過するに
従い、延伸バーナ９による熱の影響と回転体１の熱バラ
ンスの崩れ、また回転体材料の熱疲労により回転体１の
周壁部２の変形が起こり、それにより延伸バーナ９によ
る一次線条Ｐを二次繊維化する過程での一次線条Ｐの流
出バランスが崩れ、二次繊維の繊維径の増大、繊維長の
延長、繊維綿質の悪化を招き、製品の不良化を防止する
ため、回転体の早期交換等を行わなければならない。従
って、好ましくは上段から８列目に孔無し列１列を設け
ることがよりよい。
【００４０】表２は、中高密度品における標準ガラスと
硬質ガラスの本発明による繊維の製造方法と従来の繊維
の製造法とを比較したものである。尚、ここに標準ガラ
スとは、図７に示すように、１０７０℃で約１０００ポ
イズの粘度を有する硼酸（Ｂ２Ｏ３）を含有するガラス
又は無硼酸ガラスであり、また硬質ガラスとは１２００
℃で約１０００ポイズの粘度を有する硼酸（Ｂ２Ｏ３）
を含有するガラス又は無硼酸ガラスである。
硬質ガラスの本発明による繊維の製造方法と従来の繊維
の製造法とを比較したものである。尚、ここに標準ガラ
スとは、図７に示すように、１０７０℃で約１０００ポ
イズの粘度を有する硼酸（Ｂ２Ｏ３）を含有するガラス
又は無硼酸ガラスであり、また硬質ガラスとは１２００
℃で約１０００ポイズの粘度を有する硼酸（Ｂ２Ｏ３）
を含有するガラス又は無硼酸ガラスである。
【００４１】
【表２】
【００４２】表２からも明らかなように、本発明の方法
と従来の方法で等量製造した場合、本発明の方法では燃
料消費者が少なく、圧縮強度も改善されていることか
ら、中高密度品の要求品質によく合致したガラス繊維が
得られることがわかる。
と従来の方法で等量製造した場合、本発明の方法では燃
料消費者が少なく、圧縮強度も改善されていることか
ら、中高密度品の要求品質によく合致したガラス繊維が
得られることがわかる。
【００４３】請求項５の発明では、段落番号００３６な
いし段落番号００４２の各項の表１、表２に示す実施例
およびその説明事項により明確に示されている。
いし段落番号００４２の各項の表１、表２に示す実施例
およびその説明事項により明確に示されている。
【００４４】尚、低密度品の場合、良好な圧縮復元性を
確保するためには、繊維長と繊維綿質の関係で繊維長は
長すぎず、繊維綿質は柔軟性を有することが必要であ
る。図８は、本発明によって得られた圧縮復元率を要求
される低密度品の関係図であり、繊維長は長すぎず、繊
維綿質は柔軟であった。また、本発明によって得られた
硬さ・剛性を要求される中高密度品の繊維長と繊維綿質
との関係は、繊維長は短く、繊維綿質は適正な硬さ・剛
性を有している。即ち、本発明によれば、低密度品、中
高密度品等、何れの品種に対しても、要求される製品品
質特性に応じた繊維長と繊維綿質を容易に得ることがで
きる。
確保するためには、繊維長と繊維綿質の関係で繊維長は
長すぎず、繊維綿質は柔軟性を有することが必要であ
る。図８は、本発明によって得られた圧縮復元率を要求
される低密度品の関係図であり、繊維長は長すぎず、繊
維綿質は柔軟であった。また、本発明によって得られた
硬さ・剛性を要求される中高密度品の繊維長と繊維綿質
との関係は、繊維長は短く、繊維綿質は適正な硬さ・剛
性を有している。即ち、本発明によれば、低密度品、中
高密度品等、何れの品種に対しても、要求される製品品
質特性に応じた繊維長と繊維綿質を容易に得ることがで
きる。
【００４５】
【発明の効果】請求項１の製造方法の発明では、回転体
周壁部垂直方向及び／又は円周方向に多数の孔を不連続
に穿孔することで、遠心力によって該複数の孔から一次
線条を吐出させ、周壁部外周で、該一次線条を火炎流に
導入して細繊化された二次繊維を長期にわたり安定して
形成することができ、更に該二次繊維に火炎流に対して
略平行方向から気体を噴出し二次繊維に接触することで
細繊化時の繊維綿質及び繊維長、集綿分布をより効果的
に調節でき、また、その後に火炎流に対して鋭角方向か
ら圧縮気体を噴出し衝突させることで繊維長の所望長さ
の切断ができ低密度品又は中高密度品の如何にかかわら
ず、要求される繊維径、繊維綿質、繊維長等が得られ、
各種品質特性を長期にわたり安定して簡単に得ることが
できる。また、本発明により、ガラス繊維の生産性を向
上できると共に、回転体の寿命の延長化によるコスト削
減と回転体の寿命の延長による繊維径分布の変化が少な
くなることによる延伸バーナのトータル燃料消費量を低
減することができる各種の効果を奏する。
周壁部垂直方向及び／又は円周方向に多数の孔を不連続
に穿孔することで、遠心力によって該複数の孔から一次
線条を吐出させ、周壁部外周で、該一次線条を火炎流に
導入して細繊化された二次繊維を長期にわたり安定して
形成することができ、更に該二次繊維に火炎流に対して
略平行方向から気体を噴出し二次繊維に接触することで
細繊化時の繊維綿質及び繊維長、集綿分布をより効果的
に調節でき、また、その後に火炎流に対して鋭角方向か
ら圧縮気体を噴出し衝突させることで繊維長の所望長さ
の切断ができ低密度品又は中高密度品の如何にかかわら
ず、要求される繊維径、繊維綿質、繊維長等が得られ、
各種品質特性を長期にわたり安定して簡単に得ることが
できる。また、本発明により、ガラス繊維の生産性を向
上できると共に、回転体の寿命の延長化によるコスト削
減と回転体の寿命の延長による繊維径分布の変化が少な
くなることによる延伸バーナのトータル燃料消費量を低
減することができる各種の効果を奏する。
【００４６】請求項２の発明では、気体吐出口の位置を
限定することにより、繊維径、繊維綿質、繊維長等の各
種品質特性の特に優れたガラス繊維の製造を達成し得る
効果を奏する。
限定することにより、繊維径、繊維綿質、繊維長等の各
種品質特性の特に優れたガラス繊維の製造を達成し得る
効果を奏する。
【００４７】請求項３の製造装置の発明では、請求項１
の各種の効果に加えて、回転体周壁部垂直及び／又は円
周方向に、多数の孔を不連続に穿孔することで、回転体
の強度が向上し、そのため回転体の寿命を著しく向上す
る効果を奏し、孔の変形を防止するため、製品が長期に
わたり安定した品質を得られる効果を奏し、また増産を
より促進しうるところの回転体の大型化、周壁部の高さ
の増加等も可能となる効果を奏すると共に、火炎流に対
して略平行方向から気体を噴出し二次繊維に接触するこ
とにより細繊化時の繊維綿質及び繊維長、集綿分布をよ
り効果的に調節でき、またその後に火炎流に対して鋭角
方向から圧縮気体を噴出し、衝突させることにより繊維
長の所望長さの切断を連続工程で行うことができるとい
う各種の効果を奏する。
の各種の効果に加えて、回転体周壁部垂直及び／又は円
周方向に、多数の孔を不連続に穿孔することで、回転体
の強度が向上し、そのため回転体の寿命を著しく向上す
る効果を奏し、孔の変形を防止するため、製品が長期に
わたり安定した品質を得られる効果を奏し、また増産を
より促進しうるところの回転体の大型化、周壁部の高さ
の増加等も可能となる効果を奏すると共に、火炎流に対
して略平行方向から気体を噴出し二次繊維に接触するこ
とにより細繊化時の繊維綿質及び繊維長、集綿分布をよ
り効果的に調節でき、またその後に火炎流に対して鋭角
方向から圧縮気体を噴出し、衝突させることにより繊維
長の所望長さの切断を連続工程で行うことができるとい
う各種の効果を奏する。
【００４８】また、気体吐出リングによれば、回転体の
孔から吐出した溶融ガラスの一次繊維がガラス繊維化す
る前に、気体吐出口からの気体を、該一次繊維と接触し
うる位置に配設させることができるため、ガラス繊維の
繊維質、繊維長等を所望する状態に自由にコントロール
でき、これにより従来技術では難しかった、低密度から
中高密度品までの要求品質を自由にコントロールできる
ようになるという効果を奏する。
孔から吐出した溶融ガラスの一次繊維がガラス繊維化す
る前に、気体吐出口からの気体を、該一次繊維と接触し
うる位置に配設させることができるため、ガラス繊維の
繊維質、繊維長等を所望する状態に自由にコントロール
でき、これにより従来技術では難しかった、低密度から
中高密度品までの要求品質を自由にコントロールできる
ようになるという効果を奏する。
【００４９】請求項４の発明では、気体吐出口は、圧縮
気体吐出口からの圧縮気体流と接触しないように穿孔さ
れるので、双方の気体同士の干渉及び／又は接触をする
ことがなくガラス繊維の繊維質、繊維長を自由にコント
ロールすることができるという効果を奏する。
気体吐出口からの圧縮気体流と接触しないように穿孔さ
れるので、双方の気体同士の干渉及び／又は接触をする
ことがなくガラス繊維の繊維質、繊維長を自由にコント
ロールすることができるという効果を奏する。
【００５０】請求項５の発明では、孔無し部列を設ける
ことにより、延伸バーナからの火炎流による熱または回
転体の遠心力等による変形を抑制する補強となり、回転
体寿命を向上させることができ、また、孔の変形を防止
できるため、同一平均繊維径を長期にわたり安定して得
られることで、延伸バーナの燃料消費量を軽減すること
ができ、長期にわたりガラス繊維の品質保持、生産増
大、コスト軽減の諸効果を奏する。
ことにより、延伸バーナからの火炎流による熱または回
転体の遠心力等による変形を抑制する補強となり、回転
体寿命を向上させることができ、また、孔の変形を防止
できるため、同一平均繊維径を長期にわたり安定して得
られることで、延伸バーナの燃料消費量を軽減すること
ができ、長期にわたりガラス繊維の品質保持、生産増
大、コスト軽減の諸効果を奏する。
【図１】請求項１および請求項３の各発明の実施の一例
を示す軸心断面立面図である。
を示す軸心断面立面図である。
【図２】孔および孔無し部の配置を示す実施例の周壁部
の部分拡大側面図である。
の部分拡大側面図である。
【図３】孔および孔無し部の別の配置例を示す周壁部の
部分拡大側面図である。
部分拡大側面図である。
【図４】孔および孔無し部の異なる配置例を示す周壁部
の部分拡大側面図である。
の部分拡大側面図である。
【図５】孔および孔無し部の更に異なる配置例を示す周
壁部の部分拡大側面図である。
壁部の部分拡大側面図である。
【図６】火炎、気体および圧縮気体それぞれの吐出口の
配置を示す部分拡大断面立面図である。
配置を示す部分拡大断面立面図である。
【図７】ガラス温度−ガラス粘度関係線図である。
【図８】繊維綿質−繊維長の関係説明線図である。
【図９】本発明の孔および孔無し部の配列説明図であ
る。
る。
【図１０】従来例の孔のみの配列説明図である。
１ 回転体
２ 周壁部
３Ａ 孔
３Ｂ 円周方向孔無し部
３Ｃ 軸心方向孔無し部
６ 溶融ガラス吐出ノズル
７ ベルト
８ 回転軸
９ 延伸バーナ
１０ 火炎吐出口
１１ 燃焼室
１２ 圧縮気体吐出ノズル
１３ 圧縮気体吐出口
１４ 加熱バーナ
１５ 気体吐出口
１６ 気体吐出リング
Ｂ、Ｂ１ 溶融ガラス
Ｃ 円周方向
Ｇ 火炎流
Ｐ 一次繊維
Ｓ 圧縮気体噴射流
Ｖ 軸心方向
Ｚ 気体流
ａ 火炎流幅
α 鋭角
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(72)発明者 原田 能之
福島県郡山市長者３−８−１ パラマウン
ト硝子工業株式会社郡山工場内
(72)発明者 伴 裕一
福島県郡山市長者３−８−１ パラマウン
ト硝子工業株式会社郡山工場内
Ｆターム(参考） 4G021 KA03
Claims (5)
- 【請求項１】遠心法により中空円筒状回転体内の溶融ガ
ラスを、該回転体を加熱しつつ高速回転させ、遠心力の
作用で周壁部の孔から吐出させてガラス繊維を製造する
ガラス繊維製造方法において、中空円筒状回転体周壁部
の回転軸心方向及び／又は円周方向に、多数の孔列に孔
無し部を設けて穿孔し、該孔から溶融ガラスを吐出さ
せ、一次線条を形成し、該一次線条を、前記中空円筒状
回転体の周壁外周域で、回転軸心方向と略平行方向下方
へ噴出する火炎流中に導入させて二次繊維に細繊化し、
該二次繊維を含む火炎流の進行方向に対して、略平行方
向に、前記火炎流の周縁の円周方向に連続して又は間隔
を置いて環状に開口される気体吐出口から気体を噴出さ
せ、前記二次繊維の繊維長、繊維綿質及び／又は繊維集
綿状態を調整するとともに、前記二次繊維を含む火炎流
の進行方向に対して鋭角方向から圧縮気体を噴出させて
二次繊維を衝突させることを特徴とするガラス繊維製造
方法。 - 【請求項２】気体吐出口を、中空筒状回転体周壁部外周
面から少なくとも１５〜３０ｍｍ離れた位置で、前記周
壁部の多数の孔のうち最上段の孔の位置から回転軸心方
向に少なくとも２〜８ｍｍ上方の位置に開口させる請求
項１記載のガラス繊維製造方法。 - 【請求項３】溶融ガラス供給装置と、周壁部に多数のガ
ラス吐出の孔を有し高速回転する中空円筒状回転体とよ
りなるガラス繊維製造装置において、前記中空円筒回転
体の周壁部の回転軸心方向及び／又は円周方向に、ガラ
ス繊維の一次線条形成用の多数の孔が孔無し部を存して
穿孔されており、前記中空円筒状回転体の周壁部上縁外
周域に、該回転体と同心円状で、かつ回転軸心方向と略
平行方向下方へ開口する火炎流吐出用の複数の火炎吐出
口を有する環状の延伸バーナが配設されているととも
に、該延伸バーナの外周に、前記回転体の周壁部外周上
縁と同心円状で、かつ回転軸心方向に対し、略平行方向
下方に環状に、連続して、又は間隔を置いて開口される
二次繊維形成用の気体吐出口を有する気体吐出リングが
配設され、かつ回転軸心方向下方の火炎流進行方向と鋭
角方向へ開口する圧縮気体吐出口を有する圧縮気体吹出
しノズルが配設されていることを特徴とするガラス繊維
製造装置。 - 【請求項４】圧縮気体吐出口が、気体吐出口から噴出す
る気体噴出流と接触しない位置で、火炎流進行方向と鋭
角方向へ圧縮気体噴出可能な位置に設けられている請求
項３記載のガラス繊維製造装置。 - 【請求項５】周壁部に穿孔される多数の孔の位置に、円
周方向孔無し部が１列以上設けられ及び／又は回転軸心
方向孔無し部が２列以上設けられ、多数の孔の群が分割
して穿孔形成されている請求項３または請求項４記載の
ガラス繊維製造装置。
Priority Applications (7)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2002072396A JP4188614B2 (ja) | 2002-03-15 | 2002-03-15 | ガラス繊維製造方法および同製造装置 |
| US10/507,621 US20050086977A1 (en) | 2002-03-15 | 2002-12-27 | Method and device for producing glass fiber |
| KR10-2004-7014374A KR20050005419A (ko) | 2002-03-15 | 2002-12-27 | 유리섬유의 제조방법 및 제조장치 |
| EP02807062A EP1491512A4 (en) | 2002-03-15 | 2002-12-27 | METHOD AND DEVICE FOR PRODUCING GLASS FIBER |
| PCT/JP2002/013790 WO2003078340A1 (fr) | 2002-03-15 | 2002-12-27 | Procede et dispositif de production de fibre de verre |
| AU2002357531A AU2002357531A1 (en) | 2002-03-15 | 2002-12-27 | Method and device for producing glass fiber |
| US12/232,514 US20090064718A1 (en) | 2002-03-15 | 2008-09-18 | Method and apparatus for producing glass fiber |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2002072396A JP4188614B2 (ja) | 2002-03-15 | 2002-03-15 | ガラス繊維製造方法および同製造装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2003267746A true JP2003267746A (ja) | 2003-09-25 |
| JP4188614B2 JP4188614B2 (ja) | 2008-11-26 |
Family
ID=28035167
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2002072396A Expired - Fee Related JP4188614B2 (ja) | 2002-03-15 | 2002-03-15 | ガラス繊維製造方法および同製造装置 |
Country Status (6)
| Country | Link |
|---|---|
| US (2) | US20050086977A1 (ja) |
| EP (1) | EP1491512A4 (ja) |
| JP (1) | JP4188614B2 (ja) |
| KR (1) | KR20050005419A (ja) |
| AU (1) | AU2002357531A1 (ja) |
| WO (1) | WO2003078340A1 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US8104311B2 (en) | 2006-05-09 | 2012-01-31 | Johns Manville | Rotary fiberization process for making glass fibers, an insulation mat, and pipe insulation |
| CN105130183A (zh) * | 2015-08-17 | 2015-12-09 | 武汉鑫友泰光电科技有限公司 | 一种耐高温超细石英玻璃纤维棉及其制备方法 |
| JP2019531253A (ja) * | 2016-10-04 | 2019-10-31 | リサーチ インスティチュート オブ インダストリアル サイエンス アンド テクノロジー | 製鉄工程の副産物を用いた無機繊維及びその製造方法 |
| WO2023092699A1 (zh) * | 2021-11-29 | 2023-06-01 | 巨石集团有限公司 | 一种玻璃纤维漏嘴结构、漏板和生产装置 |
Families Citing this family (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| ITMI20050388A1 (it) * | 2005-03-11 | 2006-09-12 | Techint Spa | Dispositivo di fibraggio in particolare per realizzare fibre di vetro |
| US20070000286A1 (en) * | 2005-07-01 | 2007-01-04 | Gavin Patrick M | Fiberizing spinner for the manufacture of low diameter, high quality fibers |
| US7562540B2 (en) * | 2006-06-16 | 2009-07-21 | Green Material Corporation | Fiberizing device for producing fibers from molten waste |
| WO2008116176A1 (en) * | 2007-03-21 | 2008-09-25 | Owens Corning Intellectual Capital, Llc | Rotary fiberizer |
| CN102730964B (zh) * | 2012-07-24 | 2015-05-13 | 四川九河化工有限责任公司 | 一种利用低热值气体生产微纤玻璃棉的方法 |
| CN104418500A (zh) * | 2013-08-30 | 2015-03-18 | 苏州维艾普新材料股份有限公司 | 一种直径2～4μm离心玻璃纤维棉的拉丝方法 |
| US20160040319A1 (en) * | 2014-08-07 | 2016-02-11 | Knauf Insulation Gmbh | Gusseted rotary spinners for producing fiber from molten material |
| CN114873910A (zh) * | 2022-04-22 | 2022-08-09 | 宣汉正原微玻纤有限公司 | 一种离心喷吹法生产纤维棉的装置 |
Family Cites Families (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2510909A1 (fr) * | 1981-08-06 | 1983-02-11 | Saint Gobain Isover | Procede et dispositifs pour l'amelioration de la distribution sur un organe de reception de fibres vehiculees par un courant gazeux |
| IN161084B (ja) * | 1982-04-06 | 1987-10-03 | Saint Gobain Isover | |
| FR2576671B1 (fr) * | 1985-01-25 | 1989-03-10 | Saint Gobain Isover | Perfectionnements a la fabrication de fibres minerales |
| US4601742A (en) * | 1985-04-22 | 1986-07-22 | Owens-Corning Fiberglas Corporation | Blower for mineral fiberizer |
| US4689061A (en) * | 1986-05-20 | 1987-08-25 | Owens-Corning Fiberglas Corporation | Method and apparatus for producing fine fibers |
| JPS62275037A (ja) * | 1986-05-21 | 1987-11-30 | Nippon Sheet Glass Co Ltd | 繊維の製造方法 |
| FR2677973B1 (fr) * | 1991-06-20 | 1994-10-21 | Saint Gobain Isover | Procede et dispositif de formation de fibres. |
| JPH06316431A (ja) * | 1993-04-28 | 1994-11-15 | Paramaunto Glass Kogyo Kk | ガラス繊維製造装置 |
| FR2771085B1 (fr) * | 1997-11-14 | 1999-12-31 | Saint Gobain Isover | Procede de formation de laine minerale |
| FR2779713B1 (fr) * | 1998-06-12 | 2000-07-21 | Saint Gobain Isover | Dispositif et procede de centrifugation de fibres minerales |
| KR100663401B1 (ko) * | 1999-09-16 | 2007-01-02 | 파라마운트 글래스코교 가부시기가이샤 | 유리섬유의 제조방법 및 제조장치 |
| FR2820736B1 (fr) * | 2001-02-14 | 2003-11-14 | Saint Gobain Isover | Procede et dispositif de formation de laine minerale |
-
2002
- 2002-03-15 JP JP2002072396A patent/JP4188614B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 2002-12-27 EP EP02807062A patent/EP1491512A4/en not_active Withdrawn
- 2002-12-27 KR KR10-2004-7014374A patent/KR20050005419A/ko not_active Application Discontinuation
- 2002-12-27 US US10/507,621 patent/US20050086977A1/en not_active Abandoned
- 2002-12-27 WO PCT/JP2002/013790 patent/WO2003078340A1/ja active Application Filing
- 2002-12-27 AU AU2002357531A patent/AU2002357531A1/en not_active Abandoned
-
2008
- 2008-09-18 US US12/232,514 patent/US20090064718A1/en not_active Abandoned
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US8104311B2 (en) | 2006-05-09 | 2012-01-31 | Johns Manville | Rotary fiberization process for making glass fibers, an insulation mat, and pipe insulation |
| CN105130183A (zh) * | 2015-08-17 | 2015-12-09 | 武汉鑫友泰光电科技有限公司 | 一种耐高温超细石英玻璃纤维棉及其制备方法 |
| CN105130183B (zh) * | 2015-08-17 | 2017-07-11 | 武汉鑫友泰光电科技有限公司 | 一种耐高温超细石英玻璃纤维棉及其制备方法 |
| JP2019531253A (ja) * | 2016-10-04 | 2019-10-31 | リサーチ インスティチュート オブ インダストリアル サイエンス アンド テクノロジー | 製鉄工程の副産物を用いた無機繊維及びその製造方法 |
| WO2023092699A1 (zh) * | 2021-11-29 | 2023-06-01 | 巨石集团有限公司 | 一种玻璃纤维漏嘴结构、漏板和生产装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| AU2002357531A1 (en) | 2003-09-29 |
| JP4188614B2 (ja) | 2008-11-26 |
| KR20050005419A (ko) | 2005-01-13 |
| US20050086977A1 (en) | 2005-04-28 |
| WO2003078340A1 (fr) | 2003-09-25 |
| EP1491512A4 (en) | 2011-05-25 |
| EP1491512A1 (en) | 2004-12-29 |
| US20090064718A1 (en) | 2009-03-12 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US20090064718A1 (en) | Method and apparatus for producing glass fiber | |
| KR100848292B1 (ko) | 광물성 섬유의 내부 원심 분리를 위한 장치, 원심 분리기, 내부 원심 분리에 의한 광물성 섬유를 형성하는 방법 및 광물성 섬유의 사용 방법 | |
| US4116656A (en) | Method of manufacturing fibers of inorganic material and apparatus for same | |
| JPS61141638A (ja) | 中空遠心スピナ− | |
| US3785791A (en) | Forming unit for fine mineral fibers | |
| JPH07331523A (ja) | 二成分繊維を製造するスピナー | |
| US4451276A (en) | Method and apparatus for glass fiberization | |
| KR980700938A (ko) | 광물성 모를 제조하는 방법 및 그 장치(Method and apparatus for producing mineral wool) | |
| JP4895149B2 (ja) | ガラス繊維の製造方法及び製造装置 | |
| US5514199A (en) | Spinner for producing dual component fibers | |
| KR20020049012A (ko) | 내부 원심분리에 의하여 광물 울을 형성하기 위한 장치 및공정 | |
| JP2796757B2 (ja) | ガラス繊維の製造方法及び装置 | |
| WO2004101459A1 (ja) | ガラス繊維の製造方法及び製造装置 | |
| CN101641300A (zh) | 旋转成纤机 | |
| JPS621335B2 (ja) | ||
| US20070000286A1 (en) | Fiberizing spinner for the manufacture of low diameter, high quality fibers | |
| EP2258667B1 (en) | Method in the manufacture of mineral wool | |
| JPS59223246A (ja) | 中空筒状回転体を用いるガラスの繊維化装置 | |
| WO1997003026A1 (en) | Radial rotary fiberizer | |
| JPS62252336A (ja) | 繊維の製造方法及び装置 | |
| JPH0627371B2 (ja) | ピツチ系炭素繊維の遠心紡糸装置 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20041122 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20080115 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20080317 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20080507 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20080707 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20080819 |
|
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20080911 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 4188614 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110919 Year of fee payment: 3 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110919 Year of fee payment: 3 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110919 Year of fee payment: 3 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110919 Year of fee payment: 3 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120919 Year of fee payment: 4 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120919 Year of fee payment: 4 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130919 Year of fee payment: 5 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |