JP2003253409A - 時効硬化能を有する合金の強靭化処理方法 - Google Patents
時効硬化能を有する合金の強靭化処理方法Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】Ａｌ合金，Ｆｅ合金を短時間に強靭化する。
【解決手段】準結晶を析出分散させたＡｌ合金、時効硬
化能を有するＡｌ合金、Ｆｅ合金などに超音波をあてな
がらＴＴＴ曲線のノーズ温度付近で時効処理する。
化能を有するＡｌ合金、Ｆｅ合金などに超音波をあてな
がらＴＴＴ曲線のノーズ温度付近で時効処理する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、時効硬化能を有す
るＡｌ合金、準結晶を析出分散させたＡｌ合金及びＦｅ
合金の強靭化処理方法の改良に関する。
るＡｌ合金、準結晶を析出分散させたＡｌ合金及びＦｅ
合金の強靭化処理方法の改良に関する。
【０００２】
【従来の技術】準結晶合金は非常に硬く、耐摩耗性があ
るなどの機械的特性を持つ材料である。しかし、非常に
脆いので、これが実用化する上でのネックとなってい
る。この脆性を改善する極めて有効な方法として、軟ら
かいＡｌ結晶母相中にＡｌ−Ｌｉ−Ｃｕ系の準結晶粒を
析出分散させる方法が提案され、特に時効処理をするこ
とにより強靭性、特に延性を増加できることが確認され
ている。さらに、Ａｌ−Ｌｉ系合金は、軽元素であるＬ
ｉを含むために軽量であり、比強度の高い次世代の航空
宇宙材料としての応用が期待されている。一方、ジュラ
ルミン７０７５は構造用材料として広く用いられ、この
材料も時効処理をすることにより強靭性、特に延性を増
加できることが確認されている。また、マルエージング
鋼などの時効硬化能を有するＦｅ合金についても同様の
ことがいえる。
るなどの機械的特性を持つ材料である。しかし、非常に
脆いので、これが実用化する上でのネックとなってい
る。この脆性を改善する極めて有効な方法として、軟ら
かいＡｌ結晶母相中にＡｌ−Ｌｉ−Ｃｕ系の準結晶粒を
析出分散させる方法が提案され、特に時効処理をするこ
とにより強靭性、特に延性を増加できることが確認され
ている。さらに、Ａｌ−Ｌｉ系合金は、軽元素であるＬ
ｉを含むために軽量であり、比強度の高い次世代の航空
宇宙材料としての応用が期待されている。一方、ジュラ
ルミン７０７５は構造用材料として広く用いられ、この
材料も時効処理をすることにより強靭性、特に延性を増
加できることが確認されている。また、マルエージング
鋼などの時効硬化能を有するＦｅ合金についても同様の
ことがいえる。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかし、時効処理は時
間がかかるため、コスト、生産性の観点から処理時間を
短縮することが望まれていた。
間がかかるため、コスト、生産性の観点から処理時間を
短縮することが望まれていた。
【０００４】本発明は上記事情に鑑みてなされたもの
で、本発明の目的は、短時間にＡｌ合金を強靭化するこ
とができる方法を提供することである。
で、本発明の目的は、短時間にＡｌ合金を強靭化するこ
とができる方法を提供することである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】この課題を解決するため
に、本発明は以下の構成を備える。
に、本発明は以下の構成を備える。
【０００６】（１） 時効硬化能を有するＡｌ合金に超
音波をあてながら時効処理することを特徴とする時効硬
化能を有する合金の強靭化処理方法。
音波をあてながら時効処理することを特徴とする時効硬
化能を有する合金の強靭化処理方法。
【０００７】（２） Ａｌ合金はジュラルミンであるこ
とを特徴とする（１）に記載の時効硬化を有するＡｌ合
金の強靭化処理方法。
とを特徴とする（１）に記載の時効硬化を有するＡｌ合
金の強靭化処理方法。
【０００８】（３） 準結晶を析出分散させたＡｌ合金
に超音波をあてながら時効処理することを特徴とするＡ
ｌ合金の強靭化処理方法。
に超音波をあてながら時効処理することを特徴とするＡ
ｌ合金の強靭化処理方法。
【０００９】（４） 時効硬化能を有するＦｅ合金に超
音波をあてながら時効処理することを特徴とするＦｅ合
金の強靭化処理方法。
音波をあてながら時効処理することを特徴とするＦｅ合
金の強靭化処理方法。
【００１０】（５） Ｆｅ合金は、マルエージング鋼で
あることを特徴とする（４）に記載のＦｅ合金の強靭化
処理方法。
あることを特徴とする（４）に記載のＦｅ合金の強靭化
処理方法。
【００１１】（６）時効処理温度はＴＴＴ曲線のノーズ
温度付近でおこなうことを特徴とする（３）に記載の時
効硬化を有する合金の強靭化処理方法。
温度付近でおこなうことを特徴とする（３）に記載の時
効硬化を有する合金の強靭化処理方法。
【００１２】
【発明の実施の形態】本発明では、まず準結晶を析出分
散させたＡｌ合金など時効硬化を有する合金を用意する
（以下、準結晶を析出分散させたＡｌ合金に基づいて説
明する）。このＡｌ合金の製造は通常の方法に従って行
なえばよい。母合金であるＡｌ合金としては、純Ａｌの
他にもＡｌ２ＣｕＬｉ，ＣｕＡｌ２などがある。析出分
散する準結晶としてはＡｌ５Ｌｉ３Ｃｕを用いる。超音
波の波長は特に限定されないが４０〜５０ｋＨｚ程度が
好ましい。また、超音波を当てる時間は、一時間程度の
短時間で十分である。超音波でＡｌ合金に与えるエネル
ギは４０〜５０ｋＪ程度で効果が現れる。超音波の付与
と同時にＡｌ合金を加熱するが、加熱温度はＴＴＴ曲線
のノーズ付近の温度が最も好適である。析出する準結晶
粒は、粒径が１μｍ程度で、比強度がＴｉ合金の倍にな
る。この処理により、準結晶を析出分散させたＡｌ合金
が強靭化される。この方法は、ジュラルミンにも適用で
きる。本発明で適用されるジュラルミンはジュラルミン
７０７５（Ｓｉ：0.4以下、Ｆｅ：0.5以下、Ｃｕ：1.2
〜2.0、Ｍｎ：0.3、Ｍｇ：2.1〜2.9、Ｃｒ：0.18〜0.2
8、Ｚｎ：5.1〜6.1、Ｚｒ＋Ｔｉ：0.25以下、Ｔｉ：0.2
以下）、ジュラルミン７０７５Ｐ（Ｓｉ：0.4、Ｆｅ：
0.5、Ｃｕ：1.2〜2.0、Ｍｎ：0.3、Ｍｇ：2.1〜2.9、Ｃ
ｒ：0.2〜0.3、Ｚｎ：5.1〜6.1、Ｚｒ＋Ｔｉ：0.2、Ｔ
ｉ：0.2）などである。ジュラルミンを一般的な方法で
製造する際、時効処理中に超音波を当てることにより、
ジュラルミンが強靭化される。これは、時効硬化能を有
するＦｅ合金、例えばマルエージング鋼などにも適用で
きる。
散させたＡｌ合金など時効硬化を有する合金を用意する
（以下、準結晶を析出分散させたＡｌ合金に基づいて説
明する）。このＡｌ合金の製造は通常の方法に従って行
なえばよい。母合金であるＡｌ合金としては、純Ａｌの
他にもＡｌ２ＣｕＬｉ，ＣｕＡｌ２などがある。析出分
散する準結晶としてはＡｌ５Ｌｉ３Ｃｕを用いる。超音
波の波長は特に限定されないが４０〜５０ｋＨｚ程度が
好ましい。また、超音波を当てる時間は、一時間程度の
短時間で十分である。超音波でＡｌ合金に与えるエネル
ギは４０〜５０ｋＪ程度で効果が現れる。超音波の付与
と同時にＡｌ合金を加熱するが、加熱温度はＴＴＴ曲線
のノーズ付近の温度が最も好適である。析出する準結晶
粒は、粒径が１μｍ程度で、比強度がＴｉ合金の倍にな
る。この処理により、準結晶を析出分散させたＡｌ合金
が強靭化される。この方法は、ジュラルミンにも適用で
きる。本発明で適用されるジュラルミンはジュラルミン
７０７５（Ｓｉ：0.4以下、Ｆｅ：0.5以下、Ｃｕ：1.2
〜2.0、Ｍｎ：0.3、Ｍｇ：2.1〜2.9、Ｃｒ：0.18〜0.2
8、Ｚｎ：5.1〜6.1、Ｚｒ＋Ｔｉ：0.25以下、Ｔｉ：0.2
以下）、ジュラルミン７０７５Ｐ（Ｓｉ：0.4、Ｆｅ：
0.5、Ｃｕ：1.2〜2.0、Ｍｎ：0.3、Ｍｇ：2.1〜2.9、Ｃ
ｒ：0.2〜0.3、Ｚｎ：5.1〜6.1、Ｚｒ＋Ｔｉ：0.2、Ｔ
ｉ：0.2）などである。ジュラルミンを一般的な方法で
製造する際、時効処理中に超音波を当てることにより、
ジュラルミンが強靭化される。これは、時効硬化能を有
するＦｅ合金、例えばマルエージング鋼などにも適用で
きる。
【００１３】
【実施例】実施例１（準結晶を析出分散させたＡｌ合金
の強靭化） Ａｌ−５５質量％Ｃｕ合金及びＡｌ（９９．７％）をア
ルミナるつぼに入れて、縦型炉を用いてＡｒ−５％雰囲
気、１０２３°K、１８００ｓで融解、攪拌後、空冷し
凝固させた。このようにして得られたＡｌ−Ｃｕ合金に
Ｌｉを秤量し、定量添加してＡｌ５Ｌｉ３Ｃｕの組成に
なるようにした。これを、黒鉛るつぼに入れ、イメージ
炉を用いてＡｒ雰囲気中で完全に融解後、空冷した。こ
のようにして得られた合金を，双ピストンアンビル型急
冷凝固装置を用いて、薄板状（約５０μm）とし、これ
を試料とした。
の強靭化） Ａｌ−５５質量％Ｃｕ合金及びＡｌ（９９．７％）をア
ルミナるつぼに入れて、縦型炉を用いてＡｒ−５％雰囲
気、１０２３°K、１８００ｓで融解、攪拌後、空冷し
凝固させた。このようにして得られたＡｌ−Ｃｕ合金に
Ｌｉを秤量し、定量添加してＡｌ５Ｌｉ３Ｃｕの組成に
なるようにした。これを、黒鉛るつぼに入れ、イメージ
炉を用いてＡｒ雰囲気中で完全に融解後、空冷した。こ
のようにして得られた合金を，双ピストンアンビル型急
冷凝固装置を用いて、薄板状（約５０μm）とし、これ
を試料とした。
【００１４】試料の熱処理は５５３°Kで３．０×１０
２ｓ，３．０×１０３ｓ，３．０×１０４ｓ，６．０×
１０５ｓ保持した後、液体窒素を用いて急冷する方法で
行なった。超音波高速熱処理は図１に示す装置を用い、
電熱器２上にＣｕ板４を介して試料１を載せて加熱する
と共に、超音波はんだごて５（旭ガラス社製）で試料に
超音波をあてた。なお、符号３は、サーモメーターであ
る。
２ｓ，３．０×１０３ｓ，３．０×１０４ｓ，６．０×
１０５ｓ保持した後、液体窒素を用いて急冷する方法で
行なった。超音波高速熱処理は図１に示す装置を用い、
電熱器２上にＣｕ板４を介して試料１を載せて加熱する
と共に、超音波はんだごて５（旭ガラス社製）で試料に
超音波をあてた。なお、符号３は、サーモメーターであ
る。
【００１５】試料の同定にはＸ線回折を用いた。脆性の
評価にはマイクロビッカース硬さ試験機を用いた。ビッ
カース硬さ試験機を用いた脆性評価法では、クラックが
生じた時の臨界塑性エネルギーＥｆで塑性を評価した。
Ｅｆの値は次式で表すことができる。
評価にはマイクロビッカース硬さ試験機を用いた。ビッ
カース硬さ試験機を用いた脆性評価法では、クラックが
生じた時の臨界塑性エネルギーＥｆで塑性を評価した。
Ｅｆの値は次式で表すことができる。
【００１６】Ｅｆ＝ＣＰｆｄｆ／３
ここで、Ｃは定数（圧痕径と圧痕径の深さの比＝０．１
４３）であり、Ｐｆは臨界荷重、ｄｆは臨界圧痕径であ
る。
４３）であり、Ｐｆは臨界荷重、ｄｆは臨界圧痕径であ
る。
【００１７】図２は、準結晶相の安定度と成長速度につ
いて検討した結果を示す準結晶析出Ａｌ５Ｌｉ３Ｃｕ合
金のＴＴＴ曲線図である。図中の“％”で示される数値
は準結晶の析出量を示し、この数値から準結晶相が最も
安定して成長しているのは、５５３°K付近（ＴＴＴ曲
線のノーズ温度付近）であることがわかる。また、成長
速度が最も速いのも５５３°K付近であることがわかっ
た。
いて検討した結果を示す準結晶析出Ａｌ５Ｌｉ３Ｃｕ合
金のＴＴＴ曲線図である。図中の“％”で示される数値
は準結晶の析出量を示し、この数値から準結晶相が最も
安定して成長しているのは、５５３°K付近（ＴＴＴ曲
線のノーズ温度付近）であることがわかる。また、成長
速度が最も速いのも５５３°K付近であることがわかっ
た。
【００１８】図３は、試料の荷重と圧痕径の関係を示す
もので、クラックが生じた最低荷重Ｐｍｉｎとクラック
が生じなかった最大荷重Ｐｍａｘの中点を臨界荷重Ｐｆ
とした。同様に、クラックが生じた最低圧痕径の平均値
ｄｍｉｎとクラックが生じなかった最大圧痕径の平均値
ｄｍａｘの中点を臨界圧痕径ｄｆとした。
もので、クラックが生じた最低荷重Ｐｍｉｎとクラック
が生じなかった最大荷重Ｐｍａｘの中点を臨界荷重Ｐｆ
とした。同様に、クラックが生じた最低圧痕径の平均値
ｄｍｉｎとクラックが生じなかった最大圧痕径の平均値
ｄｍａｘの中点を臨界圧痕径ｄｆとした。
【００１９】図４は、様々な温度で時効処理した試料の
臨界塑性変形エネルギー（Ｅｆ）の変化を示すもので、
この図からＴＴＴ曲線のノーズ温度付近（５５３°K付
近）、６．０×１０５ｓの熱処理時間においてＥｆの値
が最高値を示すことが分かる。
臨界塑性変形エネルギー（Ｅｆ）の変化を示すもので、
この図からＴＴＴ曲線のノーズ温度付近（５５３°K付
近）、６．０×１０５ｓの熱処理時間においてＥｆの値
が最高値を示すことが分かる。
【００２０】図５〜図８は、通常の熱処理で最高値を示
した５５３°Kで熱処理したもの（従来方法）と、５５
３°Kで超音波高速熱処理したもの（本発明方法）とを
それぞれ比較した図であり、黒塗りのプロットは本発明
方法、白抜きのプロットは従来方法を示す。
した５５３°Kで熱処理したもの（従来方法）と、５５
３°Kで超音波高速熱処理したもの（本発明方法）とを
それぞれ比較した図であり、黒塗りのプロットは本発明
方法、白抜きのプロットは従来方法を示す。
【００２１】図５は強度を表すパラメータであるＰｆ値
を比較したもので、図５から本発明は従来方法に比べて
短時間で高破壊荷重を有することがわかる。
を比較したもので、図５から本発明は従来方法に比べて
短時間で高破壊荷重を有することがわかる。
【００２２】図６は、臨界圧痕径ｄｆを比較したもの
で、図６から本発明は従来方法に比べて短時間で高破壊
荷重を有することがわかる。なお、時間が経過すると従
来方法と同程度の臨界圧痕径ｄｆとなるのは、準結晶の
粒子間の平均距離が等しくなるためであると推定され
る。
で、図６から本発明は従来方法に比べて短時間で高破壊
荷重を有することがわかる。なお、時間が経過すると従
来方法と同程度の臨界圧痕径ｄｆとなるのは、準結晶の
粒子間の平均距離が等しくなるためであると推定され
る。
【００２３】図７は、ビッカース硬さを比較したもの
で、図７から本発明は従来方法に比べて短時間で高破壊
荷重を有することがわかる。なお、時間が経過すると従
来方法と同程度のビッカース硬さとなるのは、準結晶の
析出体積が同程度になるためと推定される。
で、図７から本発明は従来方法に比べて短時間で高破壊
荷重を有することがわかる。なお、時間が経過すると従
来方法と同程度のビッカース硬さとなるのは、準結晶の
析出体積が同程度になるためと推定される。
【００２４】図８は材料の強靭性を表すパラメーターで
ある応力拡大係数の変化量を初期値で換算して比較した
ものである（縦軸：Ｋ１Ｃ／Ｋ０ １Ｃ）。この図から通
常の熱処理では１日かかる処理が超音波高速熱処理を行
なうことで１時間で同等の強靭性が得られることがわか
る。従って、時効処理時に超音波をかけることにより、
短時間で強靭性が得られ、生産性が極めて向上すること
がわかる。
ある応力拡大係数の変化量を初期値で換算して比較した
ものである（縦軸：Ｋ１Ｃ／Ｋ０ １Ｃ）。この図から通
常の熱処理では１日かかる処理が超音波高速熱処理を行
なうことで１時間で同等の強靭性が得られることがわか
る。従って、時効処理時に超音波をかけることにより、
短時間で強靭性が得られ、生産性が極めて向上すること
がわかる。
【００２５】表１は、本発明に係る超音波高速熱処理で
作成した１μm，１０ｎｍ，１ｎｍの結晶粒である準結
晶分散Ａｌ５Ｌｉ３Ｃｕ合金と従来のＴｉ合金、ジュラ
ルミンとのＨｖ（ビッカース硬さ），Ｅｆ（臨界塑性変
形エネルギー），Ｋ１ｃ（破壊靭性値），σ（耐力）、
比重、比強度を比較したものである。
作成した１μm，１０ｎｍ，１ｎｍの結晶粒である準結
晶分散Ａｌ５Ｌｉ３Ｃｕ合金と従来のＴｉ合金、ジュラ
ルミンとのＨｖ（ビッカース硬さ），Ｅｆ（臨界塑性変
形エネルギー），Ｋ１ｃ（破壊靭性値），σ（耐力）、
比重、比強度を比較したものである。
【００２６】
【表１】
【００２７】表１から本発明の処理に係る材料は、硬さ
ではＴｉ合金、ジュラルミンに優れており、比強度では
Ｔｉ合金の倍近くになっていることが分かる。
ではＴｉ合金、ジュラルミンに優れており、比強度では
Ｔｉ合金の倍近くになっていることが分かる。
【００２８】なお、破壊靭性値Ｋ１ｃは、以下のように
して求めた。
して求めた。
【００２９】多結晶体の強度と結晶粒度の関係を示す式
として、ホール・ペッチの式がある。 σ＝σ０＋Ｋｄ−1／2 ここで、σ０及びＫは試料条件によって得られる定数で
ある。
として、ホール・ペッチの式がある。 σ＝σ０＋Ｋｄ−1／2 ここで、σ０及びＫは試料条件によって得られる定数で
ある。
【００３０】図９は、ビッカース硬さと耐力との関係を
示す。この図から、ビッカース硬さと耐力との間に比例
関係があり、σとＨｖとに比例関係があることが仮定と
して成立する。
示す。この図から、ビッカース硬さと耐力との間に比例
関係があり、σとＨｖとに比例関係があることが仮定と
して成立する。
【００３１】図１０、図１１は、５５３°Kで熱処理し
た試料の結晶粒径ｄ−1／2とＨｖ、Ｅ１の比例関係を示
す。臨界塑性変形エネルギー（Ｅｆ）と応力拡大係数
（Ｋ１ｃ）の間には図１２のような相関関係がある。こ
のことからＥｆとＫ１ ｃの関係は次式に表わせる。
た試料の結晶粒径ｄ−1／2とＨｖ、Ｅ１の比例関係を示
す。臨界塑性変形エネルギー（Ｅｆ）と応力拡大係数
（Ｋ１ｃ）の間には図１２のような相関関係がある。こ
のことからＥｆとＫ１ ｃの関係は次式に表わせる。
【００３２】Log１０Ｋ１ｃ＝０．４４Log１０Ｅｆ−
０．６３ この式にＥｆ値を代入することで，Ｋ１ｃを求めた。
０．６３ この式にＥｆ値を代入することで，Ｋ１ｃを求めた。
【００３３】（ジュラルミン７０７５の熱処理）厚さ１
ｍｍのジュラルミン７０７５を準備し、これを均質化処
理と溶体化処理（７７３°K）を行なって水で急冷し
た。その後、人工時効として３８３°Kで２．１６×１
０４ｓ間熱処理を超音波処理（本発明方法）と従来方法
で行なった。図１３は時効処理後のビッカース硬さを示
している。本発明によれば、時効処理後では、１桁オー
ダーの時効時間短縮が見られる。
ｍｍのジュラルミン７０７５を準備し、これを均質化処
理と溶体化処理（７７３°K）を行なって水で急冷し
た。その後、人工時効として３８３°Kで２．１６×１
０４ｓ間熱処理を超音波処理（本発明方法）と従来方法
で行なった。図１３は時効処理後のビッカース硬さを示
している。本発明によれば、時効処理後では、１桁オー
ダーの時効時間短縮が見られる。
【００３４】図１４は、材料の強靭性を表すパラメータ
ーである応力拡大係数の変化量を初期値で換算して比較
したものである（縦軸：Ｋ１Ｃ／Ｋ０ １Ｃ）。この図か
ら超音波処理することにより、短時間で破壊靭性値が向
上し、強靭性となったことがわかる。
ーである応力拡大係数の変化量を初期値で換算して比較
したものである（縦軸：Ｋ１Ｃ／Ｋ０ １Ｃ）。この図か
ら超音波処理することにより、短時間で破壊靭性値が向
上し、強靭性となったことがわかる。
【００３５】次に、マルエージング鋼などの時効硬化を
有するＦｅ合金に対しても、同様の実験を行った結果、
本発明に係る超音波処理をすることにより、１桁オーダ
ーの時効時間短縮が見られることが確認された。図１５
は材料の強靭性を表すパラメーターである応力拡大係数
の変化量を初期値で換算して比較したものである（縦
軸：Ｋ１Ｃ／Ｋ０ １Ｃ）。
有するＦｅ合金に対しても、同様の実験を行った結果、
本発明に係る超音波処理をすることにより、１桁オーダ
ーの時効時間短縮が見られることが確認された。図１５
は材料の強靭性を表すパラメーターである応力拡大係数
の変化量を初期値で換算して比較したものである（縦
軸：Ｋ１Ｃ／Ｋ０ １Ｃ）。
【００３６】
【発明の効果】以上のように、本発明によれば、超音波
を当てて熱処理することにより、短時間で強靭性とする
ことができ、その結果、生産コストを下げ、生産性を高
めることができる。
を当てて熱処理することにより、短時間で強靭性とする
ことができ、その結果、生産コストを下げ、生産性を高
めることができる。
【図１】本発明方法を実施するための装置の一例を示す
説明図。
説明図。
【図２】準結晶析出Ａｌ５Ｌｉ３Ｃｕ合金のＴＴＴ曲線
図。
図。
【図３】試料の荷重Ｐと圧痕径ｄの関係を示す図。
【図４】各種温度で時効処理した試料の臨界塑性変形エ
ネルギー（Ｅｆ）の変化を示す図。
ネルギー（Ｅｆ）の変化を示す図。
【図５】本発明の超音波熱処理（５５３°K）を行った
ものと従来の熱処理（５５３°K）との破壊荷重Ｐｆを
比較した図。
ものと従来の熱処理（５５３°K）との破壊荷重Ｐｆを
比較した図。
【図６】本発明の超音波熱処理（５５３°K）を行った
ものと従来の熱処理（５５３°K）との臨界圧痕径を比
較した図。
ものと従来の熱処理（５５３°K）との臨界圧痕径を比
較した図。
【図７】本発明の超音波熱処理（５５３°K）を行った
ものと従来の熱処理（５５３°K）とのビッカース硬度
を比較した図。
ものと従来の熱処理（５５３°K）とのビッカース硬度
を比較した図。
【図８】本発明に係るＡｌ−Ｌｉ−Ｃｕ合金について超
音波熱処理（５５３°K）を行ったものと従来の熱処理
（５５３°K）との換算破壊靭性値を比較した図。
音波熱処理（５５３°K）を行ったものと従来の熱処理
（５５３°K）との換算破壊靭性値を比較した図。
【図９】ビッカース硬さと０．０１％耐力との関係を示
す図。
す図。
【図１０】５５３°Kで熱処理した試料の結晶粒径ｄ
−1／2とビッカース硬さＨｖとの比例関係を示す図。
−1／2とビッカース硬さＨｖとの比例関係を示す図。
【図１１】５５３°Kで熱処理した試料の結晶粒径ｄ
−1／2と臨界塑性変形エネルギーＥ １との比例関係を示
す図。
−1／2と臨界塑性変形エネルギーＥ １との比例関係を示
す図。
【図１２】臨界塑性変形エネルギー（Ｅｆ）と破壊靭性
値（Ｇ１ｃ），破壊靭性値（Ｋ１ ｃ）との関係を示す
図。
値（Ｇ１ｃ），破壊靭性値（Ｋ１ ｃ）との関係を示す
図。
【図１３】時効処理後のビッカース硬さを示す図。
【図１４】本発明に係るジュラルミンについて、超音波
熱処理を行ったものと従来の熱処理との換算破壊靭性値
を比較した図。
熱処理を行ったものと従来の熱処理との換算破壊靭性値
を比較した図。
【図１５】本発明に係るマルエージング鋼について、超
音波熱処理を行ったものと従来の熱処理との換算破壊靭
性値を比較した図。
音波熱処理を行ったものと従来の熱処理との換算破壊靭
性値を比較した図。
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フロントページの続き
(51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考）
Ｃ２２Ｆ 1/00 ６８２ Ｃ２２Ｆ 1/00 ６８２
６９１ ６９１Ｚ
(72)発明者 中村 賢典
神奈川県秦野市南矢名1026−２ イエロー
オンハイツ202
(72)発明者 入澤 勇人
神奈川県平塚市北金目1693 コーポ柳川６
号室
Claims (6)
- 【請求項１】 時効硬化能を有するＡｌ合金に超音波を
あてながら時効処理することを特徴とする時効硬化能を
有する合金の強靭化処理方法。 - 【請求項２】 Ａｌ合金はジュラルミンであることを特
徴とする請求項１に記載の時効硬化を有するＡｌ合金の
強靭化処理方法。 - 【請求項３】 準結晶を析出分散させたＡｌ合金に超音
波をあてながら時効処理することを特徴とするＡｌ合金
の強靭化処理方法。 - 【請求項４】 時効硬化能を有するＦｅ合金に超音波を
あてながら時効処理することを特徴とするＦｅ合金の強
靭化処理方法。 - 【請求項５】 Ｆｅ合金は、マルエージング鋼であるこ
とを特徴とする請求項４に記載のＦｅ合金の強靭化処理
方法。 - 【請求項６】 時効処理温度はＴＴＴ曲線のノーズ温度
付近でおこなうことを特徴とする請求項３に記載の時効
硬化を有する合金の強靭化処理方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2002062465A JP2003253409A (ja) | 2002-03-07 | 2002-03-07 | 時効硬化能を有する合金の強靭化処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2002062465A JP2003253409A (ja) | 2002-03-07 | 2002-03-07 | 時効硬化能を有する合金の強靭化処理方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2003253409A true JP2003253409A (ja) | 2003-09-10 |
Family
ID=28670621
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2002062465A Pending JP2003253409A (ja) | 2002-03-07 | 2002-03-07 | 時効硬化能を有する合金の強靭化処理方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2003253409A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006274312A (ja) * | 2005-03-28 | 2006-10-12 | Tokyo Institute Of Technology | 熱処理方法、合金、および熱処理装置 |
| CN105483360A (zh) * | 2015-12-23 | 2016-04-13 | 沈阳远大科技园有限公司 | 超声波应力消除方法及系统 |
| CN112813367A (zh) * | 2020-12-28 | 2021-05-18 | 江苏江南创佳型材有限公司 | 一种基于机械超声振动时效的7xxx系铝合金棒材的制备方法 |
-
2002
- 2002-03-07 JP JP2002062465A patent/JP2003253409A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006274312A (ja) * | 2005-03-28 | 2006-10-12 | Tokyo Institute Of Technology | 熱処理方法、合金、および熱処理装置 |
| CN105483360A (zh) * | 2015-12-23 | 2016-04-13 | 沈阳远大科技园有限公司 | 超声波应力消除方法及系统 |
| CN112813367A (zh) * | 2020-12-28 | 2021-05-18 | 江苏江南创佳型材有限公司 | 一种基于机械超声振动时效的7xxx系铝合金棒材的制备方法 |
| CN112813367B (zh) * | 2020-12-28 | 2021-12-21 | 江苏江南创佳型材有限公司 | 一种基于机械超声振动时效的7xxx系铝合金棒材的制备方法 |
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