JP2003253360A - Ｍｇ−Ｔｉ系合金及びその製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 実用的な水素吸蔵合金に利用されるＭｇ−Ｔ
ｉ系合金を高収率で且つ低コストで提供することであ
る。 【解決手段】 ＭｇとＴｉをメカニカルアロイング法で
合金化することにより、一般式 Ｍｇ_1-xＴｉ_xにおい
て、０．３４≦ｘ≦０．６２あって、ＭｇとＴｉが体心
立方構造を構成するＭｇ−Ｔｉ系金属間化合物を含有す
るＭｇ−Ｔｉ系合金を得る。生成されるＭｇ−Ｔｉ系合
金の収率を向上させるため、ＭｇとＴｉの原料仕込み組
成比を適当に規定する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、水素吸蔵合金の開
発に有用なＭｇ−Ｔｉ系合金及びそれらの製造方法に関
する。

【０００２】

【従来の技術】水素吸蔵合金は、水素と直接反応して速
やかに大量の水素を吸蔵する一方、吸蔵した水素を放出
する特性を有し、水素の吸蔵・放出が可逆的に行えると
いう特徴を有する。また、従来、水素ガスの貯蔵に用い
られてきたボンベに比べ、水素吸蔵合金は貯蔵性、輸送
性、安全性等に優れることからエネルギー技術分野を中
心としてその利用・改良技術に関する開発が盛んに行わ
れている。

【０００３】特に近年、自動車等の輸送機械への利用の
観点から、水素ガス吸蔵媒体は高圧水素ガスボンベの水
素貯蔵量の４〜５ｗｔ％以上の水素吸蔵能力を実現する
ための研究も行われている。

【０００４】優れた水素吸蔵合金の一つに、Ｍｇ−Ｔｉ
系合金が挙げられる。Ｍｇ−Ｔｉ系水素吸蔵合金に関し
ては、多様な研究がなされている。例えば、特開昭５７
−９１７３６号公報には、Ｍｇ−Ｔｉ系合金をロール急
冷法で非晶質化する技術が開示されている。また、特開
２０００−２１９９２７号公報には、反応焼結法を利用
したＭｇ−Ｎｉ−Ｔｉ系水素吸蔵合金も開示されてい
る。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】しかし、従来のＭｇ−
Ｔｉ系合金の製法は、溶融や焼結といった加熱プロセス
を必要とするものであった。特に溶融プロセスを必要と
する場合、Ｍｇの融点は６４８．８℃と比較的低温であ
るのに対し、Ｔｉの融点は１６６０℃と非常に高温であ
り、しかもＭｇの沸点が１０９０℃とＴｉの融点より低
いことから、両者を溶融状態で合金化するためには超高
圧環境を実現しなければならないといった問題があっ
た。

【０００６】焼結プロセスを用いる場合には、工程数が
増加して製造コストが上昇する反面、Ｔｉ相へのＭｇの
分散が不均一化するおそれがあった。更に、いずれの製
法においても、加熱プロセスを要するため、消費エネル
ギーの面からも不利な製法であった。また、これら従来
からある合金製造方法では、ＭｇとＴｉからなる実用的
な合金の生成には到らなかった。

【０００７】そこで、本発明の解決課題は、Ｍｇ−Ｔｉ
系合金において、ＭｇとＴｉの組成割合、合金の相構造
などを規定することで実用的な水素吸蔵合金に利用可能
な体心立方構造を有するＭｇ−Ｔｉ系合金を提供するこ
とである。

【０００８】また、Ｍｇ−Ｔｉ系合金の製造方法に関
し、困難であったＭｇとＴｉの合金化の問題を解消し、
低コストでＭｇ−Ｔｉ系合金の製造方法を提供すること
である。

【０００９】

【課題を解決するための手段】本発明者は、Ｍｇ−Ｔｉ
系合金を得るためにメカニカルアロイング法を用いるこ
とで、従来のＭｇ−Ｔｉ系状態図には存在しない新規な
体心立方構造を有する相が生成することを見いだした。
このＭｇ−Ｔｉ系合金は、Ｍｇの理論水素吸蔵量が７．
６ｗｔ％であること、及びＴｉの理論水素吸蔵量が４．
２ｗｔ％であることから５．０ｗｔ％以上の水素吸蔵能
力を有すると推測される。そこで、この新規なＭｇ−Ｔ
ｉ系金属間化合物の組成を解明した。

【００１０】すなわち、本発明に係るＭｇ−Ｔｉ系合金
は、一般式 Ｍｇ_1-xＴｉ_xにおいて、０．３４≦ｘ≦
０．６２あって、ＭｇとＴｉが体心立方構造を構成する
Ｍｇ−Ｔｉ系金属間化合物を含有することを特徴とする
Ｍｇ−Ｔｉ系合金である。

【００１１】ここで、Ｍｇ−Ｔｉ系金属間化合物とは、
Ｍｇ原子とＴｉ原子とが結合した化合物であって、固有
の結晶構造を有するものをいう。これらＭｇとＴｉの成
分原子比は、必ずしも化学量論比とはならない。また、
本発明に係るＭｇ−Ｔｉ系合金の体心立方構造は、結晶
格子の四隅にＭｇかＴｉのいずれかが配位し、それら４
つの原子の中心に他の元素の原子が配位したＣｓＣｌ
（塩化セシウム）型構造か、結晶格子の四隅と中心にそ
れらの元素がランダムに配位したＷ（タングステン）型
構造のいずれかである。いずれの結晶構造を採る場合で
あっても、金属結晶の格子間位置にＨ（水素）原子が侵
入固溶することにより、合金が水素吸蔵能力を発現す
る。

【００１２】本発明に係るＭｇ−Ｔｉ系合金の好適な製
造方法として、メカニカルアロイング法が採用される。

【００１３】すなわち、ＭｇとＴｉをメカニカルアロイ
ング法で合金化することにより、一般式 Ｍｇ_1-xＴｉ_x
において、０．３４≦ｘ≦０．６２であって、ＭｇとＴ
ｉが体心立方構造を構成するＭｇ−Ｔｉ系金属間化合物
を含有するＭｇ−Ｔｉ系合金を低コストで得ることがで
きる。

【００１４】メカニカルアロイング法とは、例えば、ス
テンレス製円筒型ポットに原料金属粉末と所定の大きさ
のステンレス製ボールを適量投入し、強制的に攪拌する
ことにより固相状態のまま合金化する方法である。攪拌
により原料が、ボールとボールの間あるいはボールとポ
ット壁面との間に挟まれて、粉砕され、圧縮され、練り
合わされることにより合金化が進む。この合金化のプロ
セス中にＭｇ原子とＴｉ原子が結合し、体心立方構造を
有するＭｇ−Ｔｉ系金属間化合物が生成するものと考え
られる。

【００１５】この場合、Ｍｇ−Ｔｉ系金属間化合物の組
成は、必ずしも化学量論比とならないため、ポット内に
はＭｇ−Ｔｉ系金属間化合物以外にも、原料金属粉やＭ
ｇ−Ｔｉ固溶体が混在する。従って、目的とする体心立
方構造を有するＭｇ−Ｔｉ系金属間化合物を多く含有す
る合金を得るためには、ＭｇとＴｉの原料仕込み組成比
を適当に調整する必要がある。

【００１６】そこで、本発明者は、Ｍｇ−Ｔｉ系金属間
化合物を高収率で得るための原料仕込み組成比を解明す
るために、その組成比を変えて種々実験を行い、Ｍｇと
Ｔｉの原料仕込み組成比がある一定の範囲において極め
て高収率で得られることを見いだした。

【００１７】すなわち、上記メカニカルアロイング法に
よるＭｇ−Ｔｉ系合金製造方法において、ＭｇとＴｉの
原料仕込み組成比（原子比）Ｍｇ／Ｔｉが、０．３≦Ｍ
ｇ／Ｔｉ≦１．７であるとき、体心立方構造を有するＭ
ｇ−Ｔｉ系金属間化合物の生成量が４７ｗｔ％以上と極
めて高収率で得られる。

【００１８】

【発明の効果】以上説明したとおり、本発明によればＭ
ｇ−Ｔｉ系合金において、メカニカルアロイング法によ
りＭｇとＴｉを合金化することで、５ｗｔ％以上の水素
吸蔵能力を有する実用的な水素吸蔵合金に利用可能なＭ
ｇ−Ｔｉ系合金を得ることができる。

【００１９】また、本発明によればＭｇ−Ｔｉ系合金の
製造方法に関し、メカニカルアロイング法を採用し、原
料仕込み組成比を最適化することで、困難であったＭｇ
とＴｉの合金化の問題を解消することができる。更に、
水素吸蔵能力の向上に寄与する体心立方構造を有するＭ
ｇ−Ｔｉ系金属間化合物の含有率が極めて大きいＭｇ−
Ｔｉ系合金を低コストで製造することができる。

【００２０】

【発明の実施の形態】以下、本発明の実施形態を図面に
基づいて詳細に説明する。

【００２１】＜試料の調製＞本発明に係るＭｇ−Ｔｉ系
合金を高収率で得るために、ＭｇとＴｉの原料仕込み組
成Ｍｇ／Ｔｉの最適化を図るため、原料仕込み組成を変
えた試料を８種類調製した。ここで、Ｍｇ／Ｔｉは、原
料中のＴｉ原子に対するＭｇ原子の原子比を表わす。各
試料金属として純Ｍｇ金属粉末と純Ｔｉ金属粉末を用
い、合計２ｇとなるように秤量した。各試料の原料仕込
み組成を表１に示す。

【００２２】

【表１】

【００２３】＜メカニカルアロイング法＞メカニカルア
ロイング法には、遊星型ボールミル（ＦＲＩＴＳＣＨ社
製 Ｐ５）を用いて、以下の条件で行った。

【００２４】本実施形態に用いられるポットは、素材が
ＳＵＳ３０６製であって、大きさが直径７４ｍｍ、高さ
３０ｍｍのものである。表１に示す各試料とＳＵＳ３０
６製で直径１０ｍｍのボールを１０個（４０ｇ）をポッ
トに投入する。このポットを真空引きした後、アルゴン
ガスを充填する。ボールミルを回転数２００ｒｐｍ、遠
心加速度５Ｇとして２００時間駆動させ合金化処理を行
った。

【００２５】＜合金の回収率と粒径＞表１に示す原料仕
込み組成比（以下、「Ｍｇ／Ｔｉ」と表わす。）で調製
された各試料を上記メカニカルアロイング法により処理
した際、生成した合金の回収率及び粒径を表２に示す。
なお、合金の粒径は、ＳＥＭ（走査電子顕微鏡）写真よ
り観測した値である。

【００２６】

【表２】

【００２７】表２に示すように、上記メカニカルアロイ
ング法により得られるＭｇ−Ｔｉ系合金の回収率は、Ｍ
ｇ／Ｔｉが１．７を越えると大幅に減少する。これは、
Ｍｇの比率が相対的に大きいと金属間反応が起こる前
に、延性の大きいＭｇの大部分がポットの内壁面に付着
してしまい、しかも内壁面に付着したＭｇにＴｉが固溶
したり付着することにより、結果的に回収率が低下する
ものと考えられる。従って、Ｍｇ−Ｔｉ系合金の回収率
の観点から、Ｍｇ／Ｔｉは少なくとも１．７より小さい
ことが必要であることが分かる。

【００２８】上記メカニカルアロイング法により得られ
る各合金の粒径は、小さいほど相対的な表面積が大きく
なり、水素吸蔵合金に適するといえる。また、合金の粒
径は、合金粒子間の凝集に大きく依存する。

【００２９】表２に示すように、Ｍｇ−Ｔｉ系合金の粒
径は、Ｍｇ／Ｔｉが１．７以上であるとき３０μｍ以上
であるのに対し、Ｍｇ／Ｔｉが１．５以下であるとき２
０μｍ以下である。これは、Ｍｇの比率が相対的に大き
い場合、Ｍｇの延性により粒子が凝集し、粒径が大きく
なるためである。

【００３０】＜合金のＸ線回折等による相同定＞上記メ
カニカルアロイング法により得られる各Ｍｇ−Ｔｉ系合
金のＸ線回折測定の結果を図１に示す。また、Ｘ線回折
測定から得られた結果よりＸ線リートベルト法（ＲＩＥ
ＴＡＮ２０００）を用いて、生成した各合金の相を定量
的に解析した結果を表３に示す。

【００３１】

【表３】

【００３２】図１に示すように、Ｍｇ／Ｔｉが２より大
きい場合、Ｍｇ単一相、Ｔｉ単一相、ＭｇＯ相に起因す
るピークがそれぞれ観察される。しかし、体心立方構造
を有するＭｇ−Ｔｉ系金属間化合物（以下、「ＢＣＣ
相」という。）は観察されない。 一方、Ｍｇ／Ｔｉが
１．７以下の場合、ＢＣＣ相のピークが観察され始め
る。 更にＴｉの比率が大きくなるに従って、ＢＣＣ相
に加えてＭｇが固溶したＴｉ相が観察される。

【００３３】このように、Ｍｇ／Ｔｉが１．７以下の場
合に、ＢＣＣ相が形成され始める正確な理由は不明であ
るが以下のように推測される。すなわち、Ｍｇ／Ｔｉの
比率が高いとＭｇの延性により、メカニカルアロイング
中にＴｉ粒子がＭｇにカバーされてしまう。Ｍｇにカバ
ーされたＴｉ粒子は互いに凝集してしまい、ＴｉとＭｇ
の粉末が完全に混じり合うことができない。従って、粒
子間の衝突が起こりにくくなり、金属間反応が起こらず
ＢＣＣ相がほとんど生成されない。一方、Ｍｇ／Ｔｉが
１．７以下になると、ＭｇがＴｉ粒子の表面をカバーで
きないため粒子の流動性が保たれる。そのため、メカニ
カルアロイング中にＭｇ粒子とＴｉ粒子の衝突が繰り返
し起こり、その間に金属間反応が起こってＢＣＣ相が生
成するものと推測される。

【００３４】表３に示すように、Ｍｇ／Ｔｉが２以上の
場合、ＢＣＣ相は全く生成されない。 Ｍｇ／Ｔｉ＝３
の場合、ＢＣＣ相は全く生成されず、Ｍｇが固溶したＴ
ｉ相が３０％、ＭｇＯ相が２７％、Ｍｇ単一相が４０
％、Ｆｅ２％という組成物の割合である。

【００３５】Ｍｇ／Ｔｉ＝２の場合、ＢＣＣ相は全く生
成されず、ＭｇＯ相が５６％、Ｍｇが固溶したＴｉ相が
２０％、Ｍｇ単一相が２２％、Ｆｅが２％という組成物
の割合である。

【００３６】ここで、ＭｇＯが生成するのは、ポットの
真空引きの際に残留した空気中のＯ₂（酸素）がＭｇと
反応したものと考えられる。Ｍｇの仕込み組成が大きい
場合、ＭｇはＴｉと反応して金属間化合物を生成する前
に、すべて酸素と反応してしまうことが分かる。これ
は、Ｍｇが非常に酸化されやすい性質を有することに由
来する。

【００３７】Ｍｇ／Ｔｉ＝１．７の場合、ＭｇＯ相及び
Ｍｇが固溶したＴｉ相は全く生成されず、ＢＣＣ相は７
９％、Ｍｇ単一相が２０％、Ｆｅが１％という組成物の
割合である。このように、ＢＣＣ相が７９％という高収
率で生成される。

【００３８】Ｍｇ／Ｔｉ＝１．５の場合、ＢＣＣ相が７
５％、Ｍｇが固溶したＴｉ相が２５％、Ｍｇ／Ｔｉ＝１
の場合、ＢＣＣ相が６３％、Ｍｇが固溶したＴｉ相が３
７％、Ｍｇ／Ｔｉ＝０．５の場合、ＢＣＣ相が６１％、
Ｍｇが固溶したＴｉ相が３９％というようにＢＣＣ相の
生成割合が漸減してゆく。そして、Ｍｇ／Ｔｉ＝０．３
３の場合、ＢＣＣ相が４７％、Ｍｇが固溶したＴｉ相が
５３％とその生成割合が逆転し、Ｍｇ／Ｔｉ＝０．２５
の場合、ＢＣＣ相は１％とほとんど生成されない。

【００３９】従って、メカニカルアロイング法によりＭ
ｇ−Ｔｉ系合金を生成するとき、ＭｇとＴｉの原料仕込
み組成は、０．３≦Ｍｇ／Ｔｉ≦１．７のとき、ＢＣＣ
相を有するＭｇ−Ｔｉ系金属間化合物を高収率で生成す
ることができることが分かる。 特に、０．３≦Ｍｇ／
Ｔｉ≦１．５の範囲において、Ｍｇ単一相を全く含まな
いＢＣＣ相とＭｇが固溶したＴｉ相の２相のみからなる
合金を高収率で生成することができる。

【００４０】なお、図１及び表３に表われるＦｅ成分
は、ボールミルに由来する不純物である。

【００４１】ここで、上記Ｍｇが固溶したＴｉ相につい
て、その組成を明らかにしておく。

【００４２】純Ｔｉのａ軸及びｃ軸の格子定数は、それ
ぞれ０．２９５０６（ｎｍ）と０．４６８３５（ｎｍ）
であり、本実施形態におけるメカニカルアロイング法に
より生成したＴｉ相の格子定数は、表３よりいずれもこ
の値より大きいことが分かった。これは、ａ軸及びｃ軸
の格子定数が、それぞれ０．３２０９４（ｎｍ）と０．
５２１０７（ｎｍ）であって、純Ｔｉの格子定数より大
きいＭｇがＴｉ固溶しているからである。そこで、Ｔｉ
中にランダムにＭｇが固溶しており、固溶後の格子定数
はそれぞれの原子比に比例すると仮定して計算すると、
Ｔｉ中にＭｇが約１０ａｔ％（原子百分率）固溶してい
ることが判明した。この値はＭｇ／Ｔｉに関わらずほぼ
一定である。

【００４３】次に、ＢＣＣ相とＭｇが固溶したＴｉ相の
構成割合から０．３３≦Ｍｇ／Ｔｉ≦１．５におけるＢ
ＣＣ相を構成するＭｇ−Ｔｉ系金属間化合物の組成を算
出した結果を表４に示す。

【００４４】

【表４】

【００４５】表３及び表４より、ＢＣＣ相が高収率で生
成される場合、各Ｍｇ／Ｔｉで生成するＭｇ−Ｔｉ系合
金は、一般式 Ｍｇ_1-xＴｉ_xにおいて、０．３４≦ｘ≦
０．６２であることが分かる。

【００４６】＜メカニカルアロイング時間の影響＞本実
施形態において、ＢＣＣ相の生成に対するメカニカルア
ロイング処理を施す時間（メカニカルアロイング時間と
いう。）の影響を検討する。

【００４７】メカニカルアロイング法には、遊星型ボー
ルミル（ＦＲＩＴＳＣＨ社製 Ｐ５）を用いて、以下の
条件で行った。

【００４８】直径７４ｍｍ、高さ３０ｍｍのＳＵＳ３０
６製ポットに、前記Ｍｇ／Ｔｉ＝１の試料２ｇを仕込
み、直径１０ｍｍのＳＵＳ３０６製ボールを１０個（４
０ｇ）を投入する。このポットを真空引きした後、アル
ゴンガスを充填する。ボールミルの回転数を２００ｒｐ
ｍ、遠心加速度５Ｇとして、１時間、７０時間、１５０
時間及び２００時間とメカニカルアロイング時間を変え
て合金化処理を行った。

【００４９】このようにメカニカルアロイング時間を変
化させて得られた生成物のＸ線回折分析図を図２に示
す。

【００５０】図２に示すように、メカニカルアロイング
時間が７０時間以下では、ＢＣＣ相は全く生成していな
いことが分かる。一方、メカニカルアロイング時間が１
５０時間を超えるとＭｇ単一相とＴｉ単一相のピークは
ほとんどなくなり、ＢＣＣ相のピークが発現し始める。
更に、メカニカルアロイング時間が２００時間を超える
と、ＢＣＣ相のピークが鮮明に表われているのが分か
る。

【００５１】従って、本実施形態では、少なくともメカ
ニカルアロイング時間は１５０時間以上必要なことが分
かる。ただし、このメカニカルアロイング時間は、本発
明に係るＭｇ−Ｔｉ系合金製造方法を限定するものでは
ない。すなわち、ボールミルの回転速度、ボールの大き
さや個数、ポットの大きさなどによって、最適なメカニ
カルアロイング時間が決定される。

【００５２】＜処理雰囲気の影響＞次に、本実施形態に
おいて、メカニカルアロイング法の処理雰囲気の影響に
ついて検討する。

【００５３】メカニカルアロイング法には、遊星型ボー
ルミル（ＦＲＩＴＳＣＨ社製 Ｐ５）を用いて、以下の
条件で行った。

【００５４】直径７４ｍｍ、高さ３０ｍｍのＳＵＳ３０
６製ポットに、前記Ｍｇ／Ｔｉ＝１の試料２ｇを仕込
み、直径１０ｍｍのＳＵＳ３０６製ボールを１０個（４
０ｇ）を投入する。このポットを真空引きした後、アル
ゴンガス（Ａｒ）を充填する。

【００５５】ボールミルの回転数を２００ｒｐｍ、遠心
加速度５Ｇとして２００時間の合金化処理を行った。次
に同様の条件で、アルゴンガスを空気（Ａｉｒ）に置き
換えて合金化処理を行った。

【００５６】このようにメカニカルアロイング法の処理
雰囲気を変化させて得られた生成物のＸ線回折分析図を
図３に示す。

【００５７】図３から分かるように、アルゴンガス雰囲
気下では、ＢＣＣ相とＭｇが固溶したＴｉ相の混合相が
得られるが、空気雰囲気下では、ＢＣＣ相もＭｇが固溶
したＴｉ相も生成されず、ＭｇＯが生成するのみである
ことが分かる。これは、Ｍｇが非常に酸化されやすい性
質を有することに由来する。

【００５８】従って、本発明に係るＭｇ−Ｔｉ系合金を
製造する際にその処理雰囲気は、アルゴンガスその他不
活性ガス雰囲気で処理しなければならないことが分か
る。

【００５９】＜Ｍｇ−Ｔｉ系合金の用途＞本発明に係る
Ｍｇ−Ｔｉ系合金は、一般式 Ｍｇ_1-xＴｉ_xにおいて、
０．３４≦ｘ≦０．６２であって、ＭｇとＴｉが体心立
方構造を構成するＭｇ−Ｔｉ系金属間化合物を含有する
ものである。

【００６０】一般に体心立方構造を有し実用的な水素吸
放出特性を有する３元素系合金にＶ（バナジウム）系合
金がある。例えば、Ｔｉ_60-xＣｒ_xＶ₄₀合金は、ｘ＝３
０、又はｘ＝３５の場合、格子定数はそれぞれ０．３０
５１（ｎｍ）と、０．３０２４（ｎｍ）となり、水素放
出圧は、４０℃でそれぞれ０．１（Ｍｐａ）と、０．５
（Ｍｐａ）である。このように、体心立方構造を有する
合金は、格子定数の僅かな変化により水素放出圧が大き
く変化する。本発明に係る体心立方構造を有するＭｇ−
Ｔｉ系金属間化合物の格子定数は、表３より約０．３４
（ｎｍ）であって、上記Ｖ系水素吸蔵合金の格子定数よ
りかなり大きい。格子定数が大きい場合、吸蔵された水
素は、合金中で水素化物として安定に存在し、低温では
放出されない場合が多い。従って、本発明に係るＭｇ−
Ｔｉ系合金においても、本合金単体では低温での水素放
出特性は小さい。

【００６１】しかし、Ｍｇ及びＴｉの原子半径がそれぞ
れ０．１６０２（ｎｍ）と、０．１４６２（ｎｍ）であ
ることを考慮すると、これらの原子半径より小さいＢ
（ホウ素）などの元素を適当な方法でドープすることに
より、容易に格子定数を低下させることができる。ここ
で、原子半径の小さい元素をドープする方法としては、
メカニカルアロイング法、スパッタリング法など適宜選
択することができる。

【００６２】このように本発明に係るＭｇ−Ｔｉ系合金
の格子定数を低下させることにより、実用的な水素吸蔵
合金を低コストで得ることができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】メカニカルアロイング法により得られる各Ｍｇ
−Ｔｉ系合金のＸ線回折図である。

【図２】メカニカルアロイング時間を変化させて得られ
る各Ｍｇ−Ｔｉ系合金のＸ線回折図である。

【図３】メカニカルアロイングの処理雰囲気を変化させ
て得られる各Ｍｇ−Ｔｉ系合金のＸ線回折図である。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き Ｆターム(参考） 4K018 BA03 BC16 BD07 5H027 AA02 BA14

Claims (3)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 一般式 Ｍｇ_1-xＴｉ_xにおいて、０．３
   ４≦ｘ≦０．６２であって、ＭｇとＴｉが体心立方構造
   を構成するＭｇ−Ｔｉ系金属間化合物を含有することを
   特徴とするＭｇ−Ｔｉ系合金。
2. 【請求項２】 ＭｇとＴｉをメカニカルアロイング法で
   合金化することにより、一般式 Ｍｇ_1-xＴｉ_xにおい
   て、０．３４≦ｘ≦０．６２であって、ＭｇとＴｉが体
   心立方構造を構成するＭｇ−Ｔｉ系金属間化合物を含有
   するＭｇ−Ｔｉ系合金を得ることを特徴とするＭｇ−Ｔ
   ｉ系合金製造方法。
3. 【請求項３】 請求項２に記載のＭｇ−Ｔｉ系合金製造
   方法において、ＭｇとＴｉの原料仕込み組成比（原子
   比）Ｍｇ／Ｔｉが０．３≦Ｍｇ／Ｔｉ≦１．７であるこ
   とを特徴とするＭｇ−Ｔｉ系合金製造方法。