JP2003247046A - 冷間鍛造性に優れた定歪鋼 - Google Patents
冷間鍛造性に優れた定歪鋼Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 自動車部品のＣＶＪなど、精密冷間鍛造の冷
鍛時に介在物を起点とする冷鍛割れを解消するものとし
て、鋼材中の介在物の大きさおよび量を規制した定歪鋼
材の提供。 【解決手段】 断面の大きさが短辺で３２０ｍｍ以上で
ある大断面鋳片から製造される棒鋼の断面内の中心部負
偏析部の断面面積率を２０％以下に小さくすることで冷
鍛後の熱処理で生じる熱処理歪を抑制した定歪鋼におい
て、図１に示す試験片として超音波探傷することによ
り、１００μｍを超える介在物を１．０×１０5ｍｍ3当
たり２個以下に保証した冷間鍛造性に優れた定歪鋼。
鍛時に介在物を起点とする冷鍛割れを解消するものとし
て、鋼材中の介在物の大きさおよび量を規制した定歪鋼
材の提供。 【解決手段】 断面の大きさが短辺で３２０ｍｍ以上で
ある大断面鋳片から製造される棒鋼の断面内の中心部負
偏析部の断面面積率を２０％以下に小さくすることで冷
鍛後の熱処理で生じる熱処理歪を抑制した定歪鋼におい
て、図１に示す試験片として超音波探傷することによ
り、１００μｍを超える介在物を１．０×１０5ｍｍ3当
たり２個以下に保証した冷間鍛造性に優れた定歪鋼。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】自動車部品のＣＶＪなど、精
密冷間鍛造により仕上げし、その後研磨を行わない部品
の製造に使用するための定歪鋼に関する。
密冷間鍛造により仕上げし、その後研磨を行わない部品
の製造に使用するための定歪鋼に関する。
【０００２】
【従来の技術】自動車部品のＣＶＪなどは、省工程化に
よるコストの削減のため、精密冷間鍛造（以下、冷間鍛
造を「冷鍛」という。）により仕上げることで、その後
の研磨を行わなくしている。このために冷鍛加工に供す
る鋼の矩形断面を有するインゴットあるいは連鋳片にお
いては、それらの鋳鋼材の断面内に中心部負偏析が生
じ、これにより鋳鋼材のマクロパターンの内部と外部と
で初期凝固組織が異なるため、熱処理後の製品歪のバラ
ツキに例えば０．０２％異なるというバラツキが発生す
る問題がある。このパターン内外の歪差が冷鍛後に仕上
げ研磨または切削を行わない部品には大きな問題であ
る。そこで、熱処理後の歪のバラツキが小さい定歪鋼用
に丸連鋳で製造して連鋳片の断面形状を中径の丸形鋳片
とした鋼材があるが、鋳片の断面サイズを大きくするこ
とが困難であり、生産性を上げられないという問題があ
った。
よるコストの削減のため、精密冷間鍛造（以下、冷間鍛
造を「冷鍛」という。）により仕上げることで、その後
の研磨を行わなくしている。このために冷鍛加工に供す
る鋼の矩形断面を有するインゴットあるいは連鋳片にお
いては、それらの鋳鋼材の断面内に中心部負偏析が生
じ、これにより鋳鋼材のマクロパターンの内部と外部と
で初期凝固組織が異なるため、熱処理後の製品歪のバラ
ツキに例えば０．０２％異なるというバラツキが発生す
る問題がある。このパターン内外の歪差が冷鍛後に仕上
げ研磨または切削を行わない部品には大きな問題であ
る。そこで、熱処理後の歪のバラツキが小さい定歪鋼用
に丸連鋳で製造して連鋳片の断面形状を中径の丸形鋳片
とした鋼材があるが、鋳片の断面サイズを大きくするこ
とが困難であり、生産性を上げられないという問題があ
った。
【０００３】そこで、出願人らは生産性のよい大断面の
矩形の角連鋳片からでも冷鍛後の熱処理の際の歪による
変形、寸法変化が抑制される定歪鋼材を開発した。しか
し、この鋼材においても冷鍛時に介在物を起点とする冷
鍛割れの問題があった。
矩形の角連鋳片からでも冷鍛後の熱処理の際の歪による
変形、寸法変化が抑制される定歪鋼材を開発した。しか
し、この鋼材においても冷鍛時に介在物を起点とする冷
鍛割れの問題があった。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明が解決しようと
する課題は、自動車部品のＣＶＪなど、精密冷間鍛造に
使用される定歪鋼からなる鋼材において、冷鍛時に介在
物を起点とする冷鍛割れの問題を解消することであり、
矩形断面の鋳片の利点を活かして形状差に伴う熱処理後
の製品歪を抑制できる鋼材において、介在物の大きさお
よび量を規定することにより冷鍛割れの少ない定歪鋼材
を量産レベルで提供することである。
する課題は、自動車部品のＣＶＪなど、精密冷間鍛造に
使用される定歪鋼からなる鋼材において、冷鍛時に介在
物を起点とする冷鍛割れの問題を解消することであり、
矩形断面の鋳片の利点を活かして形状差に伴う熱処理後
の製品歪を抑制できる鋼材において、介在物の大きさお
よび量を規定することにより冷鍛割れの少ない定歪鋼材
を量産レベルで提供することである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】上記の課題を解決するた
めの本発明の手段は、請求項１の発明では、断面の大き
さが短辺で３２０ｍｍ以上である大断面鋳片から製造さ
れる棒鋼の断面内の中心部負偏析部の断面面積率を２０
％以下に小さくすることで冷鍛後の熱処理で生じる熱処
理歪を抑制した定歪鋼において、１００μｍを超える介
在物を１．０×１０5ｍｍ3当たり２個以下としたことを
特徴とする冷間鍛造性に優れた定歪鋼である。
めの本発明の手段は、請求項１の発明では、断面の大き
さが短辺で３２０ｍｍ以上である大断面鋳片から製造さ
れる棒鋼の断面内の中心部負偏析部の断面面積率を２０
％以下に小さくすることで冷鍛後の熱処理で生じる熱処
理歪を抑制した定歪鋼において、１００μｍを超える介
在物を１．０×１０5ｍｍ3当たり２個以下としたことを
特徴とする冷間鍛造性に優れた定歪鋼である。
【０００６】上記の手段において、短辺を３２０ｍｍ以
上の大断面鋳片に限定した理由は、このような大断面に
することにより生産性が上がると共に、矩形であること
によって最終の凝固位置も分散され、冷間鍛造時に問題
となる主としてＣ％の正偏析部が改善され、さらに鋳造
時に介在物を浮上分離する上でも有利であることによ
る。さらに、中心部負偏析部の断面面積率を２０％以下
に限定する理由は、例えば、本製品の定歪鋼をＣＶＪな
どの部品に適用した場合、熱処理後の歪のバラツキが小
さくなり熱処理後の研磨などの工程を省略でき、コスト
的にも、さらに研磨粉の発生がなくなるなどの環境に対
する負荷の削減にも寄与できるものであることによる。
上の大断面鋳片に限定した理由は、このような大断面に
することにより生産性が上がると共に、矩形であること
によって最終の凝固位置も分散され、冷間鍛造時に問題
となる主としてＣ％の正偏析部が改善され、さらに鋳造
時に介在物を浮上分離する上でも有利であることによ
る。さらに、中心部負偏析部の断面面積率を２０％以下
に限定する理由は、例えば、本製品の定歪鋼をＣＶＪな
どの部品に適用した場合、熱処理後の歪のバラツキが小
さくなり熱処理後の研磨などの工程を省略でき、コスト
的にも、さらに研磨粉の発生がなくなるなどの環境に対
する負荷の削減にも寄与できるものであることによる。
【０００７】請求項２の発明では、断面の大きさが短辺
で３２０ｍｍ以上である大断面鋳片から製造される棒鋼
の断面内の０．５％の中心部を除く負偏析部と負偏析部
の外周とのＣ％のバラツキが±１０％未満である冷鍛後
の熱処理で生じる熱処理歪を抑制した鋼において、１０
０μｍを超える介在物を１．０×１０5ｍｍ3当たり２個
以下としたことを特徴とする冷間鍛造性に優れた定歪鋼
である。
で３２０ｍｍ以上である大断面鋳片から製造される棒鋼
の断面内の０．５％の中心部を除く負偏析部と負偏析部
の外周とのＣ％のバラツキが±１０％未満である冷鍛後
の熱処理で生じる熱処理歪を抑制した鋼において、１０
０μｍを超える介在物を１．０×１０5ｍｍ3当たり２個
以下としたことを特徴とする冷間鍛造性に優れた定歪鋼
である。
【０００８】上記の手段において、断面内での０．５％
の中心部を除く理由は、この部分は最終凝固位置にあた
りＣ％の値が高くなるため、特に負偏析部でのＣ％の評
価とならないこと、また中心部の０．５％部分は熱処理
歪には寄与しないことから省いて評価することによる。
の中心部を除く理由は、この部分は最終凝固位置にあた
りＣ％の値が高くなるため、特に負偏析部でのＣ％の評
価とならないこと、また中心部の０．５％部分は熱処理
歪には寄与しないことから省いて評価することによる。
【０００９】上記の手段において、断面内の０．５％の
中心部を除く負偏析部と負偏析部の外周とのＣ％のバラ
ツキが±１０％未満であると限定する理由は、ＣＶＪ用
部品などの製品の熱処理後、熱処理歪の場所によるバラ
ツキが発生する原因について鋭意検討した結果、鋼材を
ＣＶＪ用部品に鋳造したとき、その形状に応じて中心部
負偏析部の入り込み方が異なり、Ｃ％の違いにより熱処
理後の膨張量も異なることから、Ｃ％の異なる部位の製
品での入り込み方の違いが熱処理歪の場所によるバラツ
キを引き起こしていることを見出し、従って、Ｃ％のバ
ラツキを中央負偏析部とその外周部とで±１０％未満に
抑えることで熱処理歪のバラツキを小さくできることに
よる。負偏析部の製品鍛造時の入り込み量を一定に抑え
ることにより、具体的には上記したように中心負偏析部
の断面面積率を２０％以内に抑えることにより、ＣＶＪ
用部品などの製品での熱処理歪のバラツキが抑えられ、
例えば熱処理後の研磨工程を省略できるといったことに
寄与できることによる。
中心部を除く負偏析部と負偏析部の外周とのＣ％のバラ
ツキが±１０％未満であると限定する理由は、ＣＶＪ用
部品などの製品の熱処理後、熱処理歪の場所によるバラ
ツキが発生する原因について鋭意検討した結果、鋼材を
ＣＶＪ用部品に鋳造したとき、その形状に応じて中心部
負偏析部の入り込み方が異なり、Ｃ％の違いにより熱処
理後の膨張量も異なることから、Ｃ％の異なる部位の製
品での入り込み方の違いが熱処理歪の場所によるバラツ
キを引き起こしていることを見出し、従って、Ｃ％のバ
ラツキを中央負偏析部とその外周部とで±１０％未満に
抑えることで熱処理歪のバラツキを小さくできることに
よる。負偏析部の製品鍛造時の入り込み量を一定に抑え
ることにより、具体的には上記したように中心負偏析部
の断面面積率を２０％以内に抑えることにより、ＣＶＪ
用部品などの製品での熱処理歪のバラツキが抑えられ、
例えば熱処理後の研磨工程を省略できるといったことに
寄与できることによる。
【００１０】請求項３の発明では、断面の大きさが短辺
で３２０ｍｍ以上である大断面鋳片から製造される棒鋼
の断面内の中心部負偏析部の断面面積率を２０％以下に
小さくすることで冷鍛後の熱処理で生じる熱処理歪を抑
制した定歪鋼からなる鋼材を焦点型７ＭＨｚ以上２０Ｍ
Ｈｚ以下の超音波探触子を用いて評価して１００μｍを
超える介在物を１．０×１０5ｍｍ3当たり２個以下を保
証することを特徴とする冷間鍛造性の優れた定歪鋼材の
製造方法である。
で３２０ｍｍ以上である大断面鋳片から製造される棒鋼
の断面内の中心部負偏析部の断面面積率を２０％以下に
小さくすることで冷鍛後の熱処理で生じる熱処理歪を抑
制した定歪鋼からなる鋼材を焦点型７ＭＨｚ以上２０Ｍ
Ｈｚ以下の超音波探触子を用いて評価して１００μｍを
超える介在物を１．０×１０5ｍｍ3当たり２個以下を保
証することを特徴とする冷間鍛造性の優れた定歪鋼材の
製造方法である。
【００１１】請求項４の発明では、断面の大きさが短辺
で３２０ｍｍ以上である大断面鋳片から製造される棒鋼
の断面内の０．５％の中心部を除く負偏析部と負偏析部
の外周とのＣ％のバラツキが±１０％未満である冷鍛後
の熱処理で生じる熱処理歪を抑制した定歪鋼からなる鋼
材を焦点型７ＭＨｚ以上２０ＭＨｚ以下の超音波探触子
を用いて評価して１００μｍを超える介在物を１．０×
１０5ｍｍ3当たり２個以下を保証することを特徴とする
冷間鍛造性の優れた定歪鋼材の製造方法である。
で３２０ｍｍ以上である大断面鋳片から製造される棒鋼
の断面内の０．５％の中心部を除く負偏析部と負偏析部
の外周とのＣ％のバラツキが±１０％未満である冷鍛後
の熱処理で生じる熱処理歪を抑制した定歪鋼からなる鋼
材を焦点型７ＭＨｚ以上２０ＭＨｚ以下の超音波探触子
を用いて評価して１００μｍを超える介在物を１．０×
１０5ｍｍ3当たり２個以下を保証することを特徴とする
冷間鍛造性の優れた定歪鋼材の製造方法である。
【００１２】上記の請求項３の手段における中心部負偏
析部の断面面積率を２０％以下する理由、および請求項
４の手段における０．５％の中心部を除く負偏析部と負
偏析部の外周とのＣ％のバラツキが±１０％未満である
とした理由は、上記の請求項１の手段における理由およ
び請求項２の手段における理由と同様である。さらに、
上記の請求項３及び請求項４の手段において、超音波探
触子を焦点型７ＭＨｚ以上２０ＭＨｚ以下とする理由
は、１００μｍ級の非金属介在物を検出するためには７
ＭＨｚ以上の周波数が必要であり、また、ＳＮ比の関係
から超音波の投影面積の１％程度しか検出できないこと
が焦点型とする理由であり、さらに２０ＭＨｚ以下とす
る理由は、１００μｍ級の非金属介在物の出現頻度が数
ｋｇに数個というオーダーであり、周波数がこれを超え
ると現実的に探傷体積をかせぐことができないことによ
る。
析部の断面面積率を２０％以下する理由、および請求項
４の手段における０．５％の中心部を除く負偏析部と負
偏析部の外周とのＣ％のバラツキが±１０％未満である
とした理由は、上記の請求項１の手段における理由およ
び請求項２の手段における理由と同様である。さらに、
上記の請求項３及び請求項４の手段において、超音波探
触子を焦点型７ＭＨｚ以上２０ＭＨｚ以下とする理由
は、１００μｍ級の非金属介在物を検出するためには７
ＭＨｚ以上の周波数が必要であり、また、ＳＮ比の関係
から超音波の投影面積の１％程度しか検出できないこと
が焦点型とする理由であり、さらに２０ＭＨｚ以下とす
る理由は、１００μｍ級の非金属介在物の出現頻度が数
ｋｇに数個というオーダーであり、周波数がこれを超え
ると現実的に探傷体積をかせぐことができないことによ
る。
【００１３】本発明の作用について説明すると、通常の
鋼材では、１００μｍを超える介在物、例えば、酸化物
系介在物は１．０×１０5ｍｍ3当たり５個程度である
が、酸素値による評価法あるいは通常の介在物評価法で
あるＡＳＴＭ法ではミクロンオーダーの介在物の挙動し
か捉えられていない。しかし、本発明では、焦点型７Ｍ
Ｈｚ以上２０ＭＨｚ以下の超音波探触子を用いることに
より、１００μｍを超える介在物、即ち酸化物系介在物
も評価できるので、焦点型７ＭＨｚ以上２０ＭＨｚ以下
の超音波探触子を用いて評価することにより、これらの
介在物を１．０×１０5ｍｍ3当たり２個以下に保証する
もので、このように保証した定歪鋼材とすることで介在
物を起点とする冷鍛時の冷鍛割れを的確に防止する。
鋼材では、１００μｍを超える介在物、例えば、酸化物
系介在物は１．０×１０5ｍｍ3当たり５個程度である
が、酸素値による評価法あるいは通常の介在物評価法で
あるＡＳＴＭ法ではミクロンオーダーの介在物の挙動し
か捉えられていない。しかし、本発明では、焦点型７Ｍ
Ｈｚ以上２０ＭＨｚ以下の超音波探触子を用いることに
より、１００μｍを超える介在物、即ち酸化物系介在物
も評価できるので、焦点型７ＭＨｚ以上２０ＭＨｚ以下
の超音波探触子を用いて評価することにより、これらの
介在物を１．０×１０5ｍｍ3当たり２個以下に保証する
もので、このように保証した定歪鋼材とすることで介在
物を起点とする冷鍛時の冷鍛割れを的確に防止する。
【００１４】
【発明の実施の形態】本発明の実施の形態を説明する。
第１の実施の形態では、酸化物系介在物を極力抑えた操
業により溶製した高炭素クロム鋼の溶鋼を、断面が短辺
で３２０ｍｍ以上の矩形大断面鋳型の垂直型連続鋳造機
にて、鋳型内電磁撹拌強度を鋳型長辺側の中央付近の流
速で１０〜１５ｃｍ／ｓ、ＳＨ：２０〜３０℃で鋳込み
鋳片を得て、この鋳片を分解圧延により丸棒鋼片とし、
この丸棒鋼片の中心負偏析部面積は断面で測定する面積
率で２０％以下とする。この丸棒鋼片のを図１に示す形
状の超音波探傷試験片に加工し、これらを水中において
焦点距離６インチの１５ＭＨｚ焦点型超音波探触子を用
いて複数個測定し、１００μｍを超える大型介在物波形
をカウントし、１．０×１０5ｍｍ3当たり２個以下の鋼
材を得て製品とする。
第１の実施の形態では、酸化物系介在物を極力抑えた操
業により溶製した高炭素クロム鋼の溶鋼を、断面が短辺
で３２０ｍｍ以上の矩形大断面鋳型の垂直型連続鋳造機
にて、鋳型内電磁撹拌強度を鋳型長辺側の中央付近の流
速で１０〜１５ｃｍ／ｓ、ＳＨ：２０〜３０℃で鋳込み
鋳片を得て、この鋳片を分解圧延により丸棒鋼片とし、
この丸棒鋼片の中心負偏析部面積は断面で測定する面積
率で２０％以下とする。この丸棒鋼片のを図１に示す形
状の超音波探傷試験片に加工し、これらを水中において
焦点距離６インチの１５ＭＨｚ焦点型超音波探触子を用
いて複数個測定し、１００μｍを超える大型介在物波形
をカウントし、１．０×１０5ｍｍ3当たり２個以下の鋼
材を得て製品とする。
【００１５】第２の実施の形態では、酸化物系介在物を
極力抑えた操業により溶製した高炭素クロム鋼の溶鋼
を、断面が短辺で３２０ｍｍ以上の矩形大断面鋳型の垂
直型連続鋳造機にて、鋳型内電磁撹拌強度を鋳型長辺側
の中央付近の流速で１０〜１５ｃｍ／ｓ、ＳＨ：２０〜
３０℃で鋳込み鋳片を得て、この鋳片を分解圧延により
丸棒鋼片とし、その丸棒鋼片の断面内の０．５％の中心
部を除く負偏析部におけるＣ％のバラツキを±１０％未
満とする。この丸棒鋼片のを図１に示す形状の超音波探
傷試験片に加工し、これらを水中において焦点距離６イ
ンチの１５ＭＨｚ焦点型超音波探触子を用いて複数個測
定し、１００μｍを超える大型介在物波形をカウント
し、１．０×１０5ｍｍ3当たり２個以下の鋼材を得て製
品とする。
極力抑えた操業により溶製した高炭素クロム鋼の溶鋼
を、断面が短辺で３２０ｍｍ以上の矩形大断面鋳型の垂
直型連続鋳造機にて、鋳型内電磁撹拌強度を鋳型長辺側
の中央付近の流速で１０〜１５ｃｍ／ｓ、ＳＨ：２０〜
３０℃で鋳込み鋳片を得て、この鋳片を分解圧延により
丸棒鋼片とし、その丸棒鋼片の断面内の０．５％の中心
部を除く負偏析部におけるＣ％のバラツキを±１０％未
満とする。この丸棒鋼片のを図１に示す形状の超音波探
傷試験片に加工し、これらを水中において焦点距離６イ
ンチの１５ＭＨｚ焦点型超音波探触子を用いて複数個測
定し、１００μｍを超える大型介在物波形をカウント
し、１．０×１０5ｍｍ3当たり２個以下の鋼材を得て製
品とする。
【００１６】
【実施例】本発明の実施例を図面を参照して説明する。
酸化物系介在物を極力抑えた操業をして冷鍛用鋼ＳＣＲ
４２０Ｈのヒートないしヒートの溶鋼に溶製し、こ
れらの溶鋼を垂直型連続鋳造機の断面が３８０ｍｍ×４
９０ｍｍの矩形大断面の鋳型にて、鋳型内電磁撹拌強度
を４９０ｍｍの鋳型長辺側の中央付近の流速で１０ｃｍ
／ｓとし、ＳＨ：３０℃として連続鋳造して鋳片を得
て、さらにこの鋳片を分解圧延によりφ１６７ｍｍの丸
棒鋼片に製造した。この丸棒鋼片の中心負偏析部面積を
鋳片の断面で測定すると面積率でヒートのものは１８
％、ヒートないしヒートのものは１９％であった。
また、丸棒鋼片の長さ方向に垂直な断面内の０．５％の
中心部を除く負偏析部におけるＣ％のバラツキは共に±
１０％未満であった。これらの丸棒鋼片を図１に示す形
状で大きさが７０ｍｍ×１５０ｍｍ×２５ｍｍの超音波
探傷試験片１に加工した。この試験片１個当たりの重さ
は１．７ｋｇであった。
酸化物系介在物を極力抑えた操業をして冷鍛用鋼ＳＣＲ
４２０Ｈのヒートないしヒートの溶鋼に溶製し、こ
れらの溶鋼を垂直型連続鋳造機の断面が３８０ｍｍ×４
９０ｍｍの矩形大断面の鋳型にて、鋳型内電磁撹拌強度
を４９０ｍｍの鋳型長辺側の中央付近の流速で１０ｃｍ
／ｓとし、ＳＨ：３０℃として連続鋳造して鋳片を得
て、さらにこの鋳片を分解圧延によりφ１６７ｍｍの丸
棒鋼片に製造した。この丸棒鋼片の中心負偏析部面積を
鋳片の断面で測定すると面積率でヒートのものは１８
％、ヒートないしヒートのものは１９％であった。
また、丸棒鋼片の長さ方向に垂直な断面内の０．５％の
中心部を除く負偏析部におけるＣ％のバラツキは共に±
１０％未満であった。これらの丸棒鋼片を図１に示す形
状で大きさが７０ｍｍ×１５０ｍｍ×２５ｍｍの超音波
探傷試験片１に加工した。この試験片１個当たりの重さ
は１．７ｋｇであった。
【００１７】この超音波探傷試験片１を水中距離で焦点
距離６インチの１５ＭＨｚ焦点型超音波探触子を用い
て、図１に示すように超音波入射方向５を鋳片の鋳造方
向である厚み方向とし、超音波探傷試験片１の奥行きの
方向の圧延方向３に直角な方向で、かつその中心部４の
幅３４ｍｍの鋳片コアの部分の範囲を除く両サイドの各
５８ｍｍの幅の部分を超音波探傷範囲２として測定し
た。この測定は各ヒート毎に試験片６個について測定し
た。この測定では１００μｍを超える大型の酸化物系介
在物の波形をカウントすることにより合計６個分の１０
ｋｇ当たりのその酸化物系介在物の総個数を検出した。
さらにこの総個数を１×１０5ｍｍ3当たりの個数に換算
した。これらの測定結果を表１に示した。
距離６インチの１５ＭＨｚ焦点型超音波探触子を用い
て、図１に示すように超音波入射方向５を鋳片の鋳造方
向である厚み方向とし、超音波探傷試験片１の奥行きの
方向の圧延方向３に直角な方向で、かつその中心部４の
幅３４ｍｍの鋳片コアの部分の範囲を除く両サイドの各
５８ｍｍの幅の部分を超音波探傷範囲２として測定し
た。この測定は各ヒート毎に試験片６個について測定し
た。この測定では１００μｍを超える大型の酸化物系介
在物の波形をカウントすることにより合計６個分の１０
ｋｇ当たりのその酸化物系介在物の総個数を検出した。
さらにこの総個数を１×１０5ｍｍ3当たりの個数に換算
した。これらの測定結果を表１に示した。
【００１８】表１に見られるように、ヒート、ヒート
、ヒートのものは、１００μｍを超える大型の酸化
物系介在物の個数が１×１０5ｍｍ3当たり、それぞれ
１．８０個、０．８２個、１．１５個であったが、ヒー
トは２．４６個、ヒートは３．７８個であった。以
上から、ヒート、ヒート、ヒートは１００μｍを
超える大型の酸化物系介在物が２個以下の鋼材を製品と
して保証できた。
、ヒートのものは、１００μｍを超える大型の酸化
物系介在物の個数が１×１０5ｍｍ3当たり、それぞれ
１．８０個、０．８２個、１．１５個であったが、ヒー
トは２．４６個、ヒートは３．７８個であった。以
上から、ヒート、ヒート、ヒートは１００μｍを
超える大型の酸化物系介在物が２個以下の鋼材を製品と
して保証できた。
【００１９】
【表１】
【００２０】
【発明の効果】以上に説明したように、本発明の定歪鋼
は、熱処理歪を抑えることのできる中心負偏析部面積率
を２０％以下に抑え、また鋼片の断面内の０．５％の中
心部を除く負偏析部におけるＣ％のバラツキを±１０％
未満とした鋼材とし、この鋼材を冷間鍛造時あるいは転
動部品に使用した場合に長寿命の期待できる介在物レベ
ルとして１００μｍを超える大型の非金属介在物が１×
１０5ｍｍ3当たり２個以下に保証され、本発明は優れた
効果を有するものである。
は、熱処理歪を抑えることのできる中心負偏析部面積率
を２０％以下に抑え、また鋼片の断面内の０．５％の中
心部を除く負偏析部におけるＣ％のバラツキを±１０％
未満とした鋼材とし、この鋼材を冷間鍛造時あるいは転
動部品に使用した場合に長寿命の期待できる介在物レベ
ルとして１００μｍを超える大型の非金属介在物が１×
１０5ｍｍ3当たり２個以下に保証され、本発明は優れた
効果を有するものである。
【図１】超音波探傷試験片の概略と探傷部位を模式的に
示す図である。
示す図である。
１ 超音波探傷試験片
２ 超音波探傷範囲
３ 圧延方向
４ 中心部
５ 超音波入射方向
フロントページの続き
(51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考）
Ｂ２１Ｊ 13/02 Ｂ２１Ｊ 13/02 Ｂ
Claims (4)
- 【請求項１】 断面の大きさが短辺で３２０ｍｍ以上で
ある大断面鋳片から製造される棒鋼の断面内の中心部負
偏析部の断面面積率を２０％以下に小さくすることで冷
鍛後の熱処理で生じる熱処理歪を抑制した定歪鋼におい
て、１００μｍを超える介在物を１．０×１０5ｍｍ3当
たり２個以下としたことを特徴とする冷間鍛造性に優れ
た定歪鋼。 - 【請求項２】 断面の大きさが短辺で３２０ｍｍ以上で
ある大断面鋳片から製造される棒鋼の断面内の０．５％
の中心部を除く負偏析部と負偏析部の外周とのＣ％のバ
ラツキが±１０％未満である冷鍛後の熱処理で生じる熱
処理歪を抑制した鋼において、１００μｍを超える介在
物を１．０×１０5ｍｍ3当たり２個以下としたことを特
徴とする冷間鍛造性に優れた定歪鋼。 - 【請求項３】 断面の大きさが短辺で３２０ｍｍ以上で
ある大断面鋳片から製造される棒鋼の断面内の中心部負
偏析部の断面面積率を２０％以下に小さくすることで冷
鍛後の熱処理で生じる熱処理歪を抑制した定歪鋼からな
る鋼材を焦点型７ＭＨｚ以上２０ＭＨｚ以下の超音波探
触子を用いて評価して１００μｍを超える介在物を１．
０×１０5ｍｍ3当たり２個以下を保証することを特徴と
する冷間鍛造性の優れた定歪鋼材の製造方法。 - 【請求項４】 断面の大きさが短辺で３２０ｍｍ以上で
ある大断面鋳片から製造される棒鋼の断面内の０．５％
の中心部を除く負偏析部と負偏析部の外周とのＣ％のバ
ラツキが±１０％未満である冷鍛後の熱処理で生じる熱
処理歪を抑制した定歪鋼からなる鋼材を焦点型７ＭＨｚ
以上２０ＭＨｚ以下の超音波探触子を用いて評価して１
００μｍを超える介在物を１．０×１０5ｍｍ3当たり２
個以下を保証することを特徴とする冷間鍛造性の優れた
定歪鋼材の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2002045474A JP2003247046A (ja) | 2002-02-21 | 2002-02-21 | 冷間鍛造性に優れた定歪鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2002045474A JP2003247046A (ja) | 2002-02-21 | 2002-02-21 | 冷間鍛造性に優れた定歪鋼 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2003247046A true JP2003247046A (ja) | 2003-09-05 |
Family
ID=28659301
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2002045474A Pending JP2003247046A (ja) | 2002-02-21 | 2002-02-21 | 冷間鍛造性に優れた定歪鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2003247046A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2006120875A1 (en) * | 2005-05-10 | 2006-11-16 | Sanyo Special Steel Co., Ltd. | Method for evaluating the reliability of steel method |
| CN109781855A (zh) * | 2019-02-25 | 2019-05-21 | 河北普阳钢铁有限公司 | 利用双晶直探头判断扁平金属板材组织偏析带的检测方法 |
-
2002
- 2002-02-21 JP JP2002045474A patent/JP2003247046A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2006120875A1 (en) * | 2005-05-10 | 2006-11-16 | Sanyo Special Steel Co., Ltd. | Method for evaluating the reliability of steel method |
| GB2439865A (en) * | 2005-05-10 | 2008-01-09 | Sanyo Special Steel Co Ltd | Method for evaluating the reliability of steel method |
| GB2439865B (en) * | 2005-05-10 | 2009-08-19 | Sanyo Special Steel Co Ltd | Method for evaluating the reliability of steel |
| US7971484B2 (en) | 2005-05-10 | 2011-07-05 | Sanyo Special Steel Co., Ltd. | Method for evaluating reliability of steel and high-reliability steel obtained by the same |
| CN109781855A (zh) * | 2019-02-25 | 2019-05-21 | 河北普阳钢铁有限公司 | 利用双晶直探头判断扁平金属板材组织偏析带的检测方法 |
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