JP2003241100A - 偏心光学系 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 立体感を感じる主な要素である両眼視差、両
眼の輻輳、眼の焦点調節作用に矛盾を生じさせない立体
映像観察が可能な立体映像表示装置の光学系。 【解決手段】 反射面内で位置毎に反射方向を変化させ
ることが可能な能動型反射光学素子３と、少なくとも１
面の回転非対称な面形状の反射面１４を含む偏心光学系
２において、偏心光学系２が瞳面１と像面４との間に配
置され、次式を満足する。このような偏心光学系と映像
表示素子とを観察者の左右の眼に対応してそれぞれ１つ
ずつ配置して立体映像表示装置が構成される。 （瞳と偏心光学系の距離）／（焦点距離）≧０．６
・・・（１）

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、偏心光学系に関
し、特に、可変焦点レンズ、可変焦点回折光学素子、可
変偏角プリズム、可変形状鏡等の光学特性可変光学素子
を含む光学系、及び、これら光学系を備えた映像表示装
置、例えば、ＨＭＤ、眼鏡、ビデオプロジェクター、デ
ジタルカメラ等の光学装置、特に立体映像表示装置に関
するものである。

【０００２】

【従来の技術】立体映像表示装置あるいは頭部装着式映
像表示装置（いわゆるＨＭＤ）用光学系の従来技術には
次のものがある。

【０００３】まず、特開平１１−３５５８０５のもの
は、図２０に示すように、接眼光学系１２１、映像表示
素子１２２の少なくとも何れか一方を光軸方向に移動す
ることで、映像表示素子１２２に表示される映像の虚像
の位置（調節位置）を輻輳位置に移動させている。その
結果、調節と輻輳の矛盾のない映像観察装置としてい
る。

【０００４】また、特開平２０００−２９８２３７のも
のは、図２１に示すように、物体からの光束は、絞り２
０１を通過後、第１透過面２２１から偏心プリズム２０
２に入り、第２透過面２２２から一度偏心プリズム２０
２から外に出て可変形状鏡２０３で反射後、第３透過面
（＝第２透過面）２２２から再度偏心プリズム２０２に
入り、第１反射面２２３で反射後、第４透過面２２４か
ら偏心プリズム２０２を出て、フィルター２０５を経て
像面２０４に結像する。可変形状鏡２０３の変形によ
り、無限遠から１００ｍｍまでの焦点合わせが可能な光
学系となっている。これらの能動型反射光学素子を含む
光学系をＨＭＤ光学系として用いることができるとして
いる。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】しかし、特開平１１−
３５５８０５のものには以下の問題がある。例えば、接
眼光学系１２１の焦点距離が２０ｍｍの場合、映像表示
素子１２２の位置を光軸方向に移動することで、映像表
示素子１２２に表示される映像の虚像の位置を観察者眼
球の前方２５ｃｍ（明視距離）から無限遠まで変化させ
るとする。このとき、映像表示素子１２２の位置を１．
６ｍｍ移動する必要がある。所定の大きさ・重量を持つ
映像表示素子１２２を１．６ｍｍの範囲で高速移動させ
るのは困難だし、可動マウント台１２３を含むようにす
る必要があり、機械的機構が大型化し顔面に装着するＨ
ＭＤとして好ましくない。接眼光学系１２１を移動する
場合にも、同様の問題がある。また、単に映像表示素子
１２２や接眼光学系１２１を光軸方向に移動することで
虚像位置を光軸方向に移動すると、収差の変動により接
眼光学系１２１の結像性能が劣化し良好な虚像表示を行
うことができない。また、顔面に装着するＨＭＤ用とし
て必要な小型光学系にする具体的な開示がない。

【０００６】また、特開平２０００−２９８２３７には
以下の問題点がある。能動型反射光学素子を含む光学系
をＨＭＤ光学系として用いることに言及しているが、実
施例１〜７として具体的に開示されている光学系のアイ
リリーフ（射出瞳と光学系の間隔）は２ｍｍ以下で、Ｈ
ＭＤ光学系等接眼光学系として使うことができない。必
要なアイリリーフ、例えば２０ｍｍを確保するには、光
学系全体を１０倍以上に係数倍する必要があり、光学系
の大きさが巨大化し、顔面に装着するＨＭＤとして使用
できず、可変形状鏡２０３の大きさ・変形量も巨大化
し、製作が困難になる。また、そもそも特開平２０００
−２９８２３７のものは、能動型反射光学素子を使うこ
とで温度・湿度の変化に伴う光学性能の変動の補償、光
学素子の性能誤差の補償、あるいは視度調節を行うこと
目的としており、本発明の後記の目的の１つである、Ｈ
ＭＤで立体映像を観察する際の調節と輻輳の矛盾の解消
を目的としていない。そのため、調節と輻輳の矛盾を解
消する目的に必要な能動型反射光学素子に対する配慮、
例えば、虚像位置を高速で移動するために能動型反射光
学素子の面積を小さくする等の配慮がなく、調節と輻輳
の矛盾を解消する目的としての可変形状鏡の実現は困難
である。

【０００７】本発明は、従来技術のこのような問題点を
解決するためになされたものであり、その目的は、小型
軽量な可変焦点接眼光学系、観察者の頭部又は顔面に保
持することを可能にする頭部又は顔面装着式映像表示装
置のための小型軽量可変焦点光学系、立体感を感じる主
な要素である両眼視差、両眼の輻輳、眼の焦点調節作用
に矛盾を生じさせない立体映像観察が可能な立体映像表
示装置を提供することである。

【０００８】

【課題を解決するための手段】上記の目的を達成する本
発明の第１の偏心光学系は、反射面内で位置毎に反射方
向を変化させることが可能な能動型反射光学素子と、少
なくとも１面の回転非対称な面形状の反射面を含む偏心
光学系において、偏心光学系が瞳面と像面との間に配置
され、次式を満足することを特徴とするものである。

【０００９】 （瞳と偏心光学系の距離）／（焦点距離）≧０．６ ・・・（１） なお、軸上主光線に対して偏心して配置されている面を
含む偏心光学系の場合、通常の近軸光線追跡では正確な
焦点距離を求めることができない。そこで、瞳中心と像
面中心とを結ぶ光線を軸上主光線とし、偏心光学系外部
に形成される瞳と偏心光学系の距離は、瞳と偏心光学系
の瞳に面した第１面（順光線追跡で結像光学系の場合は
入射面、観察光学系の場合は射出面）の間の軸上主光線
の光路長で定義し、焦点距離ｆは次式で定義する。

【００１０】 ｆ＝像面（逆光線追跡の接眼光学系の場合、映像表示素子） のサイズの半分／ｔａｎ（半画角） 観察光学系は、物体面に映像表示素子を置き、映像表示
素子に表示された映像を遠方に投影して観察者眼球で観
察し、撮像光学系は、遠方に位置する物体の像を撮像素
子に結像する。以下の本発明の説明においては、特に断
らない限り、本発明の結像光学系を逆光線追跡の観察光
学系（接眼光学系）として説明するが、「像面」に「撮
像素子」に置けば、撮像光学系として用いることができ
る。

【００１１】なお、従来の技術であげた特開平２０００
−２９８２３７の実施例１〜３の焦点距離は７．７５ｍ
ｍと記載してあるが、上記定義で求めると、９．４８ｍ
ｍとなる。

【００１２】上記発明は、後記の実施例１〜５が対応す
る。

【００１３】この発明の作用効果を説明すると、偏心光
学系では、偏心により発生する回転非対称な収差を回転
対称光学系で補正することは不可能である。この偏心に
より発生する回転対称な収差には、歪曲収差、像面湾
曲、軸上でも発生する非点収差、コマ収差等がある。

【００１４】まず、回転非対称な像面湾曲について説明
する。例えば、無限遠の物点から偏心した凹面鏡に入射
した光線は凹面鏡で反射することで結像されるが、凹面
鏡から像面までの後側焦点距離は、像界側が空気の場
合、光線が当たった部分の曲率半径の半分になる。その
結果、軸上主光線に対して傾斜して湾曲した像面を形成
する（図１６。なお、図１６中、Ｍは凹面鏡であ
る。）。このような回転非対称な像面湾曲の補正は、回
転対称な光学系では不可能である。この軸上主光線に対
して傾斜した像面湾曲をその発生源である凹面鏡Ｍ自身
で補正するには、凹面鏡Ｍを回転非対称な面形状で構成
し、この例では、Ｙ軸正方向を紙面の上方に向く方向と
定義してＹ軸正方向の曲率を強くし、Ｙ軸負方向の曲率
を弱くすれば補正することができる。また、上記構成と
同様な効果を持つ回転非対称な面を凹面鏡Ｍとは別に光
学系中に配置することで、少ない構成枚数でフラットな
像面を得ることができる。

【００１５】次に、回転非対称な非点収差について説明
する。上記説明と同様に、偏心して配置された凹面鏡Ｍ
では、入射光線に対する凹面鏡のＸ方向とＹ方向の曲率
の違いから、軸上光線に対しても非点収差が発生する
（図１７）。この非点収差を補正するには、上記像面湾
曲に関する説明と同様に、回転非対称面のＸ軸方向（紙
面に垂直な方向）とＹ軸方向の曲率を適切に設定するこ
とによって可能となる。

【００１６】次に、回転非対称なコマ収差について説明
する。偏心して配置された凹面鏡Ｍでは、軸上光線に対
しても図１８に示すようなコマ収差が発生する。回転非
対称面のＸ軸の原点から離れるにしたがって面の傾きを
適切に変えることによって、このコマ収差の補正が可能
となる。

【００１７】次に、回転非対称なディストーションにつ
いて説明する。偏心して配置された凹面鏡Ｍでは、台形
や弓なりのディストーションが発生し、見た目に非常に
目立ち問題となりやすい。図１９のような台形ディスト
ーションが発生した場合、回転非対称面のＹ軸正方向の
パワーを強くし、Ｙ軸負方向のパワーを弱くすれば、台
形ディストーションの底辺側は投影倍率が大きくなり底
辺を大きく引き伸ばす方向に補正され、上辺側は倍率が
より小さくなり上辺を小さく縮める方向に補正されるの
で、台形ディストーションを補正することができる。

【００１８】１面の回転非対称な面形状の反射面を含む
偏心光学系であれば、上記の偏心により発生する回転非
対称な収差を補正することができる。また、光学系を偏
心光学系とすることで、光学系を小型化にすることがで
きる。

【００１９】また、反射面内で位置毎に反射方向を変化
させることが可能な能動型反射光学素子を使うことによ
り、音が静かで、応答時間が短く、安価で、簡単な構成
で小型な可変焦点光学系とすることができる。その結
果、光学系を大型化させることなく、フォーカシング、
観察光学系の視度調整、光学部品の製造誤差や温度・湿
度等の環境変化による光学性能の劣化の補正、手ぶれ補
正をすることができる。これは顔面に装着するＨＭＤ光
学系の場合に特に重要となる。

【００２０】また、条件式（１）を満足すれば、大きな
アイリリーフが確保されるので（瞳と偏心光学系の距離
はアイリリーフに相当）、撮像光学系のみではなく、接
眼光学系としても用いることができる。

【００２１】以下、本発明に適用可能な可変形状鏡、可
変焦点レンズの構成例について説明する。図７に構成例
を示すように、可変形状鏡３は、アルミコーティング等
で作られた薄膜（反射面）とその裏面の複数の電極３１
からなり、各電極３１にそれぞれ可変抵抗器３２が接続
され、可変形状鏡３と各電極３１の間に可変抵抗器３
２' と電源スイッチ３３を介して電源３４が接続されて
いる。可変形状鏡と各電極３１の間に印加される電圧を
可変抵抗器３２により任意に設定することにより、両者
の間に働く静電力分布を所望のものにして可変形状鏡３
の面形状を任意に変形することが可能で、印加される電
圧の極性を変えれば凸面とすることもできる。

【００２２】なお、電極の形は、薄膜の変形のさせ方に
応じて、同心分割、矩形分割等適宜の形のものを選択す
ることができる。また、変形する薄膜をポリイミド等の
合成樹脂で製作すれば、低電圧でも大きな変形が可能で
あるので好都合である。また、温度センサー３６、湿度
センサー３７により温度・湿度等の環境変化による光学
性能の低下を補償するように、演算装置３５は各可変抵
抗器３２の抵抗値を制御することができる。また、振れ
（ブレ）センサー３８を追加すれば、振れによる像の乱
れを補償するように薄膜を変形させることができる。

【００２３】可変形状鏡の駆動方式には、上記静電力駆
動の他、圧電素子駆動、電磁力駆動等がある。また、大
きな変形を圧電効果で行い、微細な形状変化を静電気力
で行う、あるいは、凸面の変形には圧電効果を主に用
い、凹面の変形には静電気力を主に用いるというよう
に、複数の駆動方式を組み合わせてもよい。その結果、
大きな変形と微細な変形とを同時に実現でき、精度の良
い鏡面が実現できる。

【００２４】液晶レンズ等透過型能動光学素子と比較す
ると、反射鏡は少しの形状変化で大きな焦点距離変化と
なるので、同じ焦点距離の変化を得る場合、高速駆動し
やすい。

【００２５】上記可変形状鏡のような能動型反射光学素
子を使うことで、レンズをモータ等で駆動する必要がな
く、小型化、軽量化、低消費電力化、低騒音化の点で優
れている。

【００２６】本発明の第２の偏心光学系は、反射面内で
位置毎に反射方向を変化させることが可能な能動型反射
光学素子と、少なくとも１面の回転非対称な面形状の反
射面を含む偏心光学系において、偏心光学系が瞳面と像
面との間に配置され、偏心光学系が瞳面と像面との間に
中間像と瞳を形成し、次式を満足することを特徴とする
ものである。

【００２７】 （能動型反射光学素子における最大主光線高） ／（能動型反射光学素子における軸上最大瞳半径）≦１．５・・・（２） ここで、能動型反射光学素子における最大主光線高は軸
上主光線を基準とし、軸上最大瞳半径は非円形状瞳の場
合、軸上主光線基準の瞳の大きさの最大値とする。

【００２８】上記発明は、後記の実施例３〜５が対応す
る。

【００２９】この発明の作用効果を説明すると、映像表
示素子の大きさが小さい場合、接眼光学系の焦点距離を
小さくしないと大画角が確保できない。一方、ルーペ型
接眼光学系（非中間像結像光学系）の場合、図８（ａ）
に示すように、焦点距離を小さくすると、瞳位置が光学
系に近づきアイリリーフが小さくなる。よって、ルーペ
型接眼光学系（非中間像結像光学系）では、アイリリー
フを確保したまま光学系を短焦点化するのは不可能であ
る。

【００３０】それに対して、中間像結像方式の場合、図
９に示すように、中間像に対してテレセントリックにす
る必要がないので、映像表示素子が小さい場合でも光学
系の短焦点化と大アイリリーフが両立できる。

【００３１】また、ルーペ型接眼光学系（非中間結像光
学系）に能動型反射光学素子を使う場合、能動型反射光
学素子の大きさ（有効径）を小さくするには、能動型反
射光学素子をできるだけ瞳に近い位置に配置する必要が
あるので、能動型反射光学素子の小型化と大アイリリー
フ化の両立が難しい。よって、大アイリリーフを確保す
ると、能動型反射光学素子の大きさが大きくなり、例え
ば能動型反射光学素子として可変形状鏡を使う場合、同
じ焦点距離を得るための可変形状鏡の変形量が大きくな
る。その結果、必要な特性（大きさ、駆動周波数特性
等）を持つ能動型反射光学素子の実現が困難になった
り、実現が不可能になる。これは、大アイリリーフ、大
画角を確保しようとすると、より顕著になる。

【００３２】一方、図８（ｂ）に示すように、中間結像
方式光学系の瞳（逆光線追跡における射出瞳）付近に能
動型反射光学素子を配置すれば、能動型反射光学素子の
大きさや変形量を小さくでき、高速駆動することもでき
る。また、光学系を大画角化しても瞳径の大きさは変わ
らないので、光学系の大画角化にも対応できる。また、
映像表示素子の大きさを変更しても瞳径の大きさは変わ
らないので、映像表示素子の大きさの変更にも対応でき
る。これらの効果を十分得るために条件式（２）を満足
することが望ましい。

【００３３】なお、次式を満足すると、上記効果がより
大きくなり、より好ましい。

【００３４】 （能動型反射光学素子における最大主光線高） ／（能動型反射光学素子における軸上最大瞳半径）≦１・・・（２−１） 本発明の第３の偏心光学系は、第１又は第２の偏心光学
系において、前記偏心光学系が、１．３よりも大きな屈
折率の媒質で形成された少なくとも１つのプリズム部材
を有し、プリズム部材は光束をプリズム部材に入射させ
る透過面、光束をプリズム部材内で反射させる反射面、
光束をプリズムから射出する透過面の少なくとも３面を
有しており、前記偏心光学系を、逆光線追跡において、
虚像を中間像として結像する接眼光学系と、中間像以降
のリレー光学系に分けて考える場合、接眼光学系、リレ
ー光学系共２回以上反射することを特徴とするものであ
る。

【００３５】この場合、反射回数は能動型反射光学素子
での反射も含む。また、偏心光学系の折りたたみの効果
を利用して光学系を小型化するために、中間像の一部あ
るいは全部がリレー光学系あるいは接眼光学系と重なっ
ていてもよい。

【００３６】上記発明は、後記の実施例３〜５が対応す
る。

【００３７】この発明の作用効果を説明すると、プリズ
ム部材を透過する際にプリズム部材の透過面で屈折され
るので、入射光線高を低く設定することができ光学系を
小型にできると共に、より大きな画角を実現することが
できる。また、軸外光線の従属光線高も低くなるので、
コマ収差等の発生を抑制することもできる。また、反射
面は屈折面より偏心誤差を厳しく制御しなければならな
いので、組み立て調整作業が大変になる。しかし、反射
面をプリズム部材の１面として構成すれば、この反射面
の調整作業が削減できる。また、プリズム部材の反射面
が光学的パワーを有し光軸に対して偏心していればレン
ズ作用とミラー作用を持つので、光学系を構成する部品
点数を削減することができる。

【００３８】また、接眼光学系とリレー光学系のそれぞ
れで２回以上反射させることで、接眼光学系とリレー光
学系のそれぞれで偏心収差を良好に補正できるし、それ
でも残存する偏心収差を互いに補正することで、中心ば
かりではなく軸外収差も良好に補正することができる。
反射回数が接眼光学系とリレー光学系で１回の構成だ
と、偏心収差を良好に補正することはできない。

【００３９】また、計４回以上の反射による折り畳みの
効果で、光学系を小型化することができる。

【００４０】また、計４回以上の反射による反射を主体
とする光学系なので、色収差の発生が少なくなる。

【００４１】なお、コストと重量を削減するために、プ
リズム部材が光学プラスチックであることが望ましい。
アモルファスポリオレフィン等のような低吸湿材料を用
いれば、湿度変化に対しても結像性能の変化が少なくて
望ましい。

【００４２】また、１つのプリズム部材で投影光学系を
構成できれば、光学系の部品点数と位置調整作業が減る
ので、コストが下がり、製作時に性能を確保するのも容
易になりより好ましい。

【００４３】なお、プリズム部材が中間像付近前後で２
つ以上のプリズム部材に分割されていると、収差補正上
好ましい。中間像付近は、光束が細く各画角の光束の位
置が異なる。この箇所で光学系を２つのプリズム部材に
分割すれば、２つのプリズム部材の中間像に対する面に
より、ディストーションや瞳収差を効果的に補正するこ
とができる。

【００４４】このとき、逆光線追跡で瞳側から第１プリ
ズム部材と第２プリズム部材を経て映像表示素子に至る
とき、第２プリズム部材内に中間像を形成していること
が好ましい。逆光線追跡で、瞳と偏心光学系の間隔（ア
イリリーフ）を確保しようとすると、接眼光学系の焦点
距離をある程度大きくする必要があるので、接眼光学系
と中間像の間隔はある程度必要になる。この場合に、投
影光学系全体を小型化するには、第２プリズム内に中間
像を形成することが好ましい。

【００４５】また、中間像付近で２つのプリズムに分割
する場合、中間像の位置に拡散板等の瞳拡大作用を持つ
光学素子を置けば、順光線追跡で、映像表示素子から中
間像までは小さな瞳径に対して光学系を構成すればよい
ので、光学系の設計が容易になる。

【００４６】本発明の第４の偏心光学系は、第１又は第
２の偏心光学系において、前記偏心光学系が、反射面の
少なくとも１面と透過面の少なくとも１面が同一面にて
形成された反射と透過の兼用面を備えたプリズム部材を
含むことを特徴とするものである。

【００４７】上記発明は、後記の実施例１〜５が対応す
る。

【００４８】この発明の作用効果を説明すると、透過と
反射という２つの作用を同一面で行うので、光学系を構
成する面数を削減し、光学系を単純で小型なものにする
ことができる。

【００４９】プリズム部材が、逆光線追跡で少なくとも
プリズム部材へ入射する第１透過面、光軸に対して偏心
した第１反射面、第２反射面、プリズム部材から射出す
る第２透過面を含み、少なくとも第１透過面と第２反射
面が同一面（兼用面）の場合、特に有効である。この場
合、第１透過面と第２反射面を別の面として構成する
と、次の不具合が発生する。第１透過面と第２反射面を
別の面として構成するには、第２反射面を第１透過面か
ら離れた別の位置に形成する必要がある。このため、第
１反射面と第２反射面の間隔を大きくしたり、第１反射
面での反射角度を大きくする必要がある。その結果、光
学系が大型化したり、他の面で補正し切れないような大
きな偏心収差が第１反射面で発生する。しかし、第１透
過面と第２反射面を兼用面とすることで、この不具合を
解消できる。

【００５０】また、この兼用面における反射が全反射で
あることが好ましい。反射面における反射を全反射では
なく、反射膜での反射により行おうとすると、以下の不
具合が生ずる。反射面用の反射膜を透過面の透過領域と
離れた別の位置に形成する必要があるため、第１反射面
と第２反射面の間隔を大きくしたり、第１反射面での反
射角度を大きくする必要がある。その結果、光学系が大
型化したり、他の面で補正し切れないような大きな偏心
収差が第１反射面で発生する。第２反射面での反射を全
反射とすることで、この不具合を解消することができ
る。また、反射膜を作製する必要がなくなり、コストが
削減できる。

【００５１】本発明の第５の偏心光学系は、第１又は第
２の偏心光学系において、前記偏心光学系が、逆光線追
跡において、入射瞳から入射した光線が中間像を形成す
る際に、入射瞳から中間像に入射する主光線が収束状態
であることを特徴とするものである。

【００５２】上記発明は、後記の実施例３〜５が対応す
る。

【００５３】この発明の作用効果を説明すると、図９に
示すように、逆光線追跡において、中間像に入射する主
光線が収束状態だと、接眼レンズから中間像を経て能動
型反射光学素子付近に至る部分の有効径を小さくできる
ので、光学系を小型化できる。瞳付近に能動型反射光学
素子を配置すれば、能動型反射光学素子の大きさや変形
量をより小さくできるので、製作性がさらに向上する。

【００５４】また、同じ焦点距離の場合、より大きなア
イリリーフを確保できる構成なので、短焦点化と大アイ
リリーフ化が両立できる構成である。

【００５５】偏心光学系の場合、一般に中間像が軸上主
光線に対して傾斜しているので、軸外光束の主光線の入
射角と軸上主光線の入射角の差で、中間像に入射する光
線の収束具合を限定することができる。この場合、逆光
線追跡において、入射瞳から入射した軸外主光線が中間
像に入射する入射角と軸上光線の入射角の差が２０°以
内であることが望ましい。逆光線追跡において、接眼レ
ンズから中間像へ２０°以上の大きな角度で入射させる
と、リレー光学系の中間像側の画角が大きくなりすぎ、
収差補正が困難になる。

【００５６】本発明の第６の偏心光学系は、第１又は第
２の偏心光学系において、能動型反射光学素子に入射す
る軸上主光線と能動型反射光学素子反射面法線がなす角
φが以下の条件式を満足することを特徴とするものであ
る。

【００５７】 １０°＜φ＜６０° ・・・（３） 上記発明は、後記の実施例１〜５が対応する。

【００５８】この発明の作用効果を説明すると、条件式
（３）の上限の６０°を越えると、能動型反射光学素子
に対する光線入射角が大きすぎるので、能動型反射光学
素子で発生する収差が大きくなりすぎ、偏心光学系で補
正し切れなくなる。また、能動型反射光学素子に対する
入射光束と反射光束の位置が離れすぎ、光学系が大型化
してしまう。また、同じ光束径でも、能動型反射光学素
子に対する軸上主光線の入射角が大きくなると、能動型
反射光学素子の面積が大きくなる。その結果、能動型反
射光学素子の変形量が大きくなり、高速走査や製作が難
しくなるという問題が生ずる。

【００５９】条件式（３）の下限の１０°を越えると、
能動型反射光学素子に入射する光路と能動型反射光学素
子を反射する光路の差が小さく、能動型反射光学素子に
入射させる光学系と能動型反射光学素子で反射後の光学
系の構成が難しく、光学系を小型に構成するのが難しく
なる。

【００６０】本発明の第７の偏心光学系は、第２の偏心
光学系において、前記偏心光学系の順追跡における瞳倍
率βが以下の条件式を満足することを特徴とするもので
ある。

【００６１】 １＜β＜３ ・・・（４） なお、瞳が非円形状の場合、軸上主光線基準の軸上瞳の
最大半径で定義する。

【００６２】上記発明は、後記の実施例３〜５が対応す
る。

【００６３】この発明の作用効果を説明すると、映像表
示素子から偏心光学系により射出瞳（観察者瞳孔あるい
は回旋中心）を経て虚像に至る順光線追跡方向で考え
る。下限の１を越えると、中間に形成された瞳径が大き
くなるので可変形状鏡の大きさ・変形量が大きくなり、
製作が困難である、高速駆動が困難である等の問題が生
ずる。また、同じ中間像の大きさを得るにはリレー光学
系の焦点距離を大きくする必要があり、光学系を小型化
するのが困難になる。上限の３を越えると、リレー光学
系を射出する光線角度が大きくすぎ、リレー光学系等で
の収差補正が困難になる。

【００６４】なお、次式を満足すると、上記効果がより
大きくなり、より好ましい。

【００６５】 １＜β＜２ ・・・（４−１） 本発明の第８の偏心光学系は、第１又は第２の偏心光学
系において、前記能動型反射光学素子が可変形状鏡であ
ることを特徴とするものである。

【００６６】上記発明は、後記の実施例１〜６が対応す
る。

【００６７】この発明の作用効果を説明すると、反射鏡
は少しの形状変化で大きな焦点距離変化となるので、同
じ焦点距離の変化を得る場合、高速駆動しやすく、可変
形状鏡の反射面周囲を真空封止、減圧封止すれば、より
高速駆動しやすくなる。

【００６８】本発明の第９の発明は、映像表示素子と第
１から第８の何れかの偏心光学系とを観察者の左右の眼
に対応してそれぞれ１つずつ配置してなることを特徴と
する立体映像表示装置である。

【００６９】上記発明は、後記の実施例１〜５が対応す
る。

【００７０】この発明の作用効果を説明すると、図１０
に示すように、両眼ＨＭＤの左右の映像表示素子に視差
のある映像を表示すると、観察者は融像位置に視線を向
け輻輳機能により物体の奥行き位置を認識できる。視差
量を変化させることで、輻輳機能により認識する物体の
位置が前後する。一方、映像表示素子の位置と接眼光学
系の焦点距離が一定であれば映像表示素子の虚像の位置
は一定であるので、調節機能により認識される物体の位
置は固定である。このため、本来一致すべき輻輳機能に
よる距離感と調節機能による距離感が一致せず、これが
立体視の疲労の原因と言われている。

【００７１】そこで、能動型反射光学素子により偏心光
学系の焦点距離を変化させ、調節位置を輻輳位置に一致
させるようにすれば、両者の矛盾を解消することができ
る。この場合、視線検出機能により観察者の輻輳角を検
出し、調節位置を検出した輻輳位置に一致させてもよい
し、映像表示素子に表示する映像の視差分布の最も近点
位置に対して調節位置と輻輳位置を一致させてもよい
し、映像表示素子に表示する映像の視差分布の重心位置
に対して調節位置と輻輳位置を一致させてもよいし、映
像表示素子に表示する映像の内容から注視するであろう
と予測される物体に対して調節位置と輻輳位置を一致さ
せてもよい。

【００７２】また、別の方法により調節と輻輳の矛盾を
解消することもできる。調節位置と輻輳位置は完全に一
致する必要はなく、両者には許容値がある。許容値とし
ては、観察者眼球の焦点深度内に輻輳位置があればよい
という考えもあれば、両眼の視線が調節位置に対してな
す角と輻輳角の差が１°以内であればよいという説もあ
る。この調節と輻輳の不一致が許容される範囲内では、
現ＨＭＤと同様に、両眼視差により３Ｄ（３次元）表示
を行い、複数の虚像を奥行き方向（光軸方向範囲）に並
べることで、全ての奥行き範囲を調節と輻輳の不一致の
許容値内にするようにしてもよい。

【００７３】当然ながら、図１１に示すように、奥行き
方向（光軸方向範囲）に並べる虚像は、その位置に応じ
た異なる虚像を表示することになる。このとき、表示す
る映像に応じて奥の映像をピンボケにしたりピントが合
っているようにすればよい。一般的には、注視点より奥
の映像はピンボケにした方がよいが、室内のような近景
のみの映像シーンで背景をぼかすと、たまに後ろを見た
とき違和感あり見づらいし、ＨＭＤで形成された仮想空
間の臨場感が劣る。よって、室内のような近景のみのシ
ーンでは、全部にピントが合った方がよい。

【００７４】例えば、正弦波駆動された可変形状鏡の変
形量が正弦波状に変化し、可変形状鏡の変形量振幅の全
てを映像表示に利用し、等時間間隔で映像表示を行い、
両眼の視線が調節位置に対してなす角と輻輳角の差が１
°以内であれば、調節と輻輳の不一致が許容値内である
とする。これらの前提条件の下で、−０．２５ｍ〜−２
ｍに虚像を形成する場合、約１０枚の虚像を奥行き方向
（光軸方向）に並べれば、映像表示範囲の全てを調節と
輻輳の不一致の許容範囲にすることができる。

【００７５】なお、輻輳位置は眼幅により変化するの
で、特定眼幅の観察者に対して輻輳位置と調節位置を一
致させると、異なる眼幅の観察者では輻輳位置が調節位
置からずれてしまう。この場合、ＨＭＤに眼幅調整機能
あるいは瞳孔位置検出機能を持たせたり、眼幅データを
入力して表示する映像の視差を補正する機能を持たせれ
ば、何の問題もない。また、ＨＭＤに眼幅調整機能、瞳
孔位置検出機能、視差補正機能がない場合でも、調節と
輻輳の不一致には許容範囲があるので、映像鑑賞用途等
では平均眼幅６５ｍｍの観察者に対して調節位置と輻輳
位置を一致させれば、全ての観察者に対して実用上問題
ない。

【００７６】本発明の第１０の偏心光学系は、第１又は
第２の偏心光学系において、順光線追跡で、能動型反射
光学素子の作用により像の位置を光軸方向に移動する
際、能動型反射光学素子の変形の往復両方を利用して像
形成をすることを特徴とするものである。

【００７７】上記発明は、後記の実施例１〜５が対応す
る。

【００７８】この発明の作用効果を説明すると、図１１
のように奥行き方向（光軸方向）に複数の虚像を並べる
場合、可変形状鏡の変形の往路片方だけ（例えば、変形
量が大きい方から小さい方へ変化する場合のみ）で像形
成するのではなく、変形の往路と復路の両方を利用して
像形成すれば、可変形状鏡の駆動周波数を半分にするこ
とができるので、高速走査しより多くの虚像を形成しや
すくなる。このとき、高速駆動をするためには、能動型
反射光学素子、例えば可変形状鏡の変形量が正弦波状に
変化することが好ましい。

【００７９】奥行き方向（光軸方向）に関する走査の往
復両方で虚像を形成する場合、形成する虚像の枚数、可
変形状鏡の変形量振幅の中映像表示に利用する割合等に
応じて、映像表示のタイミングを最適化する必要があ
る。ここでは、簡単のために、以下の条件の下、映像表
示を行う最適のタイミングの例について説明する。

【００８０】条件１：映像表示は等時間間隔で行う。条
件２：可変形状鏡の変形量振幅全てを映像表示に利用で
きる。条件３：可変形状鏡の変形量はコサイン状に変化
する。-1≦変形量≦1 。条件４：奥行き方向（光軸方
向）に虚像を１０枚形成する場合、５枚形成する場合に
ついて検討する。

【００８１】映像表示をΔ＋３６Ｎ（°）（Ｎ＝１，
２，・・・，９）で行い（Δは初期位相）、１周期１０
枚の虚像を形成するとする。図１２は初期位相Δ（°）
毎の可変形状鏡変形量を示す図であり、図１２の横軸の
１０箇所の虚像位置における可変形状鏡の変形量ｃｏｓ
（Δ＋３６Ｎ）を変形量順に並べ替えると、図１３のよ
うになる。この変形量順で隣接する虚像の変形量の差を
とると、図１４のようになる。また、図１５に初期位相
Δが４５°近傍の図１３と同様の図を示す。図１４と図
１５から明らかなように、初期位相Δが４５°（４５＋
９０Ｎ°、１／８周期）程度の場合、変形量順の可変形
状鏡の変形量分布が最も滑らかで、可変形状鏡の変形量
をまばらにできる。また、映像表示に利用できる可変形
状鏡変形量も振幅の９６％と大きくできる。

【００８２】同様の検討により、１周期５枚の虚像を形
成する場合は、最適初期位相は５５°（１／６．５周
期）程度、２０°（１／１８周期）程度で、虚像５枚で
も可変形状鏡変形量がばらついた状態で虚像を形成で
き、虚像を形成する際の可変形状鏡変形量の振幅利用率
も９５％程度にできることが分かる。

【００８３】可変形状鏡の変形の往復両方を利用して像
形成する場合、形成する虚像枚数や映像表示に利用する
可変形状鏡変形量の割合等に応じて、上記のように、映
像表示のタイミング（初期位相）を最適化すればよい。

【００８４】

【発明の実施の形態】以下に、本発明の偏心光学系の実
施例１から実施例６について図面を参照して説明する。

【００８５】以下、実施例１〜５は像（虚像）から物体
（映像表示素子）に向かう逆光線追跡で説明する。実施
例６は物体（光源）から像面（記録面）に向かう順光線
追跡で説明する。

【００８６】図１に、実施例１の光路図を示す。この実
施例は、可変形状鏡と偏心光学系を使って接眼光学系を
構成した例であり、ＨＭＤ用接眼光学系の例である。

【００８７】この実施例の水平画角２５°、垂直画角１
８．９°、入射瞳（観察者瞳孔あるいは回旋中心）径φ
６ｍｍ、アイリリーフ２７ｍｍ、映像表示素子は対角
０．５５インチ、横１１．１８ｍｍ×縦８．３８ｍｍの
ＬＣＤ（液晶表示素子）を用いる例である。

【００８８】図１の光路図は、観察者の横から見た図
（Ｙ−Ｚ平面図）である。これを、上下方向を逆方向に
配置してもよい。また、これを観察者の上側から見た図
（Ｘ−Ｚ平面図）となるように配置してもよい。このこ
とは後記の全ての実施例について言えるが、以下の実施
例ではいちいち説明しない。また、ＨＭＤ光学系の全て
の実施例で分かりやすいように視軸を水平方向に統一し
ているが、観察しやすいように視軸を下向き１０°等に
変更してもよい。

【００８９】図１において、虚像から映像表示素子４に
向かう逆光線追跡で、虚像からの光は、絞り（観察者瞳
孔あるいは回旋中心）１を経て、偏心プリズム２の第１
透過面１１から偏心プリズム２に入り、第２透過面１２
から一旦偏心プリズム２から外に出て、可変形状鏡３で
反射し、第３透過面１３から再び偏心プリズム２に入射
し、第１反射面１４で全反射した後、第４透過面１５か
ら偏心プリズム２の外に出て映像表示素子４に結像す
る。偏心プリズム２の第１透過面１１と第１反射面１４
は同一面にて形成され、反射と透過の兼用面となってお
り、また、第２透過面１２と第３透過面１３も同一面に
て形成されている。

【００９０】後記する数値データで示す数値実施例とし
て、可変形状鏡３が変形することで、遠点−２ｍ（可変
形状鏡３の変形量大）〜近点−０．２５ｍ（可変形状鏡
３の変形量小）の範囲で虚像位置を変動する場合を示
す。当然ながら、可変形状鏡３の変位量を増やせば、虚
像移動範囲を拡大できる。

【００９１】このとき、図１１のように可変形状鏡３が
変形する過程で複数の映像表示を行い、奥行き方向（光
軸方向）に複数の虚像を並べ、調節と輻輳の不一致が許
容される範囲内では両眼視差により３Ｄ表示を行うこと
で、奥行き方向（光軸方向）全域を調節と輻輳の不一致
の許容値内にすることができる。その結果、調節と輻輳
の矛盾のない３Ｄ表示を行うことができる。このとき、
虚像の間隔を変更するために、映像表示を非等時間間隔
で行ってもよい。また、３Ｄ映像を表示する際に、奥行
き方向（光軸方向）の特定位置の映像に対する調節と輻
輳の矛盾を解消する方式にしてもよい。特定位置には、
観察者の注視点、３Ｄ映像の最近点、３Ｄ映像の奥行き
方向の重心位置等がある。

【００９２】また、可変形状鏡３が変形することで、虚
像位置を変更する以外に、製造誤差、温度や湿度等の環
境変化に伴う光学性能劣化の補償、手ぶれ補正等を行う
ことができる。

【００９３】能動型反射光学素子として図７に示すよう
な可変形状鏡を使うと、光学系が非常に小型にできるの
で、ＨＭＤ光学系として利用する場合に有効である。ま
た、静電駆動方式の可変形状鏡の場合、低消費電力化の
効果が大きく、バッテリー駆動する携帯用のＨＭＤや携
帯用のプロジェクター等の場合に有効である。

【００９４】偏心プリズム２の構成面は、偏心収差を補
正するために回転非対称面であることが好ましい。

【００９５】さらに、回転非対称な面形状が、対称面を
１面のみ有する自由曲面形状にて構成されていることが
好ましい。

【００９６】自由曲面は、例えば、次式で定義される。
この定義式のＺ軸が自由曲面の軸となる。

【００９７】 ここで、（ａ）式の第１項は球面項、第２項は自由曲面
項である。Ｍは２以上の自然数である。

【００９８】球面項中、 ｃ：頂点の曲率 ｋ：コーニック定数（円錐定数） ｒ＝√（Ｘ² ＋Ｙ² ） である。

【００９９】自由曲面項は、 ただし、Ｃ_j （ｊは２以上の整数）は係数である。

【０１００】上記自由曲面は、一般的には、Ｘ−Ｚ面、
Ｙ−Ｚ面共に対称面を持つことはない。

【０１０１】本発明では、Ｘの奇数項（Ｃ₂ ，Ｃ₅ ，Ｃ
₇ ，・・・）を全て０にすることで、Ｙ−Ｚ平面と平行
な対称面が１つだけ存在する自由曲面となる。また、Ｙ
の奇数項（Ｃ₃ ，Ｃ₅ ，Ｃ₈ ，・・・）を全て０にする
ことで、Ｘ−Ｚ平面と平行な対称面が１つだけ存在する
自由曲面となる。

【０１０２】上記対称面の何れか一方を対称面としその
対称面方向に偏心させることで、偏心により発生する非
回転対称な収差を効果的に補正できる。同時に、左右眼
用の光学系を共通化できるので、製作性も向上させるこ
とができる。

【０１０３】このように対称面を１面のみ有する回転非
対称面を用いることで、偏心により発生する回転非対称
な収差を補正し、同時に製作性を向上させるのが特徴で
あり、自由曲面が他のいかなる定義式に対しても同じ効
果が得られることは言うまでもない。

【０１０４】また、自由曲面の他の定義式として、以下
の（ｂ）式で与えられるＺｅｒｎｉｋｅ多項式がある。
この面の形状は以下の式により定義する。 その定義式の
Ｚ軸がＺｅｒｎｉｋｅ多項式の軸となる。回転非対称面
の定義は、Ｘ−Ｙ面に対するＺの軸の高さの極座標で定
義され、ＲはＸ−Ｙ面内のＺ軸からの距離、ＡはＺ軸回
りの方位角で、Ｘ軸から測った回転角で表せられる。

【０１０５】 ｘ＝Ｒ×cos(A) ｙ＝Ｒ×sin(A) Ｚ＝Ｄ₂ ＋Ｄ₃ Ｒcos(A)＋Ｄ₄ Ｒsin(A) ＋Ｄ₅ Ｒ² cos(2A)＋Ｄ₆ （２Ｒ² −１）＋Ｄ₇ Ｒ² sin(2A) ＋Ｄ₈ Ｒ³ cos(3A) ＋Ｄ₉ （３Ｒ³ −２Ｒ）cos(A) ＋Ｄ₁₀（３Ｒ³ −２Ｒ）sin(A)＋Ｄ₁₁Ｒ³ sin(3A) ＋Ｄ₁₂Ｒ⁴cos(4A)＋Ｄ₁₃（４Ｒ⁴ −３Ｒ² ）cos(2A) ＋Ｄ₁₄（６Ｒ⁴ −６Ｒ² ＋１）＋Ｄ₁₅（４Ｒ⁴ −３Ｒ² ）sin(2A) ＋Ｄ₁₆Ｒ⁴ sin(4A) ＋Ｄ₁₇Ｒ⁵ cos(5A) ＋Ｄ₁₈（５Ｒ⁵ −４Ｒ³ ）cos(3A) ＋Ｄ₁₉（１０Ｒ⁵ −１２Ｒ³ ＋３Ｒ）cos(A) ＋Ｄ₂₀（１０Ｒ⁵ −１２Ｒ³ ＋３Ｒ）sin(A) ＋Ｄ₂₁（５Ｒ⁵ −４Ｒ³ ）sin(3A) ＋Ｄ₂₂Ｒ⁵ sin(5A) ＋Ｄ₂₃Ｒ⁶cos(6A)＋Ｄ₂₄（６Ｒ⁶ −５Ｒ⁴ ）cos(4A) ＋Ｄ₂₅（１５Ｒ⁶ −２０Ｒ⁴ ＋６Ｒ² ）cos(2A) ＋Ｄ₂₆（２０Ｒ⁶ −３０Ｒ⁴ ＋１２Ｒ² −１） ＋Ｄ₂₇（１５Ｒ⁶ −２０Ｒ⁴ ＋６Ｒ² ）sin(2A) ＋Ｄ₂₈（６Ｒ⁶ −５Ｒ⁴ ）sin(4A) ＋Ｄ₂₉Ｒ⁶sin(6A)・・・・・ ・・・・（ｂ） ただし、Ｄ_m （ｍは２以上の整数）は係数である。な
お、Ｘ軸方向に対称な光学系として設計するには、
Ｄ₄ ，Ｄ₅ ，Ｄ₆ 、Ｄ₁₀，Ｄ₁₁，Ｄ₁₂，Ｄ₁₃，Ｄ₁₄，Ｄ
₂₀，Ｄ₂₁，Ｄ₂₂…を利用する。

【０１０６】逆光線追跡で、軸上主光線５の第１透過面
１１への入射角θ₁ が、 ２０°＞θ₁ ＞−３０° ・・・（５） を満たすことが望ましい（法線に対して、反時計回りが
正とする。）。

【０１０７】この条件式（５）の下限の−３０°を越え
ると、第１透過面１１で発生する倍率の色収差が大きく
なる。上限の２０°を越えると、可変形状鏡３で反射
後、第１反射面１４（＝第１透過面１１との兼用面）で
全反射させるために、可変形状鏡３の傾斜角を非常に大
きくする必要が生じ、大きな収差が発生する。

【０１０８】また、逆光線追跡で、軸上主光線５の可変
形状鏡３への入射角θ₂ が、 ４０°＞θ₂ ＞５° ・・・（６） を満たすことが好ましい。

【０１０９】この条件式（６）の上限を越えると、可変
形状鏡３の突出量が大きくなり、また第１反射面１４で
の反射位置までの距離が大きくなるので、光学系が大型
化する。また、他の面で補正し切れない程の偏心収差
（特に、偏心によるコマ収差）が発生するので、第１反
射面１４で発生する収差を少ない面数で補正するには、
上限の４０°を越えないことが望ましい。下限の５°を
越えると、可変形状鏡３での反射光が瞳１方向に戻るの
で、光学系が構成できなくなる。

【０１１０】ここでは、能動型反射光学素子として可変
形状鏡３を用いたが、液晶レンズ等透過型能動型光学素
子を用いてもよい。

【０１１１】図２に、実施例２の図１と同様の光路図を
示す。この実施例は、実施例１の構成にＤＯＥ（回折光
学素子）６を追加したものであり、可変形状鏡３の製作
性を改善したり、可変形状鏡３を高速駆動するために、
可変形状鏡３の変形量・変位量を小さくすると、可変形
状鏡３のパワーが弱くなるので、その分偏心プリズム２
のパワーを強くする必要がある。その結果、光学系全体
の色収差が増加してしまう。この実施例のように、ＤＯ
Ｅ６を使うことで、色収差の発生を抑制し、可変形状鏡
３の変形に伴う色収差の変動もほとんどなくすことがで
きている。

【０１１２】この実施例の水平画角２５°、垂直画角１
８．９°、入射瞳（観察者瞳孔あるいは回旋中心）径φ
６ｍｍ、アイリリーフ２７ｍｍ、映像表示素子は対角
０．５５インチ、横１１．１８ｍｍ×縦８．３８ｍｍの
ＬＣＤ（液晶表示素子）を用いており、後記する数値デ
ータで示す数値実施例として、可変形状鏡３が変形する
ことで、遠点−２ｍ（可変形状鏡３の変形量大）〜近点
−０．２５ｍ（可変形状鏡３の変形量小）の範囲で虚像
位置を変動する場合を示す。

【０１１３】この実施例においては、虚像から映像表示
素子４に向かう逆光線追跡で、虚像からの光は、絞り
（観察者瞳孔あるいは回旋中心）１を経て、偏心プリズ
ム２の第１透過面１１から偏心プリズム２に入り、第２
透過面１２から一旦偏心プリズム２から外に出て、可変
形状鏡３で反射し、第３透過面１３から再び偏心プリズ
ム２に入射し、第１反射面１４で全反射した後、第４透
過面１５から偏心プリズム２の外に出て、ＤＯＥ６の入
射側の回折面７で回折され、映像表示素子４に結像す
る。偏心プリズム２の第１透過面１１と第１反射面１４
は同一面にて形成され、反射と透過の兼用面となってお
り、また、第２透過面１２と第３透過面１３も同一面に
て形成されている。

【０１１４】この実施例におけるＤＯＥ６は、光軸に垂
直で回転対称なパターンを持つようにしている。

【０１１５】なお、この実施例では、偏心プリズム２と
映像表示素子４の間にＤＯＥ６を配置しているが、偏心
プリズム２の透過面や反射面をＤＯＥとしてもよい。こ
の場合、新たな光学素子を追加する必要がないので、部
品点数の増加に伴う光学系の大型化やコストアップがな
い。また、位置合わせ調整作業を複雑にすることもな
い。

【０１１６】図３に、実施例３の図１と同様の光路図を
示す。この実施例の水平画角２５°、垂直画角１８．９
°、入射瞳（観察者瞳孔あるいは回旋中心）径φ６ｍ
ｍ、アイリリーフ２８ｍｍ、映像表示素子は対角０．２
９インチ、横５．９ｍｍ×縦４．４ｍｍのＬＣＤ（液晶
表示素子）を用いる例である。

【０１１７】図３において、虚像から映像表示素子４に
向かう逆光線追跡で、虚像からの光は、絞り（観察者瞳
孔あるいは回旋中心）１を経て、偏心プリズム２の第１
透過面１１から偏心プリズム２に入り、第１反射面１２
で反射、第２反射面１３で全反射した後に、一度中間像
を偏心プリズム２内に結像し、第３反射面１４で反射後
に、第２透過面１５から一旦偏心プリズム２から外に出
て、可変形状鏡３で反射し、第３透過面１６から再び偏
心プリズム２に入射し、第４透過面１７から偏心プリズ
ム２外に出て映像表示素子４に結像する。偏心プリズム
２の第１透過面１１と第２反射面１３は同一面にて形成
され、反射と透過の兼用面となっており、また、第２透
過面１５と第３透過面１６も同一面にて形成されてい
る。

【０１１８】この実施例においては、虚像から映像表示
素子４に向かう逆光線追跡で、虚像を一度中間像として
結像した後に、再度像面（映像表示素子４）に結像する
光学系において、可変形状鏡３を瞳（絞り１と共役な位
置）付近に配置しているので、可変形状鏡３の大きさ・
変形量が小さく、可変形状鏡３を高速変形することがで
きる。その結果、調節位置を輻輳位置に高速移動するこ
とができるし、図１１のように複数の虚像を奥行き方向
（光軸方向）に形成する場合の虚像形成枚数を増やすこ
ともできる。

【０１１９】ここでは、図７に示すように外周部固定で
変形する可変形状鏡３に対する設計を行っている。この
とき、虚像の位置が−２ｍのときの可変形状鏡３の最大
変形量は２３μｍで、虚像の位置が−０．２５ｍのとき
の可変形状鏡３の最大変形量は８μｍである。当然なが
ら可変形状鏡３の変形量を増やせば、虚像の位置をより
近点より遠点にすることができる。また、可変形状鏡３
の大きさはφ５ｍｍ弱である。

【０１２０】ここでは、後記する数値データで示す数値
実施例のように、可変形状鏡３を表現する自由曲面項の
Ｃ₄ ＝Ｃ₆ ，Ｃ₁₁＝Ｃ₁₅，Ｃ₁₃を使用し、Ｘ軸とＹ軸に
対称な同心状の変形となるように設計している。

【０１２１】本実施例の構成の場合、図３のように、第
１反射面１２の外界側にシースループリズム８を配置
し、その第１反射面１２とシースループリズム８との接
合面に半透過膜を形成し、シースループリズム８の絞り
１と反対側に液晶シャッター等の外界光の透過率を切り
換える手段を配置すれば、スーパーインポーズ機能やシ
ースルー機能が付加できる。ここで、シースループリズ
ム８とは、偏心プリズム２とシースループリズム８の合
成パワーが外界光に対して略０となる光学素子のことで
ある。

【０１２２】本実施例では、偏心光学系を１個の自由曲
面プリズム２で構成し、ディストーション１％以下、像
面（映像表示素子面）での主光線傾角１．７°以下が達
成できている。光学系を複数の自由曲面プリズムで構成
すれば、水平画角の拡大、瞳径の拡大、さらなる収差補
正等ができる。特に、中間像付近（図の矢印Ａで示した
位置近傍）で自由曲面プリズム２個に分割すれば、構成
上無理がない。

【０１２３】図４に、実施例４の図１と同様の光路図を
示す。この実施例は、実施例３の光学系で、映像表示素
子４の大きさを大きくし、画角を拡大したものである。
この実施例の水平画角３５°、垂直画角２６．５°、入
射瞳（観察者瞳孔あるいは回旋中心）径φ６ｍｍ、アイ
リリーフ２８ｍｍ、映像表示素子は対角０．４７イン
チ、横９．６ｍｍ×縦７．２ｍｍのＬＣＤ（液晶表示素
子）を用いる例である。

【０１２４】この実施例においては、虚像から映像表示
素子４に向かう逆光線追跡で、虚像からの光は、絞り
（観察者瞳孔あるいは回旋中心）１を経て、偏心プリズ
ム２の第１透過面１１から偏心プリズム２に入り、第１
反射面１２で反射、第２反射面１３で全反射した後に、
一度中間像を偏心プリズム２内に結像し、第３反射面１
４で反射後に、第２透過面１５から一旦偏心プリズム２
から外に出て、可変形状鏡３で反射し、第３透過面１６
から再び偏心プリズム２に入射し、第４透過面１７から
偏心プリズム２外に出て映像表示素子４に結像する。偏
心プリズム２の第１透過面１１と第２反射面１３は同一
面にて形成され、反射と透過の兼用面となっており、ま
た、第２透過面１５と第３透過面１６も同一面にて形成
されている。

【０１２５】図５に、実施例５の図１と同様の光路図を
示す。この実施例は、実施例４の中間像付近でプリズム
２個に分割した構成の例である。この実施例の水平画角
３５°、垂直画角２６．５°、入射瞳（観察者瞳孔ある
いは回旋中心）径φ６ｍｍ、アイリリーフ２９ｍｍ、映
像表示素子は対角０．４７インチ、横９．６ｍｍ×縦
７．２ｍｍのＬＣＤ（液晶表示素子）を用いる例であ
る。

【０１２６】この実施例においては、虚像から映像表示
素子４に向かう逆光線追跡で、虚像からの光は、絞り
（観察者瞳孔あるいは回旋中心）１を経て、第１偏心プ
リズム２₁ の第１透過面１１から第１偏心プリズム２₁
に入り、第１反射面１２で反射、第２反射面１３で全反
射した後に、第１偏心プリズム２₁ から外に出て第２偏
心プリズム２₂ の第１透過面１５から第２偏心プリズム
２₂ に入る。この第２偏心プリズム２₂ の第１透過面１
５近傍に一度中間像を結像し、第２偏心プリズム２₂ の
第１反射面１６で反射後に、その第２透過面１７から一
旦第２偏心プリズム２₂ から外に出て、可変形状鏡３で
反射し、その第３透過面１８から再び第２偏心プリズム
２₂ に入射し、その第４透過面１９から第２偏心プリズ
ム２₂ 外に出て映像表示素子４に結像する。第１偏心プ
リズム２₁ の第１透過面１１と第２反射面１３は同一面
にて形成され、反射と透過の兼用面となっており、ま
た、第２偏心プリズム２₂ の第２透過面１７と第３透過
面１８も同一面にて形成されている。

【０１２７】図６に、実施例６の光路図を示す。この実
施例は、結像光学系の例として、ＣＤ、ＤＶＤ兼用対物
光学系に可変形状鏡３を使った光学系であり、無限遠の
光源から記録面（像面）２５に向かう順光線追跡で、光
源からの光は、可変形状鏡３で反射して光路が９０°折
り曲げられ、第１面２１、第２面２２共にアナモルフィ
ック面の対物レンズ２０を経て、ＤＶＤの場合はカバー
ガラス２３（図６（ａ））を経て、ＣＤの場合はカバー
ガラス２３’（図６（ｂ））を経て、記録面（像面）２
５に結像する。絞りは、対物レンズ２０の第１面２１の
位置にある。

【０１２８】ＤＶＤ用の場合の照明光の波長λ＝６４０
ｎｍ、ＮＡ０．６、カバーガラス厚０．６ｍｍで、ＣＤ
用の場合の照明光の波長λ＝７８０ｎｍ、ＮＡ０．４
５、カバーガラス厚１．２ｍｍで、回折限界の性能にす
る必要がある。

【０１２９】従来技術には、対物レンズ表面に回折面を
加工し、ＤＶＤ用にはＤＯＥの０次回折光を使い、ＣＤ
用にはＤＯＥの１次回折光を使う方式等がある。

【０１３０】本実施例では、可変形状鏡３の変形と対物
レンズ２０のフォーカシングにより、両状態で良好な性
能を補償している。そのため、複数回折光を使う従来技
術より光量が大きくアップしている。また、可変形状鏡
３が光路折り曲げミラーの役割も持つので、部品点数も
増えていない。

【０１３１】なお、多層記録用として使ってもよい。ま
た、可変形状鏡３にフォーカシング機能を持たせてもよ
い。

【０１３２】以下、上記実施例１〜６の数値データ（レ
ンズデータ）を示す。

【０１３３】本発明で使用する自由曲面とは、前記の式
（ａ）で定義されるものである。この定義式のＺ軸が自
由曲面の軸となる。

【０１３４】また、非球面は、以下の定義式で与えられ
る回転対称非球面である。面形状の原点を通り、光学面
に垂直な直線が回転対称非球面の軸となる。 Ｚ＝（Ｙ² ／Ｒ）／［１＋｛１−（１＋Ｋ）Ｙ² ／Ｒ² ｝^{1 /2}］ ＋ＡＹ⁴ ＋ＢＹ⁶ ＋ＣＹ⁸ ＋ＤＹ¹⁰＋…… ・・・（ｃ） ただし、Ｚを光の進行方向を正とした光軸（軸上主光
線）とし、Ｙを光軸と垂直な方向にとる。ここで、Ｒは
近軸曲率半径、Ｋは円錐定数、Ａ、Ｂ、Ｃ、Ｄ、…はそ
れぞれ４次、６次、８次、１０次の非球面係数である。
この定義式のＺ軸が回転対称非球面の軸となる。

【０１３５】また、アナモルフィック面の形状は以下の
式により定義される。面形状の原点を通り、光学面に垂
直な直線がアナモルフィック面の軸となる。

【０１３６】 Ｚ＝（Ｃｘ・Ｘ² ＋Ｃｙ・Ｙ² ）／［１＋｛１−（１＋Ｋｘ）Ｃｘ² ・Ｘ² −（１＋Ｋｙ）Ｃｙ² ・Ｙ² ｝^1/2 ］ ＋ΣＲｎ｛（１−Ｐｎ）Ｘ² ＋（１＋Ｐｎ）Ｙ² ｝⁽ⁿ⁺¹⁾ ここで、例としてｎ＝４（４次項）を考えると、展開し
たとき、以下の式（ａ）で表すことができる。

【０１３７】 Ｚ＝（Ｃｘ・Ｘ² ＋Ｃｙ・Ｙ² ）／［１＋｛１−（１＋Ｋｘ）Ｃｘ² ・Ｘ² −（１＋Ｋｙ）Ｃｙ² ・Ｙ² ｝^1/2 ］ ＋Ｒ１｛（１−Ｐ１）Ｘ² ＋（１＋Ｐ１）Ｙ² ｝² ＋Ｒ２｛（１−Ｐ２）Ｘ² ＋（１＋Ｐ２）Ｙ² ｝³ ＋Ｒ３｛（１−Ｐ３）Ｘ² ＋（１＋Ｐ３）Ｙ² ｝⁴ ＋Ｒ４｛（１−Ｐ４）Ｘ² ＋（１＋Ｐ４）Ｙ² ｝⁵ ・・・（ｄ） ただし、Ｚは面形状の原点に対する接平面からのズレ
量、ＣｘはＸ軸方向曲率、ＣｙはＹ軸方向曲率、Ｋｘは
Ｘ軸方向円錐係数、ＫｙはＹ軸方向円錐係数、Ｒｎは非
球面項回転対称成分、Ｐｎは非球面項回転非対称成分で
ある。なお、Ｘ軸方向曲率半径Ｒｘ、Ｙ軸方向曲率半径
Ｒｙと曲率Ｃｘ、Ｃｙとの間には、 Ｒｘ＝１／Ｃｘ，Ｒｙ＝１／Ｃｙ の関係にある。

【０１３８】また、回折光学素子に関しては、例えば
「光学系デザイナーのための小型光学エレメント」第
６、７章（オプトロニクス社刊）や「ＳＰＩＥ」第１２
６巻、ｐ．４６〜５３（１９７７）等に記載されてお
り、可視域でのアッべ数ν＝−３．４５３、部分分散比
θ_g,F ＝０．０３であり、その回折格子の間隔を自由に
変えることが可能なため、任意の非球面レンズ面と等価
に扱える。以下では、「ＳＰＩＥ」第１２６巻、ｐ．４
６〜５３（１９７７）に記載されている「ｕｌｔｒａ−
ｈｉｇｈ ｉｎｄｅｘ ｍｅｔｈｏｄ」を用いている。
具体的には、厚みが０で、波長５８７．５６ｎｍのとき
の仮想屈折率を１００１で表現している。したがって、
後述する数値データにおいても、（ｃ）式のような通常
の非球面式にて表現される。また、回折面と厚みが０で
接する面は回折光学素子の基板形状である。そして、実
際の製造においては、回折面の非球面係数と基板形状と
の差及び屈折率から位相変化を求め、この位相変化をグ
レーティングのピッチに換算して基板表面上にグレーテ
ィングを形成する。

【０１３９】なお、データの記載されていない自由曲
面、非球面に関する項は０である。屈折率については、
ｄ線（波長５８７．５６ｎｍ）に対するものを表記して
ある。長さの単位はｍｍである。

【０１４０】また、実施例１〜５の座標の取り方は、図
１に示すように、逆光線追跡において、入射瞳１位置を
原点とし、軸上主光線（観察者視軸）５から光学系に向
かう方向を正とするＺ軸、軸上主光線５に直交し、入射
瞳１から見て上下方向の下から上を正とするＹ軸、軸上
主光線５に直交し、入射瞳１から見て左右方向の右から
左を正とするＸ軸と定義する。

【０１４１】偏心面は、その座標系の原点から、その面
の面頂位置のシフト（Ｘ軸方向、Ｙ軸方向、Ｚ軸方向を
それぞれＸ，Ｙ，Ｚ）と、その面の中心軸（自由曲面に
ついては、前記（ａ）式のＺ軸、回転対称非球面につい
ては、前記（ｃ）式のＺ軸）のＸ軸、Ｙ軸、Ｚ軸それぞ
れを中心とするティルト（それぞれα，β，γ（°））
で与えられる。なお、その場合、αとβの正はそれぞれ
の軸の正方向に対して反時計回りを、γの正はＺ軸の正
方向に対して時計回りを意味する。偏心の順序は、Ｘシ
フト、Ｙシフト、Ｚシフト、αティルト、βティルト、
γティルトの順である。

【０１４２】なお、実施例６における偏心データは可変
形状鏡３のＸ軸回りのティルトαのみが与えられてお
り、共軸光学系と同様に、面間隔、媒質の屈折率、アッ
ベ数が慣用法に従って与えられている。

【０１４３】また、各実施例の光学系を構成する光学作
用面の中、特定の面とそれに続く面が共軸光学系を構成
する場合には面間隔が与えられており、その他、媒質の
屈折率、アッベ数が慣用法に従って与えられている。

【０１４４】以下に、上記実施例１〜６の数値データを
示す。なお、以下の表中の“ＦＦＳ”は自由曲面、“Ａ
ＳＳ”は非球面、“ＲＥ”は反射面、“ＤＭ”は可変形
状鏡、“ＤＯＥ”は回折面、“ＡＮＭ”はアナモルフィ
ック面をそれぞれ示す。また、“ＯＤ”は物体距離（虚
像位置）を示す。

【０１４５】 実施例１ 面番号 曲率半径 面間隔 偏心 屈折率 アッベ数 物体面 ∞ ＯＤ 1 ∞（絞り面） 2 ＦＦＳ 偏心(1) 1.5254 56.3 3 ＦＦＳ 偏心(2) 4 ＦＦＳ（ＤＭ） 偏心(3) 5 ＦＦＳ 偏心(2) 1.5254 56.3 6 ＦＦＳ（ＲＥ） 偏心(1) 1.5254 56.3 7 ＦＦＳ 偏心(4) 像 面 ∞ 偏心(5) ＦＦＳ Ｃ₄ 6.4827×10^-3 Ｃ₆ 1.1855×10^-3 Ｃ₈ -7.6394×10^-4 Ｃ₁₀ 3.0331×10^-4 Ｃ₁₁ -1.6538×10^-5 Ｃ₁₃ 4.6539×10^-5 Ｃ₁₅ -1.0349×10^-5 Ｃ₁₇ 2.9307×10^-6 Ｃ₁₉ -1.7285×10^-6 Ｃ₂₁ 1.7477×10^-7 Ｃ₂₂ 6.6313×10^-8 Ｃ₂₄ -9.2108×10^-8 Ｃ₂₆ 3.3265×10^-8 Ｃ₂₈ -2.0855×10^-9 ＦＦＳ Ｃ₄ -9.3364×10^-3 Ｃ₆ -3.6436×10^-3 Ｃ₈ -1.0570×10^-4 Ｃ₁₀ -1.9729×10^-4 Ｃ₁₁ -2.5454×10^-6 Ｃ₁₃ -4.6418×10^-5 Ｃ₁₅ -8.8220×10^-6 Ｃ₁₇ -2.0508×10^-6 Ｃ₁₉ -1.3461×10^-6 Ｃ₂₁ -1.0710×10^-6 Ｃ₂₂ -7.3115×10^-8 Ｃ₂₄ 4.9598×10^-7 Ｃ₂₆ 1.8087×10^-7 Ｃ₂₈ -2.7395×10^-9 ＦＦＳ ＯＤ：-2000mm Ｃ₄ -2.1643×10^-3 Ｃ₆ -9.3176×10^-4 Ｃ₈ -2.0983×10^-4 Ｃ₁₀ -6.9398×10^-5 Ｃ₁₁ -1.5022×10^-6 Ｃ₁₃ 4.8204×10^-5 Ｃ₁₅ -3.6357×10^-6 Ｃ₁₇ 2.4726×10^-6 Ｃ₁₉ -3.1222×10^-7 Ｃ₂₁ 1.3631×10^-6 Ｃ₂₂ 1.0422×10^-7 Ｃ₂₄ -4.3240×10^-7 Ｃ₂₆ -5.6241×10^-8 Ｃ₂₈ -2.2443×10^-8 ＯＤ： -250mm Ｃ₄ -1.1784×10^-3 Ｃ₆ -3.5504×10^-5 Ｃ₈ -2.1893×10^-4 Ｃ₁₀ -7.0093×10^-5 Ｃ₁₁ -3.1537×10^-6 Ｃ₁₃ 4.9274×10^-5 Ｃ₁₅ -3.3957×10^-6 Ｃ₁₇ 2.6376×10^-6 Ｃ₁₉ -3.9708×10^-7 Ｃ₂₁ 1.4024×10^-6 Ｃ₂₂ 1.2632×10^-7 Ｃ₂₄ -4.6279×10^-7 Ｃ₂₆ -5.2160×10^-8 Ｃ₂₈ -2.5375×10^-8 ＦＦＳ Ｃ₄ -1.5359×10^-2 Ｃ₆ 3.0058×10^-2 Ｃ₈ 2.4068×10^-4 Ｃ₁₀ -1.6693×10^-3 Ｃ₁₁ 1.1453×10^-4 Ｃ₁₃ 1.6033×10^-4 Ｃ₁₅ -6.8667×10^-5 Ｃ₁₇ -1.2281×10^-5 Ｃ₁₉ 1.6290×10^-5 Ｃ₂₁ 9.2242×10^-6 偏心(1) Ｘ 0.00 Ｙ -4.81 Ｚ 27.00 α 16.71 β 0.00 γ 0.00 偏心(2) Ｘ 0.00 Ｙ 1.69 Ｚ 35.00 α -15.55 β 0.00 γ 0.00 偏心(3) ＯＤ：-2000mm Ｘ 0.00 Ｙ 0.29 Ｚ 35.49 α -14.68 β 0.00 γ 0.00 ＯＤ： -250mm Ｘ 0.00 Ｙ 0.33 Ｚ 35.33 α -14.68 β 0.00 γ 0.00 偏心(4) Ｘ 0.00 Ｙ 18.83 Ｚ 31.32 α 71.61 β 0.00 γ 0.00 偏心(5) Ｘ 0.00 Ｙ 25.00 Ｚ 36.29 α 44.55 β 0.00 γ 0.00 。

【０１４６】 実施例２ 面番号 曲率半径 面間隔 偏心 屈折率 アッベ数 物体面 ∞ ＯＤ 1 ∞（絞り面） 2 ＦＦＳ 偏心(1) 1.5254 56.3 3 ＦＦＳ 偏心(2) 4 ＦＦＳ（ＤＭ） 偏心(3) 5 ＦＦＳ 偏心(2) 1.5254 56.3 6 ＦＦＳ（ＲＥ） 偏心(1) 1.5254 56.3 7 ＦＦＳ 偏心(4) 8 ＡＳＳ（ＤＯＥ） 偏心(5) 1001.0000 -3.5 9 ∞ 偏心(6) 1.5254 56.3 10 ∞ 偏心(7) 像 面 ∞ 偏心(8) ＡＳＳ Ｒ 198580.03 Ｋ 0.0000 Ａ 1.4656×10^-7 Ｂ -5.0560×10^-9 Ｃ 7.6597×10^-11 Ｄ -4.1270×10^-13 ＦＦＳ Ｃ₄ 2.6183×10^-3 Ｃ₆ 3.4977×10^-3 Ｃ₈ -1.1398×10^-5 Ｃ₁₀ 6.6838×10^-5 Ｃ₁₁ -5.9924×10^-6 Ｃ₁₃ -7.9476×10^-6 Ｃ₁₅ -7.2903×10^-6 Ｃ₁₇ -6.4700×10^-8 Ｃ₁₉ 2.2854×10^-7 Ｃ₂₁ 2.3976×10^-7 Ｃ₂₂ -9.2830×10^-9 Ｃ₂₄ -3.6068×10^-9 Ｃ₂₆ -1.2259×10^-8 Ｃ₂₈ -1.2365×10^-8 ＦＦＳ Ｃ₄ -1.2111×10^-2 Ｃ₆ -9.4624×10^-3 Ｃ₈ -1.1672×10^-4 Ｃ₁₀ 2.2766×10^-6 Ｃ₁₁ -5.0160×10^-6 Ｃ₁₃ 2.2059×10^-5 Ｃ₁₅ 4.7875×10^-5 Ｃ₁₇ -5.9398×10^-7 Ｃ₁₉ -8.6833×10^-7 Ｃ₂₁ -5.6712×10^-7 Ｃ₂₂ 1.1118×10^-7 Ｃ₂₄ -3.0676×10^-7 Ｃ₂₆ -2.8293×10^-7 Ｃ₂₈ -2.0502×10^-7 ＦＦＳ ＯＤ：-2000mm Ｃ₄ -1.0357×10^-3 Ｃ₆ 1.1881×10^-4 Ｃ₁₁ -3.1266×10^-6 Ｃ₁₃ -2.3273×10^-5 Ｃ₁₅ -3.8181×10^-5 Ｃ₂₂ -6.3556×10^-8 Ｃ₂₄ 1.9644×10^-7 Ｃ₂₆ 1.7667×10^-7 Ｃ₂₈ 1.2875×10^-7 ＯＤ： -250mm Ｃ₄ 8.5782×10^-5 Ｃ₆ 1.2073×10^-3 Ｃ₁₁ -3.7428×10^-6 Ｃ₁₃ -2.3093×10^-5 Ｃ₁₅ -4.0075×10^-5 Ｃ₂₂ -6.2107×10^-8 Ｃ₂₄ 1.7981×10^-7 Ｃ₂₆ 1.4762×10^-7 Ｃ₂₈ 1.3967×10^-7 ＦＦＳ Ｃ₄ -3.0248×10^-5 Ｃ₆ 1.0615×10^-2 Ｃ₈ -3.0387×10^-4 Ｃ₁₀ -1.9477×10^-3 Ｃ₁₁ -2.6574×10^-5 Ｃ₁₃ -7.6651×10^-6 Ｃ₁₅ -1.5698×10^-4 Ｃ₁₇ 1.1402×10^-6 Ｃ₁₉ 3.1978×10^-6 Ｃ₂₁ 2.6701×10^-6 偏心(1) Ｘ 0.00 Ｙ 1.90 Ｚ 27.11 α 14.27 β 0.00 γ 0.00 偏心(2) Ｘ 0.00 Ｙ 1.80 Ｚ 37.00 α -14.33 β 0.00 γ 0.00 偏心(3) ＯＤ：-2000mm Ｘ 0.00 Ｙ 0.27 Ｚ 37.51 α -12.58 β 0.00 γ 0.00 ＯＤ： -250mm Ｘ 0.00 Ｙ 0.31 Ｚ 37.34 α -12.58 β 0.00 γ 0.00 偏心(4) Ｘ 0.00 Ｙ 18.30 Ｚ 30.86 α 64.50 β 0.00 γ 0.00 偏心(5) Ｘ 0.00 Ｙ 20.28 Ｚ 33.85 α 50.32 β 0.00 γ 0.00 偏心(6) Ｘ 0.00 Ｙ 20.28 Ｚ 33.85 α 50.32 β 0.00 γ 0.00 偏心(7) Ｘ 0.00 Ｙ 21.80 Ｚ 35.10 α 50.32 β 0.00 γ 0.00 偏心(8) Ｘ 0.00 Ｙ 25.00 Ｚ 37.76 α 50.32 β 0.00 γ 0.00 。

【０１４７】 実施例３ 面番号 曲率半径 面間隔 偏心 屈折率 アッベ数 物体面 ∞ ＯＤ 1 ∞（絞り面） 2 ＦＦＳ 偏心(1) 1.5254 56.3 3 ＦＦＳ（ＲＥ） 偏心(2) 1.5254 56.3 4 ＦＦＳ（ＲＥ） 偏心(1) 1.5254 56.3 5 ＦＦＳ（ＲＥ） 偏心(3) 1.5254 56.3 6 ＦＦＳ 偏心(4) 7 ＦＦＳ（ＤＭ） 偏心(5) 8 ＦＦＳ 偏心(4) 1.5254 56.3 9 ＦＦＳ 偏心(6) 像 面 ∞ 偏心(7) ＦＦＳ Ｃ₄ -2.2920×10^-2 Ｃ₆ 1.1128×10^-3 Ｃ₈ 7.9606×10^-4 Ｃ₁₀ 2.9664×10^-3 Ｃ₁₁ -1.1849×10^-4 Ｃ₁₃ -2.5866×10^-5 Ｃ₁₅ -1.2919×10^-4 Ｃ₁₇ -2.0032×10^-6 Ｃ₁₉ -2.5246×10^-6 Ｃ₂₁ 1.5506×10^-6 ＦＦＳ Ｃ₄ -1.9345×10^-2 Ｃ₆ -1.0303×10^-2 Ｃ₈ -1.2961×10^-5 Ｃ₁₀ -1.5121×10^-4 Ｃ₁₁ -1.4736×10^-5 Ｃ₁₃ -1.4456×10^-5 Ｃ₁₅ 5.9970×10^-6 ＦＦＳ Ｃ₄ -2.0546×10^-2 Ｃ₆ -1.3683×10^-2 Ｃ₈ -1.1157×10^-4 Ｃ₁₀ -6.5925×10^-5 Ｃ₁₁ 6.7679×10^-6 Ｃ₁₃ -9.4751×10^-6 Ｃ₁₅ -9.6979×10^-6 ＦＦＳ Ｃ₄ 1.4250×10^-2 Ｃ₆ 2.1273×10^-2 Ｃ₈ -2.7747×10^-3 Ｃ₁₀ -2.3484×10^-3 Ｃ₁₁ 2.9067×10^-5 Ｃ₁₃ 1.4823×10^-4 Ｃ₁₅ 6.5508×10^-5 ＦＦＳ ＯＤ：-2000mm Ｃ₄ 3.1732×10^-3 Ｃ₆ 3.1732×10^-3 Ｃ₁₁ -2.3700×10^-5 Ｃ₁₃ -3.9707×10^-4 Ｃ₁₅ -2.3700×10^-5 ＯＤ： -250mm Ｃ₄ 1.0884×10^-3 Ｃ₆ 1.0884×10^-3 Ｃ₁₁ -7.7782×10^-6 Ｃ₁₃ 3.4603×10^-5 Ｃ₁₅ -7.7782×10^-6 ＦＦＳ Ｃ₄ -3.3958×10^-2 Ｃ₆ -8.0401×10^-2 Ｃ₈ 9.6098×10^-4 Ｃ₁₀ 3.3240×10^-3 Ｃ₁₁ -1.5223×10^-3 Ｃ₁₃ -2.0565×10^-3 Ｃ₁₅ -2.7354×10^-4 偏心(1) Ｘ 0.00 Ｙ -10.80 Ｚ 28.00 α 29.04 β 0.00 γ 0.00 偏心(2) Ｘ 0.00 Ｙ 0.93 Ｚ 35.50 α -25.87 β 0.00 γ 0.00 偏心(3) Ｘ 0.00 Ｙ 28.68 Ｚ 40.50 α 21.19 β 0.00 γ 0.00 偏心(4) Ｘ 0.00 Ｙ 27.02 Ｚ 32.39 α -27.38 β 0.00 γ 0.00 偏心(5) ＯＤ：-2000mm Ｘ 0.00 Ｙ 28.00 Ｚ 31.18 α -22.37 β 0.00 γ 0.00 ＯＤ： -250mm Ｘ 0.00 Ｙ 28.00 Ｚ 31.19 α -22.37 β 0.00 γ 0.00 偏心(6) Ｘ 0.00 Ｙ 17.76 Ｚ 40.00 α -42.36 β 0.00 γ 0.00 偏心(7) Ｘ 0.00 Ｙ 16.65 Ｚ 42.25 α -49.20 β 0.00 γ 0.00 。

【０１４８】 実施例４ 面番号 曲率半径 面間隔 偏心 屈折率 アッベ数 物体面 ∞ ＯＤ 1 ∞（絞り面） 2 ＦＦＳ 偏心(1) 1.5254 56.3 3 ＦＦＳ（ＲＥ） 偏心(2) 1.5254 56.3 4 ＦＦＳ（ＲＥ） 偏心(1) 1.5254 56.3 5 ＦＦＳ（ＲＥ） 偏心(3) 1.5254 56.3 6 ＦＦＳ 偏心(4) 7 ＦＦＳ（ＤＭ） 偏心(5) 8 ＦＦＳ 偏心(4) 1.5254 56.3 9 ＦＦＳ 偏心(6) 像 面 ∞ 偏心(7) ＦＦＳ Ｃ₄ -7.2751×10^-3 Ｃ₆ 4.0805 ×10^-3 Ｃ₈ -3.8871 ×10^-4 Ｃ₁₀ 4.1564×10^-5 Ｃ₁₁ -5.0313 ×10^-6 Ｃ₁₃ -1.7725 ×10^-5 Ｃ₁₅ -1.4619×10^-5 Ｃ₁₇ 4.6673 ×10^-7 Ｃ₁₉ 1.0958 ×10^-6 Ｃ₂₁ 7.6502×10^-7 Ｃ₂₂ 3.2798 ×10^-8 Ｃ₂₄ 4.2348 ×10^-8 Ｃ₂₆ -2.4746×10^-8 Ｃ₂₈ -1.3956 ×10^-8 ＦＦＳ Ｃ₄ -1.5863×10^-2 Ｃ₆ -7.9500 ×10^-3 Ｃ₈ -5.2050 ×10^-5 Ｃ₁₀ -1.2825×10^-4 Ｃ₁₁ -2.7061 ×10^-6 Ｃ₁₃ 4.8033 ×10^-7 Ｃ₁₅ 2.4691×10^-6 Ｃ₁₇ 3.4109 ×10^-8 Ｃ₁₉ -3.7917 ×10^-7 Ｃ₂₁ -7.4471×10^-8 Ｃ₂₂ 4.6510 ×10^-9 Ｃ₂₄ -1.1290 ×10^-8 Ｃ₂₆ 4.7242×10^-9 Ｃ₂₈ 1.1852 ×10^-9 ＦＦＳ Ｃ₄ -1.2685×10^-2 Ｃ₆ -9.7121 ×10^-3 Ｃ₈ 2.7140 ×10^-5 Ｃ₁₀ 1.0534×10^-4 Ｃ₁₁ 3.5633 ×10^-6 Ｃ₁₃ -1.1414 ×10^-5 Ｃ₁₅ -5.1446×10^-5 Ｃ₁₇ 3.1790 ×10^-6 Ｃ₁₉ 3.5504 ×10^-6 Ｃ₂₁ 1.3942×10^-5 Ｃ₂₂ 1.0076 ×10^-7 Ｃ₂₄ 1.1643 ×10^-6 Ｃ₂₆ 1.1722×10^-6 Ｃ₂₈ -6.4800 ×10^-7 ＦＦＳ Ｃ₄ 2.4674×10^-2 Ｃ₆ 3.0296 ×10^-2 Ｃ₈ -1.2526 ×10^-3 Ｃ₁₀ -5.1782×10^-4 Ｃ₁₁ 9.7351 ×10^-5 Ｃ₁₃ 4.3111 ×10^-5 Ｃ₁₅ -2.1527×10^-4 Ｃ₁₇ 3.8429 ×10^-5 Ｃ₁₉ 8.5579 ×10^-5 Ｃ₂₁ 2.1601×10^-5 Ｃ₂₂ -5.1542 ×10^-7 Ｃ₂₄ 5.4368 ×10^-6 Ｃ₂₆ 8.8504×10^-6 Ｃ₂₈ 2.7531 ×10^-6 ＦＦＳ ＯＤ：-2000mm Ｃ₄ 5.4947×10^-3 Ｃ₆ 8.6105 ×10^-3 Ｃ₈ -3.7017 ×10^-4 Ｃ₁₀ -1.7939×10^-3 Ｃ₁₁ -2.4419 ×10^-5 Ｃ₁₃ -5.7135 ×10^-5 Ｃ₁₅ 1.6401×10^-5 Ｃ₁₇ -2.6682 ×10^-5 Ｃ₁₉ -7.4994 ×10^-5 Ｃ₂₁ 1.5533×10^-5 ＯＤ： -250mm Ｃ₄ 3.8620×10^-3 Ｃ₆ 5.9788 ×10^-3 Ｃ₈ -3.9203 ×10^-4 Ｃ₁₀ -1.8624×10^-3 Ｃ₁₁ -2.9318 ×10^-5 Ｃ₁₃ 1.5786 ×10^-4 Ｃ₁₅ 7.8154×10^-5 Ｃ₁₇ -3.2852 ×10^-5 Ｃ₁₉ 2.6938 ×10^-5 Ｃ₂₁ 2.0987×10^-5 ＦＦＳ Ｃ₄ -2.2461×10^-2 Ｃ₆ -8.0556 ×10^-2 Ｃ₈ -9.0104 ×10^-3 Ｃ₁₀ 8.1158×10^-5 Ｃ₁₁ -2.5003 ×10^-4 Ｃ₁₃ 6.3367 ×10^-4 Ｃ₁₅ -5.3986×10^-4 Ｃ₁₇ 7.2976 ×10^-5 Ｃ₁₉ -1.3216 ×10^-5 Ｃ₂₁ 6.2543×10^-5 偏心(1) Ｘ 0.00 Ｙ -7.88 Ｚ 28.00 α 11.78 β 0.00 γ 0.00 偏心(2) Ｘ 0.00 Ｙ -0.34 Ｚ 35.91 α -20.35 β 0.00 γ 0.00 偏心(3) Ｘ 0.00 Ｙ 28.78 Ｚ 39.78 α 30.54 β 0.00 γ 0.00 偏心(4) Ｘ 0.00 Ｙ 29.92 Ｚ 28.92 α -14.76 β 0.00 γ 0.00 偏心(5) ＯＤ：-2000mm Ｘ 0.00 Ｙ 28.50 Ｚ 27.50 α -12.57 β 0.00 γ 0.00 ＯＤ： -250mm α -12.57 β 0.00 γ 0.00 偏心(6) Ｘ 0.00 Ｙ 18.92 Ｚ 40.68 α -31.44 β 0.00 γ 0.00 偏心(7) Ｘ 0.00 Ｙ 17.89 Ｚ 44.06 α -33.43 β 0.00 γ 0.00 。

【０１４９】 実施例５ 面番号 曲率半径 面間隔 偏心 屈折率 アッベ数 物体面 ∞ ＯＤ 1 ∞（絞り面） 2 ＦＦＳ 偏心(1) 1.5254 56.3 3 ＦＦＳ（ＲＥ） 偏心(2) 1.5254 56.3 4 ＦＦＳ（ＲＥ） 偏心(1) 1.5254 56.3 5 ＦＦＳ 偏心(3) 6 ＦＦＳ 偏心(4) 1.5254 56.3 7 ＦＦＳ（ＲＥ） 偏心(5) 1.5254 56.3 8 ＦＦＳ 偏心(6) 9 ＦＦＳ（ＤＭ） 偏心(7) 10 ＦＦＳ 偏心(6) 1.5254 56.3 11 ＦＦＳ 偏心(8) 像 面 ∞ 偏心(9) ＦＦＳ Ｃ₄ -1.1761×10^-2 Ｃ₆ -7.4390×10^-3 Ｃ₈ -6.3864×10^-4 Ｃ₁₀ -2.4328×10^-4 Ｃ₁₁ -7.0185×10^-7 Ｃ₁₃ 3.0716×10^-5 Ｃ₁₅ 2.4537×10^-5 Ｃ₁₇ 1.0292×10^-6 Ｃ₁₉ -1.4145×10^-7 Ｃ₂₁ -6.8253×10^-7 Ｃ₂₂ 1.7540×10^-8 Ｃ₂₄ -8.7664×10^-8 Ｃ₂₆ 2.3017×10^-8 Ｃ₂₈ -6.8796×10^-9 ＦＦＳ Ｃ₄ -1.5709×10^-2 Ｃ₆ -1.3739×10^-2 Ｃ₈ 6.3714×10^-5 Ｃ₁₀ -2.0940×10^-6 Ｃ₁₁ -2.7217×10^-6 Ｃ₁₃ -1.6789×10^-6 Ｃ₁₅ -5.5528×10^-6 Ｃ₁₇ 7.2929×10^-8 Ｃ₁₉ -3.0026×10^-7 Ｃ₂₁ 1.6408×10^-7 Ｃ₂₂ 3.5525×10^-9 Ｃ₂₄ 7.1301×10^-9 Ｃ₂₆ 3.0552×10^-9 Ｃ₂₈ 2.1278×10^-9 ＦＦＳ Ｃ₄ 9.5475×10^-3 Ｃ₆ 7.3748×10^-3 Ｃ₈ 1.2225×10^-2 Ｃ₁₀ 2.3380×10^-3 Ｃ₁₁ -2.9767×10^-4 Ｃ₁₃ -4.9894×10^-4 Ｃ₁₅ -1.2317×10^-3 Ｃ₁₇ -5.8066×10^-5 Ｃ₁₉ -1.6969×10^-4 Ｃ₂₁ 9.6162×10^-5 Ｃ₂₂ 2.0832×10^-6 Ｃ₂₄ 7.6778×10^-6 Ｃ₂₆ 1.4443×10^-5 Ｃ₂₈ -1.2126×10^-6 ＦＦＳ Ｃ₄ 1.4927×10^-2 Ｃ₆ 2.4037×10^-2 Ｃ₈ 1.3372×10^-2 Ｃ₁₀ 8.8155×10^-3 Ｃ₁₁ 3.3296×10^-5 Ｃ₁₃ 1.1949×10^-3 Ｃ₁₅ -9.7024×10^-4 Ｃ₁₇ -3.7652×10^-5 Ｃ₁₉ -2.9397×10^-4 Ｃ₂₁ 7.9668×10^-5 Ｃ₂₂ 1.9405×10^-6 Ｃ₂₄ -1.2207×10^-5 Ｃ₂₆ 6.2501×10^-7 Ｃ₂₈ -6.5572×10^-7 ＦＦＳ Ｃ₄ -3.4175×10^-3 Ｃ₆ -1.3349×10^-3 Ｃ₈ 8.4704×10^-4 Ｃ₁₀ 5.8417×10^-4 Ｃ₁₁ 7.5211×10^-5 Ｃ₁₃ 1.2029×10^-4 Ｃ₁₅ 7.3742×10^-5 Ｃ₁₇ 1.4455×10^-5 Ｃ₁₉ 8.3160×10^-6 Ｃ₂₁ 9.1066×10^-6 Ｃ₂₂ -2.3061×10^-7 Ｃ₂₄ 2.2946×10^-6 Ｃ₂₆ -3.9266×10^-8 Ｃ₂₈ 4.2252×10^-7 ＦＦＳ Ｃ₄ 3.2274×10^-2 Ｃ₆ 3.0486×10^-2 Ｃ₈ 1.4878×10^-3 Ｃ₁₀ 2.8184×10^-4 Ｃ₁₁ 5.0481×10^-5 Ｃ₁₃ 4.3724×10^-5 Ｃ₁₅ -7.5309×10^-5 Ｃ₁₇ -2.6521×10^-5 Ｃ₁₉ 7.2430×10^-6 Ｃ₂₁ 1.0554×10^-5 Ｃ₂₂ -7.5556×10^-7 Ｃ₂₄ 8.6567×10^-6 Ｃ₂₆ -3.0261×10^-6 Ｃ₂₈ 3.6689×10^-7 ＦＦＳ ＯＤ：-2000mm Ｃ₄ 1.9026×10^-2 Ｃ₆ 1.8033×10^-2 Ｃ₈ -9.4920×10^-4 Ｃ₁₀ -4.8559×10^-4 Ｃ₁₁ -7.8992×10^-6 Ｃ₁₃ 2.9677×10^-5 Ｃ₁₅ 4.8856×10^-5 Ｃ₁₇ 6.9249×10^-6 Ｃ₁₉ -1.8067×10^-6 Ｃ₂₁ -1.3979×10^-6 ＯＤ： -250mm Ｃ₄ 1.7582×10^-2 Ｃ₆ 1.6391×10^-2 Ｃ₈ -9.8808×10^-4 Ｃ₁₀ -4.9040×10^-4 Ｃ₁₁ -1.2205×10^-5 Ｃ₁₃ 2.9652×10^-5 Ｃ₁₅ 5.7402×10^-5 Ｃ₁₇ 1.3372×10^-5 Ｃ₁₉ -2.8693×10^-6 Ｃ₂₁ -2.4700×10^-6 ＦＦＳ Ｃ₄ 1.9576×10^-2 Ｃ₆ -4.4900×10^-2 Ｃ₈ -5.6119×10^-3 Ｃ₁₀ -1.3040×10^-2 Ｃ₁₁ -1.1099×10^-3 Ｃ₁₃ 1.2329×10^-3 Ｃ₁₅ -1.0829×10^-3 Ｃ₁₇ 3.3759×10^-4 Ｃ₁₉ 1.3497×10^-4 Ｃ₂₁ 3.4614×10^-4 偏心(1) Ｘ 0.00 Ｙ -7.34 Ｚ 28.72 α -1.98 β 0.00 γ 0.00 偏心(2) Ｘ 0.00 Ｙ -1.18 Ｚ 36.50 α -18.92 β 0.00 γ 0.00 偏心(3) Ｘ 0.00 Ｙ 15.70 Ｚ 33.74 α 83.50 β 0.00 γ 0.00 偏心(4) Ｘ 0.00 Ｙ 16.36 Ｚ 35.00 α 79.08 β 0.00 γ 0.00 偏心(5) Ｘ 0.00 Ｙ 28.50 Ｚ 41.20 α 24.98 β 0.00 γ 0.00 偏心(6) Ｘ 0.00 Ｙ 27.57 Ｚ 30.69 α -19.04 β 0.00 γ 0.00 偏心(7) ＯＤ：-2000mm Ｘ 0.00 Ｙ 27.83 Ｚ 28.20 α -19.98 β 0.00 γ 0.00 ＯＤ： -250mm Ｘ 0.00 Ｙ 27.79 Ｚ 28.33 α -19.98 β 0.00 γ 0.00 偏心(8) Ｘ 0.00 Ｙ 17.49 Ｚ 42.80 α -48.98 β 0.00 γ 0.00 偏心(9) Ｘ 0.00 Ｙ 17.37 Ｚ 43.70 α -25.38 β 0.00 γ 0.00 。

【０１５０】 実施例６（ＤＶＤ用） 面番号 曲率半径 面間隔 偏心 屈折率 アッベ数 物体面 ∞ ∞ 1 ＦＦＳ 1.97 偏心(1) 2 ＡＮＭ（絞り面） 1.51 1.6935 53.3 3 ＡＮＭ 1.23 4 ∞ 0.60 1.5842 30.8 像 面 ∞ ＡＮＭ Ｒｘ 1.80 Ｒｙ 1.79 Ｋｘ -7.5060×10^-1 Ｋｙ -7.7079×10^-1 Ｐ１ -1.0183×10^-2 Ｐ２ -1.6798×10^-2 Ｐ３ 4.6657×10¹ Ｐ４ 0.0000 Ｒ１ 8.0497×10^-3 Ｒ２ 1.0456×10^-3 Ｒ３ -3.8750×10^-14 Ｒ４ 0.0000 ＡＮＭ Ｒｘ -22.08 Ｒｙ -25.49 Ｋｘ -3.1777×10² Ｋｙ -1.6456×10² Ｐ１ -1.1990×10^-2 Ｐ２ 4.4290×10^-3 Ｐ３ 1.8546×10^-2 Ｐ４ 0.0000 Ｒ１ 1.6118×10^-2 Ｒ２ -5.4967×10^-3 Ｒ３ 8.2607×10^-4 Ｒ４ 0.0000 ＦＦＳ Ｃ₄ 9.2504×10^-4 Ｃ₆ 4.7395×10^-4 Ｃ₈ -5.0138×10^-7 Ｃ₁₀ -5.0168×10^-7 Ｃ₁₁ -4.4910×10^-4 Ｃ₁₃ -3.2666×10^-4 Ｃ₁₅ -4.3536×10^-5 Ｃ₁₇ 4.2060×10^-7 Ｃ₁₉ 3.7101×10^-7 Ｃ₂₁ 1.4240×10^-7 Ｃ₂₂ 4.9005×10^-5 Ｃ₂₄ 5.5770×10^-5 Ｃ₂₆ 1.4966×10^-5 Ｃ₂₈ -4.9303×10^-7 偏心(1) Ｘ 0.00 Ｙ 0.00 Ｚ 0.00 α -45.00 β 0.00 γ 0.00 。

【０１５１】 実施例６（ＣＤ用） 面番号 曲率半径 面間隔 偏心 屈折率 アッベ数 物体面 ∞ ∞ 1 ＦＦＳ 2.31 偏心(1) 2 ＡＮＭ（絞り面） 1.51 1.6935 53.3 3 ＡＮＭ 0.89 4 ∞ 1.20 1.5842 30.8 像 面 ∞ ＡＮＭ Ｒｘ 1.80 Ｒｙ 1.79 Ｋｘ -7.5060×10^-1 Ｋｙ -7.7079×10^-1 Ｐ１ -1.0183×10^-2 Ｐ２ -1.6798×10^-2 Ｐ３ 4.6657×10¹ Ｐ４ 0.0000 Ｒ１ 8.0497×10^-3 Ｒ２ 1.0456×10^-3 Ｒ３ -3.8750×10^-14 Ｒ４ 0.0000 ＡＮＭ Ｒｘ -22.08 Ｒｙ -25.49 Ｋｘ -3.1777×10² Ｋｙ -1.6456×10² Ｐ１ -1.1990×10^-2 Ｐ２ 4.4290×10^-3 Ｐ３ 1.8546×10^-2 Ｐ４ 0.0000 Ｒ１ 1.6118×10^-2 Ｒ２ -5.4967×10^-3 Ｒ３ 8.2607×10^-4 Ｒ４ 0.0000 ＦＦＳ Ｃ₄ -7.6026×10^-4 Ｃ₆ -3.3392×10^-4 Ｃ₈ -1.4765×10^-6 Ｃ₁₀ 5.8433×10^-6 Ｃ₁₁ 1.5475×10^-4 Ｃ₁₃ 1.5087×10^-4 Ｃ₁₅ 7.1553×10^-5 Ｃ₁₇ 4.0667×10^-6 Ｃ₁₉ -4.2989×10^-6 Ｃ₂₁ -2.3225×10^-6 Ｃ₂₂ 5.1674×10^-5 Ｃ₂₄ 1.4378×10^-4 Ｃ₂₆ 7.0944×10^-5 Ｃ₂₈ 8.3914×10^-6 偏心(1) Ｘ 0.00 Ｙ 0.00 Ｚ 0.00 α -45.00 β 0.00 γ 0.00 。

【０１５２】上記実施例１〜５の条件式（１）〜（４）
に関する値は次の通りである。

【０１５３】 Ｌ／ｆ Ｚ１ Ｚ２ φ β_H β_V 実施例１ 1.07 2.97 3.37 32.0 1.10 1.19 実施例２ 1.08 3.22 3.66 28.7 1.13 1.20 実施例３ 2.11 0.27 0.27 31.3 1.19 1.28 実施例４ 1.84 0.51 0.51 32.0 1.35 1.17 実施例５ 1.89 0.28 0.25 23.9 1.27 1.23 ただし、Ｌ ：瞳と偏心光学系の距離 ｆ ：焦点距離 Ｚ１：ＯＤ＝−２０００ｍｍのときの能動型反射光学素子における最 大主光線高／軸上最大瞳半径 Ｚ２：ＯＤ＝−２５０ｍｍのときの能動型反射光学素子における最 大主光線高／軸上最大瞳半径 β_H ：水平方向の瞳倍率 β_V ：垂直方向の瞳倍率 である。

【０１５４】なお、以上の本発明の実施例１〜６では、
定義式（ａ）の自由曲面により光学系を構成したが、他
の定義の曲面でも光学系を構成できることはいうまでも
ない。

【０１５５】以上、本発明の映像表示装置等を実施例に
基づいて説明してきたが、本発明はこれらの実施例に限
定されず種々の変形が可能である。

【０１５６】以上の本発明の偏心光学系等は例えば次の
ように構成することができる。

【０１５７】〔１〕 反射面内で位置毎に反射方向を変
化させることが可能な能動型反射光学素子と、少なくと
も１面の回転非対称な面形状の反射面を含む偏心光学系
において、偏心光学系が瞳面と像面との間に配置され、
次式を満足することを特徴とする偏心光学系。

【０１５８】 （瞳と偏心光学系の距離）／（焦点距離）≧０．６ ・・・（１） 〔２〕 反射面内で位置毎に反射方向を変化させること
が可能な能動型反射光学素子と、少なくとも１面の回転
非対称な面形状の反射面を含む偏心光学系において、偏
心光学系が瞳面と像面との間に配置され、偏心光学系が
瞳面と像面との間に中間像と瞳を形成し、次式を満足す
ることを特徴とする偏心光学系。

【０１５９】 （能動型反射光学素子における最大主光線高） ／（能動型反射光学素子における軸上最大瞳半径）≦１．５・・・（２） ここで、能動型反射光学素子における最大主光線高は軸
上主光線を基準とし、軸上最大瞳半径は非円形状瞳の場
合、軸上主光線基準の瞳の大きさの最大値とする。

【０１６０】〔３〕 前記偏心光学系が、１．３よりも
大きな屈折率の媒質で形成された少なくとも１つのプリ
ズム部材を有し、プリズム部材は光束をプリズム部材に
入射させる透過面、光束をプリズム部材内で反射させる
反射面、光束をプリズムから射出する透過面の少なくと
も３面を有しており、前記偏心光学系を、逆光線追跡に
おいて、虚像を中間像として結像する接眼光学系と、中
間像以降のリレー光学系に分けて考える場合、接眼光学
系、リレー光学系共２回以上反射することを特徴とする
上記１又は２記載の偏心光学系。

【０１６１】〔４〕 前記偏心光学系が、反射面の少な
くとも１面と透過面の少なくとも１面が同一面にて形成
された反射と透過の兼用面を備えたプリズム部材を含む
ことを特徴とする上記１又は２記載の偏心光学系。

【０１６２】〔５〕 前記偏心光学系が、逆光線追跡に
おいて、入射瞳から入射した光線が中間像を形成する際
に、入射瞳から中間像に入射する主光線が収束状態であ
ることを特徴とする上記２記載の偏心光学系。

【０１６３】〔６〕 前記偏心光学系において、能動型
反射光学素子に入射する軸上主光線と能動型反射光学素
子反射面法線がなす角φが以下の条件式を満足すること
を特徴とする上記１又は２記載の偏心光学系。

【０１６４】 １０°＜φ＜６０° ・・・（３） 〔７〕 前記偏心光学系の順追跡における瞳倍率βが以
下の条件式を満足することを特徴とする上記２記載の偏
心光学系。

【０１６５】 １＜β＜３ ・・・（４） 〔８〕 前記能動型反射光学素子が可変形状鏡であるこ
とを特徴とする上記１又は２記載の偏心光学系。

【０１６６】

〔９〕 映像表示素子と上記１から８の何
れか１項記載の偏心光学系とを観察者の左右の眼に対応
してそれぞれ１つずつ配置してなることを特徴とする立
体映像表示装置。

【０１６７】〔１０〕 順光線追跡で、能動型反射光学
素子の作用により像の位置を光軸方向に移動する際、能
動型反射光学素子の変形の往復両方を利用して像形成を
することを特徴とする上記１又は２記載の偏心光学系。

【０１６８】

【発明の効果】以上の本発明によれば、能動型反射光学
素子、反射作用を主体としたプリズム部材で構成する偏
心光学系により、小型軽量な可変焦点接眼光学系、観察
者の頭部又は顔面に保持することを可能にする頭部又は
顔面装着式映像表示装置のための小型軽量可変焦点光学
系、立体感を感じる主な要素である両眼視差、両眼の輻
輳、眼の焦点調節作用に矛盾を生じさせない立体映像観
察が可能な小型軽量光学系が実現できる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の実施例１の偏心光学系の光路図であ
る。

【図２】本発明の実施例２の偏心光学系の光路図であ
る。

【図３】本発明の実施例３の偏心光学系の光路図であ
る。

【図４】本発明の実施例４の偏心光学系の光路図であ
る。

【図５】本発明の実施例５の偏心光学系の光路図であ
る。

【図６】本発明の実施例６の偏心光学系の光路図であ
る。

【図７】本発明に適用可能な可変形状鏡の構成例を示す
図である。

【図８】ルーペ型接眼光学系と中間像結像方式接眼光学
系との違いを説明するための図である。

【図９】逆光線追跡において中間像の結像の仕方を説明
するための図である。

【図１０】眼の調節機能と輻輳機能の矛盾を説明するた
めの図である。

【図１１】眼の調節機能と輻輳機能の矛盾の解消方法を
説明するための図である。

【図１２】初期位相毎の可変形状鏡変形量を示す図であ
る。

【図１３】図１２の可変形状鏡の変形量を変形量順に並
べ替えた図である。

【図１４】図１２の可変形状鏡の変形量の順で隣接する
虚像の変形量の差をとった図である。

【図１５】初期位相が４５°近傍の図１３と同様の図で
ある。

【図１６】偏心光学系による像面湾曲の説明図である。

【図１７】偏心光学系による軸上非点収差の説明図であ
る。

【図１８】偏心光学系による軸上コマ収差の説明図であ
る。

【図１９】偏心光学系によるディストーションの説明図
である。

【図２０】従来技術の説明図である。

【図２１】別の従来技術の説明図である。

【符号の説明】

１…絞り（観察者瞳孔あるいは回旋中心） ２…偏心プリズム ２₁ …第１偏心プリズム ２₂ …第２偏心プリズム ３…可変形状鏡 ４…映像表示素子 ５…軸上主光線 ６…ＤＯＥ（回折光学素子） ７…ＤＯＥの回折面 ８…シースループリズム １１…偏心プリズム系の第１面 １２…偏心プリズム系の第２面 １３…偏心プリズム系の第３面 １４…偏心プリズム系の第４面 １５…偏心プリズム系の第５面 １６…偏心プリズム系の第６面 １７…偏心プリズム系の第７面 １８…偏心プリズム系の第８面 １９…偏心プリズム系の第９面 ２１…対物レンズの第１面 ２２…対物レンズの第２面 ２０…対物レンズ ２３、２３’…カバーガラス ２５…記録面（像面） ３１…電極 ３２、３２’…可変抵抗器 ３３…電源スイッチ ３４…電源 ３５…演算装置 ３６…温度センサー ３７…湿度センサー ３８…振れ（ブレ）センサー Ｍ…凹面鏡

Claims (3)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 反射面内で位置毎に反射方向を変化させ
   ることが可能な能動型反射光学素子と、少なくとも１面
   の回転非対称な面形状の反射面を含む偏心光学系におい
   て、偏心光学系が瞳面と像面との間に配置され、次式を
   満足することを特徴とする偏心光学系。 （瞳と偏心光学系の距離）／（焦点距離）≧０．６ ・・・（１）
2. 【請求項２】 反射面内で位置毎に反射方向を変化させ
   ることが可能な能動型反射光学素子と、少なくとも１面
   の回転非対称な面形状の反射面を含む偏心光学系におい
   て、偏心光学系が瞳面と像面との間に配置され、偏心光
   学系が瞳面と像面との間に中間像と瞳を形成し、次式を
   満足することを特徴とする偏心光学系。 （能動型反射光学素子における最大主光線高） ／（能動型反射光学素子における軸上最大瞳半径）≦１．５・・・（２） ここで、能動型反射光学素子における最大主光線高は軸
   上主光線を基準とし、軸上最大瞳半径は非円形状瞳の場
   合、軸上主光線基準の瞳の大きさの最大値とする。
3. 【請求項３】 映像表示素子と請求項１又は２記載の偏
   心光学系とを観察者の左右の眼に対応してそれぞれ１つ
   ずつ配置してなることを特徴とする立体映像表示装置。