JP2003206856A - コンプレッサのピストン - Google Patents
コンプレッサのピストンInfo
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- JP2003206856A JP2003206856A JP2002003561A JP2002003561A JP2003206856A JP 2003206856 A JP2003206856 A JP 2003206856A JP 2002003561 A JP2002003561 A JP 2002003561A JP 2002003561 A JP2002003561 A JP 2002003561A JP 2003206856 A JP2003206856 A JP 2003206856A
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- peripheral surface
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Abstract
(57)【要約】
【解決手段】 本件は斜板式コンプレッサにおけるピス
トンの改良に関するものである。すなわち、ピストン１
３における円柱状部分１３Ａの外周面１３Ｆは、最も先
端側（右方側）にテーパ面１３Ｈと面取部１３Ｊを設け
て縮径させている。外周面１３Ｆにコーティング１８を
施した際に、上記縮径部分の外径が他の部分よりも大き
くはならないようにしている。 【効果】 コーティング１８が原因となってピストン１
３及びシリンダボア１２のかじりや焼付きが生じること
を防止できる。
トンの改良に関するものである。すなわち、ピストン１
３における円柱状部分１３Ａの外周面１３Ｆは、最も先
端側（右方側）にテーパ面１３Ｈと面取部１３Ｊを設け
て縮径させている。外周面１３Ｆにコーティング１８を
施した際に、上記縮径部分の外径が他の部分よりも大き
くはならないようにしている。 【効果】 コーティング１８が原因となってピストン１
３及びシリンダボア１２のかじりや焼付きが生じること
を防止できる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明はコンプレッサのピス
トンに関し、より詳しくは例えば、斜板式コンプレッサ
に用いて好適なピストンに関する。
トンに関し、より詳しくは例えば、斜板式コンプレッサ
に用いて好適なピストンに関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、斜板式コンプレッサに用いるピス
トンは知られており、次のような構成を備えている。す
なわち、先端側となる円柱状部分と、末端側に位置して
半球状シューを介して斜板と係合する係合部とを備えた
ピストンは知られている（例えば特開平１１−２９４３
２２号公報、特開２００１−１０７８５０号公報）。と
ころで、近年、斜板式コンプレッサの冷媒として炭酸ガ
スが用いられるようになっており、この種の斜板式コン
プレッサにおいては、ハウジングの室内の圧力が高いた
めに、ピストンを半径方向に付勢するサイドフォースも
高くなっている。そのため、従来、ピストンの円柱状部
分の外周面に耐久性が高いＮｉ−Ｐ系のめっきなどによ
るコーティングを施すようにしている。
トンは知られており、次のような構成を備えている。す
なわち、先端側となる円柱状部分と、末端側に位置して
半球状シューを介して斜板と係合する係合部とを備えた
ピストンは知られている（例えば特開平１１−２９４３
２２号公報、特開２００１−１０７８５０号公報）。と
ころで、近年、斜板式コンプレッサの冷媒として炭酸ガ
スが用いられるようになっており、この種の斜板式コン
プレッサにおいては、ハウジングの室内の圧力が高いた
めに、ピストンを半径方向に付勢するサイドフォースも
高くなっている。そのため、従来、ピストンの円柱状部
分の外周面に耐久性が高いＮｉ−Ｐ系のめっきなどによ
るコーティングを施すようにしている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、ピスト
ンの円柱状部分の外周面にコーティングを施すと、次の
ような欠点が指摘されていたものである。すなわち、図
９に示すように、円柱状部分の外周面における先端部の
箇所は、コーティングが肉厚となるため、その部分に環
状膨出部が生じることになる。このような環状膨出部が
できた状態のピストンがシリンダボア内を摺動すると、
上記環状膨出部分が原因となってピストンおよびシリン
ダボアにかじりや焼付きが生じるという欠点が指摘され
ていたものである。
ンの円柱状部分の外周面にコーティングを施すと、次の
ような欠点が指摘されていたものである。すなわち、図
９に示すように、円柱状部分の外周面における先端部の
箇所は、コーティングが肉厚となるため、その部分に環
状膨出部が生じることになる。このような環状膨出部が
できた状態のピストンがシリンダボア内を摺動すると、
上記環状膨出部分が原因となってピストンおよびシリン
ダボアにかじりや焼付きが生じるという欠点が指摘され
ていたものである。
【０００４】
【課題を解決するための手段】このような事情に鑑み、
本発明は、先端部側となる円柱状部分の外周面にコーテ
ィングを施して、そのコーティングを施した外周面をシ
リンダボアに摺動自在に嵌合するとともに、シリンダボ
アの外方に突出させた末端側を駆動部材に接続したコン
プレッサのピストンにおいて、上記円柱状部分の外周面
における先端部を、先端側が徐々に縮径されるテーパ面
として形成し、上記外周面にコーティングを施した際
に、上記テーパ面となる位置の外径を、上記外周面の他
の部分の外径と同一若しくはそれよりも小さくなるよう
に構成したものである。このような構成によれば、円柱
状部分の外周部の表面にコーティングを施した際に、上
記テーパ面の位置の外径を他の部分の外径と同一かそれ
以下にすることができる。つまり、上記従来のような環
状膨出部が発生することを防止することができる。その
ため、潤滑油膜が良好に形成されるようになり、それに
よってピストンのコーティングが原因となって該ピスト
ンおよびシリンダボアにかじりや焼付きが発生すること
を防止することができる。
本発明は、先端部側となる円柱状部分の外周面にコーテ
ィングを施して、そのコーティングを施した外周面をシ
リンダボアに摺動自在に嵌合するとともに、シリンダボ
アの外方に突出させた末端側を駆動部材に接続したコン
プレッサのピストンにおいて、上記円柱状部分の外周面
における先端部を、先端側が徐々に縮径されるテーパ面
として形成し、上記外周面にコーティングを施した際
に、上記テーパ面となる位置の外径を、上記外周面の他
の部分の外径と同一若しくはそれよりも小さくなるよう
に構成したものである。このような構成によれば、円柱
状部分の外周部の表面にコーティングを施した際に、上
記テーパ面の位置の外径を他の部分の外径と同一かそれ
以下にすることができる。つまり、上記従来のような環
状膨出部が発生することを防止することができる。その
ため、潤滑油膜が良好に形成されるようになり、それに
よってピストンのコーティングが原因となって該ピスト
ンおよびシリンダボアにかじりや焼付きが発生すること
を防止することができる。
【０００５】
【発明の実施の形態】以下図示実施例について本発明を
説明すると、図１において、斜板式コンプレッサ１は、
フロント側（左方側）に位置するフロントハウジング２
と、リヤ側（右方側）に位置するリヤハウジング３と、
それらの間に配置したシリンダブロック４とを備えてい
る。フロントハウジング２内をクランク室５としてあ
り、クランク室５内となるフロントハウジング２のフロ
ント側の内周部とシリンダブロック４の内周部とにわた
って回転軸６を回転自在に軸支している。回転軸６のフ
ロント側の端部は図示しないモータやエンジンなどの動
力源に接続されている。クランク室５内となる回転軸６
の外周部に円板７を嵌着するとともに、その隣接リヤ側
の位置に環状の斜板８を傾斜させて嵌合している。円板
７のリヤ側端面には左右一対の連結部７Ａを突設してあ
り、これら連結部７Ａの間に斜板８側の挿入部８Ａを介
在させている。そして、その状態において両連結部７Ａ
及び挿入部８Ａの長孔に連結ピン１１を挿通することに
より、円板７と斜板８とを接続している。これにより、
回転軸６が所定方向に回転される際には、円板７および
斜板８も回転軸とともに回転されるようになっている。
説明すると、図１において、斜板式コンプレッサ１は、
フロント側（左方側）に位置するフロントハウジング２
と、リヤ側（右方側）に位置するリヤハウジング３と、
それらの間に配置したシリンダブロック４とを備えてい
る。フロントハウジング２内をクランク室５としてあ
り、クランク室５内となるフロントハウジング２のフロ
ント側の内周部とシリンダブロック４の内周部とにわた
って回転軸６を回転自在に軸支している。回転軸６のフ
ロント側の端部は図示しないモータやエンジンなどの動
力源に接続されている。クランク室５内となる回転軸６
の外周部に円板７を嵌着するとともに、その隣接リヤ側
の位置に環状の斜板８を傾斜させて嵌合している。円板
７のリヤ側端面には左右一対の連結部７Ａを突設してあ
り、これら連結部７Ａの間に斜板８側の挿入部８Ａを介
在させている。そして、その状態において両連結部７Ａ
及び挿入部８Ａの長孔に連結ピン１１を挿通することに
より、円板７と斜板８とを接続している。これにより、
回転軸６が所定方向に回転される際には、円板７および
斜板８も回転軸とともに回転されるようになっている。
【０００６】次に、シリンダブロック４には、円周方向
等間隔位置の４箇所にシリンダボア１２を穿設してあ
り、これら各シリンダボア１２にピストン１３における
円柱状部分１３Ａの外周部を気密を保持して摺動自在に
嵌合している。図２および図３にも示すように、大径と
したピストン１３の末端部は、クランク室５内に位置さ
せてあり、この末端部に半径方向の切欠き部からなる係
合部１３Ｂを形成している。係合部１３Ｂにおける対向
する端面に半球状の凹部１３Ｃを形成してあり、そこに
一対の半球状シュー１４の半球面をそれぞれ摺動自在に
係合させている。そして、その状態の両半球状シュー１
４における平坦面を上記斜板８における表面と裏面に摺
動自在に当接させている。つまり、両半球状シュー１４
の平坦面によって斜板８の両面を摺動可能に挟み込んで
いる。これにより、回転軸６および斜板８が回転される
と、斜板８の回転運動に連動して円周方向４箇所のピス
トン１３が順次シリンダボア１２内で軸方向に往復動さ
れるようになっている。
等間隔位置の４箇所にシリンダボア１２を穿設してあ
り、これら各シリンダボア１２にピストン１３における
円柱状部分１３Ａの外周部を気密を保持して摺動自在に
嵌合している。図２および図３にも示すように、大径と
したピストン１３の末端部は、クランク室５内に位置さ
せてあり、この末端部に半径方向の切欠き部からなる係
合部１３Ｂを形成している。係合部１３Ｂにおける対向
する端面に半球状の凹部１３Ｃを形成してあり、そこに
一対の半球状シュー１４の半球面をそれぞれ摺動自在に
係合させている。そして、その状態の両半球状シュー１
４における平坦面を上記斜板８における表面と裏面に摺
動自在に当接させている。つまり、両半球状シュー１４
の平坦面によって斜板８の両面を摺動可能に挟み込んで
いる。これにより、回転軸６および斜板８が回転される
と、斜板８の回転運動に連動して円周方向４箇所のピス
トン１３が順次シリンダボア１２内で軸方向に往復動さ
れるようになっている。
【０００７】ピストン１３の円柱状部分１３Ａにおける
先端側には、該円柱状部分よりも小径でシリンダボア１
２とは摺接しない小径部１３Ｄを形成している。この小
径部１３Ｄにピストンリング１５を嵌装し、かつそのフ
ロント側面をピストン１３の段部端面１３Ｅに当接させ
た状態で、環状のリテーナ１６によってピストンリング
１３を小径部１３Ｄに係止している。つまり、ピストン
１３は、円柱状部分１３Ａの外周面１３Ｆおよびピスト
ンリング１５の外周面がシリンダボア１２と摺動するよ
うになっている。また、上記段部端面１３Ｅよりも少し
末端側（左方側）となる外周面１３Ｆに環状溝からなる
油溝１３Ｇを形成している。さらに、図５に示すよう
に、ピストン１３の円柱状部分１３Ａにおける外周面１
３Ｆに、Ｎｉ−Ｐ系のめっきからなるコーティング１８
を施している。つまり、実際には、ピストン１３の円柱
状部分１３Ａの外周面１３Ｆに施したコーティング１８
がシリンダボア１２と摺動するようになっている。
先端側には、該円柱状部分よりも小径でシリンダボア１
２とは摺接しない小径部１３Ｄを形成している。この小
径部１３Ｄにピストンリング１５を嵌装し、かつそのフ
ロント側面をピストン１３の段部端面１３Ｅに当接させ
た状態で、環状のリテーナ１６によってピストンリング
１３を小径部１３Ｄに係止している。つまり、ピストン
１３は、円柱状部分１３Ａの外周面１３Ｆおよびピスト
ンリング１５の外周面がシリンダボア１２と摺動するよ
うになっている。また、上記段部端面１３Ｅよりも少し
末端側（左方側）となる外周面１３Ｆに環状溝からなる
油溝１３Ｇを形成している。さらに、図５に示すよう
に、ピストン１３の円柱状部分１３Ａにおける外周面１
３Ｆに、Ｎｉ−Ｐ系のめっきからなるコーティング１８
を施している。つまり、実際には、ピストン１３の円柱
状部分１３Ａの外周面１３Ｆに施したコーティング１８
がシリンダボア１２と摺動するようになっている。
【０００８】次に、図１に戻って、リヤハウジング３に
おける内方側に吐出室２１を画成するとともに、この吐
出室２１を囲繞して環状の吸入室２２を画成している。
吸入室２２はリヤハウジング３に設けた図示しない吸入
通路と吸入管を介して冷媒となる炭酸ガスの供給源と連
通するとともに、シリンダブロック４に形成した複数の
第１通路２３を介して各シリンダボア１２内と連通して
いる。吐出室２１は、リヤハウジング３に設けた図示し
ない吐出通路および吐出管を介して外部と連通してい
る。また、吐出室２１はリヤハウジング３に形成した複
数の第２通路２４を介して各シリンダボア１２と連通で
きるようになっており、吐出室２１内の壁面に上記第２
通路２４を開閉する逆止弁２５を設けている。なお、図
１においては、下方側のシリンダボア１２側となる第１
通路２３、第２通路２４は図示を省略している。このよ
うに構成した斜板式コンプレッサ１は、回転軸６及び斜
板８が回転されると、円周方向４箇所に配置した各ピス
トン１３が順次往復移動されるようになっている。これ
によって、冷媒である炭酸ガスが吸入室２２内に吸入さ
れた後、シリンダボア１２内を経由して吐出室２１に給
送されるようになっている。吐出室２１内で圧縮された
吐出室２１内の炭酸ガスは図示しない吐出通路及び吐出
管を介して外部へ吐出されるようになっている。以上の
構成は従来公知の斜板式コンプレッサと変わるところは
ない。
おける内方側に吐出室２１を画成するとともに、この吐
出室２１を囲繞して環状の吸入室２２を画成している。
吸入室２２はリヤハウジング３に設けた図示しない吸入
通路と吸入管を介して冷媒となる炭酸ガスの供給源と連
通するとともに、シリンダブロック４に形成した複数の
第１通路２３を介して各シリンダボア１２内と連通して
いる。吐出室２１は、リヤハウジング３に設けた図示し
ない吐出通路および吐出管を介して外部と連通してい
る。また、吐出室２１はリヤハウジング３に形成した複
数の第２通路２４を介して各シリンダボア１２と連通で
きるようになっており、吐出室２１内の壁面に上記第２
通路２４を開閉する逆止弁２５を設けている。なお、図
１においては、下方側のシリンダボア１２側となる第１
通路２３、第２通路２４は図示を省略している。このよ
うに構成した斜板式コンプレッサ１は、回転軸６及び斜
板８が回転されると、円周方向４箇所に配置した各ピス
トン１３が順次往復移動されるようになっている。これ
によって、冷媒である炭酸ガスが吸入室２２内に吸入さ
れた後、シリンダボア１２内を経由して吐出室２１に給
送されるようになっている。吐出室２１内で圧縮された
吐出室２１内の炭酸ガスは図示しない吐出通路及び吐出
管を介して外部へ吐出されるようになっている。以上の
構成は従来公知の斜板式コンプレッサと変わるところは
ない。
【０００９】しかして、本実施例は、ピストン１３にお
ける油溝１３Ｇおよび円柱状部分１３Ａの外周面１３Ｆ
の先端部分を改良することにより、ピストン１３及びシ
リンダボア１２のかじりおよび焼付きを防止できるよう
にしたものである。すなわち、ピストン１３は、図４お
よび図５に拡大して示すように、油溝１３Ｇは断面半円
形となっているが、その両側の縁部となる箇所は、油溝
１３Ｇの中央側が縮径するようなテーパ面１３Ｇ´、１
３Ｇ´´としている。これらテーパ面１３Ｇ´、１３Ｇ
´´は、本来の外周面１３Ｆに対して５度以下の角度を
成すように滑らかに削り取っている。油溝１３Ｇの本来
の外周面１３Ｆからの深さは０．５ｍｍに設定してあ
り、油溝１３Ｇの断面形状は半径０．７５ｍｍの円弧に
している。また、テーパ面１３Ｇ´、１３Ｇ´´を設け
る軸方向寸法Ｌ１は、ともに１ｍｍに設定している。ま
た、上記テーパ面１Ｇ´、１Ｇ´´の断面形状は半径５
ｍｍの円弧となるようにしている。さらに、環状溝１３
Ｇよりも右方側となる外周面１３Ｆの先端部、すなわ
ち、外周面１３Ｆが段部端面１３Ｅとつながる角部は、
右方側が縮径するテーパ面１３Ｈとそれから滑らかに続
くように断面円弧状の面取部１３Ｊとにより形成してい
る。上記テーパ面１３Ｈは、本来の外周面１３Ｆに対し
て５度以下の角度を成すように形成してあり、段部端面
１３Ｅからテーパ面１３Ｈの左方端までの軸方向寸法Ｌ
は１ｍｍに設定している。また、上記テーパ面１３Ｈの
断面は、半径５ｍｍの円弧となるように調整してあり、
面取部１３Ｊの断面は半径５ｍｍの円弧にしている。な
お、上記Ｌ１およびＬの寸法は０．５ｍｍから１．５ｍ
ｍの範囲であれば良く、テーパ面１３Ｇ´、１３Ｇ´
´、１３Ｈが本来の外周面１３Ｆから内部側へ退没する
寸法（縮径する半径方向寸法）は、０．０２ｍｍから
０．１２ｍｍの範囲であれば良い。
ける油溝１３Ｇおよび円柱状部分１３Ａの外周面１３Ｆ
の先端部分を改良することにより、ピストン１３及びシ
リンダボア１２のかじりおよび焼付きを防止できるよう
にしたものである。すなわち、ピストン１３は、図４お
よび図５に拡大して示すように、油溝１３Ｇは断面半円
形となっているが、その両側の縁部となる箇所は、油溝
１３Ｇの中央側が縮径するようなテーパ面１３Ｇ´、１
３Ｇ´´としている。これらテーパ面１３Ｇ´、１３Ｇ
´´は、本来の外周面１３Ｆに対して５度以下の角度を
成すように滑らかに削り取っている。油溝１３Ｇの本来
の外周面１３Ｆからの深さは０．５ｍｍに設定してあ
り、油溝１３Ｇの断面形状は半径０．７５ｍｍの円弧に
している。また、テーパ面１３Ｇ´、１３Ｇ´´を設け
る軸方向寸法Ｌ１は、ともに１ｍｍに設定している。ま
た、上記テーパ面１Ｇ´、１Ｇ´´の断面形状は半径５
ｍｍの円弧となるようにしている。さらに、環状溝１３
Ｇよりも右方側となる外周面１３Ｆの先端部、すなわ
ち、外周面１３Ｆが段部端面１３Ｅとつながる角部は、
右方側が縮径するテーパ面１３Ｈとそれから滑らかに続
くように断面円弧状の面取部１３Ｊとにより形成してい
る。上記テーパ面１３Ｈは、本来の外周面１３Ｆに対し
て５度以下の角度を成すように形成してあり、段部端面
１３Ｅからテーパ面１３Ｈの左方端までの軸方向寸法Ｌ
は１ｍｍに設定している。また、上記テーパ面１３Ｈの
断面は、半径５ｍｍの円弧となるように調整してあり、
面取部１３Ｊの断面は半径５ｍｍの円弧にしている。な
お、上記Ｌ１およびＬの寸法は０．５ｍｍから１．５ｍ
ｍの範囲であれば良く、テーパ面１３Ｇ´、１３Ｇ´
´、１３Ｈが本来の外周面１３Ｆから内部側へ退没する
寸法（縮径する半径方向寸法）は、０．０２ｍｍから
０．１２ｍｍの範囲であれば良い。
【００１０】そして、このように先端部分を構成した円
柱状部分１３Ａの外周面１３Ｆと段部端面１３Ｅにわた
ってＮｉ−Ｐ系めっきからなるコーティング１８を施し
ている。図５はコーティング１８を施した後の状態を示
したものであり、上記テーパ面１３Ｇ´、１３Ｇ´´お
よび角部となるテーパ面１３Ｈ及び面取部１３Ｊとなる
箇所の外径は、他の箇所の外径と同一か少し小さくなっ
ている。つまり、予め角部および油溝１３Ｇの両側部に
テーパ面１３Ｇ´、１３Ｇ´´、１３Ｈを形成して縮径
させているので、本実施例においては、図８に示したよ
うなコーティング１８後の環状膨出部は生じないように
なっている。
柱状部分１３Ａの外周面１３Ｆと段部端面１３Ｅにわた
ってＮｉ−Ｐ系めっきからなるコーティング１８を施し
ている。図５はコーティング１８を施した後の状態を示
したものであり、上記テーパ面１３Ｇ´、１３Ｇ´´お
よび角部となるテーパ面１３Ｈ及び面取部１３Ｊとなる
箇所の外径は、他の箇所の外径と同一か少し小さくなっ
ている。つまり、予め角部および油溝１３Ｇの両側部に
テーパ面１３Ｇ´、１３Ｇ´´、１３Ｈを形成して縮径
させているので、本実施例においては、図８に示したよ
うなコーティング１８後の環状膨出部は生じないように
なっている。
【００１１】以上のように、本実施例におけるピストン
１３は、円柱状部分１３Ａの外周面１３Ｆのコーティン
グ１８を施した際にも、外周面１３Ｆにことによる環状
膨出部は生じないようになっている。そのため、シリン
ダボア１２とピストン１３との間に潤滑油膜が良好に形
成されるようになり、シリンダボア１２内をピストン１
３が極めて円滑に摺動できるようになっている。したが
って、コーティング１８が原因によるピストン１３およ
びシリンダボア１２のかじりや焼付きが生じることを良
好に防止することができる。上記実施例においては、コ
ーティング１８としてＮｉ−Ｐ系めっきを用いている
が、これに限定されるものではない。すなわち、コーテ
ィング１８としては、各種のめっき（例えば電解めっ
き、無電解めっき）、あるいはＰＴＦＥ系、ＭｏＳ２系
等の固体潤滑材とＰＡＩ等のバインダー樹脂とからなる
樹脂コーティング等を用いることができる。
１３は、円柱状部分１３Ａの外周面１３Ｆのコーティン
グ１８を施した際にも、外周面１３Ｆにことによる環状
膨出部は生じないようになっている。そのため、シリン
ダボア１２とピストン１３との間に潤滑油膜が良好に形
成されるようになり、シリンダボア１２内をピストン１
３が極めて円滑に摺動できるようになっている。したが
って、コーティング１８が原因によるピストン１３およ
びシリンダボア１２のかじりや焼付きが生じることを良
好に防止することができる。上記実施例においては、コ
ーティング１８としてＮｉ−Ｐ系めっきを用いている
が、これに限定されるものではない。すなわち、コーテ
ィング１８としては、各種のめっき（例えば電解めっ
き、無電解めっき）、あるいはＰＴＦＥ系、ＭｏＳ２系
等の固体潤滑材とＰＡＩ等のバインダー樹脂とからなる
樹脂コーティング等を用いることができる。
【００１２】---------（第２実施例）次に図６は本発
明の第２実施例であるピストン１３の要部を示したもの
である。この第２実施例では、上記図４に示す第１実施
例における断面円弧状の面取部を省略して、外周面１３
Ｆの先端部（角部）にテーパ面１３Ｈを形成したもので
ある。その他の構成は、上記第１実施例と同じである。
このような第２実施例であっても上述した第１実施例と
同様の作用効果を得ることができる。
明の第２実施例であるピストン１３の要部を示したもの
である。この第２実施例では、上記図４に示す第１実施
例における断面円弧状の面取部を省略して、外周面１３
Ｆの先端部（角部）にテーパ面１３Ｈを形成したもので
ある。その他の構成は、上記第１実施例と同じである。
このような第２実施例であっても上述した第１実施例と
同様の作用効果を得ることができる。
【００１３】---------（第３実施例）次に、図７は本
発明の第３実施例を示したものであり、この第３実施例
においては、上記第１実施例におけるピストン１３にお
ける小径部１３Ｄを省略したものである。また、それに
伴い、ピストンリング、及びリテーナも省略している。
このような第３実施例であっても、上述した第１実施例
のピストンと同様の作用効果を得ることができる。
発明の第３実施例を示したものであり、この第３実施例
においては、上記第１実施例におけるピストン１３にお
ける小径部１３Ｄを省略したものである。また、それに
伴い、ピストンリング、及びリテーナも省略している。
このような第３実施例であっても、上述した第１実施例
のピストンと同様の作用効果を得ることができる。
【００１４】---------（第４実施例）次に、図８は本
発明の第４実施例を示したものであり、この第４実施例
は、上記図７の第３実施例における油溝１３Ｇを省略し
たものである。このような第４実施例であっても、上述
した第１実施例のピストンと同様の作用効果を得ること
ができる。
発明の第４実施例を示したものであり、この第４実施例
は、上記図７の第３実施例における油溝１３Ｇを省略し
たものである。このような第４実施例であっても、上述
した第１実施例のピストンと同様の作用効果を得ること
ができる。
【００１５】
【発明の効果】以上のように、本発明によれば、ピスト
ンのコーティングが原因となって該ピストンおよびシリ
ンダボアにかじりや焼付きが発生することを防止するこ
とができるという効果が得られる。
ンのコーティングが原因となって該ピストンおよびシリ
ンダボアにかじりや焼付きが発生することを防止するこ
とができるという効果が得られる。
【図１】 本発明の一実施例を示すコンプレッサの断面
図。
図。
【図２】 図１に示したピストン１３の正面図。
【図３】 図１に示したピストン１３が摺動中の状態を
誇張して示す断面図。
誇張して示す断面図。
【図４】 図１に示したピストン１３にコーティング１
８を施す前の要部の拡大断面図。
８を施す前の要部の拡大断面図。
【図５】 コーティング１８を施した後の状態を示す要
部の拡大断面図。
部の拡大断面図。
【図６】 本発明の第２実施例を示す正面図。
【図７】 本発明の第３実施例を示す正面図。
【図８】 本発明の第３実施例を示す正面図。
【図９】 従来技術を示すピストンの要部の断面図。
１…斜板式コンプレッサ １２…シリンダボ
ア １３…ピストン １３Ａ…円柱状部
分 １３Ｆ…外周面 １３Ｈ…テーパ面 １３Ｊ…面取部
ア １３…ピストン １３Ａ…円柱状部
分 １３Ｆ…外周面 １３Ｈ…テーパ面 １３Ｊ…面取部
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(72)発明者 後藤 真吾
愛知県豊田市緑ヶ丘３丁目65番地 大豊工
業株式会社内
Ｆターム(参考） 3H003 AA03 AB07 AC03 BD10 CB00
CD03
3H076 AA06 BB17 BB26 BB28 CC28
CC34
Claims (6)
- 【請求項１】 先端部側となる円柱状部分の外周面にコ
ーティングを施して、そのコーティングを施した外周面
をシリンダボアに摺動自在に嵌合するとともに、シリン
ダボアの外方に突出させた末端側を駆動部材に接続した
コンプレッサのピストンにおいて、 上記円柱状部分の外周面における先端部を、先端側が徐
々に縮径されるテーパ面として形成し、上記外周面にコ
ーティングを施した際に、上記テーパ面となる位置の外
径を、上記外周面の他の部分の外径と同一若しくはそれ
よりも小さくなるように構成したことを特徴とするコン
プレッサのピストン。 - 【請求項２】 上記外周面における先端部側の位置に環
状溝からなる油溝を形成してあり、この油溝における両
側の縁部となる部分も環状溝の中央部側が縮径するよう
なテーパ面としたことを特徴とする請求項１に記載のコ
ンプレッサのピストン。 - 【請求項３】 上記円柱状部分の外周面における環状溝
よりもさらに先端側に上記円柱状部分よりも外径が小さ
な小径部を形成してあり、この小径部にピストンリング
をリテーナにより固定して、該ピストンリングおよび上
記円柱状部分の外周面をシリンダボアに摺動自在に嵌合
させたことを特徴とする請求項２に記載のコンプレッサ
のピストン。 - 【請求項４】 上記先端部に形成したテーパ面はさらに
その先端側に形成した円弧状の面取部によって先端部側
の段部端面に接続されることを特徴とする請求項１から
請求項３のそれぞれに記載のコンプレッサのピストン。 - 【請求項５】 上記テーパ面を設ける軸方向寸法は０．
５ｍｍから１．５ｍｍに設定してあり、また上記テーパ
面が本来の円柱状部分の外周面から半径方向内方へ退没
する寸法は、０．０２ｍｍから０．１２ｍｍに設定され
ていることを特徴とする請求項１から請求項４のそれぞ
れに記載のコンプレッサのピストン。 - 【請求項６】 上記コーティングは、めっき、および／
または樹脂コーティングからなることを特徴とする請求
項１から請求項５のそれぞれに記載のコンプレッサのピ
ストン。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2002003561A JP2003206856A (ja) | 2002-01-10 | 2002-01-10 | コンプレッサのピストン |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2002003561A JP2003206856A (ja) | 2002-01-10 | 2002-01-10 | コンプレッサのピストン |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2003206856A true JP2003206856A (ja) | 2003-07-25 |
Family
ID=27643117
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2002003561A Pending JP2003206856A (ja) | 2002-01-10 | 2002-01-10 | コンプレッサのピストン |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2003206856A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| US9309874B2 (en) | 2012-11-05 | 2016-04-12 | Kabushiki Kaisha Toyota Jidoshokki | Swash plate type variable displacement compressor |
| US9316217B2 (en) | 2012-11-05 | 2016-04-19 | Kabushiki Kaisha Toyota Jidoshokki | Swash plate type variable displacement compressor |
| US9903352B2 (en) | 2012-11-05 | 2018-02-27 | Kabushiki Kaisha Toyota Jidoshokki | Swash plate type variable displacement compressor |
-
2002
- 2002-01-10 JP JP2002003561A patent/JP2003206856A/ja active Pending
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