JP2003201546A - 冷間鍛造性に優れた快削ステンレス鋼 - Google Patents
冷間鍛造性に優れた快削ステンレス鋼Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 電子機器部品、精密機器部品等に用いられる
冷間鍛造に優れた快削ステンレス鋼を提供する。 【解決手段】 質量％で、Ｃ：０．０１〜０．１％、Ｓ
ｉ：０．１〜１．０％、Ｍｎ：０．２〜１．０％、Ｃ
ｒ：１８〜２５％、Ｎｉ：０．１〜１．０％、Ｃｕ：
０．０５〜１．０％、Ｓｅ：０．０５〜０．３０％、Ａ
ｌ：０．００１〜０．０３０％を含有し、かつ、Ｓ：
０．０５％以下、Ｏ：０．０１５％以下に規制し、残部
がＦｅおよび不可避的不純物からなり、冷間鍛造と切削
により電子機器、精密機械等の部品に加工されることを
特徴とする冷間鍛造に優れた快削ステンレス鋼。
冷間鍛造に優れた快削ステンレス鋼を提供する。 【解決手段】 質量％で、Ｃ：０．０１〜０．１％、Ｓ
ｉ：０．１〜１．０％、Ｍｎ：０．２〜１．０％、Ｃ
ｒ：１８〜２５％、Ｎｉ：０．１〜１．０％、Ｃｕ：
０．０５〜１．０％、Ｓｅ：０．０５〜０．３０％、Ａ
ｌ：０．００１〜０．０３０％を含有し、かつ、Ｓ：
０．０５％以下、Ｏ：０．０１５％以下に規制し、残部
がＦｅおよび不可避的不純物からなり、冷間鍛造と切削
により電子機器、精密機械等の部品に加工されることを
特徴とする冷間鍛造に優れた快削ステンレス鋼。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、電子機器部品、精
密機器部品等に用いられる冷間鍛造性に優れた快削ステ
ンレス鋼に関するものである。
密機器部品等に用いられる冷間鍛造性に優れた快削ステ
ンレス鋼に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、コンピュータ、家電等に使用され
る電子機器部品、精密機器部品には、耐食性の良いステ
ンレス鋼が多用され、主に切削により部品に加工されて
いる。切削による部品加工は、ステンレス鋼の長所の一
つである優れた美観が得られやすい方法であるが、他
方、ステンレス鋼は一般的に低合金鋼や銅合金等と比較
して、被削性が悪い欠点がある。そこでＳ等の快削元素
を添加した快削ステンレス鋼が切削用途では用いられ、
これまでＳ，Ｓｅ，Ｔｅ，Ｐｂ，Ｂｉ等を単独あるいは
複合して添加した超快削ステンレス鋼も実用化されてい
る。
る電子機器部品、精密機器部品には、耐食性の良いステ
ンレス鋼が多用され、主に切削により部品に加工されて
いる。切削による部品加工は、ステンレス鋼の長所の一
つである優れた美観が得られやすい方法であるが、他
方、ステンレス鋼は一般的に低合金鋼や銅合金等と比較
して、被削性が悪い欠点がある。そこでＳ等の快削元素
を添加した快削ステンレス鋼が切削用途では用いられ、
これまでＳ，Ｓｅ，Ｔｅ，Ｐｂ，Ｂｉ等を単独あるいは
複合して添加した超快削ステンレス鋼も実用化されてい
る。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかし、例えばコンピ
ュータハードディスクのスピンドルモーターハブのよう
に複雑な形状の切削部品は、１つ削り出すのに数倍の重
量の素材が必要で、製造コストに占める素材コストの割
合が高く無駄が多かった。他方、冷間鍛造は、素材を殆
ど無駄にすることなく粗成形品まで加工することが可能
で、特に上記部品のような真円度を必要とするケースに
は好適な加工方法の１つである。しかし、冷間鍛造のま
までは、通常、電子機器部品、精密機器部品に要求され
る厳しい寸法公差を満足することができない。従って、
冷間鍛造後、仕上げの切削加工が必要になるが、このよ
うな加工が容易にできるステンレス鋼はこれまでなかっ
た。
ュータハードディスクのスピンドルモーターハブのよう
に複雑な形状の切削部品は、１つ削り出すのに数倍の重
量の素材が必要で、製造コストに占める素材コストの割
合が高く無駄が多かった。他方、冷間鍛造は、素材を殆
ど無駄にすることなく粗成形品まで加工することが可能
で、特に上記部品のような真円度を必要とするケースに
は好適な加工方法の１つである。しかし、冷間鍛造のま
までは、通常、電子機器部品、精密機器部品に要求され
る厳しい寸法公差を満足することができない。従って、
冷間鍛造後、仕上げの切削加工が必要になるが、このよ
うな加工が容易にできるステンレス鋼はこれまでなかっ
た。
【０００４】また、電子機器部品、精密機器部品に加工
された部品は、ステンレス鋼本来の耐食性や、時には硫
化水素ガスの発生（アウトガス）が少ないことが求めら
れている。発錆や腐食を生じると、美観を損ねるのみな
らず錆等の腐食生成物の脱落のため機器の性能に悪影響
を及ぼすこともありうるし、鋼中硫化物から発生する硫
化水素ガスは周辺の金属部品の腐食を促進し不具合を起
こすことがある。しかし、これまで、電子機器部品、精
密機器部品用に好適な性能を有し、冷間鍛造性（割れに
くく、張出性が良い）および快削性（工具寿命が長く、
表面仕上性が良い）が優れた材料はなかった。
された部品は、ステンレス鋼本来の耐食性や、時には硫
化水素ガスの発生（アウトガス）が少ないことが求めら
れている。発錆や腐食を生じると、美観を損ねるのみな
らず錆等の腐食生成物の脱落のため機器の性能に悪影響
を及ぼすこともありうるし、鋼中硫化物から発生する硫
化水素ガスは周辺の金属部品の腐食を促進し不具合を起
こすことがある。しかし、これまで、電子機器部品、精
密機器部品用に好適な性能を有し、冷間鍛造性（割れに
くく、張出性が良い）および快削性（工具寿命が長く、
表面仕上性が良い）が優れた材料はなかった。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明では、高温多湿下
に曝されることもある電子機器、精密機器に使用されて
も十分な耐食性を有しつつ、優れた部品成形性をも考慮
した冷間鍛造性に優れた快削ステンレス鋼を提供する。
その発明の要旨とするところは、 （１）質量％で、Ｃ：０．０１〜０．１％、Ｓｉ：０．
１〜１．０％、Ｍｎ：０．２〜１．０％、Ｃｒ：１８〜
２５％、Ｎｉ：０．１〜１．０％、Ｃｕ：０．０５〜
１．０％、Ｓｅ：０．０５〜０．３０％、Ａｌ：０．０
０１〜０．０３０％を含有し、かつ、Ｓ：０．０５％以
下、Ｏ：０．０１５％以下に規制し、残部がＦｅおよび
不可避的不純物からなり、冷間鍛造と切削により電子機
器、精密機械等の部品に加工されることを特徴とする冷
間鍛造性に優れた快削ステンレス鋼。
に曝されることもある電子機器、精密機器に使用されて
も十分な耐食性を有しつつ、優れた部品成形性をも考慮
した冷間鍛造性に優れた快削ステンレス鋼を提供する。
その発明の要旨とするところは、 （１）質量％で、Ｃ：０．０１〜０．１％、Ｓｉ：０．
１〜１．０％、Ｍｎ：０．２〜１．０％、Ｃｒ：１８〜
２５％、Ｎｉ：０．１〜１．０％、Ｃｕ：０．０５〜
１．０％、Ｓｅ：０．０５〜０．３０％、Ａｌ：０．０
０１〜０．０３０％を含有し、かつ、Ｓ：０．０５％以
下、Ｏ：０．０１５％以下に規制し、残部がＦｅおよび
不可避的不純物からなり、冷間鍛造と切削により電子機
器、精密機械等の部品に加工されることを特徴とする冷
間鍛造性に優れた快削ステンレス鋼。
【０００６】（２）前記（１）に加えて、Ｐｂ：０．０
３〜０．３０％、Ｂｉ：０．０１〜０．３０％、Ｔｅ：
０．００５〜０．１０％、Ｃａ：０．００１〜０．０１
０％、Ｓｎ：０．０１〜０．３０％、の１種または２種
以上を含有することを特徴とする冷間鍛造性に優れた快
削ステンレス鋼。 （３）前記（１）、（２）に加えて、Ｍｏ：０．１〜
３．０％、Ｎ：０．１％以下を含有することを特徴とす
る冷間鍛造性に優れた快削ステンレス鋼。
３〜０．３０％、Ｂｉ：０．０１〜０．３０％、Ｔｅ：
０．００５〜０．１０％、Ｃａ：０．００１〜０．０１
０％、Ｓｎ：０．０１〜０．３０％、の１種または２種
以上を含有することを特徴とする冷間鍛造性に優れた快
削ステンレス鋼。 （３）前記（１）、（２）に加えて、Ｍｏ：０．１〜
３．０％、Ｎ：０．１％以下を含有することを特徴とす
る冷間鍛造性に優れた快削ステンレス鋼。
【０００７】（４）前記（１）〜（３）に加えて、Ｔ
ｉ：０．０１〜１．００％、Ｎｂ：０．０１〜１．００
％、Ｔａ：０．０１〜１．００％、Ｖ：０．０１〜１．
００％、Ｚｒ：０．０１〜１．００％、の１種または２
種以上を含有することを特徴とする冷間鍛造性に優れた
快削ステンレス鋼。 （５）前記（１）〜（４）に加えて、Ｂ：０．００１〜
０．０１０％、Ｍｇ：０．００１〜０．０１０％、ＲＥ
Ｍ：０．００１〜０．０１０％、の１種または２種以上
を含有することを特徴とする冷間鍛造性に優れた快削ス
テンレス鋼にある。
ｉ：０．０１〜１．００％、Ｎｂ：０．０１〜１．００
％、Ｔａ：０．０１〜１．００％、Ｖ：０．０１〜１．
００％、Ｚｒ：０．０１〜１．００％、の１種または２
種以上を含有することを特徴とする冷間鍛造性に優れた
快削ステンレス鋼。 （５）前記（１）〜（４）に加えて、Ｂ：０．００１〜
０．０１０％、Ｍｇ：０．００１〜０．０１０％、ＲＥ
Ｍ：０．００１〜０．０１０％、の１種または２種以上
を含有することを特徴とする冷間鍛造性に優れた快削ス
テンレス鋼にある。
【０００８】
【発明の実施の形態】以下、本発明に係る化学成分組成
の限定理由について説明する。 Ｃ：０．０１〜０．１％ Ｃは、強度を上げるに必要な元素である。しかし、０．
０１％未満ではその効果が小さい上、製鋼コストが上昇
し、また、０．１％を超えると耐食性と靱性を劣化させ
るので、その範囲を０．０１〜０．１％とした。 Ｓｉ：０．１〜１．０％ Ｓｉは、脱酸元素として有用な元素であるが、しかし、
多いと焼きなまし硬さが上昇するので、その範囲を０．
１〜１．０％とした。
の限定理由について説明する。 Ｃ：０．０１〜０．１％ Ｃは、強度を上げるに必要な元素である。しかし、０．
０１％未満ではその効果が小さい上、製鋼コストが上昇
し、また、０．１％を超えると耐食性と靱性を劣化させ
るので、その範囲を０．０１〜０．１％とした。 Ｓｉ：０．１〜１．０％ Ｓｉは、脱酸元素として有用な元素であるが、しかし、
多いと焼きなまし硬さが上昇するので、その範囲を０．
１〜１．０％とした。
【０００９】Ｍｎ：０．２〜１．０％
Ｍｎは、Ｓｉと同様に脱酸元素であり、Ｓ，Ｓｅ等と結
合して介在物を生成する。しかし、０．２％未満ではそ
の効果が不十分で、また、多過すぎてもその効果は飽和
に達し、その範囲を０．２〜１．０％とした。 Ｃｒ：１８〜２５％ Ｃｒは、耐食性を向上させる基本元素である。しかし、
１８％未満では効果が少なく、多いと被削性を悪化さ
せ、かつ脆化しやすくなるので、その範囲を１８〜２５
％とした。
合して介在物を生成する。しかし、０．２％未満ではそ
の効果が不十分で、また、多過すぎてもその効果は飽和
に達し、その範囲を０．２〜１．０％とした。 Ｃｒ：１８〜２５％ Ｃｒは、耐食性を向上させる基本元素である。しかし、
１８％未満では効果が少なく、多いと被削性を悪化さ
せ、かつ脆化しやすくなるので、その範囲を１８〜２５
％とした。
【００１０】Ｎｉ：０．１〜１．０％
Ｎｉは、靱性と延性を改善し、冷間鍛造時の割れ抑制お
よび張出し性向上の効果がある。しかし、１．０％を超
えると焼きなまし硬さが増大し、逆に冷間鍛造性が悪化
する。従って、その上限を１．０％とした。 Ｃｕ：０．０５〜１．０％ Ｃｕは、延性を改善し、冷間鍛造時の割れ抑制および張
出し性向上の効果がある。しかし、１．０％を超えると
硬質化し冷間鍛造割れを起こしやすくなる。従って、そ
の上限を１．０％とした。
よび張出し性向上の効果がある。しかし、１．０％を超
えると焼きなまし硬さが増大し、逆に冷間鍛造性が悪化
する。従って、その上限を１．０％とした。 Ｃｕ：０．０５〜１．０％ Ｃｕは、延性を改善し、冷間鍛造時の割れ抑制および張
出し性向上の効果がある。しかし、１．０％を超えると
硬質化し冷間鍛造割れを起こしやすくなる。従って、そ
の上限を１．０％とした。
【００１１】Ｓｅ：０．０５〜０．３０％
Ｓｅは、快削元素である。Ｓと同様にＭｎ等と結合して
介在物を生成するが、Ｓほど冷鍛性への悪影響は大きく
なく、アウトガスへの影響は全くない。そこで被削性改
善のためにＳｅの添加を０．０５％以上とし、冷間鍛造
性の悪化を抑える観点から上限を０．３０％とした。 Ａｌ：０．００１〜０．０３０％ Ａｌは、強力な脱酸元素として有効である。しかし、
０．００１％未満ではその効果は少なく、多いと硬質酸
化物が被削性を悪化させる。従って、その範囲を０．０
０１〜０．０３０％とした。
介在物を生成するが、Ｓほど冷鍛性への悪影響は大きく
なく、アウトガスへの影響は全くない。そこで被削性改
善のためにＳｅの添加を０．０５％以上とし、冷間鍛造
性の悪化を抑える観点から上限を０．３０％とした。 Ａｌ：０．００１〜０．０３０％ Ａｌは、強力な脱酸元素として有効である。しかし、
０．００１％未満ではその効果は少なく、多いと硬質酸
化物が被削性を悪化させる。従って、その範囲を０．０
０１〜０．０３０％とした。
【００１２】Ｓ：０．０５％以下
Ｓは、快削元素であり、添加量が多いほど被削性の改善
効果が大きいが、しかし、０．０５％を超えると実用上
問題になる程度の耐食性、冷間鍛造性、耐アウトガス性
の悪化が認められる。従って、その上限を０．０５％に
規制した。 Ｏ：０．０１５％以下 Ｏは、鋼中に殆ど固溶せず、酸化物系介在物として存在
する。硬質の介在物が過度に存在すると冷間鍛造性を悪
化させることから、Ｏの上限は０．０１５％とした。
効果が大きいが、しかし、０．０５％を超えると実用上
問題になる程度の耐食性、冷間鍛造性、耐アウトガス性
の悪化が認められる。従って、その上限を０．０５％に
規制した。 Ｏ：０．０１５％以下 Ｏは、鋼中に殆ど固溶せず、酸化物系介在物として存在
する。硬質の介在物が過度に存在すると冷間鍛造性を悪
化させることから、Ｏの上限は０．０１５％とした。
【００１３】Ｐｂ：０．０３〜０．３０％
Ｐｂは、快削元素である。しかし、０．０３％未満では
その効果が得られず、多過ぎても快削性が飽和すると共
に、熱間加工性が悪化することから、その範囲を０．０
３〜０．３０％とした。 Ｂｉ：０．０１〜０．３０％ Ｂｉは、Ｐｂと同様に、快削元素である。しかし、０．
０１％未満ではその効果が得られず、多過ぎても快削性
が飽和すると共に、熱間加工性が悪化することから、そ
の範囲を０．０１〜０．３０％とした。
その効果が得られず、多過ぎても快削性が飽和すると共
に、熱間加工性が悪化することから、その範囲を０．０
３〜０．３０％とした。 Ｂｉ：０．０１〜０．３０％ Ｂｉは、Ｐｂと同様に、快削元素である。しかし、０．
０１％未満ではその効果が得られず、多過ぎても快削性
が飽和すると共に、熱間加工性が悪化することから、そ
の範囲を０．０１〜０．３０％とした。
【００１４】Ｔｅ：０．００５〜０．１０％
Ｔｅは、Ｓと同様に、快削元素である。しかし、０．０
０５％未満ではその効果が得られず、多いと熱間加工性
を悪化させるので、その範囲を０．００５〜０．１０％
とした。 Ｃａ：０．００１〜０．０１０％ Ｃａは、酸化物生成元素であり、低融点酸化物は切削工
具を保護する作用を持つため被削性を改善する。しか
し、０．００１％未満ではその効果は少なく、０．０１
０％を超える添加は困難である。従って、その範囲を
０．００１〜０．０１０％とした。
０５％未満ではその効果が得られず、多いと熱間加工性
を悪化させるので、その範囲を０．００５〜０．１０％
とした。 Ｃａ：０．００１〜０．０１０％ Ｃａは、酸化物生成元素であり、低融点酸化物は切削工
具を保護する作用を持つため被削性を改善する。しか
し、０．００１％未満ではその効果は少なく、０．０１
０％を超える添加は困難である。従って、その範囲を
０．００１〜０．０１０％とした。
【００１５】Ｓｎ：０．０１〜０．３０％
Ｓｎは、快削元素であり、０．０１％未満ではその効果
が薄く、また、０．３０％を超えると熱間加工性が劣化
する。従って、その範囲を０．０１〜０．３０％とし
た。 Ｍｏ：０．１〜３．０％ Ｍｏは、耐食性を向上させる元素である。しかし、多い
と脆化しやすく、しかも高価であるので、その上限を
３．０％とした。
が薄く、また、０．３０％を超えると熱間加工性が劣化
する。従って、その範囲を０．０１〜０．３０％とし
た。 Ｍｏ：０．１〜３．０％ Ｍｏは、耐食性を向上させる元素である。しかし、多い
と脆化しやすく、しかも高価であるので、その上限を
３．０％とした。
【００１６】Ｎ：０．１％以下
Ｎも、耐食性上昇に役立つ元素である。しかし、多いと
靱性を悪化させるので、その上限を０．１％とした。 Ｔｉ：０．０１〜１．００％ Ｔｉは、炭窒化物生成により耐食性と冷間鍛造性を向上
させる。しかし、多いとその効果が飽和することから、
その範囲を０．０１〜１．００％とした。
靱性を悪化させるので、その上限を０．１％とした。 Ｔｉ：０．０１〜１．００％ Ｔｉは、炭窒化物生成により耐食性と冷間鍛造性を向上
させる。しかし、多いとその効果が飽和することから、
その範囲を０．０１〜１．００％とした。
【００１７】Ｎｂ：０．０１〜１．００％
Ｎｂは、Ｔｉと同様に、炭窒化物生成により耐食性と冷
間鍛造性を向上させる。しかし、多いとその効果が飽和
することから、その範囲を０．０１〜１．００％とし
た。 Ｔａ：０．０１〜１．００％ Ｔａは、Ｔｉと同様に、炭窒化物生成により耐食性と冷
間鍛造性を向上させる。しかし、多いとその効果が飽和
することから、その範囲を０．０１〜１．００％とし
た。
間鍛造性を向上させる。しかし、多いとその効果が飽和
することから、その範囲を０．０１〜１．００％とし
た。 Ｔａ：０．０１〜１．００％ Ｔａは、Ｔｉと同様に、炭窒化物生成により耐食性と冷
間鍛造性を向上させる。しかし、多いとその効果が飽和
することから、その範囲を０．０１〜１．００％とし
た。
【００１８】Ｖ：０．０１〜１．００％
Ｖは、Ｔｉと同様に、炭窒化物生成により耐食性と冷間
鍛造性を向上させる。しかし、多いとその効果が飽和す
ることから、その範囲を０．０１〜１．００％とした。 Ｚｒ：０．０１〜１．００％ Ｚｒは、Ｔｉと同様に、炭窒化物生成により耐食性と冷
間鍛造性を向上させる。しかし、多いとその効果が飽和
することから、その範囲を０．０１〜１．００％とし
た。
鍛造性を向上させる。しかし、多いとその効果が飽和す
ることから、その範囲を０．０１〜１．００％とした。 Ｚｒ：０．０１〜１．００％ Ｚｒは、Ｔｉと同様に、炭窒化物生成により耐食性と冷
間鍛造性を向上させる。しかし、多いとその効果が飽和
することから、その範囲を０．０１〜１．００％とし
た。
【００１９】Ｂ：０．００１〜０．０１０％
Ｂは、熱間加工性を向上させる元素である。しかし、多
いと逆に熱間加工性が悪化することから、その範囲を
０．００１〜０．０１０％とした。 Ｍｇ：０．００１〜０．０１０％ Ｍｇも熱間加工性改善に有効である。しかし、０．００
１％未満ではその効果は少なく、多いと効果は飽和す
る。従って、その範囲を０．００１〜０．０１０％とし
た。
いと逆に熱間加工性が悪化することから、その範囲を
０．００１〜０．０１０％とした。 Ｍｇ：０．００１〜０．０１０％ Ｍｇも熱間加工性改善に有効である。しかし、０．００
１％未満ではその効果は少なく、多いと効果は飽和す
る。従って、その範囲を０．００１〜０．０１０％とし
た。
【００２０】ＲＥＭ：０．００１〜０．０１０％
ＲＥＭは、熱間加工性の向上、耐食性の向上に効果があ
る元素であるが、０．００１％未満ではその効果は少な
く、０．０１０％を超えて添加すると、それぞれ粗大な
粗大な非金属介在物を生成して逆に熱間加工性および耐
食性を劣化させるので、その範囲を０．００１〜０．０
１０％とした。
る元素であるが、０．００１％未満ではその効果は少な
く、０．０１０％を超えて添加すると、それぞれ粗大な
粗大な非金属介在物を生成して逆に熱間加工性および耐
食性を劣化させるので、その範囲を０．００１〜０．０
１０％とした。
【００２１】
【実施例】以下、本発明について実施例をもって具体的
に説明する。真空溶解炉で１００ｋｇ鋼塊を溶製し、表
１に示す化学成分を有する鋼を所定の寸法の棒鋼に鍛伸
後焼なまし処理を施し各試験に供した。その結果を表２
に示す。その表２に示す冷間鍛造性については、φ１４
ｍｍ×Ｌ２１ｍｍの丸棒試験片を長手方向に冷間圧縮
し、割れが発生したときの圧縮率（限界据込率）で冷間
鍛造性を評価した。また、被削性は、φ６０ｍｍ棒鋼
を、超硬工具を用いて旋削し（周速１５０ｍ／ｍｉｎ、
切込１．０ｍｍ、送り０．２ｍｍ／ｒｅｖ、切削油な
し）、１０ｍｉｎ旋削後の逃げ面摩耗量を測定した。
に説明する。真空溶解炉で１００ｋｇ鋼塊を溶製し、表
１に示す化学成分を有する鋼を所定の寸法の棒鋼に鍛伸
後焼なまし処理を施し各試験に供した。その結果を表２
に示す。その表２に示す冷間鍛造性については、φ１４
ｍｍ×Ｌ２１ｍｍの丸棒試験片を長手方向に冷間圧縮
し、割れが発生したときの圧縮率（限界据込率）で冷間
鍛造性を評価した。また、被削性は、φ６０ｍｍ棒鋼
を、超硬工具を用いて旋削し（周速１５０ｍ／ｍｉｎ、
切込１．０ｍｍ、送り０．２ｍｍ／ｒｅｖ、切削油な
し）、１０ｍｉｎ旋削後の逃げ面摩耗量を測定した。
【００２２】また、耐食性は、φ１２ｍｍ×Ｌ２１ｍｍ
の棒状試験片について、９０％ＲＨで（２０←→５０）
℃×２０サイクル中に放置し、試験片表面の発錆状態を
観察した。さらに、耐アウトガス性については、Ａｇ変
色試験で評価した。すなわち、硝酸溶液でパシベーショ
ン処理を行った後ベーキング処理した。φ１２ｍｍ×Ｌ
２１ｍｍの棒状試験片を８０℃の飽和水蒸気下にＡｇ板
と共に２０ｈ封入すると、試験片からの硫化水素アウト
ガス量の増加に伴いＡｇ板の色が白色から褐色に変色す
る。この変色度により耐アウトガス性のレイティングを
行った。
の棒状試験片について、９０％ＲＨで（２０←→５０）
℃×２０サイクル中に放置し、試験片表面の発錆状態を
観察した。さらに、耐アウトガス性については、Ａｇ変
色試験で評価した。すなわち、硝酸溶液でパシベーショ
ン処理を行った後ベーキング処理した。φ１２ｍｍ×Ｌ
２１ｍｍの棒状試験片を８０℃の飽和水蒸気下にＡｇ板
と共に２０ｈ封入すると、試験片からの硫化水素アウト
ガス量の増加に伴いＡｇ板の色が白色から褐色に変色す
る。この変色度により耐アウトガス性のレイティングを
行った。
【００２３】
【表１】
【００２４】
【表２】
【００２５】表２に示すように、Ｎｏ．１〜１６は、本
発明例であり、冷間鍛造性、被削性、耐食性および耐ア
ウトガス性に優れた材料である。Ｎｏ．１７〜２７は、
比較例であり、Ｎｏ．１７は、Ｏが規定外に高く、冷間
鍛造性を損なっている。Ｎｏ．１８は、Ｍｎが低いため
製鋼コストが大きくなる上、介在物中のＭｎ濃度が低く
なり、被削性がやや劣る。Ｎｏ．１９は、Ｃｒ量が低く
耐食性が悪い。Ｎｏ．２０、Ｎｏ．２１は、本発明範囲
よりＳ量が高いため、冷間鍛造性、耐食性がやや悪く、
硫化水素アウトガスが認められるようになる。
発明例であり、冷間鍛造性、被削性、耐食性および耐ア
ウトガス性に優れた材料である。Ｎｏ．１７〜２７は、
比較例であり、Ｎｏ．１７は、Ｏが規定外に高く、冷間
鍛造性を損なっている。Ｎｏ．１８は、Ｍｎが低いため
製鋼コストが大きくなる上、介在物中のＭｎ濃度が低く
なり、被削性がやや劣る。Ｎｏ．１９は、Ｃｒ量が低く
耐食性が悪い。Ｎｏ．２０、Ｎｏ．２１は、本発明範囲
よりＳ量が高いため、冷間鍛造性、耐食性がやや悪く、
硫化水素アウトガスが認められるようになる。
【００２６】Ｎｏ．２２は、限界据込率は良いものの、
ＮｉおよびＣｕが低いために、表２には示していない
が、発明例に比べて張出性に乏しかった。Ｎｏ．２３
は、Ｎｉが高いために、冷間鍛造性が著しく劣る。Ｎ
ｏ．２４は、Ｃｕが高いために、冷間鍛造性がやや悪
い。Ｎｏ．２５は、ＳＵＳ４３０成分であり、本発明鋼
より被削性が劣っている。Ｎｏ．２６は、ＳＵＳ４３０
Ｆで、被削性は非常に優れているが、冷間鍛造性、耐食
性、耐アウトガス性は悪い。Ｎｏ．２７は、ＳＵＳ４４
４で、被削性が著しく劣る。
ＮｉおよびＣｕが低いために、表２には示していない
が、発明例に比べて張出性に乏しかった。Ｎｏ．２３
は、Ｎｉが高いために、冷間鍛造性が著しく劣る。Ｎ
ｏ．２４は、Ｃｕが高いために、冷間鍛造性がやや悪
い。Ｎｏ．２５は、ＳＵＳ４３０成分であり、本発明鋼
より被削性が劣っている。Ｎｏ．２６は、ＳＵＳ４３０
Ｆで、被削性は非常に優れているが、冷間鍛造性、耐食
性、耐アウトガス性は悪い。Ｎｏ．２７は、ＳＵＳ４４
４で、被削性が著しく劣る。
【００２７】
【発明の効果】以上述べたように、本発明により良好な
冷間鍛造、切削により製造コスト削減が可能な耐食性、
耐アウトガス性に優れたステンレス鋼を提供することが
出来る優れた効果を奏するものである。
冷間鍛造、切削により製造コスト削減が可能な耐食性、
耐アウトガス性に優れたステンレス鋼を提供することが
出来る優れた効果を奏するものである。
Claims (5)
- 【請求項１】 質量％で、 Ｃ：０．０１〜０．１％、 Ｓｉ：０．１〜１．０％、 Ｍｎ：０．２〜１．０％、 Ｃｒ：１８〜２５％、 Ｎｉ：０．１〜１．０％、 Ｃｕ：０．０５〜１．０％、 Ｓｅ：０．０５〜０．３０％、 Ａｌ：０．００１〜０．０３０％を含有し、かつ、Ｓ：
０．０５％以下、Ｏ：０．０１５％以下に規制し、残部
がＦｅおよび不可避的不純物からなり、冷間鍛造と切削
により電子機器、精密機械等の部品に加工されることを
特徴とする冷間鍛造性に優れた快削ステンレス鋼。 - 【請求項２】 請求項１に加えて、 Ｐｂ：０．０３〜０．３０％、 Ｂｉ：０．０１〜０．３０％、 Ｔｅ：０．００５〜０．１０％、 Ｃａ：０．００１〜０．０１０％、 Ｓｎ：０．０１〜０．３０％、 の１種または２種以上を含有することを特徴とする冷間
鍛造性に優れた快削ステンレス鋼。 - 【請求項３】 請求項１、２に加えて、 Ｍｏ：０．１〜３．０％、 Ｎ：０．１％以下 を含有することを特徴とする冷間鍛造性に優れた快削ス
テンレス鋼。 - 【請求項４】 請求項１〜３に加えて、 Ｔｉ：０．０１〜１．００％、 Ｎｂ：０．０１〜１．００％、 Ｔａ：０．０１〜１．００％、 Ｖ：０．０１〜１．００％、 Ｚｒ：０．０１〜１．００％、 の１種または２種以上を含有することを特徴とする冷間
鍛造性に優れた快削ステンレス鋼。 - 【請求項５】 請求項１〜４に加えて、 Ｂ：０．００１〜０．０１０％、 Ｍｇ：０．００１〜０．０１０％、 ＲＥＭ：０．００１〜０．０１０％、 の１種または２種以上を含有することを特徴とする冷間
鍛造性に優れた快削ステンレス鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2002002450A JP2003201546A (ja) | 2002-01-09 | 2002-01-09 | 冷間鍛造性に優れた快削ステンレス鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2002002450A JP2003201546A (ja) | 2002-01-09 | 2002-01-09 | 冷間鍛造性に優れた快削ステンレス鋼 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2003201546A true JP2003201546A (ja) | 2003-07-18 |
Family
ID=27642300
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2002002450A Withdrawn JP2003201546A (ja) | 2002-01-09 | 2002-01-09 | 冷間鍛造性に優れた快削ステンレス鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2003201546A (ja) |
-
2002
- 2002-01-09 JP JP2002002450A patent/JP2003201546A/ja not_active Withdrawn
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
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