JP2003130058A - 転がり機械要素 - Google Patents
転がり機械要素Info
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- JP2003130058A JP2003130058A JP2001324005A JP2001324005A JP2003130058A JP 2003130058 A JP2003130058 A JP 2003130058A JP 2001324005 A JP2001324005 A JP 2001324005A JP 2001324005 A JP2001324005 A JP 2001324005A JP 2003130058 A JP2003130058 A JP 2003130058A
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- rolling
- raceway
- rolling element
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C33/00—Parts of bearings; Special methods for making bearings or parts thereof
- F16C33/30—Parts of ball or roller bearings
- F16C33/58—Raceways; Race rings
- F16C33/583—Details of specific parts of races
- F16C33/585—Details of specific parts of races of raceways, e.g. ribs to guide the rollers
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C19/00—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement
- F16C19/02—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement with bearing balls essentially of the same size in one or more circular rows
- F16C19/04—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement with bearing balls essentially of the same size in one or more circular rows for radial load mainly
- F16C19/06—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement with bearing balls essentially of the same size in one or more circular rows for radial load mainly with a single row or balls
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C2240/00—Specified values or numerical ranges of parameters; Relations between them
- F16C2240/40—Linear dimensions, e.g. length, radius, thickness, gap
- F16C2240/42—Groove sizes
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Rolling Contact Bearings (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】転動体と軌道面との接触面積が２つの半円及び
１つの矩形の組合せとなるようにして、負荷容量を飛躍
的に向上させる。 【解決手段】転動体が軌道面上を転動するように構成さ
れた転がり機械要素において、転動体１６と半径が同一
であり該転動体１６と嵌合する断面形状の円弧部１８ａ
と該円弧部１８ａの両端において該円弧部１８ａに対し
接線となる断面形状の直線部１８ｂとが軌道方向に連続
してなる軌道面１８を形成した構成を特徴とする。
１つの矩形の組合せとなるようにして、負荷容量を飛躍
的に向上させる。 【解決手段】転動体が軌道面上を転動するように構成さ
れた転がり機械要素において、転動体１６と半径が同一
であり該転動体１６と嵌合する断面形状の円弧部１８ａ
と該円弧部１８ａの両端において該円弧部１８ａに対し
接線となる断面形状の直線部１８ｂとが軌道方向に連続
してなる軌道面１８を形成した構成を特徴とする。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、転がり機械要素に
係り、特に軌道面形状を、転動体とはめあい状態となる
半径の円弧部と直線部との組合せにすることによって、
転動体と軌道面との接触面積が２つの半円及び１つの矩
形の組合せとなるようにして、負荷容量を飛躍的に向上
させることができるようにした転がり機械要素に関す
る。
係り、特に軌道面形状を、転動体とはめあい状態となる
半径の円弧部と直線部との組合せにすることによって、
転動体と軌道面との接触面積が２つの半円及び１つの矩
形の組合せとなるようにして、負荷容量を飛躍的に向上
させることができるようにした転がり機械要素に関す
る。
【０００２】
【従来の技術】従来の転がり機械要素１は、例えば図６
に示すように、転動体の一例たる玉２を部材３，４によ
り挾むようにして構成されており、部材３，４には、溝
曲率半径が玉径Ｄｗのｆ（適合度又は適合係数）倍とな
るように形成された断面円弧溝状の軌道面３ａ，４ａが
夫々形成され、玉２と該軌道面３ａ，４ａとの接触は１
円弧接触であった。
に示すように、転動体の一例たる玉２を部材３，４によ
り挾むようにして構成されており、部材３，４には、溝
曲率半径が玉径Ｄｗのｆ（適合度又は適合係数）倍とな
るように形成された断面円弧溝状の軌道面３ａ，４ａが
夫々形成され、玉２と該軌道面３ａ，４ａとの接触は１
円弧接触であった。
【０００３】このため部材３，４と玉２との接触状態は
点接触となり、接触面積５は、図６に示すように、長軸
の長さが２ａ、短軸の長さが２ｂからなる楕円形とな
り、該接触面積５に生ずる応力分布６も、断面楕円弧形
となっていた。
点接触となり、接触面積５は、図６に示すように、長軸
の長さが２ａ、短軸の長さが２ｂからなる楕円形とな
り、該接触面積５に生ずる応力分布６も、断面楕円弧形
となっていた。
【０００４】負荷容量を向上させるためには、ｆ数をで
きるだけ０．５に近い値にして玉と軌道面との接触面積
を増大させることが望ましいが、０．５以上０．５１未
満では、玉と軌道面との接触部に差動すべりが発生して
摩擦抵抗が増大してしまい、寿命値が低下するので、通
常は０．５１乃至０．５５の間で定めていた。
きるだけ０．５に近い値にして玉と軌道面との接触面積
を増大させることが望ましいが、０．５以上０．５１未
満では、玉と軌道面との接触部に差動すべりが発生して
摩擦抵抗が増大してしまい、寿命値が低下するので、通
常は０．５１乃至０．５５の間で定めていた。
【０００５】ｆ数が０．５１乃至０．５５の場合には、
差動すべりが少なくなるため、摩擦抵抗の低減による長
寿命化が図れるが、接触面積５が小さくなってしまうた
め、接触部の最大応力σmax が高くなり易く、負荷容量
が小さくなるという問題点があった。
差動すべりが少なくなるため、摩擦抵抗の低減による長
寿命化が図れるが、接触面積５が小さくなってしまうた
め、接触部の最大応力σmax が高くなり易く、負荷容量
が小さくなるという問題点があった。
【０００６】また従来の転がり機械要素には、図７に示
すように、軌道溝のない部材８，９により玉２を挾むよ
うにして構成されたものもあった。この場合にも、部材
８，９と玉２との接触状態は点接触となるが、接触面積
１０は、図７に示すように、半径ａの円形となり、該接
触面積１０に生ずる応力分布１１も、断面円弧形となっ
ていた。
すように、軌道溝のない部材８，９により玉２を挾むよ
うにして構成されたものもあった。この場合にも、部材
８，９と玉２との接触状態は点接触となるが、接触面積
１０は、図７に示すように、半径ａの円形となり、該接
触面積１０に生ずる応力分布１１も、断面円弧形となっ
ていた。
【０００７】このため軌道溝を有する場合よりも更に接
触部の最大応力σmax が高くなり易く、負荷容量もより
小さいという問題点があった。
触部の最大応力σmax が高くなり易く、負荷容量もより
小さいという問題点があった。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記した従
来技術の欠点を除くためになされたものであって、その
目的とするところは、転動体と半径が同一であり該転動
体と嵌合する断面形状の円弧部と該円弧部の両端におい
て該円弧部に対し接線となる断面形状の直線部とを軌道
方向に連続的に形成することによって、差動滑りを増加
させずに転動体と軌道面との接触面積を増加させて接触
部の最大応力を低下させ、負荷容量を飛躍的に増大させ
ることである。
来技術の欠点を除くためになされたものであって、その
目的とするところは、転動体と半径が同一であり該転動
体と嵌合する断面形状の円弧部と該円弧部の両端におい
て該円弧部に対し接線となる断面形状の直線部とを軌道
方向に連続的に形成することによって、差動滑りを増加
させずに転動体と軌道面との接触面積を増加させて接触
部の最大応力を低下させ、負荷容量を飛躍的に増大させ
ることである。
【０００９】また他の目的は、転動体が軌道面上を転動
するように構成された転がり機械要素において、転動体
と半径が同一であり該転動体と嵌合する断面形状の円弧
部と該円弧部の両端において該円弧部に対し接線となる
断面形状の直線部とが軌道方向に連続してなる軌道面を
形成することによって、負荷容量を増大させて転がり機
械要素の長寿命化を図ることである。
するように構成された転がり機械要素において、転動体
と半径が同一であり該転動体と嵌合する断面形状の円弧
部と該円弧部の両端において該円弧部に対し接線となる
断面形状の直線部とが軌道方向に連続してなる軌道面を
形成することによって、負荷容量を増大させて転がり機
械要素の長寿命化を図ることである。
【００１０】
【課題を解決するための手段】要するに本発明（請求項
１）は、転動体と半径が同一であり該転動体と嵌合する
断面形状の円弧部と該円弧部の両端において該円弧部に
対し接線となる断面形状の直線部とを軌道方向に連続的
に形成してなることを特徴とするものである。
１）は、転動体と半径が同一であり該転動体と嵌合する
断面形状の円弧部と該円弧部の両端において該円弧部に
対し接線となる断面形状の直線部とを軌道方向に連続的
に形成してなることを特徴とするものである。
【００１１】また本発明（請求項２）は、転動体が軌道
面上を転動するように構成された転がり機械要素におい
て、転動体と半径が同一であり該転動体と嵌合する断面
形状の円弧部と該円弧部の両端において該円弧部に対し
接線となる断面形状の直線部とが軌道方向に連続してな
る軌道面を形成したことを特徴とするものである。
面上を転動するように構成された転がり機械要素におい
て、転動体と半径が同一であり該転動体と嵌合する断面
形状の円弧部と該円弧部の両端において該円弧部に対し
接線となる断面形状の直線部とが軌道方向に連続してな
る軌道面を形成したことを特徴とするものである。
【００１２】
【発明の実施の形態】以下本発明を図面に示す実施例に
基いて説明する。本発明に係る転がり機械要素１５は、
図１及び図２において、転動体の一例たる玉１６と半径
が同一であり該玉１６と嵌合する断面形状の円弧部１８
ａと、該円弧部１８ａの両端において該円弧部１８ａに
対し接線となる断面形状の直線部１８ｂとが軌道方向に
連続してなる軌道面１８を形成したものであり、玉１６
が軌道面１８上を転動するように構成されている。
基いて説明する。本発明に係る転がり機械要素１５は、
図１及び図２において、転動体の一例たる玉１６と半径
が同一であり該玉１６と嵌合する断面形状の円弧部１８
ａと、該円弧部１８ａの両端において該円弧部１８ａに
対し接線となる断面形状の直線部１８ｂとが軌道方向に
連続してなる軌道面１８を形成したものであり、玉１６
が軌道面１８上を転動するように構成されている。
【００１３】軌道面１８は、玉１６を挾む部材１９，２
０に夫々形成されており、図１及び図２に示すように、
円弧部１８ａが玉中心ｏb を中心として角度２θの範囲
に形成され、そこから直線部１８ｂが更にθa の角度ま
で形成されている。円弧部１８ａの半径をＲとすると、
直線部１８ｂの長さは、Ｒθa となる。なお、円弧部半
径Ｒは、玉１６の半径と同一であるので、Ｒ＝Ｄw ／２
である。実際には公差が必要になるが、円弧部半径Ｒが
０．５１×Ｄｗよりも小さく、できるだけＤw ／２に近
いことが望ましい。
０に夫々形成されており、図１及び図２に示すように、
円弧部１８ａが玉中心ｏb を中心として角度２θの範囲
に形成され、そこから直線部１８ｂが更にθa の角度ま
で形成されている。円弧部１８ａの半径をＲとすると、
直線部１８ｂの長さは、Ｒθa となる。なお、円弧部半
径Ｒは、玉１６の半径と同一であるので、Ｒ＝Ｄw ／２
である。実際には公差が必要になるが、円弧部半径Ｒが
０．５１×Ｄｗよりも小さく、できるだけＤw ／２に近
いことが望ましい。
【００１４】軌道面１８の方向は、リニアガイドのレー
ルのように（図示せず）直線状でもよく、玉軸受の内外
輪のように円弧状でもよく、或いはボールねじのねじ軸
のように螺旋状であってもよい。転動体は、玉１６に限
られるものではなく、例えば球面ころ（図示せず）であ
ってもよい。
ルのように（図示せず）直線状でもよく、玉軸受の内外
輪のように円弧状でもよく、或いはボールねじのねじ軸
のように螺旋状であってもよい。転動体は、玉１６に限
られるものではなく、例えば球面ころ（図示せず）であ
ってもよい。
【００１５】本発明は、上記のように構成されており、
以下その作用について説明する。図３に示すように、転
がり機械要素１５に対し、部材１９が下降する方向にラ
ジアル荷重が作用すると、転がり機械要素１５は玉１６
と部材１９，２０との夫々の接触点、即ち軌道面１８に
おいて弾性変形し、部材１９が下方にδだけ移動すると
考える。円弧部１８ａと直線部１８ｂとの境界、即ち角
度θの位置では、玉１６の直径方向の変形量はδr とな
る。
以下その作用について説明する。図３に示すように、転
がり機械要素１５に対し、部材１９が下降する方向にラ
ジアル荷重が作用すると、転がり機械要素１５は玉１６
と部材１９，２０との夫々の接触点、即ち軌道面１８に
おいて弾性変形し、部材１９が下方にδだけ移動すると
考える。円弧部１８ａと直線部１８ｂとの境界、即ち角
度θの位置では、玉１６の直径方向の変形量はδr とな
る。
【００１６】このとき玉１６と軌道面１８との接触面積
２１は、図５に示すように、幅が２Ｒθ、高さが２ａの
１つの矩形状領域２１ａと、半径がａである２つの半円
状領域２１ｂが組み合わされたものとなる。矩形状領域
２１ａは、軌道面１８の円弧部１８ａに生じ、半円状領
域２１ｂは直線部１８ｂに生ずる。
２１は、図５に示すように、幅が２Ｒθ、高さが２ａの
１つの矩形状領域２１ａと、半径がａである２つの半円
状領域２１ｂが組み合わされたものとなる。矩形状領域
２１ａは、軌道面１８の円弧部１８ａに生じ、半円状領
域２１ｂは直線部１８ｂに生ずる。
【００１７】半円状領域２１ｂに生ずるヘルツ応力分布
２３は、図４及び図５に示すように、最大ヘルツ応力σ
max を頂点とする球面形の分布となり、矩形状領域２１
ａに生ずるヘルツ応力分布２４は、同様に最大ヘルツ応
力がσmax である半円筒形（蒲鉾形）の分布となる。半
円状領域２１ｂと矩形状領域２１ａとの境界では、応力
分布は連続しているので、ヘルツ応力分布２３，２４は
同一である。
２３は、図４及び図５に示すように、最大ヘルツ応力σ
max を頂点とする球面形の分布となり、矩形状領域２１
ａに生ずるヘルツ応力分布２４は、同様に最大ヘルツ応
力がσmax である半円筒形（蒲鉾形）の分布となる。半
円状領域２１ｂと矩形状領域２１ａとの境界では、応力
分布は連続しているので、ヘルツ応力分布２３，２４は
同一である。
【００１８】ここで、従来例（図７に示す平面と玉の場
合）及び本発明について負荷容量を理論計算した結果に
ついて説明する。計算条件としては、玉径Ｄw ＝６．３
５ｍｍ、角度θ＝２０°とし、表１に示すように、ラジ
アル方向にδだけ変形したときの玉荷重（ラジアル方向
分力を合計したもの）を算出した。
合）及び本発明について負荷容量を理論計算した結果に
ついて説明する。計算条件としては、玉径Ｄw ＝６．３
５ｍｍ、角度θ＝２０°とし、表１に示すように、ラジ
アル方向にδだけ変形したときの玉荷重（ラジアル方向
分力を合計したもの）を算出した。
【００１９】
【表１】
【００２０】表１において、Ｑ1 θ=0とは、角度θを０
とした場合についての玉荷重であり、即ち軌道面に円弧
部がなく、平面と玉との接触状態における玉荷重である
ことを示している。σmax は、その玉荷重時の最大ヘル
ツ応力を示している。またＱ1(θ) は、半円状領域２１
ｂに生ずる玉荷重のラジアル方向成分を示しており、Ｑ
2(2θ) は、矩形状領域２１ａに生ずる玉荷重のラジア
ル方向成分を示している。そしてＱは、Ｑ1(θ) とＱ
2(2θ) との和である。最も右の列には、本発明の場合
の玉荷重Ｑと従来例（平面と玉）の場合の玉荷重Ｑ
1 θ=0との比（玉荷重比）を示している。
とした場合についての玉荷重であり、即ち軌道面に円弧
部がなく、平面と玉との接触状態における玉荷重である
ことを示している。σmax は、その玉荷重時の最大ヘル
ツ応力を示している。またＱ1(θ) は、半円状領域２１
ｂに生ずる玉荷重のラジアル方向成分を示しており、Ｑ
2(2θ) は、矩形状領域２１ａに生ずる玉荷重のラジア
ル方向成分を示している。そしてＱは、Ｑ1(θ) とＱ
2(2θ) との和である。最も右の列には、本発明の場合
の玉荷重Ｑと従来例（平面と玉）の場合の玉荷重Ｑ
1 θ=0との比（玉荷重比）を示している。
【００２１】例えばδ＝１０μｍで見てみると、玉荷重
比は１６．２となっており、またδ＝６０μｍで見て
も、玉荷重比は７．１となっている。玉荷重比は、同じ
δだけ変形させるために必要なラジアル荷重の比であ
り、本発明の方がはるかに大きなラジアル荷重を必要と
することがわかる。
比は１６．２となっており、またδ＝６０μｍで見て
も、玉荷重比は７．１となっている。玉荷重比は、同じ
δだけ変形させるために必要なラジアル荷重の比であ
り、本発明の方がはるかに大きなラジアル荷重を必要と
することがわかる。
【００２２】また図６に示すような、軌道面４ａが円弧
溝の場合の玉荷重の一例について算出してみると、例え
ば適合係数ｆ＝０．５２とし（溝曲率半径＝０．５２×
Ｄw ）、現ＩＳＯの規格による基本静定格荷重として定
義される、最大ヘルツ応力σmax ＝４．２ＧＰａ時の玉
荷重Ｑ’を算出すると、３６９１Ｎとなる。このときδ
＝５７．７μｍであるので、表１のうち最も近いδ＝５
８μｍの場合と比較すると、Ｑ／Ｑ’＝９８０１／３６
９１＝２．６６となり、やはり従来の円弧溝の場合と比
較しても、本発明の方が大きなラジアル荷重を必要とす
ることがわかる。
溝の場合の玉荷重の一例について算出してみると、例え
ば適合係数ｆ＝０．５２とし（溝曲率半径＝０．５２×
Ｄw ）、現ＩＳＯの規格による基本静定格荷重として定
義される、最大ヘルツ応力σmax ＝４．２ＧＰａ時の玉
荷重Ｑ’を算出すると、３６９１Ｎとなる。このときδ
＝５７．７μｍであるので、表１のうち最も近いδ＝５
８μｍの場合と比較すると、Ｑ／Ｑ’＝９８０１／３６
９１＝２．６６となり、やはり従来の円弧溝の場合と比
較しても、本発明の方が大きなラジアル荷重を必要とす
ることがわかる。
【００２３】上記解析により、本発明は転がり機械要素
の負荷容量を飛躍的に高めるものであることが明らかに
なったことになる。
の負荷容量を飛躍的に高めるものであることが明らかに
なったことになる。
【００２４】
【発明の効果】本発明は、上記のように転動体と半径が
同一であり該転動体と嵌合する断面形状の円弧部と該円
弧部の両端において該円弧部に対し接線となる断面形状
の直線部とを軌道方向に連続的に形成したので、差動滑
りを増加させずに転動体と軌道面との接触面積を増加さ
せて接触部の最大応力を低下させ、負荷容量を飛躍的に
増大させることができる効果がある。
同一であり該転動体と嵌合する断面形状の円弧部と該円
弧部の両端において該円弧部に対し接線となる断面形状
の直線部とを軌道方向に連続的に形成したので、差動滑
りを増加させずに転動体と軌道面との接触面積を増加さ
せて接触部の最大応力を低下させ、負荷容量を飛躍的に
増大させることができる効果がある。
【００２５】また転動体が軌道面上を転動するように構
成された転がり機械要素において、転動体と半径が同一
であり該転動体と嵌合する断面形状の円弧部と該円弧部
の両端において該円弧部に対し接線となる断面形状の直
線部とが軌道方向に連続してなる軌道面を形成したの
で、負荷容量を増大させて転がり機械要素の長寿命化を
図ることができる効果が得られる。
成された転がり機械要素において、転動体と半径が同一
であり該転動体と嵌合する断面形状の円弧部と該円弧部
の両端において該円弧部に対し接線となる断面形状の直
線部とが軌道方向に連続してなる軌道面を形成したの
で、負荷容量を増大させて転がり機械要素の長寿命化を
図ることができる効果が得られる。
【図１】図１から図５は、本発明の実施例に係り、図１
は転がり機械要素の縦断面図である。
は転がり機械要素の縦断面図である。
【図２】軌道面の断面形状を示す部分拡大縦断面図であ
る。
る。
【図３】ラジアル荷重が作用して変形した状態を示す転
がり機械要素の縦断面図である。
がり機械要素の縦断面図である。
【図４】ラジアル荷重作用時の応力分布状態を示す転が
り機械要素の縦断面図である。
り機械要素の縦断面図である。
【図５】転動体と軌道面との接触面積及び直線部に生ず
る半円形ヘルツ応力分布を示す平面図及び側面図であ
る。
る半円形ヘルツ応力分布を示す平面図及び側面図であ
る。
【図６】図６及び図７は、従来例に係り、図６は曲率半
径が転動体径Ｄw のｆ倍とされた円弧溝を軌道面とし、
楕円形の接触面積及びヘルツ応力分布を持つ転がり機械
要素の縦断面図である。
径が転動体径Ｄw のｆ倍とされた円弧溝を軌道面とし、
楕円形の接触面積及びヘルツ応力分布を持つ転がり機械
要素の縦断面図である。
【図７】軌道面が平面とされ、円形の接触面積及びヘル
ツ応力分布を持つ転がり機械要素の縦断面図である。
ツ応力分布を持つ転がり機械要素の縦断面図である。
１５ 転がり機械要素
１６ 転動体の一例たる玉
１８ 軌道面
１８ａ 円弧部
１８ｂ 直線部
Claims (2)
- 【請求項１】 転動体と半径が同一であり該転動体と嵌
合する断面形状の円弧部と該円弧部の両端において該円
弧部に対し接線となる断面形状の直線部とを軌道方向に
連続的に形成してなることを特徴とする転がり機械要素
軌道面。 - 【請求項２】 転動体が軌道面上を転動するように構成
された転がり機械要素において、転動体と半径が同一で
あり該転動体と嵌合する断面形状の円弧部と該円弧部の
両端において該円弧部に対し接線となる断面形状の直線
部とが軌道方向に連続してなる軌道面を形成したことを
特徴とする転がり機械要素。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001324005A JP3608163B2 (ja) | 2001-10-22 | 2001-10-22 | 転がり機械要素 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001324005A JP3608163B2 (ja) | 2001-10-22 | 2001-10-22 | 転がり機械要素 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2003130058A true JP2003130058A (ja) | 2003-05-08 |
| JP3608163B2 JP3608163B2 (ja) | 2005-01-05 |
Family
ID=19140812
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2001324005A Expired - Fee Related JP3608163B2 (ja) | 2001-10-22 | 2001-10-22 | 転がり機械要素 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3608163B2 (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2004100776A (ja) * | 2002-09-06 | 2004-04-02 | Meiji Univ | 球面ころ使用転がり機械要素 |
| JP5349451B2 (ja) * | 2008-02-27 | 2013-11-20 | Ｔｈｋ株式会社 | 転がり案内装置 |
| JP2015059645A (ja) * | 2013-09-20 | 2015-03-30 | Ntn株式会社 | 転がり軸受 |
| JP2017026068A (ja) * | 2015-07-24 | 2017-02-02 | 日本精工株式会社 | 深溝玉軸受 |
| CN111219153A (zh) * | 2020-03-01 | 2020-06-02 | 伊川县光华轴承厂 | 一体式钻杆钻具斜坡动套系统及其配合方法 |
-
2001
- 2001-10-22 JP JP2001324005A patent/JP3608163B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (5)
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| JP2004100776A (ja) * | 2002-09-06 | 2004-04-02 | Meiji Univ | 球面ころ使用転がり機械要素 |
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| CN111219153A (zh) * | 2020-03-01 | 2020-06-02 | 伊川县光华轴承厂 | 一体式钻杆钻具斜坡动套系统及其配合方法 |
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