JP2003112236A - 鋼の連続鋳造用モールドパウダー - Google Patents
鋼の連続鋳造用モールドパウダーInfo
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- JP2003112236A JP2003112236A JP2001310018A JP2001310018A JP2003112236A JP 2003112236 A JP2003112236 A JP 2003112236A JP 2001310018 A JP2001310018 A JP 2001310018A JP 2001310018 A JP2001310018 A JP 2001310018A JP 2003112236 A JP2003112236 A JP 2003112236A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 本発明の目的は、鋼の連続鋳造用モールドパ
ウダーの原料として下水汚泥溶融スラグを使用すること
にあり、環境に悪影響を及ぼすために活用法を模索して
いる下水汚泥を有効にリサイクルすると共にモールド内
の保温性に優れた鋼の連続鋳造用モールドパウダーを提
供することにある。 【解決手段】 本発明の鋼の連続鋳造用モールドパウダ
ーは、下水汚泥溶融スラグを配合したことを特徴とす
る。
ウダーの原料として下水汚泥溶融スラグを使用すること
にあり、環境に悪影響を及ぼすために活用法を模索して
いる下水汚泥を有効にリサイクルすると共にモールド内
の保温性に優れた鋼の連続鋳造用モールドパウダーを提
供することにある。 【解決手段】 本発明の鋼の連続鋳造用モールドパウダ
ーは、下水汚泥溶融スラグを配合したことを特徴とす
る。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、大量に発生し、環
境に悪影響を及ぼし、再利用が難しい下水汚泥を鋼の連
続鋳造用モールドパウダーへ有効活用することに関する
ものであり、更に詳細には、下水汚泥溶融スラグを含有
する鋼の連続鋳造用モールドパウダーに関するものであ
る。
境に悪影響を及ぼし、再利用が難しい下水汚泥を鋼の連
続鋳造用モールドパウダーへ有効活用することに関する
ものであり、更に詳細には、下水汚泥溶融スラグを含有
する鋼の連続鋳造用モールドパウダーに関するものであ
る。
【０００２】
【従来の技術】鋼の連続鋳造用モールドパウダーは、基
材原料としてポルトランドセメント、合成珪酸カルシウ
ム、ワラストナイト、リンスラグ等を用い、必要に応じ
てシリカ原料を加え、溶融調整剤としてのソーダ灰、蛍
石、フッ素化合物、アルカリ及びアルカリ土類金属化合
物、そして溶融速度調整剤としての炭素粉を添加したも
のが一般的である。
材原料としてポルトランドセメント、合成珪酸カルシウ
ム、ワラストナイト、リンスラグ等を用い、必要に応じ
てシリカ原料を加え、溶融調整剤としてのソーダ灰、蛍
石、フッ素化合物、アルカリ及びアルカリ土類金属化合
物、そして溶融速度調整剤としての炭素粉を添加したも
のが一般的である。
【０００３】鋼の連続鋳造用モールドパウダーは、モー
ルド内の溶鋼表面に添加され、モールドと凝固シェル
の潤滑；介在物の溶解吸収；溶鋼の保温；抜熱速
度のコントロール等の役割を果たしながら消費される。
及びについては、モールドパウダーの軟化点や粘度
等の調節が重要であり、そのため化学組成の調節が重要
である。については、炭素粉の添加量によって調節さ
れる滓化速度、嵩比重、拡がり性等の粉体特性が重要と
されている。については、化学組成の選定による結晶
化速度の調節が必要である。
ルド内の溶鋼表面に添加され、モールドと凝固シェル
の潤滑；介在物の溶解吸収；溶鋼の保温；抜熱速
度のコントロール等の役割を果たしながら消費される。
及びについては、モールドパウダーの軟化点や粘度
等の調節が重要であり、そのため化学組成の調節が重要
である。については、炭素粉の添加量によって調節さ
れる滓化速度、嵩比重、拡がり性等の粉体特性が重要と
されている。については、化学組成の選定による結晶
化速度の調節が必要である。
【０００４】従来、鋼の連続鋳造用モールドパウダー
は、基材として、上述のようにポルトランドセメント、
リンスラグ、合成スラグ、ワラストナイト、ダイカルシ
ウムシリケート等が使用されており、溶融調整剤には、
Ｎａ2ＣＯ3、Ｌｉ2ＣＯ3、ＭｇＣＯ3、ＣａＣＯ3、Ｓｒ
ＣＯ3、ＭｎＣＯ3、ＢａＣＯ3等の炭酸塩や更にはＮａ
Ｆ、Ｎａ3ＡｌＦ6、蛍石、ＭｇＦ2、ＬｉＦ、硼砂、ス
ポジュメン等を利用し、溶融速度調整剤として炭素質原
料を添加しているのが一般的である。
は、基材として、上述のようにポルトランドセメント、
リンスラグ、合成スラグ、ワラストナイト、ダイカルシ
ウムシリケート等が使用されており、溶融調整剤には、
Ｎａ2ＣＯ3、Ｌｉ2ＣＯ3、ＭｇＣＯ3、ＣａＣＯ3、Ｓｒ
ＣＯ3、ＭｎＣＯ3、ＢａＣＯ3等の炭酸塩や更にはＮａ
Ｆ、Ｎａ3ＡｌＦ6、蛍石、ＭｇＦ2、ＬｉＦ、硼砂、ス
ポジュメン等を利用し、溶融速度調整剤として炭素質原
料を添加しているのが一般的である。
【０００５】また、セミプリメルトタイプと呼ばれる基
材原料に合成珪酸カルシウムを使用したタイプや、プリ
メルトタイプと呼ばれる炭素粉を除いたモールドパウダ
ーを予め溶解し、適切な粒度に粉砕した後、炭素粉を添
加する完全溶融型モールドパウダーなどが従来の一般的
なスラブ連鋳機と同様に使用されている。
材原料に合成珪酸カルシウムを使用したタイプや、プリ
メルトタイプと呼ばれる炭素粉を除いたモールドパウダ
ーを予め溶解し、適切な粒度に粉砕した後、炭素粉を添
加する完全溶融型モールドパウダーなどが従来の一般的
なスラブ連鋳機と同様に使用されている。
【０００６】一方、モールドパウダーを資源の有効活
用、リサイクルといった観点から考えると、原料では高
炉スラグを利用した鋼の連続鋳造用モールドパウダーが
実用化されている。また、特開平１０−２６３７６８号
公報には、転炉吹錬後の溶融スラグにＳｉ、Ａｌ、Ｍ
ｇ、Ｃａの一種以上と、ＳｉＯ2、ＣａＦ2、およびＮａ
2ＣＯ3を添加して、少なくともＦ、Ｎａ2Ｏ、ＦｅＯお
よびＭｎＯの含有量が下記の範囲になるように成分調整
するとともに、塩基度を０．５〜１．５に調整後、粉砕
して粉末とし、連続鋳造用モールドパウダーとして使用
することを特徴とする転炉スラグの再利用方法。重量％
で、Ｆ：１〜２０％、Ｎａ2Ｏ：５〜２０％、ＦｅＯ：
０〜１５％、ＭｎＯ：０〜５％が開示されている。即
ち、この発明は、転炉吹錬スラグを改質してモールドパ
ウダーに活用する技術に係るものである。しかし、転炉
吹錬スラグはガラス質を形成しないために融点などにバ
ラツキがあり、実機使用は難しいと考えられる。
用、リサイクルといった観点から考えると、原料では高
炉スラグを利用した鋼の連続鋳造用モールドパウダーが
実用化されている。また、特開平１０−２６３７６８号
公報には、転炉吹錬後の溶融スラグにＳｉ、Ａｌ、Ｍ
ｇ、Ｃａの一種以上と、ＳｉＯ2、ＣａＦ2、およびＮａ
2ＣＯ3を添加して、少なくともＦ、Ｎａ2Ｏ、ＦｅＯお
よびＭｎＯの含有量が下記の範囲になるように成分調整
するとともに、塩基度を０．５〜１．５に調整後、粉砕
して粉末とし、連続鋳造用モールドパウダーとして使用
することを特徴とする転炉スラグの再利用方法。重量％
で、Ｆ：１〜２０％、Ｎａ2Ｏ：５〜２０％、ＦｅＯ：
０〜１５％、ＭｎＯ：０〜５％が開示されている。即
ち、この発明は、転炉吹錬スラグを改質してモールドパ
ウダーに活用する技術に係るものである。しかし、転炉
吹錬スラグはガラス質を形成しないために融点などにバ
ラツキがあり、実機使用は難しいと考えられる。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】従って、本発明の目的
は、鋼の連続鋳造用モールドパウダーの原料として下水
汚泥溶融スラグを使用することにあり、環境に悪影響を
及ぼすために活用法を模索している下水汚泥を有効にリ
サイクルすると共にモールド内の保温性に優れた鋼の連
続鋳造用モールドパウダーを提供することにある。
は、鋼の連続鋳造用モールドパウダーの原料として下水
汚泥溶融スラグを使用することにあり、環境に悪影響を
及ぼすために活用法を模索している下水汚泥を有効にリ
サイクルすると共にモールド内の保温性に優れた鋼の連
続鋳造用モールドパウダーを提供することにある。
【０００８】
【課題を解決するための手段】即ち、本発明の鋼の連続
鋳造用モールドパウダーは、下水汚泥溶融スラグを配合
したことを特徴とする。
鋳造用モールドパウダーは、下水汚泥溶融スラグを配合
したことを特徴とする。
【０００９】更に、本発明の鋼の連続鋳造用モールドパ
ウダーは、下水汚泥溶融スラグの配合量が０．５〜９０
質量％であることを特徴とする。
ウダーは、下水汚泥溶融スラグの配合量が０．５〜９０
質量％であることを特徴とする。
【００１０】また、本発明の鋼の連続鋳造用モールドパ
ウダーは、下水汚泥溶融スラグの配合量と、鋼の連続鋳
造用モールドパウダー中のフッ素含有量が下記の式を満
足することを特徴とする：
ウダーは、下水汚泥溶融スラグの配合量と、鋼の連続鋳
造用モールドパウダー中のフッ素含有量が下記の式を満
足することを特徴とする：
【数２】
【００１１】更に、本発明の鋼の連続鋳造用モールドパ
ウダーは、顆粒であり、顆粒の粒径が１．５ｍｍ以下で
あることを特徴とする。
ウダーは、顆粒であり、顆粒の粒径が１．５ｍｍ以下で
あることを特徴とする。
【００１２】
【発明の実施の形態】本発明者らは、種々の研究及び検
討を重ねた結果、以下の知見を得た：本発明に使用する
下水汚泥溶融スラグの成分は、従来、鋼の連続鋳造用モ
ールドパウダーの基材原料として使用されている合成珪
酸カルシウム、ポルトランドセメント、ワラストナイ
ト、リンスラグ等と比較すると、特別に鋼の連続鋳造操
業に悪影響を及ぼす機能を有する成分の化合物は観察さ
れなかった。また、下水汚泥溶融スラグは、ＳｉＯ2、
Ａｌ2Ｏ3、Ｎａ2Ｏ、ＣａＯ、ＭｇＯ等の化合物から構
成され、これらの化合物の組成割合は、ＳｉＯ2１０〜
８０質量％、好ましくは１５〜７０質量％、Ａｌ2Ｏ3１
〜５０質量％、好ましくは２〜４０質量％、Ｎａ2Ｏ
０．０１〜５０質量％、好ましくは０．０５〜４５質量
％、ＣａＯ４〜８０質量％、好ましくは５〜７５質量
％、ＭｇＯ０．０１〜４０質量％、好ましくは０．０２
〜３０質量％の範囲内にあり、鋼の連続鋳造用モールド
パウダーのモールド内の保温性や均一緩冷却化に有効で
ある。
討を重ねた結果、以下の知見を得た：本発明に使用する
下水汚泥溶融スラグの成分は、従来、鋼の連続鋳造用モ
ールドパウダーの基材原料として使用されている合成珪
酸カルシウム、ポルトランドセメント、ワラストナイ
ト、リンスラグ等と比較すると、特別に鋼の連続鋳造操
業に悪影響を及ぼす機能を有する成分の化合物は観察さ
れなかった。また、下水汚泥溶融スラグは、ＳｉＯ2、
Ａｌ2Ｏ3、Ｎａ2Ｏ、ＣａＯ、ＭｇＯ等の化合物から構
成され、これらの化合物の組成割合は、ＳｉＯ2１０〜
８０質量％、好ましくは１５〜７０質量％、Ａｌ2Ｏ3１
〜５０質量％、好ましくは２〜４０質量％、Ｎａ2Ｏ
０．０１〜５０質量％、好ましくは０．０５〜４５質量
％、ＣａＯ４〜８０質量％、好ましくは５〜７５質量
％、ＭｇＯ０．０１〜４０質量％、好ましくは０．０２
〜３０質量％の範囲内にあり、鋼の連続鋳造用モールド
パウダーのモールド内の保温性や均一緩冷却化に有効で
ある。
【００１３】鋼の連続鋳造用モールドパウダーの役割と
して鋼のモールド内での保温性がある。本発明の鋼の連
続鋳造用モールドパウダーにおいては、下水汚泥溶融ス
ラグを用いることにより、従来の鋼の連続鋳造用モール
ドパウダーと比較して低温域、特に、１０００℃以下の
温度において溶鋼メニスカス付近での鋼の連続鋳造用モ
ールドパウダーの焼結を低減することができる。このこ
とにより、溶鋼メニスカスの保温性が向上し、鋳片の品
質の向上や操業の安定性が向上する。
して鋼のモールド内での保温性がある。本発明の鋼の連
続鋳造用モールドパウダーにおいては、下水汚泥溶融ス
ラグを用いることにより、従来の鋼の連続鋳造用モール
ドパウダーと比較して低温域、特に、１０００℃以下の
温度において溶鋼メニスカス付近での鋼の連続鋳造用モ
ールドパウダーの焼結を低減することができる。このこ
とにより、溶鋼メニスカスの保温性が向上し、鋳片の品
質の向上や操業の安定性が向上する。
【００１４】本発明の鋼の連続鋳造用モールドパウダー
に使用する下水汚泥溶融スラグは、その目的に応じて選
定した粉砕品を用いることができる。ここで、下水汚泥
溶融スラグとは、下水を汚水と汚泥に分離した後、汚泥
を濃縮、脱水してケーキを得、更に、該ケーキを溶融
し、回収後、冷却したものが一般的である。なお、冷却
方法として水砕スラグ、空冷スラグ、徐冷スラグ等があ
るが、全て使用可能である。
に使用する下水汚泥溶融スラグは、その目的に応じて選
定した粉砕品を用いることができる。ここで、下水汚泥
溶融スラグとは、下水を汚水と汚泥に分離した後、汚泥
を濃縮、脱水してケーキを得、更に、該ケーキを溶融
し、回収後、冷却したものが一般的である。なお、冷却
方法として水砕スラグ、空冷スラグ、徐冷スラグ等があ
るが、全て使用可能である。
【００１５】ここで、下水汚泥溶融スラグの配合量は
０．５〜９０質量％、好ましくは１〜８５質量％の範囲
内である。下水汚泥溶融スラグの配合量が０．５質量％
未満であると、鋼の連続鋳造用モールドパウダーの焼結
抑制効果が小さく、溶鋼メニスカス部分の保温性が充分
に確保され難いために好ましくなく、また、該配合量が
９０質量％を超えると、鋼の連続鋳造用モールドパウダ
ー中のカーボンが不完全燃焼する、所謂赤熱現象を発生
するために好ましくない。
０．５〜９０質量％、好ましくは１〜８５質量％の範囲
内である。下水汚泥溶融スラグの配合量が０．５質量％
未満であると、鋼の連続鋳造用モールドパウダーの焼結
抑制効果が小さく、溶鋼メニスカス部分の保温性が充分
に確保され難いために好ましくなく、また、該配合量が
９０質量％を超えると、鋼の連続鋳造用モールドパウダ
ー中のカーボンが不完全燃焼する、所謂赤熱現象を発生
するために好ましくない。
【００１６】また、本発明の鋼の連続鋳造用モールドパ
ウダーには、シリカ原料を配合することができる。ここ
で、シリカ原料としては、従来の鋼の連続鋳造用モール
ドパウダーに使用されているものと同様のものを使用す
ることができ、例えば珪石、ラジオライト等を例示する
ことができる。なお、シリカ原料を配合する場合、その
配合量は８５質量％以下、好ましくは８０質量％以下で
ある。シリカ原料の配合量が８５質量％を超えると、軟
化点の調整が困難となり、モールド内にスラグベアーが
発生する等の問題があるために好ましくない。
ウダーには、シリカ原料を配合することができる。ここ
で、シリカ原料としては、従来の鋼の連続鋳造用モール
ドパウダーに使用されているものと同様のものを使用す
ることができ、例えば珪石、ラジオライト等を例示する
ことができる。なお、シリカ原料を配合する場合、その
配合量は８５質量％以下、好ましくは８０質量％以下で
ある。シリカ原料の配合量が８５質量％を超えると、軟
化点の調整が困難となり、モールド内にスラグベアーが
発生する等の問題があるために好ましくない。
【００１７】更に、本発明の鋼の連続鋳造用モールドパ
ウダーには、フラックス原料を使用することができる。
ここで、フラックス原料としては、従来の鋼の連続鋳造
用モールドパウダーに使用されているものと同様のもの
を使用することができ、例えば炭酸ナトリウム、炭酸リ
チウム等を例示することができる。なお、フラックス原
料を配合する場合、その配合量は７０質量％以下、好ま
しくは６５質量％以下である。フラックス原料の配合量
が７０質量％を超えると、凝固温度が高くなり、焼結を
助長するために好ましくない。
ウダーには、フラックス原料を使用することができる。
ここで、フラックス原料としては、従来の鋼の連続鋳造
用モールドパウダーに使用されているものと同様のもの
を使用することができ、例えば炭酸ナトリウム、炭酸リ
チウム等を例示することができる。なお、フラックス原
料を配合する場合、その配合量は７０質量％以下、好ま
しくは６５質量％以下である。フラックス原料の配合量
が７０質量％を超えると、凝固温度が高くなり、焼結を
助長するために好ましくない。
【００１８】また、本発明の鋼の連続鋳造用モールドパ
ウダーには、滓化速度調整剤としてカーボン原料を配合
することができる。カーボン原料としては、従来の鋼の
連続鋳造用モールドパウダーに使用されているものと同
様のものを使用することができ、例えばカーボンブラッ
ク、リン状黒鉛、土壌黒鉛、酸処理黒鉛等を例示するこ
とができる。なお、カーボン原料を配合する場合、その
配合量は３０質量％以下、好ましくは２８質量％以下で
ある。カーボン原料の配合量が３０質量％を超えると、
カーボンが不完全燃焼する赤熱現象が発生するために好
ましくない。
ウダーには、滓化速度調整剤としてカーボン原料を配合
することができる。カーボン原料としては、従来の鋼の
連続鋳造用モールドパウダーに使用されているものと同
様のものを使用することができ、例えばカーボンブラッ
ク、リン状黒鉛、土壌黒鉛、酸処理黒鉛等を例示するこ
とができる。なお、カーボン原料を配合する場合、その
配合量は３０質量％以下、好ましくは２８質量％以下で
ある。カーボン原料の配合量が３０質量％を超えると、
カーボンが不完全燃焼する赤熱現象が発生するために好
ましくない。
【００１９】更に、本発明の鋼の連続鋳造用モールドパ
ウダーには、金属や合金を配合することができる。金属
や合金としては、従来の鋼の連続鋳造用モールドパウダ
ーに使用されているものと同様のものを使用することが
でき、例えばＳｉ、Ａｌ、Ｍｇ、Ｃａ、Ｆｅまたはそれ
らの合金類を例示することができる。金属や合金を配合
する場合、その配合量は８質量％以下、好ましくは６質
量％以下である。金属や合金の配合量が８質量％を超え
ると、パウダースラグ成分が不均一となり、凝固シェル
が不均一に生成し、ブレークアウト等の問題が生じるた
めに好ましくない。なお、金属や合金を配合する際に
は、カーボン原料の配合量を５質量％以下とすることが
好ましい。これは、カーボン原料の配合量が５質量％を
超えると、金属の酸化が阻害されるため発熱機能に支障
を来すためである。
ウダーには、金属や合金を配合することができる。金属
や合金としては、従来の鋼の連続鋳造用モールドパウダ
ーに使用されているものと同様のものを使用することが
でき、例えばＳｉ、Ａｌ、Ｍｇ、Ｃａ、Ｆｅまたはそれ
らの合金類を例示することができる。金属や合金を配合
する場合、その配合量は８質量％以下、好ましくは６質
量％以下である。金属や合金の配合量が８質量％を超え
ると、パウダースラグ成分が不均一となり、凝固シェル
が不均一に生成し、ブレークアウト等の問題が生じるた
めに好ましくない。なお、金属や合金を配合する際に
は、カーボン原料の配合量を５質量％以下とすることが
好ましい。これは、カーボン原料の配合量が５質量％を
超えると、金属の酸化が阻害されるため発熱機能に支障
を来すためである。
【００２０】次に、本発明の鋼の連続鋳造用モールドパ
ウダーの化学成分について記載する。本発明の鋼の連続
鋳造用モールドパウダーは、ＣａＯ／ＳｉＯ2質量比が
０．３〜２．０、好ましくは０．４〜１．９の範囲内に
ある。ここで、ＣａＯ／ＳｉＯ2質量比が２．０を超え
ると鋼の連続鋳造用モールドパウダーの凝固温度が著し
く高くなり、低温域で生成する液相が固まり易く、逆に
焼結を助長するために好ましくない。また、ＣａＯ／Ｓ
ｉＯ2質量比が０．３未満であると、軟化点の調整が困
難になるために好ましくない。
ウダーの化学成分について記載する。本発明の鋼の連続
鋳造用モールドパウダーは、ＣａＯ／ＳｉＯ2質量比が
０．３〜２．０、好ましくは０．４〜１．９の範囲内に
ある。ここで、ＣａＯ／ＳｉＯ2質量比が２．０を超え
ると鋼の連続鋳造用モールドパウダーの凝固温度が著し
く高くなり、低温域で生成する液相が固まり易く、逆に
焼結を助長するために好ましくない。また、ＣａＯ／Ｓ
ｉＯ2質量比が０．３未満であると、軟化点の調整が困
難になるために好ましくない。
【００２１】また、本発明の鋼の連続鋳造用モールドパ
ウダーにおいては、フッ素量が極めて重要である。即
ち、
ウダーにおいては、フッ素量が極めて重要である。即
ち、
【数３】
を満足させなければ、下水汚泥溶融スラグの使用効果は
発現し難い。先述の如く、鋼の連続鋳造用モールドパウ
ダーは溶鋼からの熱を受けて溶解していく。この際、フ
ッ素の含有量は０〜３０質量％の範囲がこのましい。こ
こで、フッ素の含有量が３０質量％を超えると、特に、
１０００℃までに液相が生成し易くなり、逆に焼結を助
長させるために好ましくない。なお、両者の積が２１０
０を超えると、鋼の連続鋳造用モールドパウダーの溶融
性状に問題を生じ、スラグベアーの発生等、操業に支障
を生じるために好ましくない。
発現し難い。先述の如く、鋼の連続鋳造用モールドパウ
ダーは溶鋼からの熱を受けて溶解していく。この際、フ
ッ素の含有量は０〜３０質量％の範囲がこのましい。こ
こで、フッ素の含有量が３０質量％を超えると、特に、
１０００℃までに液相が生成し易くなり、逆に焼結を助
長させるために好ましくない。なお、両者の積が２１０
０を超えると、鋼の連続鋳造用モールドパウダーの溶融
性状に問題を生じ、スラグベアーの発生等、操業に支障
を生じるために好ましくない。
【００２２】また、本発明の鋼の連続鋳造用モールドパ
ウダーにおいて、アルカリ金属酸化物成分の合計含有量
は０〜３０質量％、好ましくは０．１〜２８質量％であ
る。アルカリ金属酸化物成分の合計含有量が３０質量％
を超えると、特に、１０００℃までに液相を生成し易く
なり、逆に焼結を助長させることになるために好ましく
ない。
ウダーにおいて、アルカリ金属酸化物成分の合計含有量
は０〜３０質量％、好ましくは０．１〜２８質量％であ
る。アルカリ金属酸化物成分の合計含有量が３０質量％
を超えると、特に、１０００℃までに液相を生成し易く
なり、逆に焼結を助長させることになるために好ましく
ない。
【００２３】次に、本発明の鋼の連続鋳造用モールドパ
ウダーの形状について説明する。本発明の鋼の連続鋳造
用モールドパウダーの形状は、粉末タイプ、顆粒タイプ
例えば押出顆粒、中空スプレー顆粒、撹拌造粒顆粒、転
動造粒顆粒等に使用目的に応じて変化させることができ
る。ただし、顆粒の場合には、粒径が１．５ｍｍ以上の
ものは造粒時の歩留まりが悪いために好ましくない。
ウダーの形状について説明する。本発明の鋼の連続鋳造
用モールドパウダーの形状は、粉末タイプ、顆粒タイプ
例えば押出顆粒、中空スプレー顆粒、撹拌造粒顆粒、転
動造粒顆粒等に使用目的に応じて変化させることができ
る。ただし、顆粒の場合には、粒径が１．５ｍｍ以上の
ものは造粒時の歩留まりが悪いために好ましくない。
【００２４】
【実施例】以下、実施例により本発明の鋼の連続鋳造用
モールドパウダーを更に説明する。 実施例 以下の表１に示す化学組成を有する下水汚泥溶融スラグ
を用い、表２に記載する原料配合により本発明品及び比
較品の鋼の連続鋳造用モールドパウダーを製造した。な
お、表２には、本発明品並びに比較品の化学組成並びに
鋳造使用結果を併記する。
モールドパウダーを更に説明する。 実施例 以下の表１に示す化学組成を有する下水汚泥溶融スラグ
を用い、表２に記載する原料配合により本発明品及び比
較品の鋼の連続鋳造用モールドパウダーを製造した。な
お、表２には、本発明品並びに比較品の化学組成並びに
鋳造使用結果を併記する。
【００２５】
【表１】
【００２６】
【表２】
【００２７】
【表３】
【００２８】
【表４】
【００２９】表２中、モールドパウダーの形状につい
て、中空は中空スプレー顆粒を、柱状は柱状顆粒を、撹
拌造粒は撹拌造粒顆粒をそれぞれ示す。また、モールド
形状について、ＳＬはスラブを、ＢＬはブルームを、Ｂ
Ｂはビームブランクを、ＢＴはビレットをそれぞれ示
す。
て、中空は中空スプレー顆粒を、柱状は柱状顆粒を、撹
拌造粒は撹拌造粒顆粒をそれぞれ示す。また、モールド
形状について、ＳＬはスラブを、ＢＬはブルームを、Ｂ
Ｂはビームブランクを、ＢＴはビレットをそれぞれ示
す。
【００３０】また、表２の鋳造使用結果において、赤熱
はモールド内で赤熱した場合を×とし、赤熱しなかった
場合を○とした。保温性はモールド内の溶鋼温度を測定
し、タンディッシュとの温度差が５℃以下の場合を○と
し、５℃を超えるものを×とした。鋳片品質は鋳片一本
あたりに割れまたはノロカミの欠陥が１つ以下の場合を
○とし、２以上の場合を×とした。安定操業性はブレー
クアウトが１〜３回の場合を×とし、０回の場合を○と
した。
はモールド内で赤熱した場合を×とし、赤熱しなかった
場合を○とした。保温性はモールド内の溶鋼温度を測定
し、タンディッシュとの温度差が５℃以下の場合を○と
し、５℃を超えるものを×とした。鋳片品質は鋳片一本
あたりに割れまたはノロカミの欠陥が１つ以下の場合を
○とし、２以上の場合を×とした。安定操業性はブレー
クアウトが１〜３回の場合を×とし、０回の場合を○と
した。
【００３１】
【発明の効果】本発明によれば、下水汚泥溶融スラグを
鋼の連続鋳造用モールドパウダーの原料に使用すること
により、資源の有効活用において大きな役割を果たすこ
とができる。また、下水汚泥溶融スラグを使用した本発
明の鋼の連続鋳造用モールドパウダーは溶鋼メニスカス
部の保温性を向上させる効果があり、鋼の品質や操業の
安定化した連続鋳造を提供することができる。
鋼の連続鋳造用モールドパウダーの原料に使用すること
により、資源の有効活用において大きな役割を果たすこ
とができる。また、下水汚泥溶融スラグを使用した本発
明の鋼の連続鋳造用モールドパウダーは溶鋼メニスカス
部の保温性を向上させる効果があり、鋼の品質や操業の
安定化した連続鋳造を提供することができる。
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(72)発明者 伊藤 純哉
東京都千代田区九段北四丁目１番７号 品
川白煉瓦株式会社内
Ｆターム(参考） 4E004 MB14
Claims (4)
- 【請求項１】 下水汚泥溶融スラグを配合したことを特
徴とする鋼の連続鋳造用モールドパウダー。 - 【請求項２】 下水汚泥溶融スラグの配合量が０．５〜
９０質量％である、請求項１記載の鋼の連続鋳造用モー
ルドパウダー。 - 【請求項３】 下水汚泥溶融スラグの配合量と、鋼の連
続鋳造用モールドパウダー中のフッ素含有量が下記の式
を満足する、請求項１または２記載の鋼の連続鋳造用モ
ールドパウダー： 【数１】 - 【請求項４】 鋼の連続鋳造用モールドパウダーが顆粒
であり、顆粒の粒径が１．５ｍｍ以下である、請求項１
ないし３のいずれか１項記載の鋼の連続鋳造用モールド
パウダー。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001310018A JP2003112236A (ja) | 2001-10-05 | 2001-10-05 | 鋼の連続鋳造用モールドパウダー |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001310018A JP2003112236A (ja) | 2001-10-05 | 2001-10-05 | 鋼の連続鋳造用モールドパウダー |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2003112236A true JP2003112236A (ja) | 2003-04-15 |
Family
ID=19129074
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2001310018A Pending JP2003112236A (ja) | 2001-10-05 | 2001-10-05 | 鋼の連続鋳造用モールドパウダー |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2003112236A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007270247A (ja) * | 2006-03-31 | 2007-10-18 | Nippon Steel Corp | 連続鋳造用パウダーの製造方法及び鋼の連続鋳造方法 |
-
2001
- 2001-10-05 JP JP2001310018A patent/JP2003112236A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007270247A (ja) * | 2006-03-31 | 2007-10-18 | Nippon Steel Corp | 連続鋳造用パウダーの製造方法及び鋼の連続鋳造方法 |
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