JP2003019511A - 金属管の引抜き加工方法 - Google Patents
金属管の引抜き加工方法Info
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- JP2003019511A JP2003019511A JP2001206245A JP2001206245A JP2003019511A JP 2003019511 A JP2003019511 A JP 2003019511A JP 2001206245 A JP2001206245 A JP 2001206245A JP 2001206245 A JP2001206245 A JP 2001206245A JP 2003019511 A JP2003019511 A JP 2003019511A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 焼付きが起こるまでの寿命を予測したダイス
を製作使用して、一定個数Ｎ以上の引抜き加工ができる
金属管、特にステンレス鋼管の引抜き加工方法を提供す
る。 【解決手段】 σnをステンレス鋼管の材料特性および
変形率によって定まる法線応力、ιをダイス形状および
ステンレス鋼管の形状によって定まる接触距離、ｄｓを
ダイス形状およびステンレス鋼管の形状によって定まる
接触面積としたとき、下記式（１）によって定まる焼付
き評価パラメータφの値を３０００Ｎ・m以下とし、焼
付きが起こるまでの所定の個数Ｎをダイスの製作前に予
測して製作したダイスを使用して、精度良く所定個数Ｎ
の引抜き加工ができることを特徴とする。 φ＝ σn・ι・ｄｓ ・・・・（１）
を製作使用して、一定個数Ｎ以上の引抜き加工ができる
金属管、特にステンレス鋼管の引抜き加工方法を提供す
る。 【解決手段】 σnをステンレス鋼管の材料特性および
変形率によって定まる法線応力、ιをダイス形状および
ステンレス鋼管の形状によって定まる接触距離、ｄｓを
ダイス形状およびステンレス鋼管の形状によって定まる
接触面積としたとき、下記式（１）によって定まる焼付
き評価パラメータφの値を３０００Ｎ・m以下とし、焼
付きが起こるまでの所定の個数Ｎをダイスの製作前に予
測して製作したダイスを使用して、精度良く所定個数Ｎ
の引抜き加工ができることを特徴とする。 φ＝ σn・ι・ｄｓ ・・・・（１）
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は金属管、特にステン
レス鋼管の引抜き加工方法に関し、焼付きが起こるまで
の寿命を予測したダイスを製作使用して、一定個数以上
の引抜き加工を可能とする加工方法に関するものであ
る。
レス鋼管の引抜き加工方法に関し、焼付きが起こるまで
の寿命を予測したダイスを製作使用して、一定個数以上
の引抜き加工を可能とする加工方法に関するものであ
る。
【０００２】
【従来の技術】従来より、金属管を引抜き加工する方法
として、プラグを挿入せずダイスのみを使用する空引き
法（以下「引抜き加工」という。）が用いられ、この引
抜き加工は管内径の大小や管の長さの大小に関係なく加
工できるため広く使用されている。
として、プラグを挿入せずダイスのみを使用する空引き
法（以下「引抜き加工」という。）が用いられ、この引
抜き加工は管内径の大小や管の長さの大小に関係なく加
工できるため広く使用されている。
【０００３】図３は従来の引抜き加工の概念図である。
【０００４】従来の引抜き加工は、図３に示す通り、金
属管１１の一端を細くしてダイス１２を通し、そこをチ
ャック１３で掴み、キャリッジ１４のフック１５を回転
移動しているチエーン１６に引っかけて引抜くもので、
金属管の外径はダイス径により規制され所定の外径寸法
に加工される。
属管１１の一端を細くしてダイス１２を通し、そこをチ
ャック１３で掴み、キャリッジ１４のフック１５を回転
移動しているチエーン１６に引っかけて引抜くもので、
金属管の外径はダイス径により規制され所定の外径寸法
に加工される。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記引
抜きの作業工程においては、ダイスによる金属管の塑性
加工によって金属管の外表面とダイスの内面との間に焼
付きが発生し、金属管の引抜き作業の効率低下、費用の
上昇といった問題を招いていた。
抜きの作業工程においては、ダイスによる金属管の塑性
加工によって金属管の外表面とダイスの内面との間に焼
付きが発生し、金属管の引抜き作業の効率低下、費用の
上昇といった問題を招いていた。
【０００６】そして、この焼付きはステンレス鋼管の場
合、一般の炭素鋼管の場合に比較して材料強度が高いた
めに加工時の面圧が高くなるが、ステンレス鋼は一般の
炭素鋼に比較して材料表面の酸化膜が薄いため、ダイス
による塑性加工時に酸化膜が破壊して、ステンレス鋼の
洗浄面が現れ、ダイスの素材である工具鋼とステンレス
鋼管のステンレス鋼とが容易に凝着するという問題があ
った。
合、一般の炭素鋼管の場合に比較して材料強度が高いた
めに加工時の面圧が高くなるが、ステンレス鋼は一般の
炭素鋼に比較して材料表面の酸化膜が薄いため、ダイス
による塑性加工時に酸化膜が破壊して、ステンレス鋼の
洗浄面が現れ、ダイスの素材である工具鋼とステンレス
鋼管のステンレス鋼とが容易に凝着するという問題があ
った。
【０００７】また、ステンレス鋼は一般の炭素鋼に比較
して熱伝導率が低いため塑性加工部の温度が上昇し易い
等の特異性があり、焼付きの問題が特に顕著であった。
して熱伝導率が低いため塑性加工部の温度が上昇し易い
等の特異性があり、焼付きの問題が特に顕著であった。
【０００８】そこで、ダイスの寿命を延長させるため試
行錯誤によって、異なる形状のダイスの製作、あるいは
ダイスの形状の玉成、または新たな潤滑剤の開発等が行
なわれてきた。
行錯誤によって、異なる形状のダイスの製作、あるいは
ダイスの形状の玉成、または新たな潤滑剤の開発等が行
なわれてきた。
【０００９】しかし、それにも限界があり、またダイス
の設計時間の長期化、ダイスの製作コストの上昇、引抜
き加工の生産性の低下といった問題は解消されなかっ
た。
の設計時間の長期化、ダイスの製作コストの上昇、引抜
き加工の生産性の低下といった問題は解消されなかっ
た。
【００１０】本発明は上記問題点に鑑みてなされさもの
であり、ダイスの形状を決定する設計段階で、ＣＡＥ解
析により焼付き評価パラメータφの値を算出し、その焼
付き評価パラメータφによってダイスを製作する前に、
焼付きを起すまでの個数Ｎを予測し、一定値以上の個数
Ｎの引抜き加工ができるダイスを容易に製作でき、試行
錯誤に要したダイスの製作期間の短縮、ダイスの製作コ
ストの削減および引抜き加工の生産性の向上が可能とな
る金属管、特にステンレス鋼管の引き加工方法の提供を
目的とする。
であり、ダイスの形状を決定する設計段階で、ＣＡＥ解
析により焼付き評価パラメータφの値を算出し、その焼
付き評価パラメータφによってダイスを製作する前に、
焼付きを起すまでの個数Ｎを予測し、一定値以上の個数
Ｎの引抜き加工ができるダイスを容易に製作でき、試行
錯誤に要したダイスの製作期間の短縮、ダイスの製作コ
ストの削減および引抜き加工の生産性の向上が可能とな
る金属管、特にステンレス鋼管の引き加工方法の提供を
目的とする。
【００１１】
【課題を解決するための手段】前記目的を達成するた
め、第１の発明は金属管の引抜き加工方法において、σ
n を金属管の材料特性および変形率によって定まる法線
応力、ιをダイス形状および金属管の形状によって定ま
る接触距離、ｄｓをダイス形状および金属管の形状によ
って定まる接触面積としたとき、下記式（１）によって
定まる焼付き評価パラメータφの値によって、ダイスと
金属管との焼付きが起こるまでの個数をそのダイスの製
作前に予測し、該予測に基づいて製作した一定個数以上
の引抜き加工が可能なダイスを使用して、金属管を引抜
き加工することを特徴とするものである。
め、第１の発明は金属管の引抜き加工方法において、σ
n を金属管の材料特性および変形率によって定まる法線
応力、ιをダイス形状および金属管の形状によって定ま
る接触距離、ｄｓをダイス形状および金属管の形状によ
って定まる接触面積としたとき、下記式（１）によって
定まる焼付き評価パラメータφの値によって、ダイスと
金属管との焼付きが起こるまでの個数をそのダイスの製
作前に予測し、該予測に基づいて製作した一定個数以上
の引抜き加工が可能なダイスを使用して、金属管を引抜
き加工することを特徴とするものである。
【００１２】
φ＝ σn・ι・ｄｓ ・・・・（１）
この式（１）よって定まる焼付き評価パラメータφと、
該焼付き評価パラメータφの値に対応するダイスと金属
管を数種作成し、実機を使用して焼付きの起こるまでの
個数を求めて作成したグラフとを使用することにより、
ダイスを製作する前に焼付きが起こるまでの個数を予測
でき、該予測に基づいて製作したダイスを使用すれば、
一定値以上の個数の引抜き加工が可能であり、試行錯誤
に要したダイスの製作期間の短縮、ダイスの製作コスト
の削減および引抜き加工の生産性の向上が可能となる。
該焼付き評価パラメータφの値に対応するダイスと金属
管を数種作成し、実機を使用して焼付きの起こるまでの
個数を求めて作成したグラフとを使用することにより、
ダイスを製作する前に焼付きが起こるまでの個数を予測
でき、該予測に基づいて製作したダイスを使用すれば、
一定値以上の個数の引抜き加工が可能であり、試行錯誤
に要したダイスの製作期間の短縮、ダイスの製作コスト
の削減および引抜き加工の生産性の向上が可能となる。
【００１３】第２の発明は第１の発明の金属管の引抜き
加工方法における該金属管がステンレス鋼管であって、
前記焼付き評価パラメータφの値が３０００Ｎ・m以下
であることを特徴とするものである。
加工方法における該金属管がステンレス鋼管であって、
前記焼付き評価パラメータφの値が３０００Ｎ・m以下
であることを特徴とするものである。
【００１４】焼付き評価パラメータφの値を３０００Ｎ
・m以下としたことにより、ステンレス鋼管の引抜き加
工において、前記ダイスとステンレス鋼管との焼付きが
起こるまでの所定の個数を該ダイスの製作前に予測し、
該予測に基づいて製作されたダイスの使用により精度良
く所定の個数の引抜き加工が可能となる。
・m以下としたことにより、ステンレス鋼管の引抜き加
工において、前記ダイスとステンレス鋼管との焼付きが
起こるまでの所定の個数を該ダイスの製作前に予測し、
該予測に基づいて製作されたダイスの使用により精度良
く所定の個数の引抜き加工が可能となる。
【００１５】
【発明の実施の形態】以下、本発明に係るステンレス鋼
管の引抜き加工の実施の形態について説明する。
管の引抜き加工の実施の形態について説明する。
【００１６】引抜き加工における焼付きは、ステンレ
ス鋼管とダイスの表面の潤滑状態、ダイス表面に加わ
る法線応力、ダイスとステンレス鋼管との接触面積
（長手方向および半径方向）との影響が大きい。
ス鋼管とダイスの表面の潤滑状態、ダイス表面に加わ
る法線応力、ダイスとステンレス鋼管との接触面積
（長手方向および半径方向）との影響が大きい。
【００１７】これらの３つの因子に着目して、下記の焼
付き評価式（１）を導いた。
付き評価式（１）を導いた。
【００１８】
φ＝ σn・ι・ｄｓ ・・・・（１）
ここに、
φ ： 焼付き評価パラメータ
σn ： ステンレス鋼管の材料特性および変形率によっ
て定まる法線応力 ι ： ダイス形状およびステンレス鋼管の形状によって
定まる長手方向の接触距離 ｄｓ： ダイス形状およびステンレス鋼管の形状によっ
て定まる円周方向の接触面積 そして、上記の３つの因子のうち、従来試行錯誤で改善
を行なっていたのダイスに加わる法線応力と、のダ
イスとステンレス鋼管との長手方向の接触距離に、ＣＡ
Ｅ解析手法を活用して、式（１）の σn 、ι、ｄｓを
変化させて、焼付き評価パラメータφの値を算出した。
て定まる法線応力 ι ： ダイス形状およびステンレス鋼管の形状によって
定まる長手方向の接触距離 ｄｓ： ダイス形状およびステンレス鋼管の形状によっ
て定まる円周方向の接触面積 そして、上記の３つの因子のうち、従来試行錯誤で改善
を行なっていたのダイスに加わる法線応力と、のダ
イスとステンレス鋼管との長手方向の接触距離に、ＣＡ
Ｅ解析手法を活用して、式（１）の σn 、ι、ｄｓを
変化させて、焼付き評価パラメータφの値を算出した。
【００１９】一方、焼付きパラメータφの各因子
σn 、ι、ｄｓに対応するダイスとステンレス鋼管を設
計製作して、実機を使用して、焼付きを起こすまでの個
数Ｎを求めた。
σn 、ι、ｄｓに対応するダイスとステンレス鋼管を設
計製作して、実機を使用して、焼付きを起こすまでの個
数Ｎを求めた。
【００２０】図１は本発明の実施の形態に係るステンレ
ス鋼管をダイスで引抜き加工するときの説明図であり、
２Ｒ1は素材となるステンレス鋼管の径、２Ｒ0はダイス
のベアリング部の径、Ｔはステンレス鋼管の肉厚、Ｒは
ダイスのアプローチ径、Ｌ1はテーパ部の長さ、Ｌ2はベ
アリング部の長さ、Ｌ3は接触部の長さを示している。
ス鋼管をダイスで引抜き加工するときの説明図であり、
２Ｒ1は素材となるステンレス鋼管の径、２Ｒ0はダイス
のベアリング部の径、Ｔはステンレス鋼管の肉厚、Ｒは
ダイスのアプローチ径、Ｌ1はテーパ部の長さ、Ｌ2はベ
アリング部の長さ、Ｌ3は接触部の長さを示している。
【００２１】また、（２Ｒ1 2−２Ｒ0 2）×１００／Ｒ1 2
（％）は 減面率であり、ステンレス鋼管の加工の度合
いを示すものである。
（％）は 減面率であり、ステンレス鋼管の加工の度合
いを示すものである。
【００２２】図２は式（１）をステンレス鋼管に適用
し、焼付き評価パラメータφと焼付きを起こすまでの個
数Ｎをグラフにしたものである。
し、焼付き評価パラメータφと焼付きを起こすまでの個
数Ｎをグラフにしたものである。
【００２３】材種 ＳＵＳ４３０、ステンレス鋼管の径
２Ｒ1が９９.５ｍｍ、肉厚Ｔが１２ｍｍのステンレス鋼
管を、アプローチ径Ｒが２８５ｍｍ、ダイスのベアリン
グ部の径２Ｒ0が９８.４ｍｍ、テーパ部の長さＬ1が１
２.８ｍｍ、ベアリング部の長さＬ2が５ｍｍ、接触部の
長さＬ3が１７.８ｍｍのダイスで引抜き加工を行った時
の点が図２に示すＪ点である。
２Ｒ1が９９.５ｍｍ、肉厚Ｔが１２ｍｍのステンレス鋼
管を、アプローチ径Ｒが２８５ｍｍ、ダイスのベアリン
グ部の径２Ｒ0が９８.４ｍｍ、テーパ部の長さＬ1が１
２.８ｍｍ、ベアリング部の長さＬ2が５ｍｍ、接触部の
長さＬ3が１７.８ｍｍのダイスで引抜き加工を行った時
の点が図２に示すＪ点である。
【００２４】同様に、ステンレス鋼管の寸法とダイスの
形状を変更して求めた各点をプロットして図２が完成さ
れている。
形状を変更して求めた各点をプロットして図２が完成さ
れている。
【００２５】従来のダイスであるアプローチ径Ｒが５７
３ｍｍ、２Ｒ0が９８.４ｍｍ、テーパ部の長さＬ1が２
５.１ｍｍ、ベアリング長さＬ2が１２ｍｍ、接触部の長
さＬ3が３７.１ｍｍのダイスで引抜き加工を行ったとき
の焼付きを起すまでの個数Ｎは３万個であり、そのとき
の焼付き評価パラメータφは４０８０Ｎ・mである。この
値を図２にプロットした点がＺ点である。
３ｍｍ、２Ｒ0が９８.４ｍｍ、テーパ部の長さＬ1が２
５.１ｍｍ、ベアリング長さＬ2が１２ｍｍ、接触部の長
さＬ3が３７.１ｍｍのダイスで引抜き加工を行ったとき
の焼付きを起すまでの個数Ｎは３万個であり、そのとき
の焼付き評価パラメータφは４０８０Ｎ・mである。この
値を図２にプロットした点がＺ点である。
【００２６】本実施の形態においては、図２に示す通
り、焼付きが起こるまでの個数Ｎが１５万個のときの焼
付き評価パラメーφが３０００Ｎ・m、同じく焼付きが
起こるまでの個数Ｎが４０万個のときの焼付き評価パラ
メータφが１０００Ｎ・m、同じく焼付きが起こるまでの
個数Ｎが２５万個のときの焼付き評価パラメータφが２
５００Ｎ・m、同じく焼付きが起こるまでの個数Ｎが３５
万個のときの焼付き評価パラメータφが１５００Ｎ・mで
ある。φが３０００以下であれば Good、２５００以下
であれば Bestと評価している。
り、焼付きが起こるまでの個数Ｎが１５万個のときの焼
付き評価パラメーφが３０００Ｎ・m、同じく焼付きが
起こるまでの個数Ｎが４０万個のときの焼付き評価パラ
メータφが１０００Ｎ・m、同じく焼付きが起こるまでの
個数Ｎが２５万個のときの焼付き評価パラメータφが２
５００Ｎ・m、同じく焼付きが起こるまでの個数Ｎが３５
万個のときの焼付き評価パラメータφが１５００Ｎ・mで
ある。φが３０００以下であれば Good、２５００以下
であれば Bestと評価している。
【００２７】これによりGoodの範囲を選択すれば焼付き
を起すまでの個数Ｎは従来の５倍以上にすることがで
き、Bestの範囲を選択すれば、焼付きを起すまでの個数
Ｎは従来の約８倍以上にすることができる。
を起すまでの個数Ｎは従来の５倍以上にすることがで
き、Bestの範囲を選択すれば、焼付きを起すまでの個数
Ｎは従来の約８倍以上にすることができる。
【００２８】式（１）よって定まる焼付き評価パラメー
タφと、その焼付き評価パラメータφの値に対応するダ
イスとステンレス鋼管を数種製作し、実機を使用して焼
付きの起こるまでの個数Ｎを求めてグラフを作成してお
けば、そのグラフにより別のダイスについても、その製
作前に焼付きが起こるまでの個数Ｎを予測することが可
能となる。
タφと、その焼付き評価パラメータφの値に対応するダ
イスとステンレス鋼管を数種製作し、実機を使用して焼
付きの起こるまでの個数Ｎを求めてグラフを作成してお
けば、そのグラフにより別のダイスについても、その製
作前に焼付きが起こるまでの個数Ｎを予測することが可
能となる。
【００２９】そして、ダイスの形状を決定する設計段階
で、ＣＡＥ解析により焼付き評価パラメータφの値を算
出し、その値がBestまたはGoodならばそのままダイスの
製作を進めればよく、焼付きを起こすことなく一定値以
上の個数Ｎの引抜き加工ができるダイスを容易に製作で
き、ダイスの製作期間の短縮、ダイスの製作コストの削
減および引抜き加工の生産性の向上が可能となる。
で、ＣＡＥ解析により焼付き評価パラメータφの値を算
出し、その値がBestまたはGoodならばそのままダイスの
製作を進めればよく、焼付きを起こすことなく一定値以
上の個数Ｎの引抜き加工ができるダイスを容易に製作で
き、ダイスの製作期間の短縮、ダイスの製作コストの削
減および引抜き加工の生産性の向上が可能となる。
【００３０】また、焼付きを起すまでの個数Ｎを精度よ
く予測することができるので、交換用のダイスを適時に
準備することができる。
く予測することができるので、交換用のダイスを適時に
準備することができる。
【００３１】さらに、ダイスの形状の玉成で改善できる
限界が明確となるので、ダイス形状の玉成のための試行
錯誤に無駄な工数と費用を投入することがなくなる。
限界が明確となるので、ダイス形状の玉成のための試行
錯誤に無駄な工数と費用を投入することがなくなる。
【００３２】以上、ステンレス鋼管について説明した
が、本実施の形態はステンレス鋼管に限定されるもので
はなく、他の金属管についても広く適用することが可能
である。
が、本実施の形態はステンレス鋼管に限定されるもので
はなく、他の金属管についても広く適用することが可能
である。
【００３３】なお、本実施の形態に適用する金属管は、
長尺ものに限定されるものではなく短尺ものでもよい。
また上記の引抜き加工には減面率（加工率）の低いサイ
ジングも含まれることは、特に言うまでもない。
長尺ものに限定されるものではなく短尺ものでもよい。
また上記の引抜き加工には減面率（加工率）の低いサイ
ジングも含まれることは、特に言うまでもない。
【００３４】
【発明の効果】請求項１に係る発明によれば、焼付き評
価パラメータφと焼付きの起こるまでの個数Ｎをグラフ
にしておくことにより、ダイスの形状を決定する設計段
階で、ＣＡＥ解析により焼付き評価パラメータφの値を
算出すれば、ダイスを製作する前に焼付きが起こるまで
の個数Ｎを予測することが可能となるので、一定値以上
の個数Ｎを引抜き加工できるダイスを容易に製作でき、
試行錯誤に要したダイスの製作期間の短縮、コストの削
減および引抜き加工の生産性の向上が可能となる。
価パラメータφと焼付きの起こるまでの個数Ｎをグラフ
にしておくことにより、ダイスの形状を決定する設計段
階で、ＣＡＥ解析により焼付き評価パラメータφの値を
算出すれば、ダイスを製作する前に焼付きが起こるまで
の個数Ｎを予測することが可能となるので、一定値以上
の個数Ｎを引抜き加工できるダイスを容易に製作でき、
試行錯誤に要したダイスの製作期間の短縮、コストの削
減および引抜き加工の生産性の向上が可能となる。
【００３５】また、焼付きを起すまでの個数Ｎを精度よ
く予測することができるので、交換用のダイスを適時に
準備することができるという効果が得られる。
く予測することができるので、交換用のダイスを適時に
準備することができるという効果が得られる。
【００３６】さらに、ダイスの形状の玉成で改善できる
限界が明確となるので、ダイス形状の玉成のための試行
錯誤に無駄な工数と費用を投入することがなくなるとい
う効果が得られる。
限界が明確となるので、ダイス形状の玉成のための試行
錯誤に無駄な工数と費用を投入することがなくなるとい
う効果が得られる。
【００３７】請求項２に係る発明によれば、ステンレス
鋼管の引抜き加工において、焼付き評価パラメータφの
値が３０００Ｎ・m以下となるダイスを使用するものであ
るから、上記効果に加えて焼付きが起こるまでに従来の
５倍以上のステンレス鋼管の引抜き加工が精度良くでき
るという効果が得られる。
鋼管の引抜き加工において、焼付き評価パラメータφの
値が３０００Ｎ・m以下となるダイスを使用するものであ
るから、上記効果に加えて焼付きが起こるまでに従来の
５倍以上のステンレス鋼管の引抜き加工が精度良くでき
るという効果が得られる。
【図１】本発明の実施の形態に係るステンレス鋼管をダ
イスで引抜き加工するときの説明図ある。
イスで引抜き加工するときの説明図ある。
【図２】本発明の実施の形態に係る焼付き評価パラメー
タφと焼付き限界個数Ｎを示すグラフである。
タφと焼付き限界個数Ｎを示すグラフである。
【図３】従来例に係る引抜き加工の概念図である。
Ｌ1 ： テーパ部の長さ
Ｌ2 ： ベアリング部の長さ
Ｌ3 ： 接触部の長さ
Ｒ ： アプローチ径
２Ｒ1 ： ステンレス鋼管径（素材径）
２Ｒ0 ： ダイスのベアリング部の径
Claims (2)
- 【請求項１】 σn を金属管の材料特性および変形率に
よって定まる法線応力、ιをダイス形状および金属管の
形状によって定まる接触距離、ｄｓをダイス形状および
金属管の形状によって定まる接触面積としたとき、 下記式（１）によって定まる焼付き評価パラメータφの
値によって、ダイスと金属管との焼付きが起こるまでの
個数をそのダイスの製作前に予測し、該予測に基づいて
製作したダイスを使用して、金属管を引抜き加工するこ
とを特徴とする金属管の引抜き加工方法。 φ＝ σn・ι・ｄｓ ・・・・（１） - 【請求項２】 σn をステンレス鋼管の材料特性および
変形率によって定まる法線応力、ιをダイス形状および
ステンレス鋼管の形状によって定まる接触距離、ｄｓを
ダイス形状およびステンレス鋼管の形状によって定まる
接触面積としたとき、 下記式（１）によって定まる焼付き評価パラメータφの
値が３０００Ｎ・m以下であることを特徴とするステン
レス鋼管の引抜き加工方法。 φ＝ σn・ι・ｄｓ ・・・・（１）
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001206245A JP2003019511A (ja) | 2001-07-06 | 2001-07-06 | 金属管の引抜き加工方法 |
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| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001206245A JP2003019511A (ja) | 2001-07-06 | 2001-07-06 | 金属管の引抜き加工方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2003019511A true JP2003019511A (ja) | 2003-01-21 |
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ID=19042409
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| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2001206245A Pending JP2003019511A (ja) | 2001-07-06 | 2001-07-06 | 金属管の引抜き加工方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2003019511A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20170029239A (ko) | 2015-09-07 | 2017-03-15 | 주식회사 엘지화학 | 고분자 가공성의 평가 장치 및 방법 |
| JP2017538581A (ja) * | 2015-11-13 | 2017-12-28 | ブコク ステンレス シーオー．， エルティーディー．Ｂｕｇｏｋ Ｓｔａｉｎｌｅｓｓ Ｃｏ．， Ｌｔｄ． | 装入シリンダーとクランプを用いたステンレス鋼素材成形装置、及びその装置を用いたステンレス鋼素材製造方法 |
-
2001
- 2001-07-06 JP JP2001206245A patent/JP2003019511A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20170029239A (ko) | 2015-09-07 | 2017-03-15 | 주식회사 엘지화학 | 고분자 가공성의 평가 장치 및 방법 |
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