JP2002544447A - 流体力学的結合装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 本発明は、入力シャフトと共に回転するようにリンクできる横方向壁（１６）を有するケーシング（１５）〜（１８）と、出力シャフト（３２）に共に回転するようにリンクされるようになっているハブ（３５）と一体的なブレード付きタービンホイール（２８）を、流体力学的に駆動できるブレードホイール、すなわちインペラー（２０）とを、軸線を中心として回転対称に含むハウジング（１１）とを備え、前記インペラー（２０）および前記タービンホイール（２８）が、シェル（１８）〜（５５）の内側表面（１９）〜（５６）と一体的なブレード付きシェル（１８）〜（５５）（２１）〜（２９）から成り、かつＬ／Ｈの比の値が、０.５５よりも小さく、ｌ／Ｈの比の値が０.３５以下である流体力学的結合装置に関する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】 本発明は、回転ハウジング内に収容されたタービンのブレードディスクを、流
体力学的に駆動するようになっているブレードディスクを内部に形成する回転ハ
ウジングを含むタイプの流体力学的結合装置に関する。

【０００２】 公知のある流体力学的結合装置は、駆動シャフトに共に回転するようにリンク
されるようになっている横方向壁を備えたケーシングと、被動シャフトに共に回
転するようにリンクされるようになっているハブと一体的なタービンのブレード
ディスクを流体力学的に駆動するようになっているブレードディスク、すなわち
インペラーとを、軸を中心として回転対称に有するハウジングを備えている。

【０００３】 一方で、変速機への設置を容易にすると共に、他方で、装置のサイズのみなら
ず、装置が含む流体の容積に起因する重量を削減するために、流体力学的結合装
置のかかる部品の軸方向の寸法を縮小することが、これまで常に求められていた
。

【０００４】 超音波溶接、ポップリベット締め、接着、または他の任意の手段により組み立
てられる熱可塑性プラスチックまたは熱硬化性プラスチック、合成材料のアロイ
、複合材のような材料を使用することによって、既に得られている削減の他に、
更なる削減が可能であり、これらによる重量の削減に伴い、コストを削減できる
。

【０００５】 言うまでもなく、軸方向の寸法のこのような縮小に伴い、流れの分離、再循環
に起因する流体の流れ内のエネルギー損失の発生、またはキャビテーション現象
の発生によって生じ得る性能の低下を引き起こしてはならない。

【０００６】 かかる流体力学的結合装置は、自動車がツーリング用であるか、レジャー用ま
たは産業用であるかを問わず、自動車に使用でき、軸方向の寸法を縮小させるこ
とが、強く求められている。

【０００７】 インペラーおよびタービンは、シェルの内面と一体的なブレードを有するシェ
ルから成っているので、Ｌが、装置が含む流体が利用できる内部回路の、軸方向
に測定した最大幅を示し、Ｈが、前記内部回路の径方向に測定した高さを示す場
合、Ｌ／Ｈの比が、０.５５〜０.６５の間にあるように、軸方向の寸法を縮小し
た流体力学的結合装置が、既に、特に米国特許第5,241,820号で提案されている
。この明細書によれば、この比が０.５５未満であると、乱流が発生し、装置の
性能が低下する。

【０００８】 本願出願人は、Ｌ／Ｈの比の値を０.５５より小さい値から、ｌが、軸線から
最も遠い部分から軸線に最も近い前記回路部分と、軸方向に直線状に測定した幅
を示す場合に、ｌ／Ｈの値が、最大０.３５に等しくなるような程度まで低下で
きることを確認した。

【０００９】 従って、本発明によれば、駆動シャフトに共に回転するようにリンクされるよ
うになっている横方向壁を備えたケーシングと、被動シャフトに共に回転するよ
うにリンクされるようになっているハブと一体的なタービンのブレードディスク
を、流体力学的に駆動するようになっているブレードディスク、すなわちインペ
ラーとを、軸を中心として回転対称に含むハウジングを備え、前記インペラーお
よび前記タービンディスクが、シェルの内側面と一体的なブレードを有するシェ
ルから成り、Ｌが、本装置が含む流体が利用できる内部回路の、軸方向に測定し
た最大幅であり、ｌが、軸線から最も遠い部分から軸線に最も近い前記内部回路
の部分と直線状に軸方向に測定した幅であり、Ｈが、前記内部回路の径方向に測
定した高さである、流体力学的結合装置であって、Ｌ／Ｈの比の値が、０.５５
よりも小さく、ｌ／Ｈの比の値が、最大で０.３５に等しいことを特徴とする。

【００１０】 Ｒ（ｍ）が、軸線に最も近い液圧回路の点から軸線までの距離を示し、Ｒ（Ｌ
）が、最大幅Ｌが位置する円の半径を示す場合において、Ｒ（ｍ）／Ｒ（Ｌ）の
比は、０.６〜０.８の間にあることが好ましい。

【００１１】 前記回路の幅ｌが、軸線から距離Ｒ（ｌ）にある場合、ｌ／Ｌの比は、０.６
〜０.７の間にあり、Ｒ（ｌ）／Ｒ（ｍ）の比は、２.２７〜２.４１の間にある
ことが好ましい。

【００１２】 前記回路の幅ｌが、軸線から距離Ｒ（ｌ）にある場合、Ｒ（Ｌ）／Ｒ（ｌ）の
比は、０.５５〜０.７５の間にあることが好ましい。

【００１３】 Ｒ（Ｍ）が、軸線から最も遠い液圧回路の点から軸線までの距離を示す場合、
Ｒ（ｍ）／Ｒ（Ｍ）の比は、０.３５〜０.４５の間にあることが好ましい。

【００１４】 前記回路の横断面の内側形状は、軸線に垂直な横方向平面に対して対称である
ことが好ましい。

【００１５】 変形例では、前記インペラーの前記シェルの外側壁が全体に軸方向に垂直とな
るよう、回路の横断面における内側形状は軸線上で若干傾斜している。

【００１６】 前記インペラーおよび前記タービンがトルクコンバータを構成するように、反
動子と連動するようになっていることが好ましい。

【００１７】 前記トルクコンバータは、流体に対する中心ガイドコアを含むことが好ましい
。

【００１８】 前記コアは、３つの部品から成り、これらの部品は、それぞれ、前記インペラ
ー、前記タービンおよび前記反動子によって支持されていることが好ましい。

【００１９】 変形例では、前記コアは２つの部品から成り、一方の部品は、前記インペラー
によって支持されており、他方の部品は、前記反動子によって支持されている。

【００２０】 別の変形例では、前記コアは、前記インペラーまたは前記タービンによって支
持された単一部品から成る。

【００２１】 更に別の変形例によれば、前記コアは、円周部をプリーツ状に折り曲げたリン
グ状となっており、前記コアは、前記反動子によって支持されている単一部品か
ら成り、前記コアは、中空または中実のトロイダル状となっており、前記コアは
、前記反動子を成形することによって直接得られた平らな形状となっており、前
記コアは、全体として平らな形状となっており、軸方向に配置されたフット部を
含み、前記コアが、このフット部により、例えば圧嵌めまたは重ね成形によって
前記反動子のブレードに固定されており、前記コアは、周辺部をプリーツ状に折
り曲げたリング状となっている。

【００２２】 好ましくは、前記ケーシング内にロッキングクラッチが設けられて、前記ター
ビンと前記ケーシングの間で作用するようになっており、前記クラッチが、トー
ションダンパーと、軸方向に移動自在に取り付けられたピストンと、前記ピスト
ンと横方向壁の内側面との間にクランプされるようになっている。前記トーショ
ンダンパーは、２つの部品の間に挟持され、円周方向に作用するスプリングと、
ガイドワッシャーと、ウェブとを備え、前記部品のうちの１つは、摩擦ライニン
グと共に回転するように一体的であり、他方の部品は、前記タービンと一体的で
あるのが好ましい。

【００２３】 通常、ロックアップと称されるロックアップクラッチを設けたことにより、こ
の結合装置は、特に自動車に使用するのに適するようになる。ハウジングの内部
のタービンディスクは、ハウジング内で循環する流体によって生じる結合により
、インペラーディスクと称されるディスクによって駆動される。自動車が始動し
た後は、駆動シャフトと共に回転するように、この駆動シャフトに被動シャフト
を固定することにより、２つのディスクの間のスリップ現象を防止するように、
ロッキングクラッチが作動する。

【００２４】 好ましい一実施例によれば、この流体力学的結合装置は、基本的には、タービ
ンディスクと、ウェブと、ガイドワッシャーと、円周方向に作用するスプリング
とを備えた、好ましくはあらかじめ組み立てられたサブ組立体を含んでいる。ガ
イドワッシャーはスプリングの作用範囲に対応する円周方向の間隙をもってウェ
ブに結合されている。

【００２５】 このような構造により、ハウジングの内側壁とのロッキング時に、オイル圧力
によって作動される、ハウジング内で軸方向に移動自在なピストンとの間に、摩
擦ライニングを支持する摩擦ディスクが挟持される。

【００２６】 この摩擦ディスクは、ウェブと共に回転するように、このウェブに結合される
。

【００２７】 変形例では、摩擦ディスクは、ガイドワッシャーと共に回転するように、この
ガイドワッシャーに結合される。

【００２８】 本発明の目的をより良好に理解するために、以下、添付図面に示した単なる説
明上のための非限定的な例により、本発明の一実施例について説明する。

【００２９】 図１に示された流体力学的結合装置は、オイルサンプハウジング１１を形成す
る同一の漏れが防止された密閉体内に配置された、トルクコンバータ１２と、ロ
ッキングクラッチ１３とを含んでいる。

【００３０】 ハウジング１１は、駆動要素を形成しており、このハウジングは、自動車の内
燃エンジンのクランクシャフトに共に回転するように、リンクされるようになっ
ている。環状をしたこのハウジングは、ケーシングを有し、このケーシングは、
環状の横方向壁１６を含む第１シェル１５と、この第１シェルと対向し、ブレー
ド２１を備えたインペラーディスク２０を構成するような形状の第２シェル１８
とから成っている。このディスクのブレードは、第２シェル１８の内側面１９と
一体的である。

【００３１】 本例では、シェル１５と１８とが溶接により接続されているが、変形例では、
これらシェルの双方を、図示していない同一の環状部品に溶接してもよい。この
場合、環状部品は、自動車のスタータによって駆動されるようになっているスタ
ータクラウンギアを構成する。このようにするために、この環状部品の外周部に
歯を設ける。トルクコンバータ１２は、インペラーのブレード２１に対向するブ
レード２９を備えるタービンディスク２８と、反動ディスク３０も含んでいる。

【００３２】 タービンディスク２８は、リベット３３により環状フランジ３４に固定される
ことにより、被動シャフト３２に共に回転するようにリンクされており、環状フ
ランジ３４は、歯により、被動シャフト３２により結合されたハブ３５を支持し
ている。 シェル１８は、密閉体のノーズ２４内で回転するように取り付けられたスリー
ブ３８を含んでいる。

【００３３】 第１シェル１５の中心には、センタリングハブ４０が溶接されている。このハ
ブ４０は、ロッキングクラッチ１３を作動させるためのピストン４４のためのス
ライドベアリング４１を形成する円筒形表面を有する。

【００３４】 ロッキングクラッチ１３はピストン４４がオイルの圧力の作用により環状横方
向壁１６に向かって移動させられると、環状横方向壁１６のの内側面と前記ピス
トン４４の平らな表面との間にクランプされるようになっている摩擦ディスク４
６を有していつ。この摩擦ディスク４６は、以下ウェブ５２と呼ぶスタンプ加工
された板金製の環状部品に共に回転するように結合されている。このディスク４
６は、両面が摩擦ライニングによってコーティングされた金属支持体を含み、上
記金属支持体が、上記のように壁１６とピストン４４との間にクランプされるよ
うになっている。

【００３５】 更に、タービンディスク２８には、以下にガイドワッシャー５０と呼ぶトーシ
ョンダンパの別の環状部品が固定されている。前記ガイドワッシャー５０および
前記ウェブ５２は、螺旋スプリング５４の対向する端部が当接する、円周方向の
当接部を構成するような形状となっている。このガイドワッシャー５０は、円周
方向の間隙をもってウェブ５２に結合されており、この間隙により、スプリング
５４はトーションダンパの役割を果たすと共に、トルクのピークを吸収すること
ができるようになっている。

【００３６】 タービンディスク２８は、環状シェル５５を含み、このシェルの内側面５６に
は、ブレード２９が固定されている。同様に、シェル１８の内側面１９には、イ
ンペラー２０のブレード１９が固定されている。

【００３７】 流体が利用できる内部回路は、シェル１８の内側面１９とシェル５５の内側面
５６との間で、反動子３０の底部によって境界が定められている。それ自体公知
のように、流体はインペラー２０のブレード２１、タービン２８のブレード２９
、および反動子３０のブレード３６のそれぞれの自由エッジによって支持された
３つの部品６１、６２、６３内で、コア６０によって中心にガイドされる。

【００３８】 Ｌが、インペラー２０の内側面１９とタービン２８の内側面５６とを分離する
軸方向の最大距離に対応する、軸方向に測定したその内部回路の最大の幅を示し
、Ｈが、反動子３０の底部３１の最も低い部分と互いに対向するインペラー２０
の部分２１、およびタービン２８のブレード２９の最高のルート部とを分離する
径方向の最大距離に対応する、径方向に測定した高さを示す場合、Ｌ／Ｈの比の
値は、０.５５よりも小さくなる。

【００３９】 更に、ｌが最も遠い部分からの、軸線に最も近い部分に直線状の軸方向に測定
した前記内部回路の幅を示す場合、ｌ／Ｈの比の値は、最大で０.３５に等しく
なる。 ここで、回路のうちの軸線から最も遠い部分から軸線に最も近い部分、すなわ
ちインペラー２０のブレード２１の横方向の外側部分と、タービン２８のブレー
ドの横方向の外側部分との間に構成された部分は、コア６０の外側部品と直線状
となる。

【００４０】 このような構造により、回路の軸方向の断面が卵形状となっているこの装置は
、性能を同じにした場合、従来の装置よりも小さくできる。 言うまでもなく、この点に関して公知のように、シェルとコア６０との間に構
成される流体の通路の断面は、どの半径で測定しても、ほぼ一定となるようにな
っている。

【００４１】 本発明の第１の応用例によれば、Ｒ（ｍ）が、軸線に最も近い回路の点が位置
する半径を示し、より詳細には、反動子３０の底部から軸線までの最短距離を示
し、Ｒ（Ｌ）は、最大の幅Ｌが位置する半径を示す場合、かかる卵形状の場合、
Ｒ（ｍ）／Ｒ（Ｌ）なる比は、０.６〜０.８の間にあることが好ましい。

【００４２】 更に、ｌ／Ｌなる比を、０.６〜０.７の間とし、Ｒ（ｌ）／Ｒ（ｍ）（ここで
ｌは、軸線から距離Ｒ（ｌ）にある回路の幅を示す）を、２.２７〜２.４１の間
とすることが好ましい。

【００４３】 本発明の別の応用例によれば、ｌ／Ｌの比を、０.６〜０.７の間とし、Ｒ（Ｌ
）／Ｒ（ｌ）なる比を、０.５５〜０.７５の間とする。

【００４４】 別の応用例によれば、Ｒ（Ｍ）が、軸線から最も遠い液圧回路の点から軸線ま
での距離、すなわち、インペラー２０のブレード２１およびタービン２８のブレ
ード２９のフット部から軸線までの最大距離を示す場合、Ｒ（ｍ）／Ｒ（Ｍ）の
比を、０.３５〜０.４５とする。 上記すべての条件を組み合わせた時に優れた結果が得られる。

【００４５】 従って、満足できる第１実施例によれば、Ｌ／Ｈ＝０.５２、ｌ／Ｈ＝０.３４
、Ｒ（ｍ）／Ｒ（Ｌ）＝０.７１、ｌ／Ｌ＝０.６５、Ｒ（ｌ）／Ｒ（ｍ）＝２.
３６、Ｒ（Ｌ）／Ｒ（ｌ）＝０.６０およびＲ（ｍ）／Ｒ（Ｍ）＝０.３８である
。

【００４６】 第２実施例によれば、Ｌ／Ｈ＝０.５４、ｌ／Ｈ＝０.３４、Ｒ（ｍ）／Ｒ（Ｌ
）＝０.５９、ｌ／Ｌ＝０.６２、Ｒ（ｌ）／Ｒ（ｍ）＝２.２７、Ｒ（Ｌ）／Ｒ
（ｌ）＝０.７４およびＲ（ｍ）／Ｒ（Ｍ）＝０.３８である。

【００４７】 第３実施例によれば、Ｌ／Ｈ＝０.５２、ｌ／Ｈ＝０.３４、Ｒ（ｍ）／Ｒ（Ｌ
）＝０.８、ｌ／Ｌ＝０.６５、Ｒ（ｌ）／Ｒ（ｍ）＝２.４１、Ｒ（Ｌ）／Ｒ（
ｌ）＝０.５２およびＲ（ｍ）／Ｒ（Ｍ）＝０.３８である。

【００４８】 これらの実施例では、回路の内部形状は、図１から判るように、軸線に直角な
横方向面に対し、軸方向断面が対称的である。

【００４９】 本発明によれば、回路の卵形状により軸方向の寸法の小さい、コンバータ１２
とクラッチ１３の組立体を形成しながら、ロッキングクラッチ１３を設置するこ
とが可能となっている。

【００５０】 図１１では、摩擦ディスク４６と一体的なウェブ５２は、スプリング５４を支
持するために、これらスプリングと直線状となっている、軸方向に配置されたラ
グを有し、タービン２８のシェル５５の外側部分と一体的なリング状をしたガイ
ドワッシャー５０は、局部的にＵ字形の横断面を有し、この断面のウィングは、
ウェブ５２の軸方向ラグのフレームとなっている。

【００５１】 図２によれば、リベット３３により、内周部がハブ２５のフランジ３４に固定
されたプレート５８の外周部に、ガイドワッシャー５０が形成されており、ター
ビン２８は、５９において、このプレート５８に固定されている。

【００５２】 言うまでもなく、上記構造を逆にすることも可能である。すなわち、図３に示
すように、摩擦ディスク４６に、ガイドワッシャー５０を一体的とし、ウェブ５
２を、タービン２８のシェル５５と一体的とすることができる。

【００５３】 図１〜図３によれば、コア６０は、３つの部品６１、６２、６３から成り、こ
れら部品の各々は、インペラー２０のブレード、タービン２８のブレード、およ
び反動子３０のブレードによって、それぞれ支持されている。

【００５４】 次のように若干変形することも可能である。 図４に示すように、コア７０を、トロイダル形状の一体的部品とし、インペラ
ー２０のブレードによって支持し、このインペラー２０に、コア７０を電気溶接
またはろう付けする。このような構造とすると、特にシェル５５およびブレード
２９を備えるタービン２８を、例えばプラスチックを成形して製造した単一部品
とすることができる。

【００５５】 図５および図６においては、コア８０も単一部品となっており、インペラー２
０のブレード２１によって支持されているが、本例では、コア８０は、円周部が
プリーツ状に折り曲げられたリング状となっている。従って、このコアは、スタ
ンプ加工したスチールから製造し、例えば溶接、ろう付けまたは他の方法により
、インペラー２０に固定できる。

【００５６】 コアが単一部品となっているので、タービン２８によって支持される代わりに
、反動子３０によって支持することも可能である。図７〜図１２は、かかるコア
の例を示す。

【００５７】 図７においては、コア９０はトロイダル状であり、例えば重ね成形により、反
動子３０に固定されている。この反動子３０とコア９０の組立体は、二重材料タ
イプの部品となっている。

【００５８】 図８においては、コア９１は、反動子３０自身を単一部品として直接成形した
平らな形状となっている。

【００５９】 図９においては、コア９２は、全体として平らな形状をしており、軸方向に配
置されたフット部を含み、このフット部により、コア９２は反動子３０のブレー
ド３６の外側エッジに固定されている。このような固定は、圧嵌め、接着などの
適当な手段によって得られる。

【００６０】 図１０および図１１に示す変形例によれば、コア９３は、図５および図６のコ
ア８０と同じタイプのものであり、円周部がプリーツ状に円周方向に折り曲げら
れているが、反動子３０によって支持されている。

【００６１】 図１２においては、コア９４は、図７のコア９０と同一タイプのものであるが
、図７に示されているような中空状ではなく、中実状となっている。更に、コア
９４と反動子３０とは、一体的部品であるが、図７では、コア９０は重ね成形さ
れている。

【００６２】 タービン２０によって支持された部品と、反動子３０によって支持された部品
の２つの部品によって、コアを製造することも可能である。図１３はかかる可能
性を示している。この図によれば、コアは、タービン２０によって支持された従
来のタイプの部品９５と、反動子３０によって支持された、全体として平らな形
状をした図８のコア９１のタイプの部品９６とによって構成されている。

【００６３】 図示されていない変形例では、コアは、図５および図６または図１０および図
１１を参照して説明したタイプであるが、タービン２８によって支持される。

【００６４】 言うまでもなく、図に示すように、ブレードの形状、特にコア要素を除いた時
のポンプ要素、もしくはタービン、または反動子の自由エッジの形状は、コアの
形状に合致させられる。

【００６５】 これまで説明した変形例では、トルクコンバータの回路１２の内部形状は、軸
線に直角な横方向平面に対して対称的である。 本発明の要旨の範囲内において、この形状を非対称とすることも可能である。

【００６６】 図１４の変形例においては、回路の卵形状は、インペラー２０を支持するシェ
ル１８の外側壁が全体に軸線に対して垂直となるまで、軸線に対して若干傾斜し
ている。このような構造により、結合装置の等価的な軸方向の寸法によって、外
周部においてロックアップクラッチ１３のためにより広いスペースを確保し、ま
た同じクラッチにおいて、結合装置の軸方向の寸法を小とすることが可能である
。

【００６７】 図１５においては、タービン２８を支持するシェル１８の外側壁も、軸線に対
して直角である。本例では、タービン２０のシェル５５は、クラッチ１３が利用
できるスペースを広くするように、リセスを有する膨出部５７を形成することに
よって、クラッチ１３と直線状に変形されている。

【００６８】 これと並行し、タービン２８によって支持されたコア６０の部品６２は、コア
６０の内側を向くボス６７を支持しており、このボス６７の形状は、膨出部５７
に沿って延びることにより、膨出部５７の形状と一致し、どのような直径でも、
一定の通過横断面に合致している。

【００６９】 基本的に、タービンディスク２８と、ガイドワッシャー５０と、ウェブ５２と
、円周方向に作用するスプリング５４とを備えた、あらかじめ組み立てたサブ組
立体を製造することが望ましい。このようにするために、スプリング５４の作動
を可能にする円周方向の間隙を残して、ウェブに前記ガイドワッシャー５０を結
合する。この目的のために、ガイドワッシャーは、径方向内側を向き、前記ウェ
ブを折りたたむことによって得られた円周方向の溝に係合するラグを備えている
。

【００７０】 動作は、従来の流体力学的結合装置の作動と類似している。タービンディスク
２８は、容器内に含まれる流体の作用により、インペラーのディスクによって駆
動され、自動車がスタートした後は、ディスク２０と２８との間のスリップ現象
を防止するために、ピストン４４の軸方向運動の作用により、摩擦ディスク４６
のクランプにより、ロックアップクラッチ１３は、被動シャフトを駆動シャフト
に固定できる。

【００７１】 このような作動から得られるロッキングにより、自動車のエンジンのクランク
シャフトと共に回転するようにリンクされたハウジング１１により、被動シャフ
ト３２、一般にはギアボックスの入力シャフトを、直接駆動することが可能とな
る。

【図面の簡単な説明】

【図１】 本発明に係わる流体力学的結合装置の半分断面図である。

【図２】 変形例を示す、図１に類似した図である。

【図３】 別の変形例を示す、図１に類似した図である。

【図４】 インペラーによって支持された内側コアの変形例を示す、図２に類似した部分
断面図である。

【図５】 インペラーによって支持された内側コアの変形例を示す、図２に類似した部分
断面図である。

【図６】 インペラーによって支持された内側コアの変形例を示す、図５の矢印ＶＩから
見た図である。

【図７】 反動子によって支持された内側コアの変形例を示す、図２に類似した部分断面
図である。

【図８】 反動子によって支持された内側コアの変形例を示す、図２に類似した部分断面
図である。

【図９】 反動子によって支持された内側コアの変形例を示す、図２に類似した部分断面
図である。

【図１０】 反動子によって支持された内側コアの変形例を示す、図２に類似した部分断面
図である。

【図１１】 反動子によって支持された内側コアの変形例を示す、図１０の矢印ＸＩから見
た図である。

【図１２】 反動子によって支持された内側コアの変形例を示す、図２に類似した部分断面
図である。

【図１３】 インペラーおよび反動子によって支持された内側コアの変形例を示す、図２に
類似した部分断面図である。

【図１４】 本発明に係わる別の変形例を示す、図３に類似した部分図である。

【図１５】 本発明に係わる別の変形例を示す、図３に類似した部分図である。

【符号の説明】

１１ ハウジング １２ トルクコンバータ １３ ロッキングクラッチ １５ 第１シェル １６ 横方向壁 １８ 第２シェル １９ 内側面 ２０ インペラーディスク ２１ ブレード ２８ タービンディスク ２９ ブレード ３０ 反動子 ３２ 被動シャフト ３３ リベット ３４ フランジ ３５ ハブ ３８ スリーブ ４０ ハブ ４４ ピストン ４６ 摩擦ディスク ５０ ガイドワッシャー ５１ スライドベアリング ５２ ウェブ ５４ スプリング ５５ 環状シェル ５６ 内側面 ６０ コア ６１、６２、６３ 部品 ７０ コア

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 ダニエル サトンヌ フランス国 エフ−75018 パリ パサー ジュ ドーネイ ９ (72)発明者 フレデリック ソーヴァージュ フランス国 エフ−94270 ル・クレムリ ン・ビストル アヴニュ シャルル ジド ゥ 104

Claims (21)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 駆動シャフトに共に回転するようにリンクされるようになっ
   ている横方向壁（１６）を備えるケーシング（１５）〜（１８）と、被動シャフ
   ト（３２）に共に回転するようにリンクされるようになっているハブ（３５）と
   一体的なタービンのブレードディスク（２８）を流体力学的に駆動するようにな
   っているブレードディスク、すなわちインペラー（２０）とを、軸まわりに回転
   対称に有するハウジング（１１）を備え、前記インペラー（２０）および前記タ
   ービンディスク（２８）がシェル（１８）〜（５５）の内側面（１９）〜（５６
   ）と一体的なブレード（２１）〜（２９）を有するシェル（１８）〜（５５）か
   ら成り、Ｌが、本装置が含む流体が利用できる内部回路の、軸方向に測定した最
   大幅であり、ｌが、軸線から最も遠い部分から軸線に最も近い前記内部回路の部
   分と直線状に軸方向に測定した幅であり、Ｈが、前記内部回路の径方向に測定し
   た高さである、流体力学的結合装置において、 Ｌ／Ｈの比の値が、０.５５よりも小さく、ｌ／Ｈの比の値が、最大で０.３５
   に等しいことを特徴とする、流体力学的結合装置。
2. 【請求項２】 Ｒ（ｍ）が、軸線に最も近い液圧回路の点から軸線までの距
   離を示し、Ｒ（Ｌ）が、最大幅Ｌが位置する円の半径を示す、請求項１記載の流
   体力学的結合装置において、Ｒ（ｍ）／Ｒ（Ｌ）の比が、０.６〜０.８の間にあ
   ることを特徴とする、流体力学的結合装置。
3. 【請求項３】 前記回路の幅ｌが、軸線から距離Ｒ（ｌ）にある、請求項２
   記載の流体力学的結合装置において、ｌ／Ｌの比が、０.６〜０.７の間にあり、
   Ｒ（ｌ）／Ｒ（ｍ）の比が、２.２７〜２.４１の間にあることを特徴とする、流
   体力学的結合装置。
4. 【請求項４】 前記回路の幅ｌが、軸線から距離Ｒ（ｌ）にある、請求項２
   記載の流体力学的結合装置において、Ｒ（Ｌ）／Ｒ（ｌ）の比が、０.５５〜０.
   ７５の間にあることを特徴とする、流体力学的結合装置。
5. 【請求項５】 Ｒ（Ｍ）が、軸線から最も遠い液圧回路の点から軸線までの
   距離を示す、請求項２記載の流体力学的結合装置において、Ｒ（ｍ）／Ｒ（Ｍ）
   の比が、０.３５〜０.４５の間にあることを特徴とする、流体力学的結合装置。
6. 【請求項６】 前記回路の横断面の内側形状が、軸線に垂直な横方向平面に
   対して対称であることを特徴とする、請求項１〜５のいずれかに記載の流体力学
   的結合装置。
7. 【請求項７】 前記インペラー（２０）の前記シェル（１８）の外側壁が、
   全体として軸方向に直角となるよう、回路の横断面における内側形状が、軸線上
   で若干傾斜していることを特徴とする、請求項１〜５のいずれかに記載の流体力
   学的結合装置。
8. 【請求項８】 前記インペラー（２０）および前記タービン（２８）が、ト
   ルクコンバータ（１２）を構成するように、反動子（３０）と連動するようにな
   っていることを特徴とする、請求項１〜５のいずれかに記載の流体力学的結合装
   置。
9. 【請求項９】 前記トルクコンバータ（１２）が、流体に対する中心ガイド
   コア（６０）（７０）（８０）（９０）、（９１）〜（９５）を含むことを特徴
   とする、請求項８記載の流体力学的結合装置。
10. 【請求項１０】 前記コアが、３つの部品（６１）（６２）（６３）から成
    り、これらの部品が、それぞれ、前記インペラー（２０）、前記タービン（２８
    ）および前記反動子（３０）によって支持されていることを特徴とする、請求項
    ９記載の流体力学的結合装置。
11. 【請求項１１】 前記コアが２つの部品から成り、一方の部品（９５）が、
    前記インペラー（２０）によって支持されており、他方の部品（９６）が、前記
    反動子（３０）によって支持されていることを特徴とする、請求項９記載の流体
    力学的結合装置。
12. 【請求項１２】 前記コアが、前記インペラー（２０）または前記タービン
    （２８）によって支持された単一部品（７０）（８０）から成ることを特徴とす
    る、請求項９記載の流体力学的結合装置。
13. 【請求項１３】 前記コア（８０）が、円周部をプリーツ状に折り曲げたリ
    ング状となっていることを特徴とする、請求項１２記載の流体力学的結合装置。
14. 【請求項１４】 前記コアが、前記反動子（３０）によって支持されている
    単一部品（９０）〜（９４）から成ることを特徴とする、請求項９記載の流体力
    学的結合装置。
15. 【請求項１５】 前記コアが、中空（９０）または中実（９４）のトロイダ
    ル状となっていることを特徴とする、請求項１４記載の流体力学的結合装置。
16. 【請求項１６】 前記コア（９１）が、前記反動子（３０）を成形すること
    によって直接得られた平らな形状となっていることを特徴とする、請求項１４記
    載の流体力学的結合装置。
17. 【請求項１７】 前記コア（９２）が、全体として平らな形状となっており
    、軸方向に配置されたフット部を含み、かつ前記コアが、このフット部により、
    例えば圧嵌めまたは重ね成形によって、前記反動子（３０）のブレード（３６）
    に固定されていることを特徴とする、請求項１４記載の流体力学的結合装置。
18. 【請求項１８】 前記コア（９３）が、周辺部をプリーツ状に折り曲げたリ
    ング状となっていることを特徴とする、請求項１４記載の流体力学的結合装置。
19. 【請求項１９】 前記ケーシング（１５）〜（１８）内に、ロッキングクラ
    ッチ（１３）が設置され、前記タービン（２８）と前記ケーシング（１５）〜（
    １８）の間で作用するようになっており、前記クラッチが、トーションダンパー
    と、軸方向に移動自在に取り付けられたピストン（４４）と、前記ピストン（４
    ４）と横方向壁（１６）の内側面との間にクランプされるようになっている少な
    くとも１つの摩擦ライニングとを含むことを特徴とする、請求項１〜１８のいず
    れかに記載の流体力学的結合装置。
20. 【請求項２０】 前記トーションダンパーが、２つの部品の間に挟持され、
    円周方向に作用するスプリング（５４）と、ガイドワッシャー（５０）と、ウェ
    ブ（５２）とを備え、前記部品のうちの１つが、摩擦ライニングと共に回転する
    ように一体的であり、他方の部品が、前記タービン（２８）と一体的であること
    を特徴とする、請求項１９記載の流体力学的結合装置。
21. 【請求項２１】 リセスを有する膨出部（５７）を設けることにより、前記
    タービン（２８）の前記シェル（５５）が、前記クラッチ（１３）と直線状とな
    るように変形されており、前記コア（６０）が、ボス（６７）を支持しており、
    このボスが、膨出部（５７）に沿って延びることにより、前記膨出部（５７）の
    形状と一致し、どの直径でも、一定の横断面に適合するようになっている、請求
    項７および８と組み合わせた、請求項１８または１９に記載の流体力学的結合装
    置。