JP2002531434A - 尿素プラント中へのメラミン排ガスの導入方法 - Google Patents
尿素プラント中へのメラミン排ガスの導入方法Info
- Publication number
- JP2002531434A JP2002531434A JP2000585208A JP2000585208A JP2002531434A JP 2002531434 A JP2002531434 A JP 2002531434A JP 2000585208 A JP2000585208 A JP 2000585208A JP 2000585208 A JP2000585208 A JP 2000585208A JP 2002531434 A JP2002531434 A JP 2002531434A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- pressure
- urea
- plant
- melamine
- exhaust gas
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- XSQUKJJJFZCRTK-UHFFFAOYSA-N Urea Chemical compound NC(N)=O XSQUKJJJFZCRTK-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 73
- 239000004202 carbamide Substances 0.000 title claims abstract description 73
- 229920000877 Melamine resin Polymers 0.000 title claims abstract description 50
- JDSHMPZPIAZGSV-UHFFFAOYSA-N melamine Chemical compound NC1=NC(N)=NC(N)=N1 JDSHMPZPIAZGSV-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 50
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 23
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims abstract description 5
- 238000002347 injection Methods 0.000 claims description 14
- 239000007924 injection Substances 0.000 claims description 14
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 11
- 239000007864 aqueous solution Substances 0.000 claims description 5
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 51
- KXDHJXZQYSOELW-UHFFFAOYSA-M Carbamate Chemical compound NC([O-])=O KXDHJXZQYSOELW-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 23
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 23
- 239000006096 absorbing agent Substances 0.000 description 8
- 239000000047 product Substances 0.000 description 7
- BVKZGUZCCUSVTD-UHFFFAOYSA-L Carbonate Chemical compound [O-]C([O-])=O BVKZGUZCCUSVTD-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 4
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 description 4
- 238000000354 decomposition reaction Methods 0.000 description 4
- 238000012432 intermediate storage Methods 0.000 description 4
- 238000009835 boiling Methods 0.000 description 3
- 150000004657 carbamic acid derivatives Chemical class 0.000 description 3
- 239000007795 chemical reaction product Substances 0.000 description 3
- 239000011552 falling film Substances 0.000 description 3
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 3
- 239000003380 propellant Substances 0.000 description 3
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 3
- 239000010409 thin film Substances 0.000 description 3
- 150000004649 carbonic acid derivatives Chemical class 0.000 description 2
- 238000011282 treatment Methods 0.000 description 2
- BVCZEBOGSOYJJT-UHFFFAOYSA-N ammonium carbamate Chemical compound [NH4+].NC([O-])=O BVCZEBOGSOYJJT-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- KXDHJXZQYSOELW-UHFFFAOYSA-N carbonic acid monoamide Natural products NC(O)=O KXDHJXZQYSOELW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- 238000009833 condensation Methods 0.000 description 1
- 230000005494 condensation Effects 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 230000006837 decompression Effects 0.000 description 1
- 238000003795 desorption Methods 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 1
- 230000000717 retained effect Effects 0.000 description 1
- 238000003786 synthesis reaction Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C273/00—Preparation of urea or its derivatives, i.e. compounds containing any of the groups, the nitrogen atoms not being part of nitro or nitroso groups
- C07C273/02—Preparation of urea or its derivatives, i.e. compounds containing any of the groups, the nitrogen atoms not being part of nitro or nitroso groups of urea, its salts, complexes or addition compounds
- C07C273/12—Preparation of urea or its derivatives, i.e. compounds containing any of the groups, the nitrogen atoms not being part of nitro or nitroso groups of urea, its salts, complexes or addition compounds combined with the synthesis of melamine
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
- Treating Waste Gases (AREA)
- Physical Or Chemical Processes And Apparatus (AREA)
Abstract
(57)【要約】
メラミンプラントに由来する、本質的にＮＨ２およびＣＯ２からなる排ガスを、エジェクタを用いて尿素プラントの高圧部分中に導入することよりなる、尿素の製造法。
Description
【０００１】 本発明は、メラミン排ガスを、エジェクタを用いて尿素プラント中に導入する
ことに関する。
ことに関する。
【０００２】 メラミン合成の際に生じる、殊にＮＨ３およびＣＯ２からなる排ガスは、通常
、尿素の製造に使用される。この場合、好ましくは、排ガスは、メラミンプラン
トから直接に尿素プラント中に移され、そこでこの排ガスは、例えばカルベメー
ト流中で吸収され、反応器中にさらに輸送される。排ガス導入の改善された合理
的な経済的方法は、K. Abe他, Kagaku Kogaku 40, 298-302 (1976)に記載されて
おり、この場合排ガスは、場合によっては尿素洗浄器中での残留メラミンの除去
後に直接に不変のまま乾燥状態で尿素プラントの高圧部分中に導入される。また
、この変法は、ソ連特許第８９９５３８号明細書またはＷＯ９８／０８８０８に
記載されている。ＷＯ９８／３２７３１の記載によれば、メラミン排ガスは、差
し当たりメラミン反応器の圧力の際に縮合され、その際にアンモニウムカルバメ
ートが生成され、引続きこのアンモニウムカルバメートは、尿素プラントの高圧
部分中に輸送される。
、尿素の製造に使用される。この場合、好ましくは、排ガスは、メラミンプラン
トから直接に尿素プラント中に移され、そこでこの排ガスは、例えばカルベメー
ト流中で吸収され、反応器中にさらに輸送される。排ガス導入の改善された合理
的な経済的方法は、K. Abe他, Kagaku Kogaku 40, 298-302 (1976)に記載されて
おり、この場合排ガスは、場合によっては尿素洗浄器中での残留メラミンの除去
後に直接に不変のまま乾燥状態で尿素プラントの高圧部分中に導入される。また
、この変法は、ソ連特許第８９９５３８号明細書またはＷＯ９８／０８８０８に
記載されている。ＷＯ９８／３２７３１の記載によれば、メラミン排ガスは、差
し当たりメラミン反応器の圧力の際に縮合され、その際にアンモニウムカルバメ
ートが生成され、引続きこのアンモニウムカルバメートは、尿素プラントの高圧
部分中に輸送される。
【０００３】 公知方法の欠点は、なかんずく欠点の一部が排ガスの放圧もしくは冷却により
エネルギー損失が起こり、この場合には、それによって不可避的に付加的な処理
過程および装置部材が必要とされることにあるか、或いは、尿素プラント中に排
ガスを直接に移相する場合に排ガスの圧力もしくはメラミン反応器中の圧力が尿
素反応器中の圧力よりも高くなければならないことにある。この結果、２つの反
応器の融通の利かない頑固に予め規定された運転形式が必要とされ、それによっ
て反応器は、しばしばそれぞれのプロセスに最適な条件下では運転されることが
できない。
エネルギー損失が起こり、この場合には、それによって不可避的に付加的な処理
過程および装置部材が必要とされることにあるか、或いは、尿素プラント中に排
ガスを直接に移相する場合に排ガスの圧力もしくはメラミン反応器中の圧力が尿
素反応器中の圧力よりも高くなければならないことにある。この結果、２つの反
応器の融通の利かない頑固に予め規定された運転形式が必要とされ、それによっ
て反応器は、しばしばそれぞれのプロセスに最適な条件下では運転されることが
できない。
【０００４】 ところで、意外なことに、この欠点は、メラミン排ガスがエジェクタを用いて
直接に尿素プラントの高圧部分中に導入される場合に排除されうることが見い出
された。
直接に尿素プラントの高圧部分中に導入される場合に排除されうることが見い出
された。
【０００５】 それによれば、本発明の対象は、尿素の製造法であり、この場合には、メラミ
ンプラントに由来する、本質的にＮＨ２およびＣＯ２からなるガス（メラミン排
ガス）は、１個以上のエジェクタを用いて尿素プラントの高圧部分中に直接に導
入される。尿素プラントの高圧部分には、殊に反応器、ストリッパおよびカルバ
メート凝縮器、ならびにこのプラント範囲内にある導管および装置部材が含めら
れる。
ンプラントに由来する、本質的にＮＨ２およびＣＯ２からなるガス（メラミン排
ガス）は、１個以上のエジェクタを用いて尿素プラントの高圧部分中に直接に導
入される。尿素プラントの高圧部分には、殊に反応器、ストリッパおよびカルバ
メート凝縮器、ならびにこのプラント範囲内にある導管および装置部材が含めら
れる。
【０００６】 本方法は、任意のメラミンプラントおよび尿素プラントに適している。このよ
うなプラントは、例えば”Ullmann's Encyclopedia of Industrial Chemistry”
, 第５版, 第Ａ１６巻 （１９９０），第１７１〜１８５頁（メラミン）もしく
は第Ａ２７巻（１９９６）,第３３３〜３６５頁（尿素）、ならびにK. Abe他, K
agaku Kogaku ４０（１９７６）,第２９８〜３０２頁、欧州特許出願公開第７２
７４１４号明細書、ＷＯ９８／０８８０８およびＷＯ９８／３２７３１から公知
である。
うなプラントは、例えば”Ullmann's Encyclopedia of Industrial Chemistry”
, 第５版, 第Ａ１６巻 （１９９０），第１７１〜１８５頁（メラミン）もしく
は第Ａ２７巻（１９９６）,第３３３〜３６５頁（尿素）、ならびにK. Abe他, K
agaku Kogaku ４０（１９７６）,第２９８〜３０２頁、欧州特許出願公開第７２
７４１４号明細書、ＷＯ９８／０８８０８およびＷＯ９８／３２７３１から公知
である。
【０００７】 本方法で使用されるメラミン排ガスは、有利にメラミン高圧プラントに由来し
、この場合メラミンは、約３００〜５００℃の温度および約８０〜８００バール
の圧力で尿素からＮＨ３およびＣＯ２の脱離下に得られる。脱離された、本質的
にＮＨ３およびＣＯ２を含有する排ガスは、本発明によれば、有利に例えばUllm
annの記載と同様に残留メラミンの除去のために溶融された尿素（尿素洗浄器）
への導通後に直接に尿素プラント中に導入される。特に好適な尿素プラントは、
”尿素ストリッピング法”を基礎とするものであり、この場合ガスは、約１５０
〜３５０℃、有利に約１７０〜２００℃および約１２５〜３５０バール、有利に
約１４０〜２００バールで尿素に変換される。尿素に変換されなかったＮＨ３お
よびＣＯ２は、引続くストリッパ中に駆出され、引続き凝縮器中で凝縮され、こ
の場合には、ＮＨ３含有ＮＨ４カルバメートおよびＣＯ２含有ＮＨ４カルバメー
トが形成され、これらのカルバメートは、再び尿素反応器中に返送される。スト
リッパから退出する尿素溶液は、引続く他の分解装置中で生じる圧力で、例えば
中圧分解装置中で濃縮され、引続き低圧分解装置中ならびに真空蒸発装置中で、
含有されているカルバメートおよびカルボネートの後分解ならびにＮＨ３および
ＣＯ２の駆出によって濃縮される。濃縮の際に生じるガスは、凝縮され、引続き
尿素プロセス中に返送される。
、この場合メラミンは、約３００〜５００℃の温度および約８０〜８００バール
の圧力で尿素からＮＨ３およびＣＯ２の脱離下に得られる。脱離された、本質的
にＮＨ３およびＣＯ２を含有する排ガスは、本発明によれば、有利に例えばUllm
annの記載と同様に残留メラミンの除去のために溶融された尿素（尿素洗浄器）
への導通後に直接に尿素プラント中に導入される。特に好適な尿素プラントは、
”尿素ストリッピング法”を基礎とするものであり、この場合ガスは、約１５０
〜３５０℃、有利に約１７０〜２００℃および約１２５〜３５０バール、有利に
約１４０〜２００バールで尿素に変換される。尿素に変換されなかったＮＨ３お
よびＣＯ２は、引続くストリッパ中に駆出され、引続き凝縮器中で凝縮され、こ
の場合には、ＮＨ３含有ＮＨ４カルバメートおよびＣＯ２含有ＮＨ４カルバメー
トが形成され、これらのカルバメートは、再び尿素反応器中に返送される。スト
リッパから退出する尿素溶液は、引続く他の分解装置中で生じる圧力で、例えば
中圧分解装置中で濃縮され、引続き低圧分解装置中ならびに真空蒸発装置中で、
含有されているカルバメートおよびカルボネートの後分解ならびにＮＨ３および
ＣＯ２の駆出によって濃縮される。濃縮の際に生じるガスは、凝縮され、引続き
尿素プロセス中に返送される。
【０００８】 本発明による１つの好ましい方法において、エジェクタは、噴射媒体としての
次の１つ以上の流れを用いて尿素プラントの高圧部分中へのメラミン排ガスの輸
送のために運転される： ａ）液状ＮＨ３、 ｂ）ガス状ＮＨ３またはＣＯ２、 ｃ）本質的にＮＨ３およびＣＯ２を含有する水溶液。
次の１つ以上の流れを用いて尿素プラントの高圧部分中へのメラミン排ガスの輸
送のために運転される： ａ）液状ＮＨ３、 ｂ）ガス状ＮＨ３またはＣＯ２、 ｃ）本質的にＮＨ３およびＣＯ２を含有する水溶液。
【０００９】 本質的にＮＨ３およびＣＯ２を含有する水溶液は、有利に尿素プラント中で生
じるが、しかし、この水溶液は、ＮＨ３およびＣＯ２が生じる別のプロセスの場
合に、例えばメラミンプラントに由来することができる。尿素の製造の際に、殊
に後処理、例えばカルバメート凝縮器または尿素プラントの低圧部分、例えば中
圧の吸収装置に由来する、本質的にＮＨ３およびＣＯ２を含有する水溶液は、本
発明によれば、尿素プラントの高圧部分中へメラミン排ガスを導入するエジェク
タのための噴射媒体として使用されてもよい。
じるが、しかし、この水溶液は、ＮＨ３およびＣＯ２が生じる別のプロセスの場
合に、例えばメラミンプラントに由来することができる。尿素の製造の際に、殊
に後処理、例えばカルバメート凝縮器または尿素プラントの低圧部分、例えば中
圧の吸収装置に由来する、本質的にＮＨ３およびＣＯ２を含有する水溶液は、本
発明によれば、尿素プラントの高圧部分中へメラミン排ガスを導入するエジェク
タのための噴射媒体として使用されてもよい。
【００１０】 中圧吸収装置の底部に由来する、ＮＨ３、ＣＯ２、Ｈ２Ｏおよびカルバメート
とともに、カルボネートを含有する溶液を使用することに特別な利点は、殊にこ
の溶液が溶解されたガスの低い排ガス圧力を有することにある。即ち、噴射剤の
排ガス圧力、場合によっては温度が導入することができるメラミン排ガスの圧力
、場合によっては温度よりも低いことは、有利であることが判明した。それによ
って、エジェクタ中の溶解されたガスが排出されることは阻止される。
とともに、カルボネートを含有する溶液を使用することに特別な利点は、殊にこ
の溶液が溶解されたガスの低い排ガス圧力を有することにある。即ち、噴射剤の
排ガス圧力、場合によっては温度が導入することができるメラミン排ガスの圧力
、場合によっては温度よりも低いことは、有利であることが判明した。それによ
って、エジェクタ中の溶解されたガスが排出されることは阻止される。
【００１１】 使用される噴射媒体の圧力は、噴射媒体の種類および量に応じて、輸送される
ことができる排ガスの吸い込み条件および量、ならびに尿素プラントの高圧部分
中でのそれぞれの背圧に相応して、全体で生じる量の排ガスができるだけ輸送さ
れうる程度にある。それに応じて、噴射媒体の圧力および量は、輸送すべき排ガ
スをそれぞれの圧力の際にそれぞれの量で尿素プラントの高圧部分中に導入する
ことができることを保証するために、相応する高さでなければならない。この場
合、噴射媒体の圧力は、尿素プラントの高圧部分中の圧力よりも高く、好ましく
は尿素プラントの高圧部分中の圧力の１．１〜３倍、特に有利に１．３〜２．５
倍の程度の高さである。噴射媒体の温度は、なかんずくそれぞれの処理の実施形
式に依存し、好ましくは約１０℃〜２００℃の範囲内にある。尿素の製造のため
にＮＨ３、例えば合成ＮＨ３を使用する場合には、約１０℃〜８０℃、特に有利
に約２０℃〜６５℃の温度が有利であることが判明した。合成ＣＯ２を使用する
場合には、温度は、有利に若干高く、約１１５℃〜１４０℃である。例えば、尿
素プラントのカルバメート凝縮器に由来する、噴射剤としての、ＮＨ３およびＣ
Ｏ２を含有する溶液、この場合には、同時に例えば３〜４バールの蒸気が発生さ
れる、は、有利に約１５０℃〜１６０℃の温度を有する。例えば、尿素プラント
の中圧吸収装置から返送されたカルボネート溶液は、約６５℃〜１００℃、有利
に約６５℃〜７０℃の温度を有することができる。
ことができる排ガスの吸い込み条件および量、ならびに尿素プラントの高圧部分
中でのそれぞれの背圧に相応して、全体で生じる量の排ガスができるだけ輸送さ
れうる程度にある。それに応じて、噴射媒体の圧力および量は、輸送すべき排ガ
スをそれぞれの圧力の際にそれぞれの量で尿素プラントの高圧部分中に導入する
ことができることを保証するために、相応する高さでなければならない。この場
合、噴射媒体の圧力は、尿素プラントの高圧部分中の圧力よりも高く、好ましく
は尿素プラントの高圧部分中の圧力の１．１〜３倍、特に有利に１．３〜２．５
倍の程度の高さである。噴射媒体の温度は、なかんずくそれぞれの処理の実施形
式に依存し、好ましくは約１０℃〜２００℃の範囲内にある。尿素の製造のため
にＮＨ３、例えば合成ＮＨ３を使用する場合には、約１０℃〜８０℃、特に有利
に約２０℃〜６５℃の温度が有利であることが判明した。合成ＣＯ２を使用する
場合には、温度は、有利に若干高く、約１１５℃〜１４０℃である。例えば、尿
素プラントのカルバメート凝縮器に由来する、噴射剤としての、ＮＨ３およびＣ
Ｏ２を含有する溶液、この場合には、同時に例えば３〜４バールの蒸気が発生さ
れる、は、有利に約１５０℃〜１６０℃の温度を有する。例えば、尿素プラント
の中圧吸収装置から返送されたカルボネート溶液は、約６５℃〜１００℃、有利
に約６５℃〜７０℃の温度を有することができる。
【００１２】 メラミンプラントに由来する導入することができるメラミン排ガス中のＮＨ３ とＣＯ２とのモル比は、使用されるメラミンプロセスの種類に依存し、好ましく
は、約２．５〜５である。メラミンプラントに由来するメラミン排ガスの圧力は
、本質的にメラミン反応器中の圧力に相応し、好ましくは、約５０〜２５０バー
ル、特に有利に約７０〜２００バールである。メラミン排ガスの温度は、特に約
１７５〜２５０℃、特に有利に約１８０〜２１０℃である。
は、約２．５〜５である。メラミンプラントに由来するメラミン排ガスの圧力は
、本質的にメラミン反応器中の圧力に相応し、好ましくは、約５０〜２５０バー
ル、特に有利に約７０〜２００バールである。メラミン排ガスの温度は、特に約
１７５〜２５０℃、特に有利に約１８０〜２１０℃である。
【００１３】 それに応じて、本発明による方法の特別な利点は、殊にエジェクタ噴射媒体と
しての返送すべき生成物流の使用ならびにエジェクタ噴射媒体としての装入物質
として使用されるＮＨ３およびＣＯ２の使用にある。それによって、一面で経済
的な運転形式が達成され、他面、尿素生成物およびメラミン生成物を融通の利く
ようにそれぞれの最適な条件下で生産する可能性が記載され、この場合には、低
いメラミン反応器圧力も尿素反応器圧力として可能である。
しての返送すべき生成物流の使用ならびにエジェクタ噴射媒体としての装入物質
として使用されるＮＨ３およびＣＯ２の使用にある。それによって、一面で経済
的な運転形式が達成され、他面、尿素生成物およびメラミン生成物を融通の利く
ようにそれぞれの最適な条件下で生産する可能性が記載され、この場合には、低
いメラミン反応器圧力も尿素反応器圧力として可能である。
【００１４】 図１〜図４には、例示的にエジェクタを用いて尿素反応器中へメラミン排ガス
を導入する可能な本発明による変法が示されている。図１〜図４には、尿素プラ
ントおよびメラミンプラントの次の本質的な装置部材が示されている： 尿素プラント： Ｒ−１ 尿素反応器 Ｃ カルバメート凝縮器 ＳＴ−１ 尿素ストリッパ Ｚ−１ 分解装置／分離装置 Ｋ−１ 凝縮器１ Ｋ−２ 凝縮器２ Ｋ ０−１ 中圧吸収装置 Ｅ−１ エジェクタ１ Ｅ−２ エジェクタ２ Ｅ−３ エジェクタ３ Ｐ−１ カルバメートポンプ Ｐ−２ カルバメートポンプ Ｐ−３ ＮＨ３ポンプ メラミンプラント： Ｒ−２ メラミン反応器 ＳＴ−２ メラミンストリッパ Ｗ 尿素洗浄器 ＶＺ 滞留時間容器 ＰＫ 生成物冷却器。
を導入する可能な本発明による変法が示されている。図１〜図４には、尿素プラ
ントおよびメラミンプラントの次の本質的な装置部材が示されている： 尿素プラント： Ｒ−１ 尿素反応器 Ｃ カルバメート凝縮器 ＳＴ−１ 尿素ストリッパ Ｚ−１ 分解装置／分離装置 Ｋ−１ 凝縮器１ Ｋ−２ 凝縮器２ Ｋ ０−１ 中圧吸収装置 Ｅ−１ エジェクタ１ Ｅ−２ エジェクタ２ Ｅ−３ エジェクタ３ Ｐ−１ カルバメートポンプ Ｐ−２ カルバメートポンプ Ｐ−３ ＮＨ３ポンプ メラミンプラント： Ｒ−２ メラミン反応器 ＳＴ−２ メラミンストリッパ Ｗ 尿素洗浄器 ＶＺ 滞留時間容器 ＰＫ 生成物冷却器。
【００１５】 例１ 図１に略示されているようなプラントにおいて、尿素反応器Ｒ−１の頭部から
反応生成物を蒸気加熱された落下型薄膜ストリッパＳＴ−１に導き、そこで侵入
する溶液のＣＯ２含量を沸騰するＮＨ３によって溶液からストリッピングする。
ストリッピングされたガスを吸収塔ＫＯ−１（中圧吸収装置）から返送された溶
液と一緒にカルベメート凝縮器Ｃ中に導き、そこで凝縮させる。メラミンプラン
トに由来する排ガスを尿素反応器Ｒ−１中に輸送しうるために、凝縮液の圧力を
ポンプＰ−１で高め、次に凝縮液を噴射剤としてエジェクタＥ−１に使用する。
反応生成物を蒸気加熱された落下型薄膜ストリッパＳＴ−１に導き、そこで侵入
する溶液のＣＯ２含量を沸騰するＮＨ３によって溶液からストリッピングする。
ストリッピングされたガスを吸収塔ＫＯ−１（中圧吸収装置）から返送された溶
液と一緒にカルベメート凝縮器Ｃ中に導き、そこで凝縮させる。メラミンプラン
トに由来する排ガスを尿素反応器Ｒ−１中に輸送しうるために、凝縮液の圧力を
ポンプＰ−１で高め、次に凝縮液を噴射剤としてエジェクタＥ−１に使用する。
【００１６】 次に、低いＣＯ２含量を有する溶液をストリッパＳＴ−１の底面から退去させ
、そこから分離装置中に放圧する。次に、分離装置、落下型薄膜分解装置Ｚ−１
、の蒸気加熱された下部で、多くの場合に残留するカルバメートを分解し、ＮＨ ３ 富有ガスおよびＣＯ２富有ガスを中圧凝縮器Ｋ−１内で、Ｌ−１を経て尿素プ
ラントの低圧部分に由来するカルボネート水溶液中で部分的に吸収する。
、そこから分離装置中に放圧する。次に、分離装置、落下型薄膜分解装置Ｚ−１
、の蒸気加熱された下部で、多くの場合に残留するカルバメートを分解し、ＮＨ ３ 富有ガスおよびＣＯ２富有ガスを中圧凝縮器Ｋ−１内で、Ｌ−１を経て尿素プ
ラントの低圧部分に由来するカルボネート水溶液中で部分的に吸収する。
【００１７】 凝縮器Ｋ−１からのガス／液体混合物を中圧吸収装置Ｋ０−１中に導き、残留
するＣＯ２およびＨ２Ｏを液体ＮＨ３で洗浄除去する。溶液をＫ０−１の底面か
ら取り出し、ポンプＰ−２によりカルベメート凝縮器中に返送する。Ｋ０−１の
塔頂生成物、純粋なＮＨ３ガス、を凝縮器Ｋ−２中で凝縮し、ＮＨ３中間貯蔵タ
ンク中に輸送する。
するＣＯ２およびＨ２Ｏを液体ＮＨ３で洗浄除去する。溶液をＫ０−１の底面か
ら取り出し、ポンプＰ−２によりカルベメート凝縮器中に返送する。Ｋ０−１の
塔頂生成物、純粋なＮＨ３ガス、を凝縮器Ｋ−２中で凝縮し、ＮＨ３中間貯蔵タ
ンク中に輸送する。
【００１８】 例２ 図２に略示されているようなプラントにおいて、尿素反応器Ｒ−１の頭部から
反応生成物を蒸気加熱された落下型薄膜ストリッパＳＴ−１に導き、そこで侵入
する溶液のＣＯ２含量を沸騰するＮＨ３によって溶液からストリッピングする。
ストリッピングされたガスをカルベメート凝縮器Ｃ中に導く。メラミンプラント
に由来する排ガスをカルバメート凝縮器Ｃ中に輸送しうるために、吸収塔ＫＯ−
１から返送された溶液の圧力をポンプＰ−２を用いて高め、次にエジェクタＥ−
２のための噴射媒体として使用する。カルベメート凝縮器中で、排ガスをストリ
ッパＳＴ−１に由来するガスと一緒に凝縮させる。
反応生成物を蒸気加熱された落下型薄膜ストリッパＳＴ−１に導き、そこで侵入
する溶液のＣＯ２含量を沸騰するＮＨ３によって溶液からストリッピングする。
ストリッピングされたガスをカルベメート凝縮器Ｃ中に導く。メラミンプラント
に由来する排ガスをカルバメート凝縮器Ｃ中に輸送しうるために、吸収塔ＫＯ−
１から返送された溶液の圧力をポンプＰ−２を用いて高め、次にエジェクタＥ−
２のための噴射媒体として使用する。カルベメート凝縮器中で、排ガスをストリ
ッパＳＴ−１に由来するガスと一緒に凝縮させる。
【００１９】 次に、低いＣＯ２含量を有する溶液をストリッパＳＴ−１の底面から退去させ
、そこから分離装置中に放圧する。次に、蒸気加熱された下部、落下型薄膜分解
装置Ｚ−１、中で、多くの場合に残留するカルバメートを分解し、ＮＨ３富有ガ
スおよびＣＯ２富有ガスを中圧凝縮器Ｋ−１内で、Ｌ−１を経て尿素プラントの
低圧部分に由来するカルボネート水溶液中で部分的に吸収する。
、そこから分離装置中に放圧する。次に、蒸気加熱された下部、落下型薄膜分解
装置Ｚ−１、中で、多くの場合に残留するカルバメートを分解し、ＮＨ３富有ガ
スおよびＣＯ２富有ガスを中圧凝縮器Ｋ−１内で、Ｌ−１を経て尿素プラントの
低圧部分に由来するカルボネート水溶液中で部分的に吸収する。
【００２０】 Ｋ−１からのガス／液体混合物を中圧吸収装置Ｋ０−１中に導き、残留するＣ
Ｏ２およびＨ２Ｏを液体ＮＨ３で洗浄除去する。溶液をＫ０−１の底面から取り
出し、ポンプＰ−２およびエジェクタＥ−２によりカルベメート凝縮器中に返送
する。Ｋ０−１の塔頂生成物、純粋なＮＨ３ガス、を凝縮器Ｋ−２中で凝縮し、
ＮＨ３中間貯蔵タンク中に輸送する。
Ｏ２およびＨ２Ｏを液体ＮＨ３で洗浄除去する。溶液をＫ０−１の底面から取り
出し、ポンプＰ−２およびエジェクタＥ−２によりカルベメート凝縮器中に返送
する。Ｋ０−１の塔頂生成物、純粋なＮＨ３ガス、を凝縮器Ｋ−２中で凝縮し、
ＮＨ３中間貯蔵タンク中に輸送する。
【００２１】 中間貯蔵タンクから液体ＮＨ３を取り出し、ポンプＰ−３を用いて圧力を高め
、次にエジェクタＥ−１のための噴射媒体として使用し、それによってカルバメ
ート凝縮器Ｃに由来する凝縮液を尿素反応器中に輸送することができる。
、次にエジェクタＥ−１のための噴射媒体として使用し、それによってカルバメ
ート凝縮器Ｃに由来する凝縮液を尿素反応器中に輸送することができる。
【００２２】 例３ 図３に略示されているようなプラントにおいて、尿素反応器Ｒ−１の頭部から
反応生成物を蒸気加熱された落下型薄膜ストリッパＳＴ−１に導き、そこで侵入
する溶液のＣＯ２含量を沸騰するＮＨ３によって溶液からストリッピングする。
ストリッピングされたガスをＰ−２で吸収塔Ｋ０−１から返送された溶液と一緒
にカルベメート凝縮器Ｃ中に導き、そこで凝縮させる。凝縮液の圧力を凝縮後に
ポンプＰ−１で高め、次に尿素反応器Ｒ−１中に輸送する。
反応生成物を蒸気加熱された落下型薄膜ストリッパＳＴ−１に導き、そこで侵入
する溶液のＣＯ２含量を沸騰するＮＨ３によって溶液からストリッピングする。
ストリッピングされたガスをＰ−２で吸収塔Ｋ０−１から返送された溶液と一緒
にカルベメート凝縮器Ｃ中に導き、そこで凝縮させる。凝縮液の圧力を凝縮後に
ポンプＰ−１で高め、次に尿素反応器Ｒ−１中に輸送する。
【００２３】 次に、低いＣＯ２含量を有する溶液をストリッパＳＴ−１の底面から退去させ
、そこから分離装置中に放圧する。次に、分離装置の蒸気加熱された下部、落下
型薄膜分解装置Ｚ−１、中で、多くの場合に残留するカルバメートを分解し、Ｎ
Ｈ３富有ガスおよびＣＯ２富有ガスを中圧凝縮器Ｋ−１内で、Ｌ−１を経て尿素
プラントの低圧部分に由来するカルボネート水溶液中で部分的に吸収する。
、そこから分離装置中に放圧する。次に、分離装置の蒸気加熱された下部、落下
型薄膜分解装置Ｚ−１、中で、多くの場合に残留するカルバメートを分解し、Ｎ
Ｈ３富有ガスおよびＣＯ２富有ガスを中圧凝縮器Ｋ−１内で、Ｌ−１を経て尿素
プラントの低圧部分に由来するカルボネート水溶液中で部分的に吸収する。
【００２４】 Ｋ−１からのガス／液体混合物を中圧吸収装置Ｋ０−１中に導き、残留するＣ
Ｏ２およびＨ２Ｏを液体ＮＨ３で洗浄除去する。溶液をＫ０−１の底面から取り
出し、ポンプＰ−２によりカルベメート凝縮器Ｃ中に返送する。Ｋ０−１の塔頂
生成物、純粋なＮＨ３ガス、を凝縮器Ｋ−２中で凝縮し、ＮＨ３中間貯蔵タンク
中に輸送する。
Ｏ２およびＨ２Ｏを液体ＮＨ３で洗浄除去する。溶液をＫ０−１の底面から取り
出し、ポンプＰ−２によりカルベメート凝縮器Ｃ中に返送する。Ｋ０−１の塔頂
生成物、純粋なＮＨ３ガス、を凝縮器Ｋ−２中で凝縮し、ＮＨ３中間貯蔵タンク
中に輸送する。
【００２５】 メラミンプラントに由来する排ガスをエジェクタＥ−３を介して尿素反応器中
に輸送する。Ｅ−３のための噴射媒体は、ポンプＰ−３で加圧されたＮＨ３タン
クからの液体ＮＨ３である。
に輸送する。Ｅ−３のための噴射媒体は、ポンプＰ−３で加圧されたＮＨ３タン
クからの液体ＮＨ３である。
【００２６】 例４ 図４に略示されているようなプラントにおいて、排ガスを例１および例３に記
載のプロセス処理形式の組合せで２個のエジェクタ（Ｅ−１およびＥ−３）を用
いて尿素反応器中に輸送する。この場合、Ｅ−１のための噴射媒体は、例１と同
様にカルバメート凝縮器からの凝縮液であり、Ｅ−２のための噴射媒体は、例３
と同様にＮＨ３タンクからの液体ＮＨ３である。
載のプロセス処理形式の組合せで２個のエジェクタ（Ｅ−１およびＥ−３）を用
いて尿素反応器中に輸送する。この場合、Ｅ−１のための噴射媒体は、例１と同
様にカルバメート凝縮器からの凝縮液であり、Ｅ−２のための噴射媒体は、例３
と同様にＮＨ３タンクからの液体ＮＨ３である。
【図１】 エジェクタを用いて尿素反応器中へメラミン排ガスを導入する可能な本発明に
よる１つの変法を実施するための装置を例示的に示す略図。
よる１つの変法を実施するための装置を例示的に示す略図。
【図２】 エジェクタを用いて尿素反応器中へメラミン排ガスを導入する可能な本発明に
よる１つの変法を実施するための装置を例示的に示す略図。
よる１つの変法を実施するための装置を例示的に示す略図。
【図３】 エジェクタを用いて尿素反応器中へメラミン排ガスを導入する可能な本発明に
よる１つの変法を実施するための装置を例示的に示す略図。
よる１つの変法を実施するための装置を例示的に示す略図。
【図４】 エジェクタを用いて尿素反応器中へメラミン排ガスを導入する可能な本発明に
よる１つの変法を実施するための装置を例示的に示す略図。
よる１つの変法を実施するための装置を例示的に示す略図。
Ｒ−１ 尿素反応器、 Ｃ カルバメート凝縮器、 ＳＴ−１ 尿素ストリッ
パ、 Ｚ−１ 分解装置／分離装置、 Ｋ−１ 凝縮器１、 Ｋ−２ 凝縮器２
、 Ｋ ０−１ 中圧吸収装置、 Ｅ−１ エジェクタ１、 Ｅ−２ エジェク
タ２、 Ｅ−３ エジェクタ３、 Ｐ−１ カルバメートポンプ、 Ｐ−２ カ
ルバメートポンプ、 Ｐ−３ ＮＨ３ポンプ、 Ｒ−２ メラミン反応器、 Ｓ
Ｔ−２ メラミンストリッパ、 Ｗ 尿素洗浄器、 ＶＺ 滞留時間容器、 Ｐ
Ｋ 生成物冷却器
パ、 Ｚ−１ 分解装置／分離装置、 Ｋ−１ 凝縮器１、 Ｋ−２ 凝縮器２
、 Ｋ ０−１ 中圧吸収装置、 Ｅ−１ エジェクタ１、 Ｅ−２ エジェク
タ２、 Ｅ−３ エジェクタ３、 Ｐ−１ カルバメートポンプ、 Ｐ−２ カ
ルバメートポンプ、 Ｐ−３ ＮＨ３ポンプ、 Ｒ−２ メラミン反応器、 Ｓ
Ｔ−２ メラミンストリッパ、 Ｗ 尿素洗浄器、 ＶＺ 滞留時間容器、 Ｐ
Ｋ 生成物冷却器
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (81)指定国 ＥＰ(ＡＴ，ＢＥ，ＣＨ，ＣＹ， ＤＥ，ＤＫ，ＥＳ，ＦＩ，ＦＲ，ＧＢ，ＧＲ，ＩＥ，Ｉ Ｔ，ＬＵ，ＭＣ，ＮＬ，ＰＴ，ＳＥ)，ＯＡ(ＢＦ，ＢＪ ，ＣＦ，ＣＧ，ＣＩ，ＣＭ，ＧＡ，ＧＮ，ＧＷ，ＭＬ， ＭＲ，ＮＥ，ＳＮ，ＴＤ，ＴＧ)，ＡＰ(ＧＨ，ＧＭ，Ｋ Ｅ，ＬＳ，ＭＷ，ＳＤ，ＳＬ，ＳＺ，ＴＺ，ＵＧ，ＺＷ )，ＥＡ(ＡＭ，ＡＺ，ＢＹ，ＫＧ，ＫＺ，ＭＤ，ＲＵ， ＴＪ，ＴＭ)，ＡＥ，ＡＬ，ＡＭ，ＡＴ，ＡＵ，ＡＺ， ＢＡ，ＢＢ，ＢＧ，ＢＲ，ＢＹ，ＣＡ，ＣＨ，ＣＮ，Ｃ Ｕ，ＣＺ，ＤＥ，ＤＫ，ＥＥ，ＥＳ，ＦＩ，ＧＢ，ＧＤ ，ＧＥ，ＧＨ，ＧＭ，ＨＲ，ＨＵ，ＩＤ，ＩＬ，ＩＮ， ＩＳ，ＪＰ，ＫＥ，ＫＧ，ＫＰ，ＫＲ，ＫＺ，ＬＣ，Ｌ Ｋ，ＬＲ，ＬＳ，ＬＴ，ＬＵ，ＬＶ，ＭＤ，ＭＧ，ＭＫ ，ＭＮ，ＭＷ，ＭＸ，ＮＯ，ＮＺ，ＰＬ，ＰＴ，ＲＯ， ＲＵ，ＳＤ，ＳＥ，ＳＧ，ＳＩ，ＳＫ，ＳＬ，ＴＪ，Ｔ Ｍ，ＴＲ，ＴＴ，ＵＡ，ＵＧ，ＵＳ，ＵＺ，ＶＮ，ＹＵ ，ＺＡ，ＺＷ
Claims (9)
- 【請求項１】 尿素の製造方法において、メラミンプラントに由来する、本
質的にＮＨ３およびＣＯ２からなるガスを、１個以上のエジェクタを用いて尿素
プラントの高圧部分中に直接に導入することを特徴とする、尿素の製造法。 - 【請求項２】 次の流れ： ａ）液状ＮＨ３、 ｂ）ガス状ＮＨ３またはＣＯ２、 ｃ）本質的にＮＨ３およびＣＯ２を含有する水溶液 の中の１つ以上を噴射媒体としてエジェクタに使用する、請求項１記載の方法。
- 【請求項３】 メラミンプラントに由来するガスが、本質的にメラミン反応
器中の圧力に相当する圧力を有する、請求項１または２記載の方法。 - 【請求項４】 メラミンプラントに由来するガスが約５０〜２５０バールの
圧力および約１７５〜２５０℃の温度を有する、請求項１から３までのいずれか
１項に記載の方法。 - 【請求項５】 メラミンプラントに由来するガスが約７０〜２００バールの
圧力および約１８０〜２１０℃の温度を有する、請求項４記載の方法。 - 【請求項６】 噴射媒体の圧力が尿素プラントの高圧部分中の圧力よりも高
い、請求項１から５までのいずれか１項に記載の方法。 - 【請求項７】 噴射媒体の圧力が本質的に尿素プラントの高圧部分中の圧力
の約１．１〜３倍、有利に約１．３〜２．５倍の高さである、請求項６記載の方
法。 - 【請求項８】 尿素プラントの高圧部分中の圧力が本質的に約１２５〜３５
０バールであり、温度が約１５０〜３５０℃である、請求項１から７までのいず
れか１項に記載の方法。 - 【請求項９】 尿素プラントの高圧部分中の圧力が本質的に約１４０〜２０
０バールであり、温度が約１５０〜２１０℃である、請求項８記載の方法。
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| AT0203998A AT411830B (de) | 1998-12-03 | 1998-12-03 | Verfahren zur herstellung von harnstoff unter einbindung der melamin-offgase in eine harnstoffanlage |
| AT2039/98 | 1998-12-03 | ||
| PCT/EP1999/009192 WO2000032566A1 (de) | 1998-12-03 | 1999-11-26 | Verfahren zur einbindung der melamin-offgase in eine harnstoffanlage |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2002531434A true JP2002531434A (ja) | 2002-09-24 |
Family
ID=3526484
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2000585208A Pending JP2002531434A (ja) | 1998-12-03 | 1999-11-26 | 尿素プラント中へのメラミン排ガスの導入方法 |
Country Status (20)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6586629B1 (ja) |
| EP (1) | EP1135366B1 (ja) |
| JP (1) | JP2002531434A (ja) |
| KR (1) | KR20010080656A (ja) |
| CN (1) | CN1329591A (ja) |
| AR (1) | AR021529A1 (ja) |
| AT (1) | AT411830B (ja) |
| AU (1) | AU1557300A (ja) |
| BR (1) | BR9915851A (ja) |
| CA (1) | CA2350792A1 (ja) |
| CZ (1) | CZ20011941A3 (ja) |
| DE (1) | DE59907228D1 (ja) |
| EA (1) | EA200100611A1 (ja) |
| HU (1) | HUP0104551A2 (ja) |
| NO (1) | NO20012679L (ja) |
| PL (1) | PL348066A1 (ja) |
| RO (1) | RO119944B1 (ja) |
| SK (1) | SK6202001A3 (ja) |
| TR (1) | TR200101550T2 (ja) |
| WO (1) | WO2000032566A1 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2015518416A (ja) * | 2012-03-28 | 2015-07-02 | オーロテック ゲゼルシャフト ミット ベシュレンクテル ハフツングＡＵＲＯＴＥＣ ＧｍｂＨ | 圧力調整されたマルチリアクタシステム |
Families Citing this family (14)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4632008B2 (ja) * | 2000-10-03 | 2011-02-16 | 日産化学工業株式会社 | トリアジン化合物含有廃水の処理による尿素合成方法 |
| AT409627B (de) * | 2000-12-27 | 2002-09-25 | Agrolinz Melamin Gmbh | Verfahren zur reinigung von offgasen aus einer melaminanlage |
| NL1021637C2 (nl) * | 2002-07-29 | 2004-01-30 | Dsm Nv | Werkwijze voor het vergroten van de capaciteit van een ureumfabriek. |
| EP1716111B2 (en) * | 2004-02-20 | 2022-06-08 | Casale Sa | Integrated process for urea and melamine production |
| PL1634869T3 (pl) * | 2004-09-09 | 2011-12-30 | Urea Casale Sa | Zintegrowany proces produkcji mocznika i melaminy oraz związana z nim instalacja |
| KR100681240B1 (ko) * | 2005-12-06 | 2007-02-09 | 삼성정밀화학 주식회사 | 폐열을 이용한 공정배관 보온용 열교환기를 가지는 요소플랜트의 공정가스 회수 설비 |
| CN101774950B (zh) * | 2009-12-25 | 2013-04-17 | 鲁西化工集团股份有限公司 | 一种利用三聚氰胺尾气联产尿素的工艺 |
| EP2502905A1 (en) * | 2011-03-24 | 2012-09-26 | Borealis Agrolinz Melamine GmbH | Method for treating offgases from a melamine plant |
| CN102489095A (zh) * | 2011-10-27 | 2012-06-13 | 山东省舜天化工集团有限公司 | 一种三聚氰胺尾气的净化方法 |
| CN103145635B (zh) * | 2013-03-05 | 2014-12-03 | 中国五环工程有限公司 | 三聚氰胺生产装置的尾气回收工艺及系统 |
| HUE053647T2 (hu) * | 2015-04-23 | 2021-07-28 | Stamicarbon | Módszer és rendszer a karbamid és a melamin integrált elõállításához |
| CN108745208A (zh) * | 2018-05-04 | 2018-11-06 | 辛集市九元化工有限责任公司 | 一种三聚氰胺生产中溶解固体尿素的节能装置及方法 |
| IT201800006795A1 (it) * | 2018-06-29 | 2019-12-29 | Procedimento di conversione diretta di off-gas anidri da impianti melammina in urea | |
| USD1010548S1 (en) | 2022-03-17 | 2024-01-09 | Kuat Innovations Llc | Utility rack |
Family Cites Families (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3700672A (en) * | 1969-04-15 | 1972-10-24 | Nissan Chemical Ind Ltd | Process for recovering by-product gases at high pressure in melamine production |
| DE2317603C3 (de) * | 1973-04-07 | 1982-03-25 | Basf Ag, 6700 Ludwigshafen | Verfahren zur zumindest teilweisen Trennung von Ammoniak und Kohlendioxid enthaltenden Gasgemischen |
| IT1274362B (it) * | 1995-02-16 | 1997-07-17 | Snam Progetti | Procedimento ad alta resa per la sintesi dell'urea |
| IT1275451B (it) * | 1995-06-30 | 1997-08-07 | Snam Progetti | Procedimento per la sintesi dell'urea comprendente due separate zone di reazione |
| TW385307B (en) * | 1996-08-30 | 2000-03-21 | Dsm Nv | Process for the preparation of urea |
| NL1005118C2 (nl) * | 1997-01-29 | 1998-07-30 | Dsm Nv | Werkwijze voor de bereiding van ureum. |
-
1998
- 1998-12-03 AT AT0203998A patent/AT411830B/de not_active IP Right Cessation
-
1999
- 1999-11-26 BR BR9915851-5A patent/BR9915851A/pt not_active Application Discontinuation
- 1999-11-26 WO PCT/EP1999/009192 patent/WO2000032566A1/de not_active Application Discontinuation
- 1999-11-26 CA CA002350792A patent/CA2350792A1/en not_active Abandoned
- 1999-11-26 CN CN99813984A patent/CN1329591A/zh active Pending
- 1999-11-26 AU AU15573/00A patent/AU1557300A/en not_active Abandoned
- 1999-11-26 CZ CZ20011941A patent/CZ20011941A3/cs unknown
- 1999-11-26 EP EP99958128A patent/EP1135366B1/de not_active Expired - Lifetime
- 1999-11-26 DE DE59907228T patent/DE59907228D1/de not_active Expired - Fee Related
- 1999-11-26 TR TR2001/01550T patent/TR200101550T2/xx unknown
- 1999-11-26 EA EA200100611A patent/EA200100611A1/ru unknown
- 1999-11-26 SK SK620-2001A patent/SK6202001A3/sk unknown
- 1999-11-26 KR KR1020017006859A patent/KR20010080656A/ko not_active Application Discontinuation
- 1999-11-26 HU HU0104551A patent/HUP0104551A2/hu unknown
- 1999-11-26 JP JP2000585208A patent/JP2002531434A/ja active Pending
- 1999-11-26 RO ROA200100517A patent/RO119944B1/ro unknown
- 1999-11-26 US US09/856,193 patent/US6586629B1/en not_active Expired - Fee Related
- 1999-11-26 PL PL99348066A patent/PL348066A1/xx not_active Application Discontinuation
- 1999-12-03 AR ARP990106152A patent/AR021529A1/es unknown
-
2001
- 2001-05-31 NO NO20012679A patent/NO20012679L/no not_active Application Discontinuation
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2015518416A (ja) * | 2012-03-28 | 2015-07-02 | オーロテック ゲゼルシャフト ミット ベシュレンクテル ハフツングＡＵＲＯＴＥＣ ＧｍｂＨ | 圧力調整されたマルチリアクタシステム |
| JP2018108588A (ja) * | 2012-03-28 | 2018-07-12 | オーロテック ゲゼルシャフト ミット ベシュレンクテル ハフツングＡＵＲＯＴＥＣ ＧｍｂＨ | 圧力調整されたマルチリアクタシステム |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| AR021529A1 (es) | 2002-07-24 |
| EA200100611A1 (ru) | 2001-12-24 |
| BR9915851A (pt) | 2001-08-21 |
| EP1135366B1 (de) | 2003-10-01 |
| WO2000032566A1 (de) | 2000-06-08 |
| SK6202001A3 (en) | 2001-10-08 |
| US6586629B1 (en) | 2003-07-01 |
| CN1329591A (zh) | 2002-01-02 |
| DE59907228D1 (de) | 2003-11-06 |
| TR200101550T2 (tr) | 2001-10-22 |
| AT411830B (de) | 2004-06-25 |
| CA2350792A1 (en) | 2000-06-08 |
| ATA203998A (de) | 2003-11-15 |
| HUP0104551A2 (hu) | 2002-04-29 |
| EP1135366A1 (de) | 2001-09-26 |
| AU1557300A (en) | 2000-06-19 |
| RO119944B1 (ro) | 2005-06-30 |
| NO20012679D0 (no) | 2001-05-31 |
| KR20010080656A (ko) | 2001-08-22 |
| NO20012679L (no) | 2001-06-14 |
| PL348066A1 (en) | 2002-05-06 |
| CZ20011941A3 (cs) | 2001-09-12 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP2002531434A (ja) | 尿素プラント中へのメラミン排ガスの導入方法 | |
| US6585807B2 (en) | Recovery method of ammonia from gaseous mixture | |
| US6852886B2 (en) | Process for the preparation of urea | |
| GB2557080A (en) | Urea production method and urea production device | |
| SU1494864A3 (ru) | Способ получени мочевины | |
| US4801745A (en) | Improved process for the preparation of urea | |
| AU2002303036A1 (en) | Process for the preparation of urea | |
| JP2008505888A (ja) | 尿素の調製方法 | |
| NO752079L (ja) | ||
| WO1990008736A1 (en) | Method for removal of ammonia from a gas mixture | |
| JPH0920745A (ja) | ２つの別個の反応帯を含んで成る尿素の合成方法 | |
| CA1217201A (en) | Process for synthesizing urea | |
| US20120302789A1 (en) | Urea stripping process for the production of urea | |
| US6730278B2 (en) | Process and plant for the production of urea with high conversion yield and low energy consumption | |
| US4801747A (en) | Process for preparing urea | |
| SU1153825A3 (ru) | Способ получени мочевины | |
| CS228529B2 (en) | Process for the production of urea | |
| US4311856A (en) | Process for synthesizing urea | |
| RU2050351C1 (ru) | Способ получения карбамида | |
| GB2089786A (en) | Process for synthesizing urea | |
| RU2069657C1 (ru) | Способ получения карбамида | |
| HU199779B (en) | Process for production of carbamide solution from ammonium and carbon dioxid | |
| CS227344B2 (en) | Method of producing urea |