JP2002512344A - 圧力変換器のための制御されたポーティング - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 圧力変換器（１０）は、回転するシリンダブロックのバレル（４０）とヘッドブロック（２８）との間の調整可能なポートプレート（２６）を有する。バレル（４０）は、ピストン（４７）用の複数のシリンダ（４４）を含んでいる。シリンダポート（４６）は、円周に沿う凸凹した環状構造として形成されている。同様に、ポートプレート（４６）の３つの円弧状スロット（６０、６２、６４）は、各々前縁（５０）及び後縁（５２）を有する。それによってこれらスロットの形状及び方向がシリンダポートと一致する。シリンダポートとポートプレートとの間の相対的回転は、隣接する円弧状スロット６０、６２、６４）間の連通を許している。なぜならば、スロット間の領域がそれぞれのシリンダ径より小さいからである。動作中、ポートプレートの調整は、これらの連通路をシールする。したがって、該ポートプレートの調整は、小さい開口を通して高圧流体を排出する場合におきるエネルギ損失を減少させる。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】 （技術分野） この発明は、概ね、油圧圧力変換器のためのポーティング（porting）に関す
る。より詳細には、そこにあるポートプレートのポートすなわち腎臓形スロット
間の間隔に関連する圧力変換器の回転ユニットにおけるポートの円周長さ間の関
係に関する。

【０００２】 （技術の背景） 公知の圧力変換器においては、回転ユニットのポートは、通常、断面円形であ
る。そして、ポートプレートのそれぞれのポート端部は、通常、断面半円形であ
る。その結果として、回転ユニットにおけるポートのそれぞれのものが、ポート
プレートにおけるスロットのそれぞれのものとの連通を開始するにつれて、開口
は、小さく、その最大量まで大きさを増す。この連通が、上死点又は下死点の位
置以外の場所で起きるので、回転ユニット内でのピストンの瞬間速度は、高速で
ある。同様に、受け入れられる又は排出される流体の容量も、高容量である。始
めの開口は、小さいので、高容量の流体は、自由で拘束力のない進路がなく、シ
ステム効率は、不利に作用する。さらに、公知の圧力変換器においては、隣接し
た円弧状スロット間の円周間隔は、回転ユニットのそれぞれのシリンダポート円
周長さより長い。したがって、ピストン速度が速く、ピストンシリンダへ導入さ
れている又はシリンダから排出されている流れもまた速い時に、シリンダは、全
く塞がれている。結果として、シリンダが円弧状スロットの１つに開口する前に
、閉じ込められた流体が圧縮されることが生ずる。

【０００３】 この発明は、１またはそれ以上の上述したような問題を解決することに向けら
れている。

【０００４】 （発明の開示） この発明の１つの形態において、圧力変換器は、第３の圧力を有する第３流体
流れを制御することにより、第１の流体圧力を有する第１流体流れから第２の圧
力を有する第２流体流れの油圧への油圧の変換を提供する。油圧圧力変換器は、
３つのポート接続部を持つハウジング、対向面を持つバレルを有する回転グルー
プ、及び各々がそれぞれのシリンダにスライド可能に配置されている複数のピス
トン組立体を有する。各々のシリンダは、バレル内に定められ、対向面に開いて
いるシリンダポートを有する。各々のシリンダポートは、所定の円周の周りにお
互いから間隔をおいて配置されている。押しのけ量制御機構は、回転グループが
回転する時、最小量と最大量との間で各シリンダ内の流体容量を制御するために
、それぞれのピストン組立体と動作上関連している。そこに定められている３つ
の円弧状スロットを持つ対向面を有する調整可能なポートプレートは、ハウジン
グに配置されている。円弧状スロットは、実質上シリンダポートの所定の円周に
等しい所定の円周の周りにお互いから間隔をおいて配置されている。調整可能な
ポートプレートの対向面は、回転グループの対向面と当接し、各々の３つの円弧
状スロットは、ハウジングの３つのポートのそれぞれ１つに連通している。各シ
リンダポートは、前縁、後縁、及び間隔をおいて配置されている第１、第２の円
周側縁を有している。各シリンダポートの前縁及び後縁は、お互いから所定円周
距離をおいて配置されている。各円弧状スロットは、前縁、後縁、及び間隔をお
いて配置されている第１、第２の側縁を有する。円弧状スロットの１つの後縁と
隣接するスロットの前縁は、お互いから所定の円周距離をおいて配置されている
。隣接するスロット間の所定の円周距離は、それぞれのシリンダスロットの前縁
と後縁との間の所定の円周距離よりも短い。バレルとポートプレートとの間の相
対的回転中、それぞれのシリンダポートの前縁は、円弧状スロットの１つと開い
た重複関係にある。同じシリンダポートの後縁は、円弧状スロットの２番目のも
のと開いた、重複関係にある。

【０００５】 （発明を実施するためのベストモード） 図１、２を参照すると、圧力変換器１０が、概略的に例示されている。圧力変
換器１０は、第１の圧力レベルで動作する加圧流体源１４、第２の中間圧力レベ
ルで動作する作業システム１６及び低圧すなわち大気圧で動作されるリザーバ１
８を有する流体システム１２で使用するために改造されている。

【０００６】 圧力変換器１０は、ハウジング２０、回転グループ２２、押しのけ量制御器２
４、及び対向面２７を有する調整可能なポートプレート２６を含んでいる。ハウ
ジング２０は、ヘッド部２８及び本体部２９を含んでいる。ヘッド部２８は、加
圧流体源１４に連通する第１ポート３０、作業システム１６に連通する第２ポー
ト３２、及びリザーバ１８に連通する第３ポート３４を有する。本体部２９は、
回転グループ２２及び押しのけ量制御器２４を受け入れるのに改造された室３６
を定めている。調節可能なポートプレート２６は、ヘッド部２８と回転グループ
２２との間のハウジング２０内に配置されている。

【０００７】 回転グループ２２は、対向面４２を有するバレル４０及びバレル４０内に定め
られる複数のシリンダ４４を含んでいる。バレル４０の対向面４２は、ポートプ
レート２６の対向面２７と当接している。複数のシリンダ４４の各シリンダは、
シリンダ４４のそれぞれのものと対向面４２との間でバレル４０内に定められて
いるシリンダポート４６を有する。シリンダポート４６は、所定の円周の周りに
お互いから間隔をおいて配置されている。回転グループ２２は、また、それぞれ
のシリンダ４４にスライド可能に配置されているピストン４８を各々有している
複数のピストン組立体４７及び押しのけ量制御器２４とスライドしながら接触し
ている取付シュー４９を含んでいる。周知の方法で、それぞれのピストン４８は
、下死点（ＢＤＣ）位置と上死点（ＴＤＣ）位置との間を移動可能である。ＢＤ
Ｃ位置からＴＤＣ位置へのそれぞれのピストン４８の移動は、最小量と最大量と
の間でそこから送出される流体容量を制御する。

【０００８】 図２により明確に例示されているように、本実施態様は、７つのシリンダ４４
を含んでいる。より多いか又はより少ない数のシリンダ４４が、本発明の本質か
らそれることなく使用され得ることが理解される。前に述べたように図２、４−
６は、図１から得られている。しかしながら、図は、説明に役立つよう９０度回
転されていることに注意すべきである。

【０００９】 図３を参照すると、グラフが提供されている。それぞれの棒グラフ及び下の線
グラフは、そのシリンダ４４内におけるそれぞれのピストン４８の位置関係及び
その場合におけるピストンの瞬間速度を表している。ピストンの速度は、２つの
異なる方向にゼロから最高速度（＋最大値／−最大値）まで増えていることに注
意すべきである。それぞれのピストン４８の速度は、ピストンがＴＤＣか又はＢ
ＤＣのどちらかの位置にある時、ゼロになる。図に示されるように、数字１のピ
ストンは、ＴＤＣ位置にある。シリンダ４４の全ての流体は、排出されてしまい
、ピストン４８の速度はゼロである。数字２、３のピストンにより示されるよう
に、ピストン４８は、ＢＤＣ位置に向かって引き込まされつつあり、シリンダは
流体で満たされつつある。ピストン２の速度は、−最大値に向かって増えつつあ
り、ピストン３の速度は、既に−最大値に達してしまって、速度ゼロに向かって
減りつつある。数字４のピストンは、ＢＤＣ位置に近く、流体でほとんど一杯に
なり、その速度はゼロ近くである。ピストン５、６、７は、ＴＤＣ位置に向かう
方向に移動しつつあり、それぞれのシリンダ４４から流体を排出しつつある。図
に示されるように、ピストン５の速度は、＋最大値速度に向かって増えつつあり
、ピストン６は、既にその＋最大値速度に達してしまっている。ピストン７は、
それがＴＤＣ位置に近づくにつれて速度を減らしつつあり、同様にほとんどの流
体が関連するシリンダ４４から排出されてしまっている。

【００１０】 図４を参照すると、シリンダポート４６のより詳細な図が示されている。各々
のシリンダポート４６は、形状的に全く同じである。したがって、シリンダポー
ト４６の１つのみが、詳細に説明される。バレル４０のシリンダポート４６各々
は、前縁５０、後縁５２及び第１及び第２の間隔をおいて配置された側縁５４、
５６により定められている。本実施態様においては、前縁５０及び後縁５２の形
状は、概ね、波型でる。本発明の本質から離れることなく他の非線形形状が使用
され得ることが理解される。

【００１１】 図５を参照すると、調整可能なポートプレート２６のより詳細な図が示されて
いる。ポートプレート２６は、対向面２７から該プレートを貫通して延びて該プ
レートに定められている第１、第２及び第３の円弧状スロット６０、６２、６４
を有する。３つの円弧状スロットは、所定円周の周りにお互いから間隔をおいて
配置されてポートプレートに定められている。ポートプレートの円弧状スロット
の所定円周は、実質的にバレル４０におけるシリンダポート４６の所定円周と同
じである。円弧状スロット６０、６２、６４各々の形状は、概ね、同じ形状であ
る。したがって、円弧状スロット６０のみ詳細に説明する。円弧状スロット６０
は、前縁６６、後縁６８及び第１、第２の間隔をおいて配置された円周側縁７０
、７２によりポートプレート２６に定められている。それぞれの円弧状スロット
の円周長さは、異なっていてもよいが、それぞれの前縁６６と後縁６８の形状は
、同じままである。円弧状スロット６０、６２、６４の前縁６６の形状と方位は
、バレル４０におけるそれぞれのシリンダポート４６の前縁５０の形状と方位と
同じである。

【００１２】 同様に、円弧状スロット６０、６２、６４の後縁６８の形状と方位は、バレル
４０におけるそれぞれのシリンダポート４６の後縁５２の形状と方位と同じであ
る。本実施態様においては、ポートプレート２６における円弧状スロット６０、
６２、６４の前縁６６と後縁６８、及びバレル４０のシリンダポート４６におけ
る前縁５０と後縁５２の形状と方位は、同じである。しかしながら、前縁６６／
５０は、本発明の本質から離れることのない範囲内で、後縁６８／５２と比べて
形状と方位に関し異なっていてもよいことが理解される。

【００１３】 さらに、図５に例示されるように、ポートプレート２６は、調整機構７５によ
り調整可能である。調整機構７５は、ＴＤＣとＢＤＣ位置に関連してハウジング
２０内でポートプレート２６を、及び、それ故に、それぞれの円弧状スロット６
０、６２、６４を回転させるよう機能する。調整機構７５は、それぞれのシリン
ダポート４６がそれぞれの円弧状スロット６０、６２、６４内で開く位置を効果
的に調整する。結果として、ＴＤＣとＢＤＣ位置に関連する円弧状スロット６０
、６２、６４の場所は、異なってもよい。

【００１４】 調整機構７５は、シリンダ装置７６及びポートプレート２６から延びシリンダ
装置に接続されているアーム７８を含んでいる。シリンダ装置７６の伸長及び収
縮は、ポートプレート２６を１つの方向又は他の方向に回転させる。本実施態様
の調整機構７５は、ポートプレート２６がいずれかの方向に約３０度移動可能で
あることを示している。ポートプレート２６は、より大きな角度移動可能であっ
てもよいことが理解される。ここに例示された調整機構は、説明に役立つ目的の
みのためだけのものである。他のタイプの調整機構７５が使用されてもよい。例
えば、ポートプレート２６は、その周囲の周りに歯を持っていてもよい。そして
、ウォームギアが、該歯とかみ合っていてもよい。何らかの適切な手段によるウ
ォームギアの回転は、結果としてポートプレートの回転を生じる。このことは、
制限されない量のポートプレートの回転を与える。

【００１５】 図６を参照すると、ポートプレート２６は、円弧状スロット６０、６２、６４
とそれぞれのシリンダポート４６の関係をよりよく示すためにバレル４０の上に
例示されている。シリンダポート４６の輪郭は、円弧状スロット６０、６２、６
４からシリンダポート４６をよりよく見分けるために濃い肉太の線で示されてい
る。

【００１６】 図６に明白に例示されるように、バレル４０が時計方向に回転すると、シリン
ダポート４６の前縁５０は、それぞれの円弧状スロット６０、６２、６４の前縁
６６と一列に並ぶ。バレル４０の引き続く移動は、結果としてシリンダポート４
６が関連する円弧状スロット６０、６２、６４の中に開くことを生じる。開口の
始めの面積は、大きく、バレルの回転のあらゆる増大に対して、開口面積は、急
速度で増加する。同様に、シリンダポート４６の後縁５２が関連する円弧状スロ
ット６０、６２、６４の後縁６８に接近すると、開口の面積は、ゼロすなわち完
全に閉じられた状態に急速に減少する。また、図４に明白に示されるように、そ
れぞれのシリンダポート４６の円周長さは、隣接したスロット６０、６２、６４
の間の円周間隔よりも大きい。したがって、ポートプレート２６に関連するバレ
ル４０の与えられた位置において、シリンダポート４６は、円弧状スロット６０
、６４の隣接したスロットの両方に対して少なくとも部分的に開いている。

【００１７】 上述された圧力変換器１０は、アキシャルポンプ設計であるけれども、斜軸式
ポンプやラジアルポンプ設計のような他のタイプの回転ユニットが、本発明の本
質から離れることのない範囲内で、使用されてもよいことが理解される。これら
の設計のいずれも、ピストン４８の押しのけ量が最小値から最大値まで変化され
得る可変吐出量形設計であってもよい。

【００１８】 さらに、ポートプレート２６の円弧状スロット６０、６２、６４は、該ポート
プレートを完全に貫通して延びているように示されているけれども、それぞれの
円弧状スロットの形状は、ポートプレート２６を完全に貫通して延びる必要はな
いことが理解される。ポートプレート２６の対向面２７とバレル４０の対向面４
２との間の境界面が、上で定められたような形状と大きさを有し、その間の流れ
に対してオリフィスを作り出さない深さを有することのみが重要である。

【００１９】 いろいろな実施態様のシリンダポート４６及び円弧状スロット６０、６２、６
４は、少なくともいくつかの部分において、高応力の立ち上がりを作り出す傾向
にあるとがった隅部を示している。ポートすなわちスロットのいずれの隅部にお
いても応力立ち上がりの可能性を減少させるために、該応力を減らすために小さ
な半径がこれらの隅部に使用されてもよいことが理解される。

【００２０】 さらに、本実施態様は、また、ポートプレート及び／又はバレルの特別に形成
されたポーティングと組み合わせて、従来のすなわち公知の抽気スロットを組み
入れてもよいことが理解される。さらに、典型的なポーティング形状、すなわち
、半円形の縁部を有する円形又は長円形のシリンダポート及び円弧状スロットが
、隣接する円弧状スロット間の重複を許さない以前の設計以上にシステム効率を
改善するために、この発明において使用されてもよいことが理解される。

【００２１】 （産業上の適用性） 本圧力変換器１０の動作中、加圧流体は、加圧流体源１４から送出され、第１
圧力ポート３０へ送出される。加圧流体は、ポートプレート２６の円弧状スロッ
ト６０を通り抜けて案内され、曝されているピストン４８の端部に作用する。こ
の力は、バレル４０が公知の方法で回転することを効果的に推進する。バレル４
０が回転すると、曝されたピストン４８は、シリンダ４４内に引き込み、シリン
ダ４４を流体で充満させる。

【００２２】 圧力変換器１０の動作をよりよく理解するために、１つのシリンダポート４６
が１回転に関しその後を追随される。図４、５、６を参照すると、そのＴＤＣ位
置において、１つのシリンダポート４６は、円弧状スロット６０を介して加圧流
体源１２に対して開かれている。ピストン４８に作用している加圧流体の力によ
ってバレル４０が時計方向に動くにつれて、シリンダ４４は、流体で満たされ、
ピストンは図３に示されるように急速に速度を増して行く。バレル４０が約６０
゜の角回転を介して移動した後、シリンダポート４６の前縁５０は、円弧状スロ
ット６０を出始める。本実施態様において、シリンダポート４６の前縁５０は、
ポートプレート２６の後縁６８と一致する。この点で、加圧流体源１２のシリン
ダポート４６との連通は、閉じ始める。バレルが回転し続けると、シリンダポー
ト４６は、閉じ続ける。

【００２３】 シリンダポート４６の後縁５２が円弧状スロット６０の後縁６８に達するより
前に、シリンダポート４６の前縁５０は、円弧状スロット６４内で開く。連通面
積は、バレル４０の移動量の各増加に伴い急速に増大し、一方シリンダポート４
６の連通は、隣接する円弧状スロット６０に対し開いたままである。

【００２４】 シリンダポート４６が隣接する２つの円弧状スロットと連通状態にあるバレル
４０の総角度移動量は、圧力変換器１０が低い回転数（ＲＰＭＳ）で動作されて
いる場合、概ね、小さいままであり、圧力変換器がより高い回転数（ＲＰＭＳ）
で動作している場合，より大きいままであるべきである。このことは、シリンダ
ポート４６の転移が円弧状スロットの１つから閉じられつつあり、又は隣接する
円弧状スロット内に開かれつつある間、‘絞り効果’が隣接するスロット間の効
果的なシールに直接関係しているという事実に基づく。最終的な総角度移動量は
、圧力変換器の回転角度及び回転数を設定する特定の圧力及び流れの状態に対し
て動的シールを最適化することを必要とする。ＴＤＣに関するバレル４０の位置
により、流体が圧縮されまたは膨張され、そしてピストン速度が速いので、例え
シリンダポートがまだ関連する円弧状スロットと連通していても、流体力学が効
果的シール（絞り効果）を作り出す。したがって、‘絞り効果’のために、動的
シール長さ（効果的シール）は、静的シール長さより長い。このことは、隣接す
る円弧状スロットが関連するシリンダポートを横切ってお互いに連通しているけ
れども動的にはお互いからシールされているポーティング装置を可能にする。こ
の関係は、シリンダ内の圧力がそこに開口している連続するポートに実質的に等
しくなるように、シリンダ４４内の流体が圧縮され又は膨張されるので、システ
ム効率を改善する。このことは、シリンダ容量の圧縮又は膨張による流れの変動
を排除する円滑な転移を作り出す。

【００２５】 一度シリンダポート４６の後縁５２が円弧状スロット６０の後縁６８に達する
と、シリンダポート４６は、円弧状スロット６０から完全に閉じられ、円弧状ス
ロット６４と連通したままである。バレル４０の回転のこの点において、シリン
ダ中に存在するいかなる圧力も解放され、シリンダ４４は、流体を引き続き満た
す。

【００２６】 一度シリンダポート４６がＢＤＣ位置に達すると、シリンダ４４は流体で一杯
になる。本実施態様において、シリンダポート４６は円弧状スロット６４を出始
める。バレル４０がＢＤＣ位置から離れて移動するにつれて、シリンダ４４内の
流体は、排出又は圧縮され始める。一度バレル４０がシリンダポート４６の後縁
５２が円弧状スロット６４の後縁６８に近づく位置へ回転すると、シリンダポー
ト４６の前縁５２は、隣接する円弧状スロット６２に入る。前述したように、例
え隣接したスロット６４、６２がシリンダポート４６を横切ってお互いに開かれ
たとしても、これらはお互いから動的にシールされている。

【００２７】 前述したように、円弧状スロット６２は、円弧状スロット６０、６４の圧力と
比べると中間の圧力レベルで動作されている作業システム１６に連通している。
バレル４０が回転しつづけると、シリンダ４４からの流体は、そこから円弧状ス
ロット６２へ絶えず排出される。一度シリンダポート４６の前縁５０が円弧状ス
ロット６２の後縁６８に達すると、連通面積は、再び減少される。一度バレル４
０がシリンダポート４６の後縁５０が円弧状スロット６２の後縁６８に近づく位
置へ回転すると、シリンダポート４６の前縁５２は、隣接する円弧状スロット６
０に入る。前述したように、例え隣接するスロット６２、６０がシリンダポート
４６を横切ってお互いに開かれたとしても、これらは、お互いから動的にシール
されている。

【００２８】 一度シリンダポート４６の前縁５０が円弧状スロット６０の前縁６６を通過す
ると、シリンダ４４中の流体は、加圧流体源１２に連通している円弧状スロット
６０へ移される。一度シリンダポート４６がＴＤＣ位置に達すると、シリンダ４
４中のすべての流体は、排出される。流体源１２からの加圧流体の力は、ピスト
ン４８を収縮すべく押し込むために、ピストン４８に力を再度加える。したがっ
て、さらに繰り返してサイクルを開始させる。

【００２９】 ある圧力変換器においては、隣接する円弧状スロットにシリンダポート４６を
横切ってお互いに連通することを許さないことが望ましいかもしれないことが理
解される。シリンダ速度が遅い場所においては、お互いから完全に静的に遮断さ
れている隣接する円弧状スロットを有することが望ましいかもしれない。一方、
ピストン速度が速い別の場所においては、連通はするが動的にシールされた連通
であることが望ましいかもしれない。隣接する円弧状スロット間の全体の静的シ
ールと別の隣接するスロット間の動的シールとを組み合わせることにより、全体
のシステム効率が、さらに改善され得る。

【００３０】 円弧状スロット６２の圧力レベルを変えるために、ポートプレート２６は、ハ
ウジング２０内で回転される。図６に見られるように、ポートプレート２６の時
計方向への回転は、結果として円弧状スロット６２の圧力レベルを増加させる。
円弧状スロット６２の圧力レベルは、もしポートプレート２６が時計方向に十二
分に回転されるならば、円弧状スロット６０流体圧力レベルより高くてもよい。
同様に、円弧状スロット６２の圧力レベルは、もしポートプレートが反時計方向
に十二分に回転されるならば、圧力ゼロレベルに減らされてもよい。圧力変換器
の動作のさらなる詳細は、１９９７年８月２８日に発行されたＰＣＴ公開公報Ｗ
Ｐ９７／３１１８５号のレヴューから得られる。

【００３１】 前述のことから、ここに記載されたポーティング関係の使用が、公知の動作効
率以上に本変換器の動作効率を大いに改善することは簡単明白である。改善され
た動作効率は、動的シールがもたらされ得るように、それぞれのシリンダポート
４６を横切って隣接する円弧状スロット間の制御された連通量を供給することに
大きく基づいている。動的シールは、関連するシリンダ内の流体の作用、及びシ
リンダのピストン４８の速度により作り出される。動的シール作用を利用するこ
とにより、それぞれのシリンダ内の流体は、シリンダ内の圧力がそこに開いて連
続している円弧状スロット内の圧力に等しくなるように、調整される。

【００３２】 この発明の別の形態、目的及び利点は、図面、開示及び添付されたクレームを
検討することから得られる。

【図面の簡単な説明】

【図１】 本発明の実施形態を具体化している圧力変換器の概略表示の断面図である。

【図２】 図１の２−２線に沿って得られた断面図である。

【図３】 ピストン速度に関連するシリンダ内の流体の容量及びシリンダ内のピストンの
位置の関係を示すグラフである。

【図４】 図１の４−４線に沿って得られた断面図である。

【図５】 図１の５−５線に沿って得られた断面図である。

【図６】 図１の６−６線に沿って得られた断面図である。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (81)指定国 ＥＰ(ＡＴ，ＢＥ，ＣＨ，ＣＹ， ＤＥ，ＤＫ，ＥＳ，ＦＩ，ＦＲ，ＧＢ，ＧＲ，ＩＥ，Ｉ Ｔ，ＬＵ，ＭＣ，ＮＬ，ＰＴ，ＳＥ)，ＯＡ(ＢＦ，ＢＪ ，ＣＦ，ＣＧ，ＣＩ，ＣＭ，ＧＡ，ＧＮ，ＧＷ，ＭＬ， ＭＲ，ＮＥ，ＳＮ，ＴＤ，ＴＧ)，ＡＰ(ＧＨ，ＧＭ，Ｋ Ｅ，ＬＳ，ＭＷ，ＳＤ，ＳＬ，ＳＺ，ＵＧ，ＺＷ)，Ｅ Ａ(ＡＭ，ＡＺ，ＢＹ，ＫＧ，ＫＺ，ＭＤ，ＲＵ，ＴＪ ，ＴＭ)，ＡＬ，ＡＭ，ＡＴ，ＡＵ，ＡＺ，ＢＡ，ＢＢ ，ＢＧ，ＢＲ，ＢＹ，ＣＡ，ＣＨ，ＣＮ，ＣＵ，ＣＺ， ＤＥ，ＤＫ，ＥＥ，ＥＳ，ＦＩ，ＧＢ，ＧＥ，ＧＨ，Ｇ Ｍ，ＨＵ，ＩＤ，ＩＬ，ＩＳ，ＪＰ，ＫＥ，ＫＧ，ＫＰ ，ＫＲ，ＫＺ，ＬＣ，ＬＫ，ＬＲ，ＬＳ，ＬＴ，ＬＵ， ＬＶ，ＭＤ，ＭＧ，ＭＫ，ＭＮ，ＭＷ，ＭＸ，ＮＯ，Ｎ Ｚ，ＰＬ，ＰＴ，ＲＯ，ＲＵ，ＳＤ，ＳＥ，ＳＧ，ＳＩ ，ＳＫ，ＳＬ，ＴＪ，ＴＭ，ＴＲ，ＴＴ，ＵＡ，ＵＧ， ＵＺ，ＶＮ，ＹＵ，ＺＷ Ｆターム(参考） 3H070 AA01 BB06 CC29 DD68 3H071 AA03 BB01 CC28 DD11 3H084 AA08 AA16 BB07 CC02

Claims (8)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 第３の圧力を有する第３流体流れを制御することにより第１
   の流体圧力を有する第１流体流れからの油圧を第２の圧力を有する第２流体流れ
   の油圧に変換する圧力変換器（１０）であって、 該油圧圧力変換器（１０）は、 ３つのポート接続部（３０、３２、３４）を持つハウジング（２０）と、 対向面（４２）を持つバレルを有する回転グループ（２２）と、及び バレル内に定められ、対向面（２７）に開いているシリンダポート（４６）を
   有するそれぞれのシリンダ（４４）に各々スライド可能に配置された複数のピス
   トン組立体（４７）と、 を有し、 各々のシリンダポート（４６）は、所定の円周の周りにお互いから間隔をおい
   て配置され、 押しのけ量制御機構（２４）は、回転グループが回転すると、最小量と最大量
   との間で各シリンダ（４４）内での流体容量を制御するためにそれぞれのピスト
   ン組立体（４７）と動作上関連し、そして 調整可能なポートプレート（２６）は、本質的にシリンダポート（４６）の所
   定円周に等しい所定の円周の周りにお互いから間隔をおいて配置されてそこに定
   められた３つの円弧状スロット（６０、６２、６４）を持つ対向面（２７）を有
   し、 調整可能なポートプレート（２６）の対向面（２７）は、回転グループの対向
   面（４２）と当接し、そして ３つの円弧状スロット（６０、６２、６４）各々は、ハウジング（２０）の３
   つのポート（３０、３２、３４）のそれぞれ１つに連通し、 圧力変換器（１０）は、 前縁（５０）、後縁（５２）及び間隔をおいて配置されている第１、第２側縁
   （５４、５６）を有し、各シリンダポート（４６）の前縁（５０）と後縁（５２
   ）は、お互いから所定の円周距離をおいて配置されている各シリンダポート（４
   ６）と、 前縁（６６）、後縁（６８）及び間隔をおいて配置されている第１、第２側縁
   （７０、７２）を有し、１つの円弧状スロット（６０、６２、６４）の後縁（６
   ８）及び隣接するスロット（６０、６２、６４）の前縁（６６）は、所定の円周
   に沿ってお互いから所定の円周距離をおいて配置され、隣接するスロット（６０
   、６２、６４）間の所定の距離は、それぞれのシリンダポート（４６）の前縁（
   ５２）と後縁（５４）との間の所定距離より小さい各円弧状スロット（６０、６
   ２、６４）と、 を備え、そして バレル（４０）とポートプレート（２６）との間の相対的回転中、それぞれの
   シリンダポート（４６）の前縁（５０）は、円弧状スロット（６０、６２、６４
   ）の１つのものと開いた重複関係にあり、同じシリンダポート（４６）の後縁（
   ６８）は、円弧状スロット（６０、６２、６４）の２番目のものと開いた重複関
   係にある、 ことを特徴とする圧力変換器。
2. 【請求項２】 円弧状スロット（６０、６２、６４）の２番目のものと円弧
   状スロット（６０、６２、６４）の３番目のものとの間の円周間隔は、それぞれ
   のシリンダポート（４６）の前縁（５０）と後縁（５２）との間の円周間隔より
   小さいことを特徴とする請求項１に記載の圧力変換器。
3. 【請求項３】 回転グループは、上死点（ＴＤＣ）位置と下死点（ＢＤＣ）
   位置を有し、円弧状スロット（６０、６２、６４）の最初のものと円弧状スロッ
   ト（６０、６２、６４）の２番目のものとの間の間隔は、回転グループの上死点
   位置と下死点位置との間の場所にあることを特徴とする請求項２に記載の圧力変
   換器。
4. 【請求項４】 バレル（４０）とポートプレート（２６）との相対的回転中
   のいろいろな場所において、それぞれのシリンダポート（４６）の前縁（５０）
   及びそれぞれの円弧状スロット（６０、６２、６４）の前縁（６６）は、半径方
   向に一致することを特徴とする請求項３に記載の圧力変換器。
5. 【請求項５】 バレル（４０）とポートプレート（２６）との相対的回転中
   のいろいろな場所において、それぞれのシリンダポート（４６）の後縁（５２）
   及びそれぞれの円弧状スロット（６０、６２、６４）の後縁（６８）は、半径方
   向に一致することを特徴とする請求項４に記載の圧力変換器。
6. 【請求項６】 バレル（４０）とポートプレート（２６）との相対的回転中
   のいろいろな場所において、それぞれのシリンダポート（４６）の前縁（５０）
   及びそれぞれの円弧状スロット（６０、６２、６４）の後縁（６８）は、半径方
   向に一致することを特徴とする請求項５に記載の圧力変換器。
7. 【請求項７】 円弧状スロットの最初のもの（６０）と円弧状スロット（の
   ３番目のもの６４）との間の間隔は、回転グループの上死点位置と下死点位置と
   の間の場所にあることを特徴とする請求項３に記載の圧力変換器。
8. 【請求項８】 それぞれの円弧状スロット（６０、６２、６４）間の間隔の
   １つだけは、どんな特定の場合であっても上死点位置または下死点位置にあるこ
   とを特徴とする請求項７に記載の圧力変換器。