JP2002504583A - ポリプロピレンおよび熱可塑性ブロックコポリマーを含む高摩擦ポリマー配合物 - Google Patents
ポリプロピレンおよび熱可塑性ブロックコポリマーを含む高摩擦ポリマー配合物Info
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Abstract
(57)【要約】
９０％未満のアイソタクチック結合を有するポリプロピレンと熱可塑性ブロックコポリマーとの配合物を含む組成物を形成した。特に、熱可塑性ブロックコポリマーは、ポリスチレンの硬質セグメントに２〜８炭素原子を含む軟質セグメントを組み合わせて有する。これらの組成物から製造した材料の物理的特性の幾つかは、その組成物の製造に使用した９０％未満のアイソタクチック結合を有するポリプロピレンで製造した材料の同じ物理的特性およびその組成物の製造に使用した熱可塑性ブロックコポリマーで製造した材料の同じ物理的特性より望ましくなる。
Description
【０００１】 発明の背景 本発明は、ポリプロピレンと熱可塑性ブロックコポリマーとの配合物を含む組
成物に関する。
成物に関する。
【０００２】 多くのポリマー配合物が周知であり、これらはさまざまな業界に利用されてい
る。例えば、ポリマー配合物は、テープや経皮貼付剤の製造に用いられる感圧接
着剤の開発に重要である。感圧接着剤の特性は、その接着剤の製造に使用するポ
リマーの量および種類に依存する。好適な感圧接着剤の例として、天然ゴムある
いは合成ゴムと粘着付与剤樹脂との配合物を含む、ゴムを主成分とする接着剤が
挙げられる。通常、接着剤組成物内に熱可塑性ブロックコポリマーを使用するこ
とにより、接着剤に強度とずり抵抗とを付与することができる。ポリプロピレン
および熱可塑性ブロックコポリマー配合物を含む他の組成物を利用して、成形処
理に適合可能な組成物を生成する例もある。このようにして得られる熱可塑性配
合物は、高い耐衝撃性、良好な酸化安定性を備えているため、さまざまな用途に
利用することができる。
る。例えば、ポリマー配合物は、テープや経皮貼付剤の製造に用いられる感圧接
着剤の開発に重要である。感圧接着剤の特性は、その接着剤の製造に使用するポ
リマーの量および種類に依存する。好適な感圧接着剤の例として、天然ゴムある
いは合成ゴムと粘着付与剤樹脂との配合物を含む、ゴムを主成分とする接着剤が
挙げられる。通常、接着剤組成物内に熱可塑性ブロックコポリマーを使用するこ
とにより、接着剤に強度とずり抵抗とを付与することができる。ポリプロピレン
および熱可塑性ブロックコポリマー配合物を含む他の組成物を利用して、成形処
理に適合可能な組成物を生成する例もある。このようにして得られる熱可塑性配
合物は、高い耐衝撃性、良好な酸化安定性を備えているため、さまざまな用途に
利用することができる。
【０００３】 ポリマー配合物に使用する熱可塑性ブロックコポリマーはエラストマの中で特
異な種類である。テキサス州ヒューストンのＳｈｅｌｌ Ｃｈｅｍｉｃａｌ Ｃ
ｏｍｐａｎｙから販売されている商業的に入手可能なＫＲＡＴＯＮ熱可塑性ポリ
マーなどのブロックコポリマーは、ポリスチレンの硬質セグメントに軟質セグメ
ントを備えて有する。これらの熱可塑性ブロックコポリマーは、スチレン、ポリ
オレフィンおよび工業用熱可塑性物質などの多くのプラスチック類と配合してそ
の性能、特にその衝撃耐性を改良することができる。これらの熱可塑性ブロック
コポリマーにより、室温および低温の双方にてプラスチック類の硬度を高め、異
種プラスチックを相溶性にすることができる。熱可塑性ブロックコポリマーを適
切なレベルで使用することにより、このように硬度および相溶性の向上を効率良
く行うことができると同時に、高い熱耐性、良好な加工性、良好な耐候性、およ
び場合によっては透明度を保持することができる。
異な種類である。テキサス州ヒューストンのＳｈｅｌｌ Ｃｈｅｍｉｃａｌ Ｃ
ｏｍｐａｎｙから販売されている商業的に入手可能なＫＲＡＴＯＮ熱可塑性ポリ
マーなどのブロックコポリマーは、ポリスチレンの硬質セグメントに軟質セグメ
ントを備えて有する。これらの熱可塑性ブロックコポリマーは、スチレン、ポリ
オレフィンおよび工業用熱可塑性物質などの多くのプラスチック類と配合してそ
の性能、特にその衝撃耐性を改良することができる。これらの熱可塑性ブロック
コポリマーにより、室温および低温の双方にてプラスチック類の硬度を高め、異
種プラスチックを相溶性にすることができる。熱可塑性ブロックコポリマーを適
切なレベルで使用することにより、このように硬度および相溶性の向上を効率良
く行うことができると同時に、高い熱耐性、良好な加工性、良好な耐候性、およ
び場合によっては透明度を保持することができる。
【０００４】 熱可塑性ブロックコポリマーをプラスチックと混合すると通常、その組成物の
製造に使用するプラスチックに測定される物理的特性と熱可塑性ブロックコポリ
マーに測定される物理的特性との間の値として測定される物理的特性を有する組
成物が生成される。特に、熱可塑性ブロックコポリマーと約１００％アイソタク
チック結合を有するアイソタクチックポリプロピレンとを混合して生成される組
成物は通常、その組成物の製造に使用した具体的な熱可塑性ブロックコポリマー
の硬度および耐磨耗性測定値とその具体的なポリプロピレンの硬度および耐磨耗
性測定値との間の硬度および耐磨耗性測定値を有する。
製造に使用するプラスチックに測定される物理的特性と熱可塑性ブロックコポリ
マーに測定される物理的特性との間の値として測定される物理的特性を有する組
成物が生成される。特に、熱可塑性ブロックコポリマーと約１００％アイソタク
チック結合を有するアイソタクチックポリプロピレンとを混合して生成される組
成物は通常、その組成物の製造に使用した具体的な熱可塑性ブロックコポリマー
の硬度および耐磨耗性測定値とその具体的なポリプロピレンの硬度および耐磨耗
性測定値との間の硬度および耐磨耗性測定値を有する。
【０００５】 発明の概要 本発明は、ポリプロピレンと熱可塑性ブロックコポリマーとを含む配合物であ
って、その配合物の製造に使用するポリプロピレンと熱可塑性ブロックコポリマ
ーとが有する物理的特性よりもより望ましい特有の物理的特性を有する配合物を
具体化する。本発明の一実施態様は、９０％未満のアイソタクチック結合を含む
ポリプロピレンと、ポリスチレン硬質セグメントに２〜８炭素原子を含む炭素連
鎖を含む軟質セグメントを組み合わせて有する熱可塑性ブロックコポリマーとを
含む組成物である。この組成物の破断応力測定値は、その組成物の製造に使用し
た具体的なポリプロピレンの破断応力測定値および特定熱可塑性ブロックコポリ
マーの破断応力測定値を上回る。
って、その配合物の製造に使用するポリプロピレンと熱可塑性ブロックコポリマ
ーとが有する物理的特性よりもより望ましい特有の物理的特性を有する配合物を
具体化する。本発明の一実施態様は、９０％未満のアイソタクチック結合を含む
ポリプロピレンと、ポリスチレン硬質セグメントに２〜８炭素原子を含む炭素連
鎖を含む軟質セグメントを組み合わせて有する熱可塑性ブロックコポリマーとを
含む組成物である。この組成物の破断応力測定値は、その組成物の製造に使用し
た具体的なポリプロピレンの破断応力測定値および特定熱可塑性ブロックコポリ
マーの破断応力測定値を上回る。
【０００６】 本発明の別の実施態様は、約５０〜７０％未満のアイソタクチック結合を含む
ポリプロピレンと、ポリスチレン硬質セグメントにエチレンおよびブチレンを含
む軟質セグメントを組み合わせて有する熱可塑性ブロックコポリマーとを含む組
成物である。この組成物は、その組成物の製造に使用したポリプロピレンの物理
的特性および熱可塑性ブロックコポリマーの物理的特性より望ましい物理的特性
を幾つか備える。その物理的特性には、引張破断応力、耐磨耗性および破断時伸
び率が含まれる。
ポリプロピレンと、ポリスチレン硬質セグメントにエチレンおよびブチレンを含
む軟質セグメントを組み合わせて有する熱可塑性ブロックコポリマーとを含む組
成物である。この組成物は、その組成物の製造に使用したポリプロピレンの物理
的特性および熱可塑性ブロックコポリマーの物理的特性より望ましい物理的特性
を幾つか備える。その物理的特性には、引張破断応力、耐磨耗性および破断時伸
び率が含まれる。
【０００７】 本発明のもう１つの実施態様は、９０％未満のアイソタクチック結合を含むポ
リプロピレンと、ポリスチレン硬質セグメントに２〜８炭素原子を含む炭素連鎖
を含む軟質セグメントを組み合わせて有する熱可塑性ブロックコポリマーとを含
む組成物である。この組成物の耐磨耗性測定値（磨耗量をグラムで測定）は、そ
の組成物の製造に使用した特定ポリプロピレンの耐磨耗性測定値および特定熱可
塑性ブロックコポリマーの耐磨耗性測定値（磨耗量をグラムで測定）を下回る。
リプロピレンと、ポリスチレン硬質セグメントに２〜８炭素原子を含む炭素連鎖
を含む軟質セグメントを組み合わせて有する熱可塑性ブロックコポリマーとを含
む組成物である。この組成物の耐磨耗性測定値（磨耗量をグラムで測定）は、そ
の組成物の製造に使用した特定ポリプロピレンの耐磨耗性測定値および特定熱可
塑性ブロックコポリマーの耐磨耗性測定値（磨耗量をグラムで測定）を下回る。
【０００８】 詳細な説明 本発明の実施態様は概略としてポリプロピレンと熱可塑性ブロックコポリマー
とを含む組成物である。
とを含む組成物である。
【０００９】 ポリプロピレン ９０％未満のアイソタクチック結合を有するポリプロピレンが本発明による組
成物の製造に適している。これらのポリプロピレンを熱可塑性ブロックコポリマ
ーと配合することにより、その組成物の製造に使用するポリプロピレンあるいは
熱可塑性ブロックコポリマーより望ましい特定の物理的特性を有する組成物が得
られる。アイソタクチック結合とは、すべてのメチル基が伸びきり鎖の片側上に
ある、プロピレンの重合中に可能な３種類の配置の１つをいう。ポリプロピレン
のアイソタクチック結合率の測定方法を、耐磨耗性を測定する試験方法ＩＩと題
して本願の実施例部分に記載する。９０％未満のアイソタクチック結合を有する
ポリプロピレンの例として、テキサス州ダラスのＲｅｘｅｎｅ Ｐｒｏｄｕｃｔ
ｓ Ｃｏｍｐａｎｙから商標名ＲＥＸＦＬＥＸ ＦＰＯ Ｗ１０１、ＲＥＸＦＬ
ＥＸ ＦＰＯ Ｗ１０８およびＲＥＸＦＬＥＸ ＦＰＯ Ｗ１０４として販売さ
れている製品が挙げられる。約５０〜７０％のアイソタクチック結合を有するポ
リプロピレンであれば本発明での使用に尚望ましい。
成物の製造に適している。これらのポリプロピレンを熱可塑性ブロックコポリマ
ーと配合することにより、その組成物の製造に使用するポリプロピレンあるいは
熱可塑性ブロックコポリマーより望ましい特定の物理的特性を有する組成物が得
られる。アイソタクチック結合とは、すべてのメチル基が伸びきり鎖の片側上に
ある、プロピレンの重合中に可能な３種類の配置の１つをいう。ポリプロピレン
のアイソタクチック結合率の測定方法を、耐磨耗性を測定する試験方法ＩＩと題
して本願の実施例部分に記載する。９０％未満のアイソタクチック結合を有する
ポリプロピレンの例として、テキサス州ダラスのＲｅｘｅｎｅ Ｐｒｏｄｕｃｔ
ｓ Ｃｏｍｐａｎｙから商標名ＲＥＸＦＬＥＸ ＦＰＯ Ｗ１０１、ＲＥＸＦＬ
ＥＸ ＦＰＯ Ｗ１０８およびＲＥＸＦＬＥＸ ＦＰＯ Ｗ１０４として販売さ
れている製品が挙げられる。約５０〜７０％のアイソタクチック結合を有するポ
リプロピレンであれば本発明での使用に尚望ましい。
【００１０】 熱可塑性ブロックコポリマー 本発明の組成物は、９０％未満のアイソタクチック結合を有するポリプロピレ
ンと熱可塑性ブロックコポリマーとを含む。カバー材料層の製造に使用する熱可
塑性ブロックコポリマーは、ポリプロピレンとの相溶性と、その組成物の特定の
物理的特性を、組成物の製造に使用するポリプロピレンの物理的特性あるいは熱
可塑性ブロックコポリマーの物理的特性より望ましいものにできる性能とに基づ
いて選択する。総じてブロックコポリマーは、化学的に異種であり末端結合され
たセグメントを含む高分子である。その連鎖配列は、２つのセグメントのみを含
むＡ−Ｂ構造から、３つのセグメントからなるＡ−Ｂ−Ａブロックコポリマー、
さらに多くのセグメントを有する多ブロック−（Ａ−Ｂ）n−系まで可変である 。ブロックコポリマーテクノロジーにより得られた特異な成果は、熱可塑性弾性
反応の概念である。この種類のブロックコポリマー系は、化学的架橋がないとゴ
ム状反応をする特徴がある。この特徴を利用して、従来の熱可塑性加工技術によ
りこれらの材料を製造することができる。この特異な反応の鍵は、化学的手段で
はなく物性手段によりネットワーク構造が構築できる点である。言い換えると、
可撓性セグメントおよび硬質セグメントのどちらをも含むＡ−Ｂ−Ａあるいは−
（Ａ−Ｂ）n−系における形態および構造をきめ細かく制御すればこのような材 料が得られるということである。
ンと熱可塑性ブロックコポリマーとを含む。カバー材料層の製造に使用する熱可
塑性ブロックコポリマーは、ポリプロピレンとの相溶性と、その組成物の特定の
物理的特性を、組成物の製造に使用するポリプロピレンの物理的特性あるいは熱
可塑性ブロックコポリマーの物理的特性より望ましいものにできる性能とに基づ
いて選択する。総じてブロックコポリマーは、化学的に異種であり末端結合され
たセグメントを含む高分子である。その連鎖配列は、２つのセグメントのみを含
むＡ−Ｂ構造から、３つのセグメントからなるＡ−Ｂ−Ａブロックコポリマー、
さらに多くのセグメントを有する多ブロック−（Ａ−Ｂ）n−系まで可変である 。ブロックコポリマーテクノロジーにより得られた特異な成果は、熱可塑性弾性
反応の概念である。この種類のブロックコポリマー系は、化学的架橋がないとゴ
ム状反応をする特徴がある。この特徴を利用して、従来の熱可塑性加工技術によ
りこれらの材料を製造することができる。この特異な反応の鍵は、化学的手段で
はなく物性手段によりネットワーク構造が構築できる点である。言い換えると、
可撓性セグメントおよび硬質セグメントのどちらをも含むＡ−Ｂ−Ａあるいは−
（Ａ−Ｂ）n−系における形態および構造をきめ細かく制御すればこのような材 料が得られるということである。
【００１１】 ブロックコポリマーの最も簡易な配置あるいは構成は、「Ａ」繰り返し単位の
１セグメントと「Ｂ」繰り返し単位の１セグメントとを含む、一般にＡ−Ｂブロ
ックコポリマーと呼ばれるジブロック構造である。第２の形態は、トリブロック
あるいはＡ−Ｂ−Ａ構造であり、「Ａ」繰り返し単位の２セグメントの間にＢ繰
り返し単位の１つのセグメントを含むものである。第３の基本型は、−（Ａ−Ｂ
）n−多ブロックコポリマーであり、多数の「Ａ」および「Ｂ」ブロックを交互 に含むものである。あまり一般的ではないが別の変形型として、ラジアルブロッ
クコポリマーがある。この構造は、中心から３つ以上のジブロックが放射状に配
列された星型高分子の形態をとる。上記構成の１つを有していれば、適した熱可
塑性ブロックコポリマーであるといえる。本発明の熱可塑性ブロックコポリマー
は、トリブロックあるいはＡ−Ｂ−Ａ構造であると好ましい。
１セグメントと「Ｂ」繰り返し単位の１セグメントとを含む、一般にＡ−Ｂブロ
ックコポリマーと呼ばれるジブロック構造である。第２の形態は、トリブロック
あるいはＡ−Ｂ−Ａ構造であり、「Ａ」繰り返し単位の２セグメントの間にＢ繰
り返し単位の１つのセグメントを含むものである。第３の基本型は、−（Ａ−Ｂ
）n−多ブロックコポリマーであり、多数の「Ａ」および「Ｂ」ブロックを交互 に含むものである。あまり一般的ではないが別の変形型として、ラジアルブロッ
クコポリマーがある。この構造は、中心から３つ以上のジブロックが放射状に配
列された星型高分子の形態をとる。上記構成の１つを有していれば、適した熱可
塑性ブロックコポリマーであるといえる。本発明の熱可塑性ブロックコポリマー
は、トリブロックあるいはＡ−Ｂ−Ａ構造であると好ましい。
【００１２】 機械特性の面から見て、室温係数に基いてブロックコポリマーを便宜上、硬質
および弾性の２種類に分けてもよい。硬質材料は、２つの硬質セグメントからな
る、あるいは１つの硬質セグメントと微量の軟質セグメントとからなるものとし
てよい。軟質セグメントが室温より低温にてＴg（およびできればＴm）を有する
のに対して、硬質セグメントは室温を超えるとＴgおよび／またはＴmを有する部
分として定義される。弾性ブロックコポリマーは通常、軟質セグメントと共に少
量の硬質セグメントを含む。ブロックコポリマーの他の特性については、「Ｂｌ
ｏｃｋ Ｃｏｐｏｌｙｍｅｒｓ Ｏｖｅｒｖｉｅｗ ａｎｄ Ｃｒｉｔｉｃａｌ
Ｓｕｒｖｅｙ」、Ａｌｌｅｎ Ｎｏｓｈａｙ、Ｊａｍｅｓ Ｅ、ＭｃＧｒａｔ
ｈ、Ａｃａｄｅｍｉｃ Ｐｒｅｓｓ、１９７７年に記載されている。
および弾性の２種類に分けてもよい。硬質材料は、２つの硬質セグメントからな
る、あるいは１つの硬質セグメントと微量の軟質セグメントとからなるものとし
てよい。軟質セグメントが室温より低温にてＴg（およびできればＴm）を有する
のに対して、硬質セグメントは室温を超えるとＴgおよび／またはＴmを有する部
分として定義される。弾性ブロックコポリマーは通常、軟質セグメントと共に少
量の硬質セグメントを含む。ブロックコポリマーの他の特性については、「Ｂｌ
ｏｃｋ Ｃｏｐｏｌｙｍｅｒｓ Ｏｖｅｒｖｉｅｗ ａｎｄ Ｃｒｉｔｉｃａｌ
Ｓｕｒｖｅｙ」、Ａｌｌｅｎ Ｎｏｓｈａｙ、Ｊａｍｅｓ Ｅ、ＭｃＧｒａｔ
ｈ、Ａｃａｄｅｍｉｃ Ｐｒｅｓｓ、１９７７年に記載されている。
【００１３】 本発明に使用する熱可塑性ブロックコポリマーは、弾性であり、ポリスチレン
モノマーユニットの硬質セグメントと、２〜８炭素原子を含む炭素連鎖を含む軟
質セグメントとを含むものが好ましい。適した商業的に入手可能な熱可塑性ブロ
ックコポリマーの例として、スチレンブタジエンスチレンブロックコポリマー（
ＳＢＳ）、スチレン イソプレンスチレンブロックコポリマー（ＳＩＳ）、スチレンエチレンブチレン
スチレンブロックコポリマー（ＳＥＢＳ）、スチレンエチレンプロピレンブロッ
クコポリマー（ＳＥＰ）、スチレンブタジテン（ＳＢ）nあるいはスチレンイソ プレン多腕（分岐）コポリマー（ＳＩ）n、エチレンプロピレン多腕（分岐）コ ポリマー（ＥＰ）nが挙げられる。このブロックコポリマーの軟質セグメントが ブタジエン、イソプレン、エチレン、プロピレン、ブチレン、およびこれらの組
み合わせを含むと好ましい。この熱可塑性ブロックコポリマーが、エチレンおよ
びブチレンを含む軟質セグメントを有すると最も好ましい。ポリスチレンセグメ
ントがブロックコポリマーの約３０重量％未満であると好ましい。ポリスチレン
セグメントがブロックコポリマーの約１３重量％であると最も好ましい。
モノマーユニットの硬質セグメントと、２〜８炭素原子を含む炭素連鎖を含む軟
質セグメントとを含むものが好ましい。適した商業的に入手可能な熱可塑性ブロ
ックコポリマーの例として、スチレンブタジエンスチレンブロックコポリマー（
ＳＢＳ）、スチレン イソプレンスチレンブロックコポリマー（ＳＩＳ）、スチレンエチレンブチレン
スチレンブロックコポリマー（ＳＥＢＳ）、スチレンエチレンプロピレンブロッ
クコポリマー（ＳＥＰ）、スチレンブタジテン（ＳＢ）nあるいはスチレンイソ プレン多腕（分岐）コポリマー（ＳＩ）n、エチレンプロピレン多腕（分岐）コ ポリマー（ＥＰ）nが挙げられる。このブロックコポリマーの軟質セグメントが ブタジエン、イソプレン、エチレン、プロピレン、ブチレン、およびこれらの組
み合わせを含むと好ましい。この熱可塑性ブロックコポリマーが、エチレンおよ
びブチレンを含む軟質セグメントを有すると最も好ましい。ポリスチレンセグメ
ントがブロックコポリマーの約３０重量％未満であると好ましい。ポリスチレン
セグメントがブロックコポリマーの約１３重量％であると最も好ましい。
【００１４】 ポリオレフィンと熱可塑性ブロックコポリマーとを含むポリマー配合物 本発明のポリマー配合物は、９０％未満のアイソタクチック結合を有するポリ
プロピレンと熱可塑性ブロックコポリマーとを含む。この配合物にポリプロピレ
ンおよび熱可塑性ブロックコポリマーが占める重量比率は可変である。９０％未
満のアイソタクチック結合を有するポリプロピレンを約８０重量％と熱可塑性ブ
ロックコポリマーを約２０重量％とを含むポリマー配合物から、９０％未満のア
イソタクチック結合を有するポリプロピレンを約２０重量％と熱可塑性ブロック
コポリマーを約８０重量％とを含むポリマー配合物が好適である。９０％未満の
アイソタクチック結合を有するポリプロピレンを約６０重量％と熱可塑性ブロッ
クコポリマーを約４０重量％とを含むポリマー配合物から、９０％未満のアイソ
タクチック結合を有するポリプロピレンを約４０重量％と熱可塑性ブロックコポ
リマーを約６０重量％とを含むポリマー配合物であれば好適である。すべてのポ
リマー配合物に、充填剤、繊維、帯電防止剤、潤滑剤、湿潤剤、発泡剤、界面活
性剤、顔料、染料、結合剤、可塑剤、懸濁剤などの添加剤を含んでもよい。
プロピレンと熱可塑性ブロックコポリマーとを含む。この配合物にポリプロピレ
ンおよび熱可塑性ブロックコポリマーが占める重量比率は可変である。９０％未
満のアイソタクチック結合を有するポリプロピレンを約８０重量％と熱可塑性ブ
ロックコポリマーを約２０重量％とを含むポリマー配合物から、９０％未満のア
イソタクチック結合を有するポリプロピレンを約２０重量％と熱可塑性ブロック
コポリマーを約８０重量％とを含むポリマー配合物が好適である。９０％未満の
アイソタクチック結合を有するポリプロピレンを約６０重量％と熱可塑性ブロッ
クコポリマーを約４０重量％とを含むポリマー配合物から、９０％未満のアイソ
タクチック結合を有するポリプロピレンを約４０重量％と熱可塑性ブロックコポ
リマーを約６０重量％とを含むポリマー配合物であれば好適である。すべてのポ
リマー配合物に、充填剤、繊維、帯電防止剤、潤滑剤、湿潤剤、発泡剤、界面活
性剤、顔料、染料、結合剤、可塑剤、懸濁剤などの添加剤を含んでもよい。
【００１５】 上述のように、９０％未満のアイソタクチック結合を有するポリプロピレンと
熱可塑性ブロックコポリマーとを含むポリマー配合物により、その配合物の製造
に使用した具体的なポリプロピレンの物性測定値あるいは具体的な熱可塑性ブロ
ックコポリマーの物性測定値より通常望ましい物性測定値を有する組成物が得ら
れる。その物理的特性の例として、本願の実施例内に例示するように、引張破断
応力、破断時伸び率および耐磨耗性（磨耗量をグラムにて測定）が挙げられる。
さらに、９０％未満のアイソタクチック結合を有するポリプロピレンを含む特定
配合物は通常、実施例内に例示するように９０％を超えるアイソタクチック結合
を有するポリプロピレンを用いた同様の配合物より改良された静摩擦係数を有す
る。本発明のすべての配合物は、降伏点において約１０％〜４０％の伸びを有す
ると好ましい。降伏点伸び率が約１３％〜４０％であると好ましい。
熱可塑性ブロックコポリマーとを含むポリマー配合物により、その配合物の製造
に使用した具体的なポリプロピレンの物性測定値あるいは具体的な熱可塑性ブロ
ックコポリマーの物性測定値より通常望ましい物性測定値を有する組成物が得ら
れる。その物理的特性の例として、本願の実施例内に例示するように、引張破断
応力、破断時伸び率および耐磨耗性（磨耗量をグラムにて測定）が挙げられる。
さらに、９０％未満のアイソタクチック結合を有するポリプロピレンを含む特定
配合物は通常、実施例内に例示するように９０％を超えるアイソタクチック結合
を有するポリプロピレンを用いた同様の配合物より改良された静摩擦係数を有す
る。本発明のすべての配合物は、降伏点において約１０％〜４０％の伸びを有す
ると好ましい。降伏点伸び率が約１３％〜４０％であると好ましい。
【００１６】 このポリマー配合物にはさまざまな用途があり、これを用いてマット、マウス
パッド、巻取りレバー、滑止め表面、高摩擦フィルム、耐磨耗フィルム、コンベ
ヤベルトおよび保護フィルムコーティングを形成してもよい。特定の用途に対し
て、この熱可塑性ブロックコポリマーに約３０を超えるショアＡ硬さを有するも
のを選択してもよい。
パッド、巻取りレバー、滑止め表面、高摩擦フィルム、耐磨耗フィルム、コンベ
ヤベルトおよび保護フィルムコーティングを形成してもよい。特定の用途に対し
て、この熱可塑性ブロックコポリマーに約３０を超えるショアＡ硬さを有するも
のを選択してもよい。
【００１７】 興味深いことに、本発明により具体化する組成物のいくつかは、その組成物の
製造に使用した９０％未満のアイソタクチック結合を有するポリプロピレンおよ
び熱可塑性ブロックコポリマーより望ましい、引張破断応力測定値ではなく、耐
磨耗性測定値を有する可能性がある。このような組成物の例を表３に示す。この
組成物はポリマーＣ２０％とポリマーＡ８０％とを含むものである。その配合物
の製造に使用したポリプロピレンおよび熱可塑性ブロックコポリマーより望まし
い引張破断応力測定値を有するポリマー組成物の例もあるが、この組成物の耐磨
耗性測定値は、その配合物の製造に使用したポリプロピレンおよび熱可塑性ブロ
ックコポリマーの耐磨耗性測定値より劣っている。この組成物の例を表３に示す
。この組成物はポリマーＣ４０％とポリマーＡ６０％とを含むものである。磨耗
量のグラム数が低いほど望ましい。配合物の１つの物性測定値が、その配合物を
構成する各ポリマーの物性測定値より望ましいものであっても、その配合物のす
べての物理的特性が同じように改良されているとは限らない。
製造に使用した９０％未満のアイソタクチック結合を有するポリプロピレンおよ
び熱可塑性ブロックコポリマーより望ましい、引張破断応力測定値ではなく、耐
磨耗性測定値を有する可能性がある。このような組成物の例を表３に示す。この
組成物はポリマーＣ２０％とポリマーＡ８０％とを含むものである。その配合物
の製造に使用したポリプロピレンおよび熱可塑性ブロックコポリマーより望まし
い引張破断応力測定値を有するポリマー組成物の例もあるが、この組成物の耐磨
耗性測定値は、その配合物の製造に使用したポリプロピレンおよび熱可塑性ブロ
ックコポリマーの耐磨耗性測定値より劣っている。この組成物の例を表３に示す
。この組成物はポリマーＣ４０％とポリマーＡ６０％とを含むものである。磨耗
量のグラム数が低いほど望ましい。配合物の１つの物性測定値が、その配合物を
構成する各ポリマーの物性測定値より望ましいものであっても、その配合物のす
べての物理的特性が同じように改良されているとは限らない。
【００１８】 実施例 以下の実施例により本発明をさらに説明するが、これらの実施例は制限を目的
とするものではない。特に記載のない限り、実施例中のすべての部、百分率、比
率などは重量を基準とする。実施例全体にわたり、表１に掲載する以下の略記を
用いる。表１に記載の材料を用いて成形ポリマーフィルムを製造し、そのポリマ
ー組成物について引張特性、耐磨耗性、破断時伸び率および静摩擦係数を調べた
。
とするものではない。特に記載のない限り、実施例中のすべての部、百分率、比
率などは重量を基準とする。実施例全体にわたり、表１に掲載する以下の略記を
用いる。表１に記載の材料を用いて成形ポリマーフィルムを製造し、そのポリマ
ー組成物について引張特性、耐磨耗性、破断時伸び率および静摩擦係数を調べた
。
【００１９】
【表１】 表１
【００２０】 フィルムの製造方法Ｉ 成形ポリマーフィルム試料を、まず各ポリマーペレットの特定量をバケット内
にて計測して準備した。ポリマーの各試料の重量比率は表２〜表７のように特定
した。各試料のポリマーペレットを５ガロンポリエチレン製袋内にて組み合わせ
た。このペレットを入れた袋を回転させて振り混ぜ、ペレットを均一に配合した
。ポリマーペレットを均一に配合した後、このポリマー予混合配合物を、３５０
〜４５０°Ｆ（１７６．７〜２３２．２℃）の温度範囲にて８インチ（２０．３
２ｃｍ）シートダイを介して１．５インチ（３．８ｃｍ）Ｊｏｈｎｓｏｎ押出機
（ウィスコンシン州Ｃｈｉｐｐｅｗａ ＦａｌｌｓのＪｏｈｎｓｏｎ Ｐｌａｓ
ｔｉｃ Ｍａｃｈｉｎｅｒｙ製）により溶融押出した。押出温度は、押出圧力を
３６００ｐｓｉ未満に維持するように設定した。溶融シートを押出した後、これ
をニップ内に導入した。ニップは、温度制御を施した３つの同時回転式５インチ
直径（１２．７０ｃｍ）の円筒形ロールを垂直に積み立てたうち、上部ロールと
中部ロールとの間に配置した。この円筒形ロールは、ニュージャージー州Ｃｅｄ
ａｒ ＧｒｏｖｅのＫｉｌｌｉｏｎ Ｃｏｍｐａｎｙから入手可能な垂直３ロー
ル成形ステーションの一部であった。これらのロール温度は、ウィスコンシン州
ミルウォーキーのＳｔｅｒｌｉｎｇ Ｉｎｃ．から入手可能な別個のＳｔｅｒｌ
ｃｏ Ｍｏｄｅｌ Ｍ２９４１０−ＡＣＸ温度制御ユニットを用いて６０〜７０
°Ｆ（１５．６〜２１．１℃）に制御した。溶融シートを、冷却したロール表面
により固化した後、上部ロールからシートを解放して、真中のロールに移動させ
、引き続き下部ロールからもその急冷したシートを剥離した。この方法で製造し
たフィルムは概して約０．０１５インチ（０．０３８ｃｍ）〜０．０２５インチ
（０．０６４ｃｍ）の厚さであった。
にて計測して準備した。ポリマーの各試料の重量比率は表２〜表７のように特定
した。各試料のポリマーペレットを５ガロンポリエチレン製袋内にて組み合わせ
た。このペレットを入れた袋を回転させて振り混ぜ、ペレットを均一に配合した
。ポリマーペレットを均一に配合した後、このポリマー予混合配合物を、３５０
〜４５０°Ｆ（１７６．７〜２３２．２℃）の温度範囲にて８インチ（２０．３
２ｃｍ）シートダイを介して１．５インチ（３．８ｃｍ）Ｊｏｈｎｓｏｎ押出機
（ウィスコンシン州Ｃｈｉｐｐｅｗａ ＦａｌｌｓのＪｏｈｎｓｏｎ Ｐｌａｓ
ｔｉｃ Ｍａｃｈｉｎｅｒｙ製）により溶融押出した。押出温度は、押出圧力を
３６００ｐｓｉ未満に維持するように設定した。溶融シートを押出した後、これ
をニップ内に導入した。ニップは、温度制御を施した３つの同時回転式５インチ
直径（１２．７０ｃｍ）の円筒形ロールを垂直に積み立てたうち、上部ロールと
中部ロールとの間に配置した。この円筒形ロールは、ニュージャージー州Ｃｅｄ
ａｒ ＧｒｏｖｅのＫｉｌｌｉｏｎ Ｃｏｍｐａｎｙから入手可能な垂直３ロー
ル成形ステーションの一部であった。これらのロール温度は、ウィスコンシン州
ミルウォーキーのＳｔｅｒｌｉｎｇ Ｉｎｃ．から入手可能な別個のＳｔｅｒｌ
ｃｏ Ｍｏｄｅｌ Ｍ２９４１０−ＡＣＸ温度制御ユニットを用いて６０〜７０
°Ｆ（１５．６〜２１．１℃）に制御した。溶融シートを、冷却したロール表面
により固化した後、上部ロールからシートを解放して、真中のロールに移動させ
、引き続き下部ロールからもその急冷したシートを剥離した。この方法で製造し
たフィルムは概して約０．０１５インチ（０．０３８ｃｍ）〜０．０２５インチ
（０．０６４ｃｍ）の厚さであった。
【００２１】 ポリプロピレンの立体規則性測定方法ＩＩ ポリプロピレンの立体規則性を、「ＮＭＲ Ｓｐｅｃｔｒｏｓｃｏｐｙ ａｎ
ｄ Ｐｏｌｙｍｅｒ Ｍｉｃｒｏｓｔｒｕｃｔｕｒｅ」、Ａｌａｎ Ｅ． Ｔｏ
ｎｅｌｌｉ、ＶＣＨ Ｐｕｂｌｉｓｈｅｒｓ Ｉｎｃ．、ニューヨーク州ニュー
ヨーク、１９８９年に概略が記された方法に従い、１１０℃にてｏ−ジクロロベ
ンゼン（ＯＤＣＢ）における炭素−１３ＮＭＲスペクトルにより特定した。
ｄ Ｐｏｌｙｍｅｒ Ｍｉｃｒｏｓｔｒｕｃｔｕｒｅ」、Ａｌａｎ Ｅ． Ｔｏ
ｎｅｌｌｉ、ＶＣＨ Ｐｕｂｌｉｓｈｅｒｓ Ｉｎｃ．、ニューヨーク州ニュー
ヨーク、１９８９年に概略が記された方法に従い、１１０℃にてｏ−ジクロロベ
ンゼン（ＯＤＣＢ）における炭素−１３ＮＭＲスペクトルにより特定した。
【００２２】 破断時荷重引張強度を測定するための試験方法Ｉ 試料フィルムの形態をとる対象ポリマー組成物の引張特性を、ＡＳＴＭ Ｔｅ
ｓｔ Ｍｅｔｈｏｄ Ｄ８８２「Ｔｅｎｓｉｌｅ Ｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓ ｏｆ
Ｔｈｉｎ Ｐｌａｓｔｉｃ Ｓｈｅｅｔｉｎｇ」に記載の方法に基づいて評価
した。引張特性、試験方法および特性の算出方法はＡＳＴＭ Ｄ８８２内に総合
的なリストとして列挙されている。対象の組成物について、少なくとも３枚の６
インチ×１／２インチ（１５．２４ｃｍ×１．２７ｃｍ）片を各フィルム試料か
ら切取った。各フィルム試料の平均厚さは、各フィルム片を測定し、そのフィル
ム試料に対する相加平均を算出することにより特定した。このフィルム片の端部
を、ノースカロライナ州ＣａｒｙのＭＴＳ Ｓｙｓｔｅｍｓ Ｃｏｒｐｏｒａｔ
ｉｏｎから入手可能なＳＩＮＴＥＣＨ シリアル番号Ｔ３０／８８／１２５であ
る、一定速度の押出引張試験装置内に固定した。データの取得、引張特性の算出
および機械制御は、ノースカロライナ州ＣａｒｙのＭＴＳ Ｓｙｓｔｅｍｓ Ｃ
ｏｒｐｏｒａｔｉｏｎから入手可能なソフトウェア、ＴＥＳＴＷＯＲＫＳ Ｖｅ
ｒｓｉｏｎ２．１により行った。複数の対象実施例について、ポンド単位での破
断荷重、ポンド／インチ2単位での引張破断応力、破断時伸び率および降伏点伸 び率によりフィルムの比較を行った。
ｓｔ Ｍｅｔｈｏｄ Ｄ８８２「Ｔｅｎｓｉｌｅ Ｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓ ｏｆ
Ｔｈｉｎ Ｐｌａｓｔｉｃ Ｓｈｅｅｔｉｎｇ」に記載の方法に基づいて評価
した。引張特性、試験方法および特性の算出方法はＡＳＴＭ Ｄ８８２内に総合
的なリストとして列挙されている。対象の組成物について、少なくとも３枚の６
インチ×１／２インチ（１５．２４ｃｍ×１．２７ｃｍ）片を各フィルム試料か
ら切取った。各フィルム試料の平均厚さは、各フィルム片を測定し、そのフィル
ム試料に対する相加平均を算出することにより特定した。このフィルム片の端部
を、ノースカロライナ州ＣａｒｙのＭＴＳ Ｓｙｓｔｅｍｓ Ｃｏｒｐｏｒａｔ
ｉｏｎから入手可能なＳＩＮＴＥＣＨ シリアル番号Ｔ３０／８８／１２５であ
る、一定速度の押出引張試験装置内に固定した。データの取得、引張特性の算出
および機械制御は、ノースカロライナ州ＣａｒｙのＭＴＳ Ｓｙｓｔｅｍｓ Ｃ
ｏｒｐｏｒａｔｉｏｎから入手可能なソフトウェア、ＴＥＳＴＷＯＲＫＳ Ｖｅ
ｒｓｉｏｎ２．１により行った。複数の対象実施例について、ポンド単位での破
断荷重、ポンド／インチ2単位での引張破断応力、破断時伸び率および降伏点伸 び率によりフィルムの比較を行った。
【００２３】 耐磨耗性を測定する試験方法ＩＩ ポリマー組成物の耐磨耗性を算定するため、各フィルム試料上で磨耗したグラ
ム数を、ニューヨーク州Ｎｏｒｔｈ ＴｏｎａｗａｎｄａのＴｅｌｅｄｙｎｅ
Ｔａｂｅｒから入手可能なＤｕａｌ Ｔａｂｅｒ Ａｂｒａｓｅｒ、Ｍｏｄｅｌ
５０５にて測定した。磨耗試験試料は、まず前もって準備したフィルムを、ミネ
ソタ州セントポールのＭｉｎｎｅｓｏｔａ Ｍｉｎｉｎｇ ａｎｄ Ｍａｎｕｆ
ａｃｔｕｒｉｎｇ Ｃｏ．から入手可能なＳＣＯＴＣＨ ９８５１などの両面感
圧接着剤を用いて１１ポイントのマニラ紙に装着して準備した。フィルム試料に
つき、１／４インチ（０．６４ｃｍ）の中心穴を有する約４インチ（１０．１６
ｃｍ）直径の磨耗試験用円板を少なくとも３枚、研磨用に各ＰＳＡ積層フィルム
試料から切取り、試験前に計量した。各磨耗試験用円板を研磨回転盤上に配置し
、固定リングおよび中心ネジおよびワッシャで固定した。試料用磨耗円板を、Ｃ
ａｌｉｂｒａｄｅＨ−１８研削砥石で１０００ｇの荷重をかけて１０００サイク
ル繰返して磨耗した。この試験の完了後、試料から遊離した破片を除去して計量
した。磨耗量のグラム数を、試験前の重量から試験後の重量を引いて算出した。
この方法についてこの他の詳細は、「Ｏｐｅｒａｔｉｎｇ Ｉｎｓｔｒｕｃｔｉ
ｏｎ ｆｏｒ Ｔａｂｅｒ Ｍｏｄｅｌ ５０５ Ｄｕａｌ Ａｂｒａｓｅｒ」
、ニューヨーク州Ｎｏｒｔｈ ＴｏｎａｗａｎｄａのＴｅｌｅｄｙｎｅ Ｔａｂ
ｅｒ発行、１９６７年を参照されたい。
ム数を、ニューヨーク州Ｎｏｒｔｈ ＴｏｎａｗａｎｄａのＴｅｌｅｄｙｎｅ
Ｔａｂｅｒから入手可能なＤｕａｌ Ｔａｂｅｒ Ａｂｒａｓｅｒ、Ｍｏｄｅｌ
５０５にて測定した。磨耗試験試料は、まず前もって準備したフィルムを、ミネ
ソタ州セントポールのＭｉｎｎｅｓｏｔａ Ｍｉｎｉｎｇ ａｎｄ Ｍａｎｕｆ
ａｃｔｕｒｉｎｇ Ｃｏ．から入手可能なＳＣＯＴＣＨ ９８５１などの両面感
圧接着剤を用いて１１ポイントのマニラ紙に装着して準備した。フィルム試料に
つき、１／４インチ（０．６４ｃｍ）の中心穴を有する約４インチ（１０．１６
ｃｍ）直径の磨耗試験用円板を少なくとも３枚、研磨用に各ＰＳＡ積層フィルム
試料から切取り、試験前に計量した。各磨耗試験用円板を研磨回転盤上に配置し
、固定リングおよび中心ネジおよびワッシャで固定した。試料用磨耗円板を、Ｃ
ａｌｉｂｒａｄｅＨ−１８研削砥石で１０００ｇの荷重をかけて１０００サイク
ル繰返して磨耗した。この試験の完了後、試料から遊離した破片を除去して計量
した。磨耗量のグラム数を、試験前の重量から試験後の重量を引いて算出した。
この方法についてこの他の詳細は、「Ｏｐｅｒａｔｉｎｇ Ｉｎｓｔｒｕｃｔｉ
ｏｎ ｆｏｒ Ｔａｂｅｒ Ｍｏｄｅｌ ５０５ Ｄｕａｌ Ａｂｒａｓｅｒ」
、ニューヨーク州Ｎｏｒｔｈ ＴｏｎａｗａｎｄａのＴｅｌｅｄｙｎｅ Ｔａｂ
ｅｒ発行、１９６７年を参照されたい。
【００２４】 破断時荷重を測定するための試験方法ＩＩＩ 試験方法Ｉを参照されたい。
【００２５】 破断時伸び率を測定するための試験方法ＩＶ 試験方法Ｉを参照されたい。
【００２６】 破断応力を測定するための試験方法Ｖ 試験方法Ｉを参照されたい。
【００２７】 破断時伸び率を測定するための試験方法ＶＩ 試験方法Ｉを参照されたい。
【００２８】 降伏点伸び率を測定するための試験方法ＶＩＩ 試験方法１を参照されたい。
【００２９】 静摩擦係数を測定するための試験方法ＶＩＩＩ 各フィルム試料の静摩擦係数を、ペンシルバニア州フィラデルフィアのＴｈｗ
ｉｎｇ−Ａｌｂｅｒｔ Ｉｎｓｔｒｕｍｅｎｔ Ｃｏｍｐａｎｙから入手可能な
Ｔｈｗｉｎｇ−Ａｌｂｅｒｔ Ｍｏｄｅｌ ２２５−１ Ｆｒｉｃｔｉｏｎ／Ｐ
ｅｅｌ Ｔｅｓｔｅｒにて測定した。装置の操作方法は、Ｔｈｗｉｎｇ−Ａｌｂ
ｅｒｔ Ｉｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎ Ｍａｎｕａｌ、Ｆｒｉｃｔｉｏｎ／Ｐｅｅｌ
Ｔｅｓｔｅｒ、Ｍｏｄｅｌ２２５−１、９４年５月改訂、Ｓｏｆｔｗａｒｅバ
ージョン２．４に明記されている。この静摩擦係数の検討では、重しを載せたポ
リマーフィルムのた２インチ（５．０８ｃｍ）×２インチ（５．０８ｃｍ）試料
を布試料に対して移動させるために必要となる水平な力を測定した。フィルム試
料を、サウスカロライナ州ＧｒｅｅｎｖｉｌｌｅのＤｅｌｔａ Ｗｏｏｄｓｉｄ
ｅ Ｉｎｄｕｓｔｒｉｅｓ製１４オンス綿デニム布地、セルロースアセテート繊
維（約１００×５０、経糸｛４デニールにつき約３６繊維｝×緯糸｛９デニール
につき約２０繊維｝）およびナイロン繊維（ノースカロライナ州Ｇｒｅｅｎｓｂ
ｏｒｏのＨｉｇｈｌａｎｄ Ｉｎｄｕｓｔｒｉｅｓ，Ｉｎｃ．製Ｓｔｙｌｅ ３
２０４１９０、６３０デニールナイロン糸、４１×４１）の３種類の異なる布試
料に対して試験した。
ｉｎｇ−Ａｌｂｅｒｔ Ｉｎｓｔｒｕｍｅｎｔ Ｃｏｍｐａｎｙから入手可能な
Ｔｈｗｉｎｇ−Ａｌｂｅｒｔ Ｍｏｄｅｌ ２２５−１ Ｆｒｉｃｔｉｏｎ／Ｐ
ｅｅｌ Ｔｅｓｔｅｒにて測定した。装置の操作方法は、Ｔｈｗｉｎｇ−Ａｌｂ
ｅｒｔ Ｉｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎ Ｍａｎｕａｌ、Ｆｒｉｃｔｉｏｎ／Ｐｅｅｌ
Ｔｅｓｔｅｒ、Ｍｏｄｅｌ２２５−１、９４年５月改訂、Ｓｏｆｔｗａｒｅバ
ージョン２．４に明記されている。この静摩擦係数の検討では、重しを載せたポ
リマーフィルムのた２インチ（５．０８ｃｍ）×２インチ（５．０８ｃｍ）試料
を布試料に対して移動させるために必要となる水平な力を測定した。フィルム試
料を、サウスカロライナ州ＧｒｅｅｎｖｉｌｌｅのＤｅｌｔａ Ｗｏｏｄｓｉｄ
ｅ Ｉｎｄｕｓｔｒｉｅｓ製１４オンス綿デニム布地、セルロースアセテート繊
維（約１００×５０、経糸｛４デニールにつき約３６繊維｝×緯糸｛９デニール
につき約２０繊維｝）およびナイロン繊維（ノースカロライナ州Ｇｒｅｅｎｓｂ
ｏｒｏのＨｉｇｈｌａｎｄ Ｉｎｄｕｓｔｒｉｅｓ，Ｉｎｃ．製Ｓｔｙｌｅ ３
２０４１９０、６３０デニールナイロン糸、４１×４１）の３種類の異なる布試
料に対して試験した。
【００３０】 摩擦試験片を、各フィルムの２インチ（５．０８ｃｍ）×２インチ（５．０８
ｃｍ）試料を２インチ（５．０８ｃｍ）×２インチ（５．０８ｃｍ）金属試験そ
りに固定して準備した。この試験片を、ミネソタ州セントポールのＭｉｎｎｅｓ
ｏｔａ Ｍｉｎｉｎｇ ａｎｄ Ｍａｎｕｆａｃｔｕｒｉｎｇ Ｃｏｍｐａｎｙ
から入手可能なＳＣＯＴＣＨ ９８５１などの両面感圧接着剤を用いてそりに装
着した。この金属試験そりの重量は５００ｇであった。このそりの頂部にさらに
５００ｇの重しを載せて、総重量を１０００ｇとした。
ｃｍ）試料を２インチ（５．０８ｃｍ）×２インチ（５．０８ｃｍ）金属試験そ
りに固定して準備した。この試験片を、ミネソタ州セントポールのＭｉｎｎｅｓ
ｏｔａ Ｍｉｎｉｎｇ ａｎｄ Ｍａｎｕｆａｃｔｕｒｉｎｇ Ｃｏｍｐａｎｙ
から入手可能なＳＣＯＴＣＨ ９８５１などの両面感圧接着剤を用いてそりに装
着した。この金属試験そりの重量は５００ｇであった。このそりの頂部にさらに
５００ｇの重しを載せて、総重量を１０００ｇとした。
【００３１】 摩擦試験用の繊維試料を準備するため、およそ４インチ（１０．１６ｃｍ）×
１２インチ（３０．４８ｃｍ）の試料繊維を、ＳＣＯＴＣＨ ９８５１などの両
面感圧接着剤テープにより金属シートに固定して、試験中にこの布が移動するこ
と、および布に皺が寄ることを防止した。試験用に準備した繊維試料は、セルロ
ースアセテート繊維、デニム繊維およびナイロン繊維であった。セルロースアセ
テート繊維では、緯糸を試料の１２インチ方向に平行に配向した。１４オンスデ
ニム繊維では、その布の色の薄い側（裏側）を摩擦材料に対向させて試験した。
ナイロン繊維では、経糸あるいは緯糸に平行にして試験した。各摩擦試験を、金
属パネル上の１２インチ方向に平行な布の新しい部分を使用して行った。
１２インチ（３０．４８ｃｍ）の試料繊維を、ＳＣＯＴＣＨ ９８５１などの両
面感圧接着剤テープにより金属シートに固定して、試験中にこの布が移動するこ
と、および布に皺が寄ることを防止した。試験用に準備した繊維試料は、セルロ
ースアセテート繊維、デニム繊維およびナイロン繊維であった。セルロースアセ
テート繊維では、緯糸を試料の１２インチ方向に平行に配向した。１４オンスデ
ニム繊維では、その布の色の薄い側（裏側）を摩擦材料に対向させて試験した。
ナイロン繊維では、経糸あるいは緯糸に平行にして試験した。各摩擦試験を、金
属パネル上の１２インチ方向に平行な布の新しい部分を使用して行った。
【００３２】 布試料を接着した金属シートを、付属のバネクリップで金属圧盤試験表面に固
定した。底部にフィルム試料を備え、重しを付加して総重量を１０００ｇとした
金属試験そりを繊維上に配置し、取扱説明書に明記されている指示により１０秒
間にわたり２インチ（５．０８ｃｍ）／分の速度で繊維を横切るように引っ張っ
た。次いで、測定された繊維上を滑らせるのに必要とされた水平な力をそりの垂
直な力である１０００ｇで割ることにより、その静摩擦係数を機械計算した。各
繊維上にて各摩擦試験試料および巻ロールカバー試料につき少なくとも５回の計
測を記録した。相加平均を摩擦／剥離試験機により算出した。
定した。底部にフィルム試料を備え、重しを付加して総重量を１０００ｇとした
金属試験そりを繊維上に配置し、取扱説明書に明記されている指示により１０秒
間にわたり２インチ（５．０８ｃｍ）／分の速度で繊維を横切るように引っ張っ
た。次いで、測定された繊維上を滑らせるのに必要とされた水平な力をそりの垂
直な力である１０００ｇで割ることにより、その静摩擦係数を機械計算した。各
繊維上にて各摩擦試験試料および巻ロールカバー試料につき少なくとも５回の計
測を記録した。相加平均を摩擦／剥離試験機により算出した。
【００３３】 実施例１ 実施例１のフィルムを、９０％を超えるアイソタクチック結合を有するポリプ
ロピレンと熱可塑性ブロックコポリマーとの一連のポリマー配合物から製造した
。このフィルムは、フィルム製造方法Ｉにより製造した。ポリマーＤのアイソタ
クチック結合の比率は、ポリプロピレンの立体規則性測定方法ＩＩにより約９０
．５％であることがわかっている。このフィルムには熱可塑性ブロックコポリマ
ー、ポリマーＡも含有した。配合物内の各ポリマーの重量比率を表２に示す。こ
のフィルム試料の厚さ、破断時荷重、破断応力、破断時伸び率、降伏点伸び率お
よび静摩擦係数を、上述の試験方法により特定した。ポリマーＥ、ポリマーＡお
よびポリマーＤ単独でなるフィルムに対しても上述の方法により試験を行い、表
２に比較として例示した。
ロピレンと熱可塑性ブロックコポリマーとの一連のポリマー配合物から製造した
。このフィルムは、フィルム製造方法Ｉにより製造した。ポリマーＤのアイソタ
クチック結合の比率は、ポリプロピレンの立体規則性測定方法ＩＩにより約９０
．５％であることがわかっている。このフィルムには熱可塑性ブロックコポリマ
ー、ポリマーＡも含有した。配合物内の各ポリマーの重量比率を表２に示す。こ
のフィルム試料の厚さ、破断時荷重、破断応力、破断時伸び率、降伏点伸び率お
よび静摩擦係数を、上述の試験方法により特定した。ポリマーＥ、ポリマーＡお
よびポリマーＤ単独でなるフィルムに対しても上述の方法により試験を行い、表
２に比較として例示した。
【００３４】
【表２】
【００３５】 表２は、９０％を超えるアイソタクチック結合を有するポリプロピレンを備え
たフィルム配合物では、特定のポリプロピレン単独で製造されたフィルムの物理
的特性と特定の熱可塑性ブロックコポリマー単独で製造されたフィルムの物理的
特性との間に当たる物理的特性が測定されることを例示している。例えば、ポリ
マーＤ７０％とポリマーＡ３０％とを含む配合物の破断応力測定値は３９７４で
あった。ポリマーＤの引張破断応力は４７６９であり、ポリマーＡの引張破断応
力は８７３であった。この配合物の測定値は、ポリマーＤの測定値とポリマーＡ
の測定値との間であった。試験を行ったすべてのフィルムについて、その引張破
断応力測定値は、ポリマーＡあるいはポリマーＤで製造されたフィルムの各引張
破断応力測定値の間であった。
たフィルム配合物では、特定のポリプロピレン単独で製造されたフィルムの物理
的特性と特定の熱可塑性ブロックコポリマー単独で製造されたフィルムの物理的
特性との間に当たる物理的特性が測定されることを例示している。例えば、ポリ
マーＤ７０％とポリマーＡ３０％とを含む配合物の破断応力測定値は３９７４で
あった。ポリマーＤの引張破断応力は４７６９であり、ポリマーＡの引張破断応
力は８７３であった。この配合物の測定値は、ポリマーＤの測定値とポリマーＡ
の測定値との間であった。試験を行ったすべてのフィルムについて、その引張破
断応力測定値は、ポリマーＡあるいはポリマーＤで製造されたフィルムの各引張
破断応力測定値の間であった。
【００３６】 実施例２ 実施例２のフィルムを、９０％未満のアイソタクチック結合を有するポリプロ
ピレンと熱可塑性ブロックコポリマーとの一連のポリマー配合物から製造した。
このフィルムは、フィルム製造方法Ｉにより製造した。ポリマーＣのアイソタク
チック結合の比率は、ポリプロピレンの立体規則性測定方法ＩＩにより約６６．
０％であることがわかっている。このフィルムには熱可塑性ブロックコポリマー
、ポリマーＡも含有した。配合物内の各ポリマーの重量％を表３に示す。このフ
ィルム試料の厚さ、破断時荷重、破断応力、破断時伸び率、降伏点伸び率および
静摩擦係数を、上述の試験方法により特定した。ポリマーＡ、ポリマーＣおよび
ポリマーＥ単独でなるフィルムに対しても上述の方法により試験を行い、表３に
比較として例示した。
ピレンと熱可塑性ブロックコポリマーとの一連のポリマー配合物から製造した。
このフィルムは、フィルム製造方法Ｉにより製造した。ポリマーＣのアイソタク
チック結合の比率は、ポリプロピレンの立体規則性測定方法ＩＩにより約６６．
０％であることがわかっている。このフィルムには熱可塑性ブロックコポリマー
、ポリマーＡも含有した。配合物内の各ポリマーの重量％を表３に示す。このフ
ィルム試料の厚さ、破断時荷重、破断応力、破断時伸び率、降伏点伸び率および
静摩擦係数を、上述の試験方法により特定した。ポリマーＡ、ポリマーＣおよび
ポリマーＥ単独でなるフィルムに対しても上述の方法により試験を行い、表３に
比較として例示した。
【００３７】
【表３】
【００３８】 表３は、ポリマーＡおよびポリマーＣの配合組成物から形成されるフィルムは
、その組成物の製造に使用したポリマーＡあるいはポリマーＣ単独での物性測定
値より望ましい物性測定値を有することを示している。例えばポリマーＣ６０％
とポリマーＡ４０％とを含む配合物の引張破断応力は３０６０であった。ポリマ
ーＣからなるフィルムの引張破断応力は２１３８であり、ポリマーＡからなるフ
ィルムの引張破断応力は８７３であった。この配合物の引張破断応力測定値は、
ポリマーＡおよびポリマーＣの測定値を上回っている。引張破断応力の測定値は
高いほど望ましい。さらに、主に破断時の伸び測定値が、ポリマーＡ単独で製造
されたフィルムおよびポリマーＣ単独で製造されたフィルムの測定値よりポリマ
ー配合物ではすべて上回っている。この配合物で製造したフィルムの特性が、そ
の組成物の製造に使用した特定ポリマーで製造したフィルムより望ましいため、
相乗効果が見られる。
、その組成物の製造に使用したポリマーＡあるいはポリマーＣ単独での物性測定
値より望ましい物性測定値を有することを示している。例えばポリマーＣ６０％
とポリマーＡ４０％とを含む配合物の引張破断応力は３０６０であった。ポリマ
ーＣからなるフィルムの引張破断応力は２１３８であり、ポリマーＡからなるフ
ィルムの引張破断応力は８７３であった。この配合物の引張破断応力測定値は、
ポリマーＡおよびポリマーＣの測定値を上回っている。引張破断応力の測定値は
高いほど望ましい。さらに、主に破断時の伸び測定値が、ポリマーＡ単独で製造
されたフィルムおよびポリマーＣ単独で製造されたフィルムの測定値よりポリマ
ー配合物ではすべて上回っている。この配合物で製造したフィルムの特性が、そ
の組成物の製造に使用した特定ポリマーで製造したフィルムより望ましいため、
相乗効果が見られる。
【００３９】 耐磨耗性を測定する試験方法ＩＩで定義したように、耐磨耗性もフィルムから
磨耗されたグラム量として測定した。ポリマーＡおよびポリマーＣのポリマー配
合物から製造したフィルムは通常、ポリマーＡ単独で製造したフィルムおよびポ
リマーＣ単独で製造したフィルムより磨耗されるグラム数が少ない。例えば、ポ
リマーＣ６０％とポリマーＡ４０％とを含む配合物の耐磨耗性測定値は０．１５
９であった。ポリマーＣ単独で製造したフィルムの耐磨耗性測定値は０．１９１
であり、ポリマーＡ単独で製造したフィルムでは０．１７７であった。ポリマー
配合物で製造したフィルムの耐磨耗性測定値は、ポリマーＡで製造したフィルム
およびポリマーＣで製造したフィルムの各測定値を下回っている。耐磨耗性測定
値は低いほど望ましい。表３において、ポリマーＡおよびポリマーＣの配合物で
製造したフィルムでは１つを除いてすべて、磨耗試験中に剥離したグラム数が各
ポリマーから製造したフィルムを下回った。
磨耗されたグラム量として測定した。ポリマーＡおよびポリマーＣのポリマー配
合物から製造したフィルムは通常、ポリマーＡ単独で製造したフィルムおよびポ
リマーＣ単独で製造したフィルムより磨耗されるグラム数が少ない。例えば、ポ
リマーＣ６０％とポリマーＡ４０％とを含む配合物の耐磨耗性測定値は０．１５
９であった。ポリマーＣ単独で製造したフィルムの耐磨耗性測定値は０．１９１
であり、ポリマーＡ単独で製造したフィルムでは０．１７７であった。ポリマー
配合物で製造したフィルムの耐磨耗性測定値は、ポリマーＡで製造したフィルム
およびポリマーＣで製造したフィルムの各測定値を下回っている。耐磨耗性測定
値は低いほど望ましい。表３において、ポリマーＡおよびポリマーＣの配合物で
製造したフィルムでは１つを除いてすべて、磨耗試験中に剥離したグラム数が各
ポリマーから製造したフィルムを下回った。
【００４０】 実施例２において製造したフィルムの静摩擦係数値も測定した。ポリマーＣお
よびポリマーＡの配合物で製造したフィルムの静摩擦係数値は、ポリマーＡ単独
で製造したフィルムの静摩擦係数値とポリマーＣ単独で製造したフィルムの静摩
擦係数値との中間である。しかしながら、実施例２において、ポリマーＣ６０％
とポリマーＡ４０％とのポリマー配合物で製造したフィルムの静摩擦係数値はお
よそ１．０であった。実施例１に比較すると、ポリマーＤ６０％とポリマーＡ４
０％とのポリマー配合物で製造したフィルムの静摩擦係数値はおよそ０．５であ
った。特定の重量％配合組成物において、実施例１で製造したフィルムの静摩擦
係数は、実施例２で製造したフィルムの静摩擦係数を下回った。
よびポリマーＡの配合物で製造したフィルムの静摩擦係数値は、ポリマーＡ単独
で製造したフィルムの静摩擦係数値とポリマーＣ単独で製造したフィルムの静摩
擦係数値との中間である。しかしながら、実施例２において、ポリマーＣ６０％
とポリマーＡ４０％とのポリマー配合物で製造したフィルムの静摩擦係数値はお
よそ１．０であった。実施例１に比較すると、ポリマーＤ６０％とポリマーＡ４
０％とのポリマー配合物で製造したフィルムの静摩擦係数値はおよそ０．５であ
った。特定の重量％配合組成物において、実施例１で製造したフィルムの静摩擦
係数は、実施例２で製造したフィルムの静摩擦係数を下回った。
【００４１】 実施例３ 実施例３のフィルムを、９０％未満のアイソタクチック結合を有するポリプ
ロピレンと熱可塑性ブロックコポリマーとの一連のポリマー配合物から製造した
。このフィルムは、フィルム製造方法Ｉにより製造した。ポリマーＢのアイソタ
クチック結合の比率は、ポリプロピレンの立体規則性測定方法ＩＩにより約５２
．１％であることがわかっている。このフィルムには熱可塑性ブロックコポリマ
ー、ポリマーＡも含有した。配合物内の各ポリマーの重量％を表４に示した。こ
のフィルム試料の厚さ、破断時荷重、破断応力、破断時伸び率、降伏点伸び率お
よび静摩擦係数を、上述の試験方法により特定した。ポリマーＡ、ポリマーＢお
よびポリマーＥ単独でなるフィルムに対しても上述の方法により試験を行い、表
４に比較として例示した。
ロピレンと熱可塑性ブロックコポリマーとの一連のポリマー配合物から製造した
。このフィルムは、フィルム製造方法Ｉにより製造した。ポリマーＢのアイソタ
クチック結合の比率は、ポリプロピレンの立体規則性測定方法ＩＩにより約５２
．１％であることがわかっている。このフィルムには熱可塑性ブロックコポリマ
ー、ポリマーＡも含有した。配合物内の各ポリマーの重量％を表４に示した。こ
のフィルム試料の厚さ、破断時荷重、破断応力、破断時伸び率、降伏点伸び率お
よび静摩擦係数を、上述の試験方法により特定した。ポリマーＡ、ポリマーＢお
よびポリマーＥ単独でなるフィルムに対しても上述の方法により試験を行い、表
４に比較として例示した。
【００４２】
【表４】
【００４３】 表４は、ポリマーＡおよびポリマーＢの配合組成物から製造したフィルムが、
その組成物の製造に使用したポリマーＡあるいはポリマーＢ単独での物理的特性
測定値より望ましい物理的特性測定値を有することを示している。このポリマー
配合物の特性がその組成物の製造に使用した各ポリマーより望ましいため、相乗
効果が見られる。耐磨耗性の測定において、これらのポリマー配合物で製造した
フィルムすべてにおける磨耗グラム数は、ポリマーＡ単独で製造したフィルムお
よびポリマーＢ単独で製造したフィルムを下回った。磨耗試験中に剥離するグラ
ム数が少ないほど、磨耗試験中に剥離するグラム数が多いフィルムより、特性と
して耐久性に富んでいることを示しており、望ましいことになる。
その組成物の製造に使用したポリマーＡあるいはポリマーＢ単独での物理的特性
測定値より望ましい物理的特性測定値を有することを示している。このポリマー
配合物の特性がその組成物の製造に使用した各ポリマーより望ましいため、相乗
効果が見られる。耐磨耗性の測定において、これらのポリマー配合物で製造した
フィルムすべてにおける磨耗グラム数は、ポリマーＡ単独で製造したフィルムお
よびポリマーＢ単独で製造したフィルムを下回った。磨耗試験中に剥離するグラ
ム数が少ないほど、磨耗試験中に剥離するグラム数が多いフィルムより、特性と
して耐久性に富んでいることを示しており、望ましいことになる。
【００４４】 実施例３において製造したフィルムの静摩擦係数値も測定した。ポリマーＢお
よびポリマーＡの配合物で製造したフィルムの静摩擦係数値は、ポリマーＡ単独
で製造したフィルムの静摩擦係数値とポリマーＢ単独で製造したフィルムの静摩
擦係数値との間である。実施例３において、ポリマーＢ６０％とポリマーＡ４０
％とのポリマー配合物で製造したフィルムの静摩擦係数値は１．０を超えた。実
施例１において、ポリマーＤ６０％とポリマーＡ４０％とのポリマー配合物で製
造したフィルムの静摩擦係数値はおよそ０．５であった。特定の重量％配合組成
物において、実施例１で製造したフィルムの静摩擦係数は、実施例３あるいは実
施例２で製造したフィルムの静摩擦係数を下回った。
よびポリマーＡの配合物で製造したフィルムの静摩擦係数値は、ポリマーＡ単独
で製造したフィルムの静摩擦係数値とポリマーＢ単独で製造したフィルムの静摩
擦係数値との間である。実施例３において、ポリマーＢ６０％とポリマーＡ４０
％とのポリマー配合物で製造したフィルムの静摩擦係数値は１．０を超えた。実
施例１において、ポリマーＤ６０％とポリマーＡ４０％とのポリマー配合物で製
造したフィルムの静摩擦係数値はおよそ０．５であった。特定の重量％配合組成
物において、実施例１で製造したフィルムの静摩擦係数は、実施例３あるいは実
施例２で製造したフィルムの静摩擦係数を下回った。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き Ｆターム(参考） 4J002 BB11W BP01X BP02X FD20X GC00 GM00 GT00
Claims (10)
- 【請求項１】 （ａ）９０％未満のアイソタクチック結合を含むポリプロピ
レンと、 （ｂ）ポリスチレンの硬質セグメントに２〜８炭素原子を含む軟質セグメント
を組み合わせて含む熱可塑性ブロックコポリマーと、 を含む組成物であって、 該組成物の破断応力測定値が、該組成物の製造に使用した該ポリプロピレンの
破断応力測定値および該熱可塑性ブロックコポリマーの破断応力測定値を上回る
組成物。 - 【請求項２】 （ａ）約５０〜７０％のアイソタクチック結合を含むポリプ
ロピレンと、 （ｂ）ポリスチレンの硬質セグメントにエチレンおよびブチレンの組み合わせ
を含む軟質セグメントを組み合わせて含む熱可塑性ブロックコポリマーと、 を含む組成物。 - 【請求項３】 （ａ）９０％未満のアイソタクチック結合を含むポリプロピ
レンと、 （ｂ）ポリスチレンセグメントの硬質セグメントに２〜８炭素原子を含む軟質
セグメントを組み合わせて含む熱可塑性ブロックコポリマーと、 を含む組成物であって、 該組成物の耐磨耗性測定値が、該組成物の製造に使用した該ポリプロピレンの
耐磨耗性測定値および該熱可塑性ブロックコポリマーの耐磨耗性測定値より望ま
しいものである組成物。 - 【請求項４】 前記ポリスチレンの硬質セグメントが、前記熱可塑性ブロッ
クコポリマーの約３０重量％未満を占める請求項１〜３のいずれか１項に記載の
組成物。 - 【請求項５】 前記軟質セグメントが、ブタジエン、イソプレン、エチレン
、プロピレン、ブチレンおよびこれらの組み合わせからなる群から選択される請
求項１または３に記載の組成物。 - 【請求項６】 前記軟質セグメントが飽和状態である請求項１〜３のいずれ
か１項に記載の組成物。 - 【請求項７】 前記熱可塑性ブロックコポリマーがトリブロック構造を有す
る請求項１〜３のいずれか１項に記載の組成物。 - 【請求項８】 前記組成物の重量比率が、前記ポリプロピレンの約８０重量
％および前記熱可塑性ブロックコポリマーの約２０重量％〜前記ポリプロピレン
の約２０重量％および前記熱可塑性ブロックコポリマーの８０重量％の範囲内で
ある請求項１〜３のいずれか１項に記載の組成物。 - 【請求項９】 前記ポリスチレンの硬質セグメントが、前記熱可塑性ブロッ
クコポリマーの約１３重量％を占める請求項１〜３のいずれか１項に記載の組成
物。 - 【請求項１０】 前記ポリスチレンの硬質セグメントが、前記熱可塑性ブロ
ックポリマーの約１０〜約２０重量％を占める請求項１〜３のいずれか１項に記
載の組成物。
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| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US09/025,219 | 1998-02-18 | ||
| US09/025,219 US6359068B1 (en) | 1998-02-18 | 1998-02-18 | High-friction polymer blends comprising polypropylene and thermoplastic block copolymers |
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