JP2002356569A - ポリエステルシートおよびその成形品 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 加工後、または成形後に良好な透明性を有す
るとともに、耐熱性を有するポリエステルシートおよび
その成形品を提供すること。 【解決手段】 動的粘弾性のｔａｎδピークトップ温度
が６０℃以上、ピークトップ値が０．１５〜０．５０、
厚さ２００μｍでの初期ヘイズ値が２０％以下および８
０℃で３０分熱処理した後のヘイズ値に対する１４０℃
で３０分熱処理した後のヘイズ値の変化が２０％以下で
あるポリエステルシートおよびその成形品。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、ポリエステルシー
トおよびその成形品に関する。

【０００２】

【従来の技術】ポリエチレンテレフタレ−トに代表され
るポリエステル樹脂は、機械特性、耐薬品性、透明性、
ガスバリヤー性等に優れるとともに、環境ホルモン等の
有害物質を排出する恐れがなく環境、人体への安全性も
高いことから、衣料、食品、医療等の種々の分野におい
て幅広く利用されている。その中でも特に、食品分野に
おいては、小型飲料用ボトルをはじめとして、ブリスタ
ーパックやカップ等、ポリエステル樹脂を成形して得ら
れる食品容器が急速に普及している。

【０００３】ところで、食品容器では、内容物の高温殺
菌や、内容物の高温充填を行うためには８０℃以上、電
子レンジで使用する場合には１４０℃程度の耐熱温度が
必要である。しかしながら、従来のポリエステル樹脂か
らなる食品容器の耐熱温度は５０〜６５℃程度と低く、
このため、高温充填が困難となり、食品の製造工程が複
雑化するという問題があり、ポリエステル樹脂の用途が
限定されていた。

【０００４】そこで、従来からポリエステル樹脂の耐熱
性向上を目的として研究が行われてきている。

【０００５】例えば、特開昭５９−５０１９号公報に
は、成形時の金型温度をガラス転移温度以上とし、金型
内で結晶化させることによりポリエステル樹脂からなる
耐熱容器を製造する方法が開示されている。

【０００６】しかしながら、特開昭５９−５０１９号公
報に開示された方法では、金型内で結晶化させる必要が
あるため、成形サイクルが長く成形効率が低くなるとと
もに、結晶化による白化が著しく、さらに成形条件によ
って耐熱性が変化するため、所望の耐熱性を有する耐熱
容器を安定して製造することが困難である。

【０００７】なお、上記用途に使用されるその他の樹脂
としてはポリスチレン、ポリプロピレン等が挙げられ
る。しかし、ポリスチレンは、モノマーやダイマー等低
分子量物の環境・人体への影響が懸念され、耐熱性につ
いても十分ではなく、また、食品容器としたときの、商
品陳列時の積み重ね荷重にも耐えうるだけの十分な強度
を有していないという問題点がある。ポリプロピレンに
ついてはガスバリヤー性が不十分なことがあり、そのた
め内容物を長期保存したい場合には適さず、またポリス
チレンと同様、耐熱性についても十分ではないという問
題点がある。そこで、衛生性やガスバリヤー性に優れた
ポリエステル樹脂の耐熱性改良を図ることが望ましい。

【０００８】

【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、加工
後、または成形後に良好な透明性を有するとともに、耐
熱性を有するポリエステルシートおよびその成形品を提
供することである。

【０００９】

【課題を解決するための手段】本発明の要旨は、動的粘
弾性のｔａｎδピークトップ温度が６０℃以上、ピーク
トップ値が０．１５〜０．５０、厚さ２００μｍでの初
期ヘイズ値が２０％以下および８０℃で３０分熱処理し
た後のヘイズ値に対する１４０℃で３０分熱処理した後
のヘイズ値の変化が２０％以下であるポリエステルシー
トおよびその成形品にある。

【００１０】

【発明の実施の形態】本発明のポリエステルシートの動
的粘弾性のｔａｎδピークトップ温度は６０℃以上であ
る。より好ましくは６５℃以上であり、さらに好ましく
は６８℃以上である。動的粘弾性のｔａｎδピークトッ
プの温度が６０℃未満であると、透明性が不十分になる
ことがある。

【００１１】本発明のポリエステルシートの動的粘弾性
のおよびピークトップ値は０．１５〜０．５０の範囲に
ある。より好ましくは０．２５〜０．４５の範囲であ
り、さらに好ましくは０．３５〜０．４５の範囲であ
る。ピークトップ値が、０．１５未満であると透明性が
不足かつ成形性が劣り、０．５０を超えると成形性が劣
る。

【００１２】本発明のポリエステルシートの厚さ２００
μｍでの初期ヘイズ値は２０％以下である。初期ヘイズ
値は、１０％以下が好ましく、さらに好ましくは５％で
ある。初期ヘイズ値が２０％を超えると容器とした時の
内容物視認性が劣る。

【００１３】本発明のポリエステルシートの８０℃で３
０分熱処理後のヘイズ値に対する１４０℃で３０分熱処
理後のヘイズ値の変化は２０％以下である。また、ヘイ
ズ値の変化は１０％以下が好ましく、さらに好ましくは
５％である。このヘイズ値の変化が２０％を超えると、
電子レンジ加熱後等熱処理後の透明性が劣る。

【００１４】本発明に使用されるポリエステル樹脂のジ
カルボン酸成分の例としては、アジピン酸、セバシン酸
等の脂肪族ジカルボン酸、テレフタル酸、イソフタル
酸、５−アルキルイソフタル酸、５−ナトリウムスルホ
イソフタル酸、２，６−ナフタレンジカルボン酸等のベ
ンゼン環もしくはナフタレン環に直接カルボシキル基を
２つ有している芳香族ジカルボン酸、その他ｐ−(β−
オキシエトキシ）安息香酸、４，４’−ジカルボキシフ
ェニ−ル、４，４’−ジカルボキシベンゾフェノン、ビ
ス(４−カルボキシフェニ−ル）エタンあるいはこれら
のメチル、エチル、プロピル等のアルキルエステルが挙
げられる。

【００１５】本発明に使用されるポリエステル樹脂のグ
リコール成分の例としては、エチレングリコール、トリ
メチレングリコ−ル、プロピレングリコ−ル、テトラメ
チレングリコール、ネオペンチルグリコ−ル、ヘキサメ
チレングリコール等の炭素数２〜６のアルキレングリコ
−ル、ジエチレングリコール、トリエチレングリコ−
ル、１，４−シクロヘキサンジメタノ−ル、ビスフェノ
−ルＡエチレンオキサイド付加物、ポリエチレングリコ
ール、ポリテトラメチレングリコール等が挙げられる。

【００１６】本発明に使用されるポリエステル樹脂の例
としては、テレフタル酸、イソフタル酸をジカルボン酸
成分とし、テトラメチレングリコール、ポリエーテルグ
リコールをグリコール成分するポリエステル樹脂が挙げ
られ、他のポリエステル樹脂との混合物して使用される
こともある。

【００１７】本発明に使用されるポリエステル樹脂の重
合は、公知のエステル交換法やエステル化法の重合方法
によって製造される。エステル交換法では、テトラメチ
レングリコ−ル等の全グリコール成分が、テレフタル酸
のエステル形成性誘導体等の、全酸成分に対してモル比
で１．２〜１．６倍となるように反応容器内に仕込み、
単位モノマー中の炭素数が２以上であるポリエーテルグ
リコールおよび、テトラキス[メチレン(３，５−ジ−ｔ
-ブチル−４−ヒドロキシハイドロシンナメート）］メ
タン等の酸化安定剤を添加し、テトラブトキシチタン等
の触媒の存在下で１５０〜２２０℃まで徐々に加熱して
十分にエステル交換反応を行った後、−０．７ｋＰａ以
下の減圧下で２３０〜２６０℃に加熱し、２〜５時間縮
合重合した後、ストランド状で水槽中に吐出し、ストラ
ンドカッターにてチップ状にカットしたものを速やかに
乾燥してチップに付着した水分を取り除くことによっ
て、本発明に使用されるポリエステル樹脂を得ることが
できる。

【００１８】また、エステル化法では、テトラメチレン
グリコ−ル等の全グリコール成分が、テレフタル酸等の
全酸成分に対してモル比で１．２〜１．６倍となるよう
に反応容器内に仕込み、単位モノマー中の炭素数が２以
上であるポリエーテルグリコールおよび、テトラキス
[メチレン(３，５−ジ−ｔ-ブチル−４−ヒドロキシハ
イドロシンナメート）］メタン等の酸化安定剤を添加
し、窒素で加圧した状態で徐々に１５０〜２２０℃まで
加熱して十分にエステル化反応を行った後、−０．７ｋ
Ｐａ以下の減圧下で２３０〜２６０℃に加熱し、２〜５
時間縮合重合した後、ストランド状で水槽中に吐出し、
ストランドカッターにてチップ状にカットしたものを速
やかに乾燥してチップに付着した水分を取り除くことに
よって、本発明に使用されるポリエステル樹脂を得るこ
とができる。

【００１９】本発明に使用されるポリエステル樹脂を製
造する際に使用されるその他の触媒は、エステル交換触
媒として酢酸亜鉛、酢酸マンガン、酢酸マグネシウム等
が挙げられ、重合触媒として三酸化アンチモン、二酸化
ゲルマニウム、四塩化ゲルマニウム、チタンテトラブト
キシド、ジブチルスズオキシド等が挙げられ、全酸成分
に対して２０〜１０００ｐｐｍの範囲で添加される。

【００２０】本発明のポリエステルシートまたは成形品
は、公知の手法により製造される。

【００２１】ポリエステルシートは、押出法やカレンダ
ー法などにより製造され、例えば押出法ではポリエステ
ル樹脂単独や２種以上のポリエステル樹脂のドライブレ
ンド物、またはこれらを押出機により溶融混練した後チ
ップ化した樹脂組成物を、ギヤポンプ、Ｔダイ、冷却用
チルロール、巻き取り装置を備えた押出機に投入し、一
般的な条件にて製膜することで得ることができる。本発
明のポリエステルシートは、単層、多層どちらでも良
く、シール性、耐衝撃性等を改良した樹脂を表層に使用
することもできる。膜厚は特に限られるものではない
が、２０μｍ〜１ｍｍ程度の範囲で実用的に使用され
る。また、成形品は、ポリエステルシートを公知の方法
にて真空、圧空、プレス成形するなどして得ることがで
きる。

【００２２】本発明のポリエステル成形品の動的粘弾性
のｔａｎδピークトップが６０℃以上、ピークトップ値
が０．１５〜０．４０、８０℃で３０分熱処理後の収縮
率が２％以下および１４０℃で３０分熱処理後の収縮率
が５％以下であることが好ましい。

【００２３】ポリエステル成形品の動的粘弾性のｔａｎ
δピークトップが６０℃未満の場合には、耐熱性が劣
る。ポリエステル成形品の動的粘弾性のｔａｎδのピー
クトップ値が０．１５未満の場合は、透明性が悪くな
り、０．４を超えると耐熱性が劣る。８０℃で３０分熱
処理後の収縮率が２％を超える場合には、耐熱性が劣
る。同様に、１４０℃で３０分熱処理後の収縮率が５％
を超える場合には、耐熱性が劣る。

【００２４】さらに本発明のポリエステルシートには、
必要に応じて酸化安定剤、紫外線吸収剤、光安定剤、帯
電防止剤、滑剤、繊維状および板状無機強化剤等の添加
剤ならびにポリカ−ボネ−ト、ポリメチルメタクリレ−
ト、ポリオレフィン樹脂等、他の成分を配合することが
できる。

【００２５】以下、実施例に基づいて本発明を詳細に説
明する。

【００２６】

【実施例】ポリエステル樹脂（１） ジメチルテレフタレート（以下ＤＭＴとする）９５モル
部、ジメチルイソフタレート５モル部（(以下ＤＭＩ)と
テトラメチレングリコ−ル（以下ＢＤＯ）１３７．６モ
ル部、ポリテトラメチレングリコール（Ｍｗ：１０００
；以下ＰＴＭＧ）を２．４モル部、テトラキス[メチ
レン（３，５−ジ−ｔ-ブチル−４−ヒドロキシハイド
ロシンナメート）]メタンを対ポリマー０．５０質量％
となるように添加し、２２０℃となったところでテトラ
ブトキシチタンを対酸成分に対して６００ｐｐｍ（１．
５質量％ＢＤＯ溶液）を精留塔および攪拌装置を備えた
反応容器に入れ、攪拌を行いながら２２０℃まで徐々に
昇温した。留出するメタノールを系外に排出しながらエ
ステル交換反応を行った後、重縮合反応容器に移し真空
度−０．２ｋＰａ以下、２４５℃で３時間縮合重合を行
い所定の攪拌トルクに至ったところで、ストランド状で
水槽中に吐出したものを、ストランドカッターにてチッ
プ化し、これを所定の温度、時間にて乾燥してポリエス
テル樹脂を得た。これについて、固有粘度を測定したと
ころ １．０４ｄｌ／ｇであった。

【００２７】ポリエステル樹脂（２） ＤＭＴ９０モル部、ＤＭＩ１０モル部、ＢＤＯ１３８．
８モル部、ＰＴＭＧ１．２モル部、テトラキス[メチレ
ン(３，５−ジ−ｔ-ブチル−４−ヒドロキシハイドロシ
ンナメート)]メタンを対ポリマー０．２５質量％とした
以外は、ポリエステル樹脂（１）と同様にしてポリエス
テル樹脂を得た。これについて、固有粘度を測定したと
ころ ０．９８ｄｌ／ｇであった。

【００２８】ポリエステル樹脂（３） ＤＭＴ７０モル部、ＤＭＩ３０モル部、ＢＤＯ１３８．
８モル部とした以外は、ポリエステル樹脂（２）と同様
にしてポリエステル樹脂を得た。これについて、固有粘
度を測定したところ ０．９７ｄｌ／ｇであった。

【００２９】ポリエステル樹脂（４） ＤＭＴ８７モル部、ＤＭＩ１３モル部、ＢＤＯ１３１．
９モル部、ＰＴＭＧ９．１モル部、テトラキス[メチレ
ン（３，５−ジ−ｔ-ブチル−４−ヒドロキシハイドロ
シンナメート）]メタンを対ポリマー１．５０質量％と
した以外は、ポリエステル樹脂（１）と同様にしてポリ
エステル樹脂を得た。これについて、固有粘度を測定し
たところ １．１４ｄｌ／ｇであった。

【００３０】ポリエステル樹脂（５） ＤＭＴ１００モル部、ＤＭＩを添加せず、ＢＤＯ１４０
モル部、ＰＴＭＧを添加せず、テトラキス[メチレン
（３，５−ジ−ｔ-ブチル−４−ヒドロキシハイドロシ
ンナメート）]メタンを添加せずとした以外は、ポリエ
ステル樹脂（１）と同様にしてポリエステル樹脂を得
た。これについて、固有粘度を測定したところ１．０１
ｄｌ／ｇであった。

【００３１】ポリエステル樹脂（６） テレフタル酸８４モル部（以下ＴＰＡ）、イソフタル酸
（以下ＩＰＡ）１６モル部、エチレングリコ−ル１５０
モル部（以下ＥＧ）を精留塔および攪拌装置を備えた反
応容器に入れ、攪拌を行いながら窒素で加圧した状態で
徐々に２６０℃まで昇温した。留出する水を系外に排出
しながらエステル化を行い、重縮合反応容器に移した
後、正リン酸を対酸成分にして３０ｐｐｍ（１０質量％
ＥＧ溶液）添加した。５分経過後、重合触媒として３酸
化アンチモンを対酸成分にして３５０ｐｐｍ（１．５質
量％ＥＧ溶液）添加し、重縮合反応容器に移し真空度−
０．２ｋＰａ以下、２８５℃で３時間縮合重合を行い所
定の攪拌トルクに至ったところで、ストランド状で水槽
中に吐出したものを、ストランドカッターにてチップ化
し、これを所定の温度、時間にて乾燥してポリエステル
樹脂を得た。これについて、固有粘度を測定したところ
０．７７ｄｌ／ｇであった。

【００３２】ポリエステル樹脂（７） ＴＰＡ１００モル部、ＩＰＡを添加せず、ＥＧ１３７モ
ル部、１，４−シクロヘキサンジメタノール(以下ＣＨ
ＤＭ) １３モル部とした以外はポリエステル樹脂（６）
と同様にして行った。これについて、固有粘度を測定し
たところ ０．７６ｄｌ／ｇであった。

【００３３】ポリエステル樹脂（８） ＴＰＡ１００モル部、ＩＰＡを添加せず、ＥＧ１３５モ
ル部、ネオペンチルグリコール(以下ＮＰＧ) １５モル
部とした以外はポリエステル樹脂（６）と同様にして行
った。これについて、固有粘度を測定したところ ０．
７８ｄｌ／ｇであった。

【００３４】ポリエステル樹脂（９） ＴＰＡ１００モル部、ＩＰＡを添加せず、ＥＧ１５０モ
ル部とした以外はポリエステル樹脂（６）と同様にして
行った。これについて、固有粘度を測定したところ
０．７８ｄｌ／ｇであった。

【００３５】表１に、ポリエステル（１）〜（９）の組
成および固有粘度を示す。

【００３６】

【表１】 (実施例１)ポリエステル樹脂（１）を、押出製膜機（サ
ーモプラスチック工業（株）、４０ｍｍ単軸押出機）に
て樹脂温度２５０℃、チルロール温度２５℃にて製膜
し、厚さ２００μｍのポリエステルシートを得た。シー
トのヘイズ値は処理後の変化が小さく良好であった。

【００３７】さらにこのシートを真空成形機にて、シー
ト加熱温度７５℃、金型温度１４０℃で、上部径６３ｍ
ｍ、底部径４１ｍｍ、高さ２０ｍｍのカップ形状の成形
品を得た。この成形品は、熱処理後の収縮が小さく良好
であった。

【００３８】(実施例２)ポリエステル樹脂（１）６０質
量部と、ポリエステル樹脂（６）４０質量部をドライブ
レンドした後、押出製膜機（サーモプラスチック工業
（株）、４０ｍｍ単軸押出機）にて樹脂温２５０℃、チ
ルロール温度２５℃にて製膜し、厚さ２００μｍのポリ
エステルシートを得た。シートのヘイズ値は処理後の変
化が小さく良好であった。

【００３９】さらにこのシートを真空成形機にて、シー
ト加熱温度７５℃、金型温度１４０℃で、実施例１と同
様にしてカップ形状の成形品を得た。この成形品は、熱
処理後の収縮が小さく良好であった。

【００４０】(実施例３)ポリエステル樹脂（１）８０質
量部と、ポリエステル樹脂（６）２０質量部を二軸押出
機で２５０℃にて溶融混練した後ペレット化したもの
を、押出製膜機（サーモプラスチック工業（株）、４０
ｍｍ単軸押出機）にて樹脂温２５０℃、チルロール温度
２５℃にて製膜し、厚さ２００μｍのポリエステルシー
トを得た。シートのヘイズ値は処理後の変化が極めて小
さく良好であった。さらにこのシートを真空成形機に
て、シート加熱温度７５℃、金型温度１４０℃で、実施
例１と同様にしてカップ形状の成形品を得た。成形品
は、処理後の収縮が極めて小さく良好であった。

【００４１】(実施例４)ポリエステル樹脂（１）７０質
量部と、ポリエステル樹脂（７）３０質量部をドライブ
レンドしたものを、押出製膜機（サーモプラスチック工
業（株）、４０ｍｍ単軸押出機）にて樹脂温２５０℃、
チルロール温度２５℃にて製膜し、厚さ２００μｍのポ
リエステルシートを得た。シートのヘイズ値は処理後の
変化が極めて小さく良好であった。さらにこのシートを
真空成形機にて、シート加熱温度７５℃、金型温度１４
０℃で、実施例１と同様にしてカップ形状の成形品を得
た。成形品は、処理後の収縮が小さく良好であった。

【００４２】(実施例５)ポリエステル樹脂（２）７０質
量部と、ポリエステル樹脂（６）３０質量部をドライブ
レンドしたものを、押出製膜機（サーモプラスチック工
業（株）、４０ｍｍ単軸押出機）にて樹脂温２５０℃、
チルロール温度２５℃にて製膜し、厚さ２００μｍのポ
リエステルシートを得た。シートのヘイズ値は処理後の
変化が極めて小さく良好であった。さらにこのシートを
真空成形機にて、シート加熱温度７５℃、金型温度１４
０℃で、実施例１と同様にしてカップ形状の成形品を得
た。成形品は、処理後の収縮が極めて小さく良好であっ
た。

【００４３】(実施例６)ポリエステル樹脂（２）７０質
量部と、ポリエステル樹脂（８）３０質量部をドライブ
レンドしたものを、押出製膜機（サーモプラスチック工
業（株）、４０ｍｍ単軸押出機）にて樹脂温２５０℃、
チルロール温度２５℃にて製膜し、厚さ２００μｍのポ
リエステルシートを得た。シートのヘイズ値は処理後の
変化が極めて小さく良好であった。さらにこのシートを
真空成形機にて、シート加熱温度７５℃、金型温度１４
０℃で、実施例１と同様にしてカップ形状の成形品を得
た。成形品は、処理後の収縮が極めて小さく良好であっ
た。

【００４４】(実施例７)イーストマンケミカル社製ＰＥ
ＴＧ＃６７６３からのシート層に対して、実施例２のシ
ート層が１／４になるように比率を調整した押出製膜機
（サーモプラスチック工業（株）、４０ｍｍ単軸押出
機）にて樹脂温２５０℃、チルロール温度２５℃にて製
膜し、厚さ２００μｍのポリエステルシートを得た。シ
ートのヘイズ値は処理後の変化が小さく良好であった。

【００４５】さらにこのシートを真空成形機にて、シー
ト加熱温度７５℃、金型温度１４０℃で、実施例１と同
様にしてカップ形状の成形品を得た。成形品は、処理後
の収縮が小さく良好であった。

【００４６】(比較例１)ポリエステル樹脂（５）を押出
製膜機（サーモプラスチック工業（株）、４０ｍｍ単軸
押出機）にて樹脂温２５０℃、チルロール温度２５℃に
て製膜し、厚さ２００μｍのポリエステルシートを得
た。シートのヘイズ値は処理後の変化は小さく良好であ
ったが、ｔａｎδピークトップ値が低かった。さらにこ
のシートを真空成形機にて、シート加熱温度５０℃、金
型温度１４０℃で、実施例１と同様にしてカップ形状の
成形品の成形を試みたが、伸度不足のため良好な成形品
を得ることはできなかった。

【００４７】(比較例２)ポリエステル樹脂（５）６０質
量部と、ポリエステル樹脂（９）４０質量部をドライブ
レンドしたものを、押出製膜機（サーモプラスチック工
業（株）、４０ｍｍ単軸押出機）にて樹脂温２８０℃、
チルロール温度２５℃にて製膜し、厚さ２００μｍのポ
リエステルシートを得た。シートのｔａｎδピークトッ
プ値が高く、ヘイズ値は処理後の変化が大きかった。さ
らにこのシートを真空成形機にて、シート加熱温度７５
℃、金型温度１４０℃で、実施例１と同様にしてカップ
形状の成形を試みたが金型離型せず、金型温度を下げて
も良好な成形品を得ることはできなかった。

【００４８】(比較例３)ポリエステル樹脂（５）７０質
量部と、ポリエステル樹脂（９）３０質量部をドライブ
レンドしたものを、押出製膜機（サーモプラスチック工
業（株）、４０ｍｍ単軸押出機）にて樹脂温２８０℃、
チルロール温度２５℃にて製膜し、厚さ２００μｍのポ
リエステルシートを得た。シートのｔａｎδピークトッ
プ温度が低く、ヘイズ値は処理後の変化が大きかった。
さらにこのシートを真空成形機にて、シート加熱温度７
５℃、金型温度１４０℃で、実施例１と同様にしてカッ
プ形状の成形を試みたが、伸度不足のため良好な成形品
を得ることはできなかった。

【００４９】(比較例４)ポリエステル樹脂（１）３０質
量部と、ポリエステル樹脂（６）７０質量部をドライブ
レンドしたものを、押出製膜機（サーモプラスチック工
業（株）、４０ｍｍ単軸押出機）にて樹脂温２５０℃、
チルロール温度２５℃にて製膜し、厚さ２００μｍのポ
リエステルシートを得た。シートのｔａｎδピークトッ
プ値が高く、ヘイズ値は処理後の変化が大きかった。さ
らにこのシートを真空成形機にて、シート加熱温度８０
℃、金型温度１４０℃で、実施例１と同様にしてカップ
形状の成形品を得た。成形品は、処理後の収縮が極めて
大きく容器として用をなすものではなかった。

【００５０】(比較例５)ポリエステル樹脂（３）６０質
量部と、ポリエステル樹脂（６）４０質量部をドライブ
レンドしたものを、押出製膜機（サーモプラスチック工
業（株）、４０ｍｍ単軸押出機）にて樹脂温２５０℃、
チルロール温度５℃にて製膜し、厚さ２００μｍのポリ
エステルシートを得た。シートのｔａｎδピークトップ
値が高く、ヘイズ値は処理後の変化が大きかった。さら
にこのシートを真空成形機にて、シート加熱温度７５
℃、金型温度１４０℃で、実施例１と同様にしてカップ
形状の成形を試みたが金型離型せず、金型温度を下げて
も良好な成形品を得ることはできなかった。

【００５１】(比較例６)ポリエステル樹脂（４）７０質
量部と、ポリエステル樹脂（６）３０質量部をドライブ
レンドしたものを、押出製膜機（サーモプラスチック工
業（株）、４０ｍｍ単軸押出機）にて樹脂温２５０℃、
チルロール温度５℃にて製膜し、厚さ２００μｍのポリ
エステルシートを得た。シートのヘイズ値は処理後の変
化は小さく良好であったが、ｔａｎδピークトップ値が
低かった。さらにこのシートを真空成形機にて、シート
加熱温度７５℃、金型温度１４０℃で、実施例１と同様
にしてカップ形状の成形を試みたが金型離型せず、金型
温度を下げても良好な成形品を得ることはできなかっ
た。

【００５２】表２に実施例および比較例の評価結果を示
す。

【００５３】

【表２】 ［評価項目、評価方法］以下に、評価項目および評価方
法について説明する。

【００５４】（樹脂組成分析）各ポリエステル樹脂につ
いて熱分解クロマトグラフィ−、およびアルカリ分解物
についての高速液体クロマトグラフィ−により、樹脂組
成について分析を行った結果を表１に示した。

【００５５】（動的粘弾性）ＪＩＳ Ｋ７２４４−４に
準拠し、セイコー電子工業（株）製ＤＭＳ２００を用い
て、ポリエステルシート（膜厚２００μｍ）または成形
品底部を幅５ｍｍ、長さ４０ｍｍに切り出した試験片に
ついて、調温、調湿の後、１０Hz、毎分２℃の昇温速度
にて、０℃から１６０℃まで測定を行い、得られたチャ
ートよりｔａｎδのピークトップ値およびその温度を読
みとった。

【００５６】（初期ヘイズ値、ヘイズ値の増加）ＪＩＳ
Ｋ７１０５に準拠し、調温、調湿の後、２３℃におい
て、初期値、８０℃で３０分熱処理後および１４０℃で
３０分熱処理後のポリエステルシート（膜厚２００μ
ｍ）についてヘイズ値の測定を行った。

【００５７】初期ヘイズ値は１０％以下であったものを
良好な透明性を有していると判定した。

【００５８】また、８０℃で３０分熱処理後のヘイズ値
に対する１４０℃で３０分熱処理した後のヘイズ値の変
化を算出し、下記の判定基準に基づいて判定を行った。

【００５９】判定基準 ○ ： ８０℃で３０分熱処理後のヘイズ値に対する１４
０℃で３０分熱処理した後のヘイズ値の変化が２０％以
下であった。

【００６０】× ： ８０℃で３０分熱処理後のヘイズ値
に対する１４０℃で３０分熱処理した後のヘイズ値の変
化が２０％より大きかった。

【００６１】（収縮率）熱処理前のポリエステル成形品
と、８０℃で３０分熱処理後と１４０℃で３０分熱処理
後のポリエステル成形品について、それぞれ、調温、調
湿の後、２３℃において、水を完全に充填した時の容量
を処理前後について測定し、下記式に基づいて、収縮率
を算出した。

【００６２】 「収縮率」＝ （「熱処理前の容量」 −「熱処理後の容量」） ／ 「熱処理 前の容量」 × １００・・・（１） ８０℃での熱処理後については収縮率２％以下、１４０
℃の熱処理後については収縮率５％以下であったものを
耐熱性が良好であると判定した。

【００６３】

【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば、
良好な成形性を有し、成形後に良好な透明性を有および
耐熱性を有するポリエステルシート、およびポリエステ
ル成形品を提供することができる。

【００６４】本発明のポリエステル成形品は、内容物の
高温殺菌や内容物の高温充填、電子レンジでの使用が可
能な食品容器として好適である。

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 動的粘弾性のｔａｎδピークトップ温度
   が６０℃以上、ピークトップ値が０．１５〜０．５０、
   厚さ２００μｍでの初期ヘイズ値が２０％以下および８
   ０℃で３０分熱処理した後のヘイズ値に対する１４０℃
   で３０分熱処理した後のヘイズ値の変化が２０％以下で
   あるポリエステルシート。
2. 【請求項２】 請求項１記載のポリエステルシートを熱
   成形して得られるポリエステル成形品であって、動的粘
   弾性のｔａｎδピークトップが６０℃以上、ピークトッ
   プ値が０．１５〜０．４０、８０℃で３０分熱処理後の
   収縮率が２％以下および１４０℃で３０分熱処理後の収
   縮率が５％以下であることを特徴とするポリエステル成
   形品。