JP2002349363A

JP2002349363A - 内燃機関の蒸発燃料処理装置

Info

Publication number: JP2002349363A
Application number: JP2001153647A
Authority: JP
Inventors: Takuji Matsubara; 卓司松原; 衛 ▲吉▼岡; Mamoru Yoshioka
Original assignee: Toyota Motor Corp
Current assignee: Toyota Motor Corp
Priority date: 2001-05-23
Filing date: 2001-05-23
Publication date: 2002-12-04

Abstract

(57)【要約】【課題】本発明は燃料タンク内で発生する蒸発燃料を
内燃機関の吸気通路にパージすることで処理する蒸発燃
料処理装置に関し、吸気Ｏ_２センサを用いる構成を採用
しつつ、パージ制御バルブの開故障や閉故障を精度良く
検出することを目的とする。【解決手段】燃料ベーパを吸着するキャニスタ１０を
設ける。キャニスタ１０と吸気通路１６との間にパージ
制御バルブ１８を配置する。吸気通路１６の、パージ制
御バルブ１８に通じる連通口より下流に吸気Ｏ_２センサ
２８を配置する。パージカット時における吸気Ｏ_２セン
サ２８の出力が開故障判定値を下回る場合、すなわち、
パージカット中のベーパ濃度が不当に高い場合に、パー
ジ制御バルブ１８に開故障が生じたと判定する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、内燃機関の蒸発燃
料処理装置に係り、特に、燃料タンク内で発生する蒸発
燃料を内燃機関の吸気通路にパージすることで処理する
蒸発燃料処理装置に関する。

【０００２】

【従来の技術】従来、例えば特開平９−４２０７４号公
報には、燃料タンク内で発生する蒸発燃料（燃料ベー
パ）をキャニスタで捕獲し、その燃料ベーパを内燃機関
の運転中に吸気通路に放出（パージ）して処理する蒸発
燃料処理装置が知られている。この蒸発燃料処理装置
は、排気通路に配置された酸素濃度センサ（以下、「排
気Ｏ _２センサ」と称す）を備えており、そのセンサによ
り検出される酸素濃度に基づいて燃料パージに伴う空燃
比ずれを検出する。そして、上記の装置は、その空燃比
ずれが解消されるように燃料噴射量の補正を行う。この
ような補正によれば、パージの影響を相殺して、大きな
空燃比ずれを生じさせることなく、内燃機関の運転中に
キャニスタ内の燃料ベーパを処理することができる。

【０００３】また、従来、例えば特開平１１−２１５３
号公報には、内燃機関の吸気通路に酸素濃度センサを備
える構成が開示されている。以下、このような酸素濃度
センサを「吸気Ｏ_２センサ」と称す。吸気Ｏ_２センサに
よれば、排気Ｏ_２センサに比して、キャニスタからパー
ジされる燃料ベーパの濃度を速やかに検知することがで
きる。このため、吸気Ｏ_２センサを蒸発燃料処理装置と
組み合わせて、パージの影響を相殺するための噴射量補
正を、そのセンサ出力に基づいて行うことが考えられ
る。

【０００４】

【発明が解決しようとする課題】ところで、内燃機関の
蒸発燃料処理装置は、キャニスタから吸気通路へ流れる
パージガスの流量を制御するためのパージ制御バルブを
備えている。このパージ制御バルブには、異物の噛み混
みなどに起因して、バルブが開いたままの状態となる開
故障や、バルブが閉じたままの状態となる閉故障が生ず
ることがある。パージ制御バルブに開故障や閉故障が生
じていると、パージガスの流量を適正に制御することが
できなくなり、種々の弊害が生ずる。このため、パージ
制御バルブの開故障や閉故障は、速やかに検出できるこ
とが望ましい。

【０００５】本発明は、上記の課題を解決するためにな
されたもので、吸気Ｏ_２センサを用いる構成を採用しつ
つ、パージ制御バルブの開故障や閉故障を精度良く検出
することのできる内燃機関の蒸発燃料処理装置を提供す
ることを目的とする。

【０００６】

【課題を解決するための手段】上記の目的を達成するた
め、請求項１記載の発明は、内燃機関の蒸発燃料処理装
置であって、燃料ベーパを吸着するキャニスタと、前記
キャニスタと吸気通路との間に配置されるパージ制御バ
ルブと、前記吸気通路の、前記パージ制御バルブに通じ
る連通口より下流に配置される吸気ベーパ濃度センサ
と、パージカット時における前記吸気ベーパ濃度センサ
の出力が開故障判定値を上回る場合に、前記パージ制御
バルブに開故障が生じたと判定する故障判定手段と、を
備えることを特徴とする。

【０００７】また、請求項２記載の発明は、請求項１記
載の内燃機関の蒸発燃料処理装置であって、パージカッ
ト時における前記吸気ベーパ濃度センサの出力に基づい
て、当該吸気ベーパ濃度センサの出力ばらつきを補正す
るためのセンサ出力補正係数を学習する学習手段と、前
記センサ出力補正係数と前記吸気ベーパ濃度センサの出
力とを用いて、前記吸気通路を流れるガス中のベーパ濃
度を求めるベーパ濃度検出手段と、前記パージ制御バル
ブの開故障が認められる場合は、前記センサ出力補正係
数の学習を禁止する学習禁止手段と、を備えることを特
徴とする。

【０００８】また、請求項３記載の発明は、請求項２記
載の内燃機関の蒸発燃料処理装置であって、前記吸気通
路に流入する吸入空気量を検出する吸入空気量検出手段
と、前記吸入空気量に対して所望の空燃比を実現するた
めのベース噴射量を演算するベース噴射量演算手段と、
前記パージ制御バルブの駆動条件に基づいて、当該パー
ジ制御バルブを通って前記吸気通路にパージされるパー
ジガス流量を検出するパージガス流量検出手段と、パー
ジ実行中に、前記パージガス流量と前記ベーパ濃度とを
含む複数のパラメータに基づいて前記ベース噴射量を補
正することにより燃料噴射量を演算する第１の燃料噴射
量演算手段と、前記パージ制御バルブの開故障が認めら
れる場合は、前記センサ出力補正係数を初期値に固定す
る補正係数固定手段と、を備えることを特徴とする。

【０００９】また、請求項４記載の発明は、請求項３記
載の内燃機関の蒸発燃料制御装置であって、前記パージ
制御バルブの開故障が認められる場合に、前記ベーパ濃
度に基づいて前記ベース噴射量を補正することにより、
パージカット中における燃料噴射量を演算する第２の燃
料噴射量演算手段を備えることを特徴とする。

【００１０】また、請求項５記載の発明は、請求項１乃
至４の何れか１項記載の内燃機関の蒸発燃料処理装置で
あって、パージカット時における前記吸気ベーパ濃度セ
ンサの出力が、前記開故障判定値を上回る値から上限判
定値を下回る値に復帰した場合に、内燃機関が最後に始
動された後に前記パージ制御バルブに開指令が発せられ
ているか否かを判別する制御経験判別手段と、前記制御
経験判別手段によって、未だ前記パージ制御バルブには
開指令が発せられていないと判別された場合に、前記パ
ージ制御バルブが正常であると判別する正常復帰判別手
段と、を備えることを特徴とする。

【００１１】また、請求項６記載の発明は、請求項５記
載の内燃機関の蒸発燃料処理装置であって、前記制御経
験判別手段によって、既に前記パージ制御バルブに開指
令が発せられていると判別された場合に、前記パージ制
御バルブが形式的に正常であると判別する仮正常復帰判
別手段を備えることを特徴とする。

【００１２】また、請求項７記載の発明は、請求項１乃
至６の何れか１項記載の内燃機関の蒸発燃料処理装置で
あって、内燃機関の排気通路に配置される排気酸素濃度
センサと、内燃機関に供給される混合気を理論空燃比に
近づけるために用いるべき空燃比補正係数を、前記排気
酸素濃度センサの出力に基づいて求める補正係数演算手
段と、前記吸気ベーパ濃度センサの出力と、前記空燃比
補正係数との間に相関が認められるか否かを判断する相
関判断手段とを備え、前記故障判定手段は、パージカッ
ト時における前記吸気ベーパ濃度センサの出力が開故障
判定値を上回り、かつ、前記相関が認められない場合
に、前記パージ制御バルブの開故障に代えて、他の所定
の構成要素の故障を判定する第２判定手段を含むことを
特徴とする。

【００１３】また、請求項８記載の発明は、請求項１乃
至７の何れか１項記載の内燃機関の蒸発燃料処理装置で
あって、内燃機関の排気通路に配置される排気酸素濃度
センサと、内燃機関に供給される混合気を理論空燃比に
近づけるために用いるべき空燃比補正係数を、前記排気
酸素濃度センサの出力に基づいて求める補正係数演算手
段と、前記故障判定手段は、パージカット中に、前記空
燃比補正係数が、リーンズレ判定値を越えてリーン側に
偏っている場合に、前記パージ制御バルブに開故障が生
じたと判定する第３判定手段を含むことを特徴とする。

【００１４】また、請求項９記載の発明は、請求項８記
載の内燃機関の蒸発燃料処理装置であって、前記リーン
ズレ判定値は、前記吸気通路に生ずる吸気管圧力に基づ
いて決定されることを特徴とする。

【００１５】また、請求項１０記載の発明は、請求項８
または９記載の内燃機関の蒸発燃料処理装置であって、
前記リーンズレ判定値は、内燃機関の回転数に基づいて
決定されることを特徴とする。

【００１６】また、請求項１１記載の発明は、内燃機関
の蒸発燃料処理装置であって、燃料ベーパを吸着するキ
ャニスタと、前記キャニスタと吸気通路との間に配置さ
れるパージ制御バルブと、前記吸気通路の、前記パージ
制御バルブに通じる連通口より下流に配置される吸気ベ
ーパ濃度センサと、前記吸気通路に流入する吸入空気量
を検出する吸入空気量検出手段と、前記吸入空気量に対
して所望の空燃比を実現するためのベース噴射量を演算
するベース噴射量演算手段と、前記吸気ベーパ濃度セン
サの出力に基づいて、前記パージ制御バルブを通って前
記吸気通路に流入するパージエアを求めるパージエア量
演算手段と、パージ実行中に、前記パージエアに対応す
る量だけ前記ベース噴射量に増量補正を施す燃料噴射量
演算手段と、内燃機関の排気通路に配置される排気酸素
濃度センサと、内燃機関に供給される混合気を理論空燃
比に近づけるために用いるべき空燃比補正係数を、前記
排気酸素濃度センサの出力に基づいて求める補正係数演
算手段と、パージ実行中に、前記空燃比補正係数が、閉
故障判定値を越えてリッチ側に偏っている場合に、前記
パージ制御バルブに閉故障が生じたと判定する故障判定
手段と、を備えることを特徴とする。

【００１７】また、請求項１２記載の発明は、請求項１
１記載の内燃機関の蒸発燃料処理装置であって、前記パ
ージ制御バルブの閉故障が認められる場合は、前記パー
ジエアに対応する増量補正を禁止する増量補正禁止手段
を備えることを特徴とする。

【００１８】また、請求項１３記載の発明は、請求項１
２記載の内燃機関の蒸発燃料処理装置であって、前記増
量補正が禁止された後、パージ実行中における前記空燃
比補正係数が、閉弁正常判定値を越えてリーン側に偏っ
た場合に、前記増量補正の実行を復帰させる増量補正復
帰手段を備えることを特徴とする。

【００１９】

【発明の実施の形態】以下、図面を参照してこの発明の
実施の形態について説明する。尚、各図において共通す
る要素には、同一の符号を付して重複する説明を省略す
る。

【００２０】実施の形態１．図１は、本発明の実施の形
態１の内燃機関の蒸発燃料処理装置の構成を表す図であ
る。図１に示すように、本実施形態の蒸発燃料処理装置
は、キャニスタ１０を備えている。キャニスタ１０に
は、ベーパ通路１２を介して図示しない燃料タンクが連
通している。キャニスタ１０は、活性炭を内蔵してお
り、燃料タンクの内部で発生し、ベーパ通路１２を通っ
てキャニスタ１０に導かれてくるベーパを吸着すること
ができる。

【００２１】キャニスタ１０は、また、パージ通路１４
を介して吸気通路１６に連通している。パージ通路１4
には、デューティ制御されることにより任意の開度を実
現するパージＶＳＶ(Vacuum Switching Valve)１８が設
けられている。

【００２２】吸気通路１６の端部には、エアクリーナ２
０が設けられている。エアクリーナ２０の下流には、エ
アクリーナ２０を通って吸入される吸入空気量Ｇａを検
出するエアフロメータ２２が設けられている。更に、エ
アフロメータ２２の下流には、吸気通路１６を流れる吸
入空気量を制御するためのスロットルバルブ２４が配置
されている。

【００２３】スロットルバルブ２４の下流には、吸気脈
動の抑制等を目的として、サージタンク２６が設けられ
ている。サージタンク２６には、その内部を流れるガス
中の酸素濃度を検出するための酸素濃度センサ２８（以
下、「吸気Ｏ_２センサ２８」と称す）が配設されてい
る。

【００２４】吸気通路１６は、サージタンク２６の下流
において内燃機関２９の吸気ポートに連通している。内
燃機関２９の排気ポートには、排気通路３０が連通して
いる。排気通路３０には、内燃機関２９から排出される
排気ガス中の酸素濃度を検出する酸素濃度センサ３１
（以下、「排気Ｏ_２センサ３１」と称す）が配置されて
いる。内燃機関２９から排出される排気ガスは、排気通
路３０を通って図示しない触媒装置に導かれ、その内部
で浄化された後大気中に排出される。

【００２５】上述したパージ通路１４は、スロットルバ
ルブ２４とサージタンク２６の間に連通している。スロ
ットルバルブ２４の下流には、内燃機関２９の運転中に
負圧が発生する。このため、内燃機関の運転中にパージ
ＶＳＶ１８を開弁すると、キャニスタ１０に負圧を導く
ことができる。

【００２６】キャニスタ１０には、図示しない大気導入
孔が設けられている。この大気導入孔が開口された状態
でキャニスタ１０に負圧が導かれると、大気導入孔から
吸入された空気と共に、キャニスタ１０の内部に吸着さ
れていたベーパとがパージ通路１４を通って吸気通路１
６にパージされる。以下、このようにしてパージ通路１
４から吸気通路１６に導かれるガスを「パージガス」と
称し、パージガス中に含まれる空気を「パージエア」と
称す。

【００２７】本実施形態の蒸発燃料処理装置は、ＥＣＵ
(Electronic Control Unit)３２を備えている。ＥＣＵ
３２は、パージＶＳＶ１８をデューティ制御することで
パージガス流量を制御すると共に、図示しないインジェ
クタから内燃機関２９に供給される燃料の量、すなわ
ち、燃料噴射量ＴＡＵを制御するユニットである。図１
に示すように、ＥＣＵ３２には、エアフロメータ２２や
吸気Ｏ_２センサ２８など、各種センサの出力が供給され
ている。また、ＥＣＵ３２には、パージＶＳＶ１８やイ
ンジェクタなどのアクチュエータが接続されている。

【００２８】次に、図２を参照して、本実施形態の蒸発
燃料処理装置が実行する基本的な処理の内容、より具体
的には、本実施形態の蒸発燃料処理装置が、燃料噴射量
ＴＡＵを求めるために実行する燃料噴射量演算ルーチン
の内容について説明する。

【００２９】図２は、本実施形態において、ＥＣＵ３２
が実行する燃料射量演算ルーチンのフローチャートであ
る。図２に示すように、燃料噴射量演算処理では、先
ず、ベース噴射量が演算される（ステップ１００）。ベ
ース噴射量は、吸入空気量Ｇａに対して所望の空燃比を
実現するための噴射量であり、エアフロメータ２２の出
力信号に基づいて演算される。

【００３０】次に、燃料ベーパのパージ禁止されている
か、すなわち、パージカット中であるか否かが判別され
る（ステップ１０２）。本実施形態において、パージカ
ットは、例えば、内燃機関２９の暖機中や燃料カット中
に行われる。

【００３１】上記ステップ１０２においてパージカット
中であると判別された場合は、燃料噴射量ＴＡＵを求め
るにあたってパージの影響を考慮する必要がないと判断
できる。この場合、ベース噴射量が燃料噴射量ＴＡＵと
された後（ステップ１０４）、今回のルーチンが終了さ
れる。尚、燃料噴射量ＴＡＵの演算過程では、厳密に
は、ベース噴射量を基礎として種々の補正演算が行われ
るが、本実施形態においてそれらは大きな意味を持たな
いため、ここではその説明を省略する。

【００３２】上記ステップ１０２において、パージカッ
ト中ではないと判別された場合は、パージの影響を考慮
するため、先ず、パージ率epgrが演算される（ステップ
１０６）。

【００３３】図３は、上記ステップ１０２で演算される
パージ率epgrと後述するパージエア率epgrairの定義を
説明するための図である。図３に示すように、パージ率
epgrは、吸入空気量Ｇａに対するパージガスの流量ａの
比率（ａ／Ｇａ）をパーセント表示した値である。ま
た、パージエア率epgrairは、吸入空気量Ｇａに対する
パージエアの流量ｂの比率（ｂ／Ｇａ）をパーセント表
示した値である。

【００３４】パージガスの流量ａ、すなわち、パージ実
行中にパージＶＳＶ１８を通って流れるガス（ベーパと
パージエア）の流量は、パージＶＳＶ１８の特性やその
開度（駆動デューティ）などに基づいて、公知の手法で
求めることができる。上記ステップ１０２では、その公
知の手法で求めた流量ａ（リットル/min）を、密度（g/
リットル）を表す値に単位変換し、更に、その変換後の
値を吸入空気量Ｇａ（g/リットル）で除することにより
パージ率epgrが求められる。

【００３５】図２に示すルーチンでは、次に、補正係数
ｋが演算される（ステップ１０８）。そして、その補正
係数ｋとパージ率epgrとを用いて、次式に従ってパージ
エア率epgrairが演算される（ステップ１１０）。パージエア率epgrair＝パージ率epgr×補正係数ｋ・・・（１）

【００３６】パージエアの流量ｂは、パージガス中のベ
ーパ量（ａ−ｂ）が少量であるほどパージガスの流量ａ
に近づく。従って、パージエア率epgrair＝（ｂ／Ｇ
ａ）×１００は、ベーパ量が少量であるほどパージ率ep
gr＝（ａ／Ｇａ）×１００に近づく。換言すると、パー
ジエア率epgrairは、サージタンク２６内部で検出され
るベーパ濃度が低いほどパージ率epgrに近づき、また、
そのベーパ濃度が高いほどパージ率epgrに比して小さな
値になると推定できる。

【００３７】図４は、パージエア率epgrairとパージ率e
pgrとの間に成立する上記の関係に鑑みて予め実験的に
定めた補正係数ｋのマップの一例を示す。図４に示すマ
ップは、サージタンク２６を流れるガス中のベーパ濃度
が薄いほど、補正係数ｋが１．０に近づき、そのベーパ
濃度が高いほど、補正係数ｋが０に近づくように定めら
れている。ＥＣＵ３２は、上記ステップ１０８におい
て、吸気Ｏ_２センサ２８により検出されるサージタンク
２６内の酸素濃度（すなわちベーパ濃度）に基づいてこ
のマップを参照することにより補正係数ｋを求める。こ
のように、補正係数ｋは、パージエア率epgrairとパー
ジ率epgrとの間に成立する関係を表す係数である。従っ
て、上記ステップ１１０の演算処理によれば、吸気Ｏ_２
センサ２８の出力に基づいて、パージ率epgrからパージ
エア率epgrairを精度良く求めることができる。

【００３８】ところで、上記ステップ１０８の処理によ
り補正係数ｋを求めるためには、その前提として、吸気
Ｏ_２センサ２８の出力に基づいてサージタンク２６を流
れるガス中のベーパ濃度を検出する必要がある。

【００３９】図５は、吸気Ｏ_２センサ２８の出力特性を
説明するためのグラフである。図５において、横軸は吸
気管圧力ＰＭを示し、縦軸は吸気Ｏ_２センサ２８の出力
αを示す。また、図５中に符号α０を付して示す線は、
吸気通路１６内を１００％エアが流れる際の出力特性、
すなわち、パージカット中に現れる吸気Ｏ_２センサ２８
の出力特性を示す。

【００４０】吸気Ｏ_２センサ２８は、そのセンサ素子の
表面上に存在する酸素分子の数に応じた出力αを発す
る。センサ素子の表面上に存在する酸素分子の数は、吸
気管圧力ＰＭに応じて増減する。このため、その出力特
性は、図５に示すように、吸気管圧力ＰＭに対して依存
性を有している。

【００４１】サージタンク２６を流れるガス中にベーパ
が含まれていると、吸気Ｏ_２センサ２８のセンサ素子面
において、ベーパと酸素とが反応し、ベーパ濃度に応じ
た量の酸素が消費される。その結果、吸気Ｏ_２センサ２
８の出力αは、サージタンク２６内のベーパ濃度が高く
なるに連れて小さな値となる。図５中に符号α１または
α２を付して示す線は、ベーパ濃度が高くなるにつれて
吸気Ｏ_２センサ２８の出力特性に生ずる変化を示してい
る。このように、吸気Ｏ_２センサ２８の出力αは、サー
ジタンク２６内を流れるガス中のベーパ濃度に応じた値
を示す。従って、吸気管圧力ＰＭが検出できれば、吸気
Ｏ_２センサ２８の出力に基づいて、サージタンク２６を
流れるガス中のベーパ濃度を検出することが可能であ
る。

【００４２】具体的には、ベーパ濃度は、以下の原理で
検出することができる。すなわち、先ず、図示しないＰ
Ｍセンサにより吸気管圧力ＰＭを検出する。次いで、そ
の吸気管圧力ＰＭに基づいて、１００％エアに対して出
力されるべき出力α０を検出する。そして、吸気Ｏ_２セ
ンサ２８の実出力αと上記の出力α０とを以下の式に代
入すれば、サージタンク２６内の酸素濃度とベーパ濃度
とを検出することができる。酸素濃度＝α／α０ベーパ濃度＝（１−α／α０）・・・（２）

【００４３】しかしながら、吸気Ｏ_２センサ２８の出力
特性には、ある程度の公差が許容されている。図６は、
その公差の範囲で吸気Ｏ_２センサ２８の出力に生ずるば
らつきを示す。より具体的には、図６中に符号Ａを付し
て示す線は公差の中央値（基準中央値）であり、符号Ｂ
および符号Ｃを付して示す線は、それぞれ、公差の上限
を表す上限判定値、および下限を表す下限判定値であ
る。

【００４４】ＥＣＵ３２が、上記（２）式に含まれる出
力α０を求めるためには、ＥＣＵ３２に、個々の吸気Ｏ
_２センサ２８のばらつきをも考慮した出力α０のマップ
が記憶されている必要がある。これに対して、ＥＣＵ３
２が記憶しているのは、図６に示す基準中央値Ａのマッ
プである。従って、吸気Ｏ_２センサ２８の出力αに基づ
いて精度良く酸素濃度およびベーパ濃度を求めるために
は、吸気Ｏ_２センサ２８の出力ばらつきを補正すること
が必要である。

【００４５】そこで、ＥＣＵ３２は、吸気Ｏ_２センサ２
８がパージカット中に発する出力、すなわち、吸気Ｏ_２
センサ２８が１００％エアに対して現実に発する出力α
０を検出し、その値α０と基準中央値Ａとの比α０／Ａ
をセンサ出力補正係数βとして学習することとしてい
る。そして、このセンサ出力補正係数βと、基準中央値
Ａとを用いて、次式に従って酸素濃度およびベーパ濃度
を検出することとしている。酸素濃度＝α／β／Ａベーパ濃度＝１−α／β／Ａ・・・（３）

【００４６】ＥＣＵ３２は、上述した処理に従うことに
より、吸気Ｏ_２センサ２８の出力αと、吸気管圧力ＰＭ
とに基づいて、精度良くサージタンク２６内のベーパ濃
度を検出することができる。そして、ＥＣＵ３２は、そ
のベーパ濃度に基づいて補正係数ｋを演算し（上記ステ
ップ１０８参照）、更に、その補正係数ｋに基づいてパ
ージエア率epgrairを求める（上記ステップ１１０参
照）。

【００４７】パージ制御の実行中は、内燃機関２９に対
して、質量流量Ｇａの吸入空気と共に、パージ通路１４
を流通するパージエアおよび燃料ベーパが供給される。
この場合、空燃比を所望の値とするためには、吸入空気
量Ｇａとパージエア流量ｂとの和に対して、燃料噴射量
ＴＡＵとベーパ量（ａ−ｂ）との和が上記所望の値とな
るようにＴＡＵを決定する必要がある。

【００４８】図２に示す燃料噴射量演算ルーチンでは、
上記ステップ１１０に次いで、以下に示す手順でベース
噴射量を補正することにより、上記の要求を満たす燃料
噴射量ＴＡＵが算出される。すなわち、ＥＣＵ３２は、
パージエア率epgrairを求めた後、次式に従ってベース
噴射量の増量補正を行う（ステップ１１２）。補正後噴射量＝ベース噴射量×（１＋epgrair／１００）・・・（４）上記の演算処理によれば、吸入空気量Ｇａとパージエア
流量ｂとの和に対して、所望の空燃比を実現するための
噴射量が補正後噴射量として求められる。

【００４９】次に、次式に従ってベーパ量が演算される
（ステップ１１４）。ベーパ量＝（吸入空気量Ｇａ＋パージエア流量）×ベーパ濃度・・・（５）ここで、ベーパ濃度は、サージタンク２６を流れるガス
中のベーパ濃度、すなわち、吸気Ｏ_２センサ２８によっ
て検出されるベーパ濃度である。

【００５０】上記の処理によりベーパ量が演算される
と、次に、補正後噴射量からベーパ量を減じることによ
り、燃料噴射量ＴＡＵが求められる（ステップ１１
６）。上記の処理によれば、燃料ベーパと共に内燃機関
２９に供給されることにより所望の空燃比を実現し得る
燃料噴射量ＴＡＵを求めることができる。

【００５１】次に、図７乃至図１１を参照して、本実施
形態の蒸発燃料処理装置が実行する特徴的な処理の内容
について説明する。本実施形態の構成において、パージ
ＶＳＶ１８には、バルブが開いたままとなる故障、すな
わち、開故障が生ずることがある。パージＶＳＶ１８に
開故障が生ずると、パージカットの実行中に、キャニス
タ１０から吸気通路１６へ不当にパージガスが流通す
る。

【００５２】ＥＣＵ３２は、上記の如く、パージカット
中に吸気Ｏ_２センサ２８から発せられる出力を１００％
エアに対応する出力α０と捕らえてセンサ出力補正係数
βを学習している。従って、パージＶＳＶ１８に開故障
が生じたままその学習が続けられると、センサ出力補正
係数βが誤学習される事態が生ずる。

【００５３】また、本実施形態において、ＥＣＵ３２
は、上記ステップ１０４に示す通り、パージカットの実
行中は、パージガスの影響を考慮することなく燃料噴射
量ＴＡＵを演算する。このため、パージＶＳＶ１８に開
故障が生ずると、パージカットの実行中に大きな空燃比
ずれが生じ易い。

【００５４】図７は、パージＶＳＶ１８の開故障を検出
して上記の不都合を回避するため、ＥＣＵ３２が実行す
るパージＶＳＶ開故障判定ルーチンのフローチャートを
示す。図７に示すルーチンでは、先ず、パージカット条
件が成立しているか否かが判別される（ステップ１２
０）。本実施形態では、例えば内燃機関２９の暖機中や
燃料カットの実行中にパージカット条件の成立が判断さ
れる。上記の判別の結果、パージカット条件が成立して
いないと判別された場合は、パージＶＳＶ１８の開故障
判定が行えないため、以後、速やかに今回のルーチンが
終了される。

【００５５】上記ステップ１２０において、パージカッ
ト条件の成立が判別されると、次に、図示しないＰＭセ
ンサより吸気管圧力ＰＭが取り込まれ（ステップ１２
２）、更に、吸気Ｏ_２センサ２８の出力αが取り込まれ
る（ステップ１２４）。

【００５６】次いで、上記ステップ１２２で取り込んだ
吸気管圧力ＰＭに対応する下限判定値Ｃが取り込まれる
（ステップ１２６）。図８は、本ステップ１２６におい
て、ＥＣＵ３２が下限判定値Ｃを取り込むために参照す
るマップの一例を示す。図８に示すように、ＥＣＵ３２
には、吸気Ｏ _２センサ２８の基準中央値Ａ、上限判定値
Ｂ、および下限判定値Ｃを吸気管圧力ＰＭとの関係で定
めたマップが記憶されていると共に、パージＶＳＶ開故
障判定値Ｄを吸気管圧力ＰＭとの関係で定めたマップが
記憶されている。尚、パージＶＳＶ開故障判定値Ｄにつ
いては、その内容を後に詳細に説明する。

【００５７】上記ステップ１２６において、出力α＞下
限判定値Ｃが成立しないと判別された場合は、パージカ
ット中における吸気Ｏ_２センサ２８の出力αが不当に小
さな値を取っていると判断され、次に、図８に示すマッ
プより、吸気管圧力ＰＭに対応するＶＳＶ開故障判定値
Ｄが取り込まれる（ステップ１３０）。吸気Ｏ_２センサ
２８の出力αは、サージタンク２６内のベーパ濃度が高
くなるに連れて小さな値となる。開故障判定値Ｄは、パ
ージＶＳＶ１８に開故障が生じていないとすれば、出力
αがそれ以下とはならない値として実験的に定められた
値である。尚、パージＶＳＶ１８に開故障が生じた場
合、その影響は、吸気管圧量ＰＭが低くなり、多量のベ
ーパが不当にパージされ易くなるほど出力αに顕著に現
れる。このため、開故障判定値Ｄは、吸気管圧力ＰＭが
低くなるに連れて急激に小さな値となるように定められ
ている。

【００５８】開故障判定値Ｄが取り込まれると、次に、
出力αが、その値Ｄより小さいか否かが判別される（ス
テップ１３２）。その結果、出力α＜開故障判定値Ｄが
成立しないと判別された場合は、判断の正確を期すた
め、パージＶＳＶ１８の開故障が認定されることなく今
回のルーチンが終了される。

【００５９】一方、上記ステップ１３２において、出力
α＜開故障判定値Ｄが成立すると判別されると、パージ
ＶＳＶ１８に開故障が生じていると判断され、以下に示
すフラグ処理が行われる（ステップ１３４）。開異常フラグ：ＸＶＳＶＯＤ＝１仮正常復帰フラグ：ＸＶＳＶＨＯＰ＝０正常復帰フラグ：ＸＶＳＶＯＰ＝０尚、これらのフラグは、内燃機関２９のイグニッション
スイッチがＯＮされた後、初期化処理により全て０にリ
セットされている。

【００６０】上記ステップ１２８において、出力αが下
限判定値Ｃより大きいと判別された場合は、サージタン
ク２６内に燃料ベーパは導かれていないと判断される。
この場合、ステップ１２８の処理に次いで、開異常フラ
グＸＶＳＶＯＤが０であるか否かが判別される（ステッ
プ１３６）。

【００６１】ＸＶＳＶＯＤ＝０が成立する場合は、少な
くとも前回のルーチンにおいてパージＶＳＶ１８の開異
常が認められていないと判断できる。すなわち、燃料ベ
ーパの不存在が、吸気Ｏ_２センサ２８によって継続的に
確認されていると判断できる。この場合、パージＶＳＶ
１８が正常であると判断され、正常復帰フラグＸＶＳＶ
ＯＰに１がセットされる（ステップ１３８）。

【００６２】一方、上記ステップ１３６において、開異
常フラグＸＶＳＶＯＤ＝０が成立しないと判別された場
合は、内燃機関２９の始動後に、少なくとも一度は不当
に小さな出力αが検出されていると判断できる。この場
合、ステップ１３６の処理に次いで、内燃機関２９が始
動された後、既にパージ制御が行われた可能性があるか
否かが判別される。より具体的には、図示しない冷却水
温センサにより検出される内燃機関２９の冷却水温ＴＨ
Ｗがパージ開始温度７０℃より低いか否かが判別される
（ステップ１４０）。

【００６３】上記ステップ１４０において、ＴＨＷ＜７
０℃が成立すると判別された場合、は、内燃機関２９が
始動された後、未だパージ制御が実行されていないと判
断できる。この場合、更に、内燃機関２９が始動された
後現在までの間に、パージＶＳＶ１８には何ら駆動信号
が供給されていないこと、より具体的には、パージＶＳ
Ｖ１８の状態が何ら変化していないことが判断できる。

【００６４】パージＶＳＶ１８に動作経験がない場合
は、キャニスタ１０の中にある程度の燃料ベーパが吸着
されていると推定できる。また、パージＶＳＶ１８に何
ら駆動信号が供給されていないため、開故障が生じてい
るとすれば、その故障状態は継続していると推定でき
る。キャニスタ１０内にある程度の燃料ベーパが吸着さ
れており、かつ、パージＶＳＶ１８に開故障が生じてい
るとすれば、吸気Ｏ_２センサ２８の出力αは、継続的に
開故障判定値Ｄより小さな値となるはずである。従っ
て、パージＶＳＶ１８に動作経験が無いにも関わらず上
記ステップ１４０の処理が実行されたとすれば、パージ
ＶＳＶ１８には当初から開故障は生じていなかったと判
断できる。

【００６５】このため、上記ステップ１４０でパージＶ
ＳＶ１８の動作経験が否定された場合（ＴＨＷ＜７０℃
が成立すると判別された場合）は、パージＶＳＶ１８が
正常復帰したと判断され、以下のフラグ処理が行われる
（ステップ１４２）。開異常フラグ：ＸＶＳＶＯＤ＝０仮正常復帰フラグ：ＸＶＳＶＨＯＰ＝１正常復帰フラグ：ＸＶＳＶＯＰ＝１尚、本ステップ１４２は、パージＶＳＶ１８が当初から
正常であるとの判断の下に実行されるステップである。
しかし、出力αが少なくとも一度は開故障判定値Ｄ以下
になったことを記録に残すため、ここでは、「正常判
定」の場合と区別して「正常復帰」なる概念を用い、ま
た、正常判定の場合と異なり、仮正常復帰フラグに１を
セットすることとしている。

【００６６】上記ステップ１４０において、冷却水温Ｔ
ＨＷがパージ開始温度７０℃以上であると判別された場
合は、パージＶＳＶ１８に動作経験があるものと判断さ
れる。パージＶＳＶ１８に動作経験がある場合は、キャ
ニスタ１０に吸着されていた燃料ベーパが、パージ制御
によってほぼパージされた可能性、或いは、パージＶＳ
Ｖ１８の開故障を引き起こしていた異物の噛み混みが、
その動作に伴って解消された可能性などを考慮する必要
がある。つまり、この場合は、吸気Ｏ_２センサ２８の出
力αが下限判定値Ｃより大きな値に復帰していたとして
も、過去または現在におけるパージＶＳＶ１８の開故障
を否定することができない。

【００６７】一方、上記の場合は、仮にパージＶＳＶ１
８に開故障が生じていたとしても、サージタンク２６内
に実質的にベーパが導かれていないため、センサ出力補
正係数βの演算などは問題なく行うことができる。この
ため、上記ステップ１４０において、パージＶＳＶ１８
の動作経験が認められた場合（ＴＨＷ＜７０℃が不成立
の場合）は、「開異常」や「正常判定」更には「正常復
帰」の状態と区別して「仮正常復帰」なる判別がなされ
たうえで、以下のフラグ処理が行われる。仮正常復帰フラグ：ＸＶＳＶＨＯＰ＝１正常復帰フラグ：ＸＶＳＶＯＰ＝０

【００６８】上述の如く、図７に示すルーチンによれ
ば、吸気Ｏ_２センサ２８がパージカット中に発する出力
αに基づいて、パージＶＳＶ１８の開異常を精度良く検
出することができる。より具体的には、パージＶＳＶ１
８の状態を、精度よく４つの状態に区別して検出するこ
とができる。尚、図９は、図７に示すルーチンにより区
別することのできる４つの状態と、それぞれの状態に対
応するフラグ値の組み合わせをまとめたものである。

【００６９】図１０は、ＥＣＵ３２が、センサ出力補正
係数βを適切に学習し、かつ、センサ出力補正係数βを
適切に燃料噴射量ＴＡＵの演算に反映させるために実行
する補正係数学習ルーチンのフローチャートである。図
１０に示すルーチンは、上記図７に示すルーチンの実行
に伴って設定された各種フラグの状態に基づいて進めら
れる。以下、図１０に示すルーチンの内容を説明するに
先だって、図１１を参照して、そのルーチンの機能につ
いて説明する。

【００７０】図１１は、上記図７に示すルーチンにより
区分される４つの状態と、それらの状態に対応する各種
フラグの状態と、図１０に示すルーチン中で個々の状態
に対応して実行される主な処理とを対比して表した図で
ある。図１１に示すように、図１０に示すルーチンによ
れば、パージＶＳＶ１８に開異常が生じている場合は、
パージの実行状態に応じて以下に示す２つの処理の何れ
かが行われる。

【００７１】パージカット中：センサ出力補正係数β
の学習を禁止してその値を１としたうえで、吸気Ｏ_２セ
ンサ２８の出力αに基づいて、開故障の影響で不当にパ
ージされる燃料ベーパ分を相殺するために、燃料噴射量
ＴＡＵを補正する。パージ実行中：センサ出力補正係数βの学習を禁止し
てその値を１とする。この場合、上記図２に示す燃料噴
射量演算ルーチンの中で、β＝１として、パージの影響
を考慮した燃料噴射量ＴＡＵが求められる。

【００７２】図１１に示すように、図１０に示すルーチ
ンによれば、パージＶＳＶ１８の状態が、正常、正常復
帰、および仮正常復帰の何れかに区分されている場合
は、パージの実行状態に応じて以下に示す２つの処理の
何れかが行われる。パージカット中：センサ出力補正係数βを学習する。パージ実行中：パージカットを行ったうえでセンサ出
力補正係数βを学習する。尚、これらの場合は、何れも、学習されたセンサ出力補
正係数βが、上記図２に示す燃料噴射量演算ルーチン中
で、パージ実行中におけるベーパ濃度の検出処理に、す
なわち、補正係数ｋの演算に反映される。

【００７３】次に、上記の機能を実現すべく実行される
図１０に示すルーチンの内容について説明する。図１０
に示す補正係数学習ルーチンでは、先ず、図示しないＰ
Ｍセンサより吸気管圧力ＰＭが取り込まれる（ステップ
１５０）。次に、吸気Ｏ_２センサ２８の出力αが取り込
まれる（ステップ１５２）。次いで、ＥＣＵ３２に記憶
されている上記図８に示すマップを参照して、より具体
的には、１００％エアに対する基準出力たる基準中央値
Ａのマップを参照して、吸気管圧力ＰＭに対応する基準
中央値Ａが決定される（ステップ１５４）。

【００７４】センサ出力補正係数βの学習は、吸気通路
１６内に１００％エアが流通している環境下で行う必要
がある。このため、本実施形態では、パージカット中で
あることを学習実行の前提条件としている。図１０に示
すルーチンでは、上記ステップ１５４に次いで、その前
提条件が整っているか、すなわち、パージカット中か否
かが判断される（ステップ１５６）。

【００７５】上記ステップ１５６でパージカット中であ
ると判別された場合は、正常復帰フラグＸＶＳＶＯＰが
１であるか、すなわち、パージＶＳＶ１８の状態が正常
または正常復帰に区分されているかが判別される（ステ
ップ１５８）。

【００７６】その結果、正常復帰フラグＸＶＳＶＯＰが
１ではないと判別された場合は、パージＶＳＶ１８の状
態が、開異常または仮正常復帰に区分されていると判断
できる。この場合、次に、仮正常復帰フラグＸＶＳＶＨ
ＯＰに１がセットされているか否かが判別される（ステ
ップ１６０）。

【００７７】仮正常復帰フラグＸＶＳＶＨＯＰが１でな
いと判別された場合は、パージＶＳＶ１８に開故障が生
じていると判断できる。この場合、センサ出力補正係数
βの学習が禁止され（ステップ１６２）、更に、その値
が初期値１．０とされる（ステップ１６４）。

【００７８】パージカット中は、上記図２に示す燃料噴
射量演算ルーチンによってはパージの影響を考慮した補
正が行われない。一方、パージＶＳＶ１８に開故障が生
じている場合は、パージカット中であっても、燃料ベー
パが吸気通路１６にパージされ得る。そこで、図１０に
示すルーチンでは、上記ステップ１６４の処理が終了す
ると、次に、次式に従って燃料噴射量補正係数ktauが求
められる。燃料噴射量補正係数ktau ＝センサ出力α／センサ出力補正係数β／基準中央値Ａ＝センサ出力α／基準中央値Ａ・・・（６）

【００７９】上記（６）式で求められる燃料噴射量補正
係数ktauは、ほぼサージタンク２６内の酸素濃度に一致
する値である。このようにして求められた補正係数ktau
は、上記ステップ１０４（図２参照）で演算される燃料
噴射量ＴＡＵに対して、図示しない他のルーチンにおい
て乗算される。このような補正処理によれば、パージＶ
ＳＶ１８の開異常に伴って吸気通路１６に流入するベー
パの影響を相殺すべく、燃料噴射量ＴＡＵを適切に減量
することができる。従って、本実施形態の蒸発燃料処理
装置によれば、パージＶＳＶ１８に開故障が生じている
場合にも、大きな空燃比ずれが生ずるのを有効に防止す
ることができる。

【００８０】上記ステップ１５８で正常復帰フラグＸＶ
ＳＶＯＰが１であると判別された場合、或いは、上記ス
テップ１６０において仮正常復帰フラグＸＶＳＶＨＯＰ
が１であると判別された場合は、センサ出力補正係数β
が学習可能であると判断できる。この場合、上記ステッ
プ１５８に次いで、その学習が既に完了しているか否か
が判別される（ステップ１６８）。

【００８１】その結果、センサ出力補正係数βの学習が
既に完了していると判別される場合は、以後速やかに今
回のルーチンが終了される。一方、未だその学習が完了
していないと判別される場合は、次に、学習の実行が判
断され（ステップ１７０）、更に、センサ出力補正係数
βが次式に従って求められる（ステップ１７２）。センサ出力補正係数β＝センサ出力α／基準中央値Ａ・・・（７）

【００８２】センサ出力補正係数βが上記の如く演算さ
れると、学習完了の判定がなされた後、今回のルーチン
が終了される（ステップ１７４）。上記の処理により学
習されたセンサ出力補正係数βは、以後、図２に示す燃
料噴射量演算ルーチンにおいて、吸気Ｏ_２センサ２８の
出力αに基づいてサージタンク２６内のベーパ濃度を求
める際に利用される。

【００８３】上記ステップ１５６でパージカット中では
ないと判別された場合は、次に、開異常フラグＸＶＳＶ
ＯＤに１がセットされているかが判別される（ステップ
１７６）。

【００８４】その結果、開異常フラグＸＶＳＶＯＤが１
であると判別された場合は、パージＶＳＶ１８の状態
が、開異常または仮正常復帰に区分されていると判断で
きる。この場合、次に、仮正常復帰フラグＸＶＳＶＨＯ
Ｐに１がセットされているか否かが判別される（ステッ
プ１７８）。

【００８５】仮正常復帰フラグＸＶＳＶＨＯＰが１でな
いと判別された場合は、パージＶＳＶ１８に開故障が生
じていると判断できる。この場合、センサ出力補正係数
βの値が初期値１．０とされた後、今回のルーチンが終
了される（ステップ１８０）。以後、図２に示す燃料噴
射量演算ルーチンにおいて、パージ実行中における燃料
噴射量ＴＡＵは、初期値１．０とされたセンサ補正係数
βを利用して演算される。

【００８６】上記ステップ１７６で開異常フラグＸＶＳ
ＶＯＤが１ではないと判別された場合、或いは、上記ス
テップ１７８において仮正常復帰フラグＸＶＳＶＨＯＰ
が１であると判別された場合は、パージＶＳＶ１８が、
正常、正常復帰、或いは仮正常復帰の何れかの状態であ
ると認識できる。この場合、次に、センサ出力補正係数
βの学習が既に完了しているか否かが判別される（ステ
ップ１８２）。

【００８７】その結果、センサ出力補正係数βの学習が
既に完了していると判別される場合は、以後速やかに今
回のルーチンが終了される。一方、未だその学習が完了
していないと判別される場合は、パージカットの後に
（ステップ１８４）、上記ステップ１７０以降の学習処
理が成される。

【００８８】上述の如く、図１０に示す補正係数学習ル
ーチンによれば、パージＶＳＶ１８に開異常が生じてい
る場合には、センサ出力補正係数βを初期値１．０と
し、開異常が生じていない場合にのみその学習を許容す
ることができる。このため、本実施形態の蒸発燃料処理
装置によれば、パージＶＳＶ１８の開故障に起因してセ
ンサ出力補正係数βが誤学習されるのを有効に防止する
ことができる。

【００８９】また、上述した補正係数学習ルーチンによ
れば、パージＶＳＶ１８に開故障が生じている場合に
も、センサ出力補正係数βを１．０として、燃料噴射量
ＴＡＵを補正することができる。このため、本実施形態
の蒸発燃料処理装置によれば、パージＶＳＶ１８に開故
障が生じても、その影響による空燃比ずれを十分に小さ
く抑制することができる。

【００９０】ところで、上述した実施の形態１では、パ
ージＶＳＶ１８の動作経験の有無を判別するために、冷
却水温ＴＨＷがパージ温度７０℃以下であるかが判別さ
れているが（上記ステップ１４０参照）、その手法はこ
れに限定されるものではない。例えば、パージＶＳＶ１
８に供給される駆動デューティ信号を積算する機能を設
けて、その積算値に基づいてパージＶＳＶ１８の動作経
験の有無を判別することとしてもよい。ＴＨＷを用いる
前者の手法では、内燃機関２９が暖機完了後に再始動さ
れるような場合に、パージＶＳＶ１８の動作経験の有無
を適正に判別できない事態が生じ得る。これに対して、
デューティ信号を積算する後者の手法によれば、そのよ
うな不都合を回避して、常に正確にパージＶＳＶ１８の
動作経験の有無を判別することが可能である。

【００９１】また、上述した実施の形態１においては、
吸気Ｏ_２センサ２８を用いてサージタンク２６内のベー
パ濃度を検出することとしているが、そのベーパ濃度を
検出する機構は酸素濃度センサに限定されるものではな
い。すなわち、超音波式のベーパ濃度センサやエバポセ
ンサなど、サージタンク２６内のベーパ濃度が検出でき
るものであれば、如何なる手段を用いてもよい。

【００９２】更に、上述した実施の形態１においては、
吸気Ｏ_２センサ２８を、サージタンク２６に設けること
としているが、吸気Ｏ_２センサ２８の配置位置はこれに
限定されるものではない。すなわち、吸気Ｏ_２センサ２
８は、吸気通路１６のうち、パージ通路１４に連通する
接続口と、図示しないインジェクタとの間の何れの部位
に配置することとしてもよい。

【００９３】尚、上述した実施の形態１では、ＥＣＵ３
２が上記ステップ１３２の処理を行うことにより前記請
求項１記載の「故障判定手段」が実現されている。ま
た、吸気Ｏ_２センサ２８が前記請求項１記載の「吸気ベ
ーパ濃度センサ」に相当している。更に、上述した実施
の形態１では、吸気Ｏ_２センサ２８の出力αが開故障判
定値Ｄを下回る場合が、前記請求項１記載の「吸気ベー
パ濃度センサの出力が開故障判定値を上回る場合」に対
応している。

【００９４】また、上述した実施の形態１では、ＥＣＵ
３２が、上記ステップ１７２の処理を実行することによ
り前記請求項２記載の「学習手段」が、センサ出力補正
係数βと吸気Ｏ_２センサ２８の出力αとを上記（３）式
に代入して酸素濃度を求めることにより前記請求項２記
載の「酸素濃度検出手段」が、上記ステップ１５８〜１
６２の処理を実行することにより前記請求項２記載の
「学習禁止手段」が、それぞれ実現されている。

【００９５】また、上述した実施の形態１では、エアフ
ロメータ２２が前記請求項３記載の「吸入空気量検出手
段」に相当していると共に、ＥＣＵ３２が、上記ステッ
プ１００の処理を実行することにより前記請求項３記載
の「ベース噴射量演算手段」が、上記ステップ１０６に
おいてパージガス流量を求めることにより前記請求項３
記載の「パージガス流量検出手段」が、上記ステップ１
０８〜１１６の処理を行うことにより前記請求項３記載
の「燃料噴射量演算手段」が、上記ステップ１６４およ
び１８０の処理を実行することにより前記請求項３記載
の「補正係数固定手段」が、それぞれ実現されている。

【００９６】また、上述した実施の形態１では、ＥＣＵ
３２が上記ステップ１６６の処理を実行することにより
前記請求項４記載の「第２の燃料噴射量演算手段」が実
現されている。

【００９７】また、上述した実施の形態１では、ＥＣＵ
３２が、上記ステップ１４０の処理を実行することによ
り前記請求項５記載の「制御経験判別手段」が、上記ス
テップ１４２の処理を実行することにより前記請求項５
記載の「正常復帰判別手段」が、それぞれ実現されてい
る。また、上述した実施の形態１においては、吸気Ｏ _２
センサ２８の出力αが開故障判定値Ｄを下回る値から下
限判定値Ｃを上回る値に復帰した場合が、前記請求項５
記載の「吸気ベーパ濃度センサの出力が、前記開故障判
定値を上回る値から上限判定値を下回る値に復帰した場
合」に対応している。

【００９８】更に、上述した実施の形態１では、ＥＣＵ
３２が上記ステップ１４４の処理を実行することにより
前記請求項６記載の「仮正常復帰判別手段」が実現され
ている。

【００９９】実施の形態２．次に、図１２および図１３
を参照して、本発明の実施の形態２について説明する。
本実施形態の蒸発燃料処理装置は、実施の形態１のシス
テム構成において、ＥＣＵ３２に、上記図７に示すルー
チンに代えて図１２に示すルーチンを実行させることに
より実現することができる。

【０１００】上述した実施の形態１では、パージカット
中に吸気Ｏ_２センサ２８の出力αが開故障判定値Ｄより
小さな値となった場合にパージＶＳＶ１８の開故障が判
定される。ところが、吸気Ｏ_２センサ２８の出力αは、
パージＶＳＶ１８に開故障が生じていなくても、例えば
吸気Ｏ_２センサ２８自身が故障している場合にも開故障
判定値Ｄより小さな値となることがある。従って、パー
ジＶＳＶ１８の開故障を正確に検出するためには、出力
αが開故障判定値Ｄより小さな値となった場合に、吸気
Ｏ_２センサ２８が正常であることを確認する必要があ
る。

【０１０１】図１２は、上記の機能を実現するために本
実施形態においてＥＣＵ３２が実行する開故障判定ルー
チンのフローチャートである。図１２において、上記図
７に示すステップと同一のステップには同一の符号を付
している。図１２に示すフローチャートは、α＜Ｄの成
立性を判別するステップ１３２に続いて、ステップ１９
０〜１９６が加えられている点を除き、上記図７に示す
フローチャートと同様である。以下、図１２において図
７と共通する部分についてはその説明を省略または簡略
し、主として図１２に特有な部分についての説明を行
う。

【０１０２】図１２に示すルーチンでは、ステップ１３
２において出力αが開故障判定値Ｄより小さいと判別さ
れると、その後、次式で表されるＡ／Ｆずれ量Ｈが取り
込まれる（ステップ１９０）。Ｈ＝ＦＡＦＡＶ＋ＫＧ・・・（８）

【０１０３】上記（８）式に含まれるＦＡＦＡＶは、フ
ィードバック補正係数ＦＡＦの平均値である。また、フ
ィードバック補正係数ＦＡＦは、排気Ｏ_２センサ３１の
出力を燃料噴射量ＴＡＵにフィードバックするために用
いられる補正係数である。そして、上記（８）式に含ま
れるＫＧは、内燃機関２９等の個体差に起因する空燃比
ずれを吸収するために演算される学習値である。

【０１０４】図１３は、上記のＦＡＦおよびＦＡＦＡＶ
をより詳細に説明するためのタイミングチャートであ
る。より具体的には、図１３（Ａ）は、排気Ｏ_２センサ
３１の出力波形を、図１３（Ｂ）は、図１３（Ａ）に示
す波形に対応して形成されるＦＡＦの波形を、また、図
１３（Ｃ）は、図１３（Ｂ）に示すＦＡＦを平均化する
ことで得られるＦＡＦＡＶの波形を示す。

【０１０５】排気Ｏ_２センサ３１は、排気ガス中の酸素
濃度が理論空燃比に対してリッチであるかリーンである
かに応じて、図１３（Ａ）に示すようにほぼ２値的な出
力を発する。フィードバック補正係数ＦＡＦは、排気Ｏ
_２センサ３１の出力がリーンからリッチに反転すると、
その値がリーン側に（より大きな値に）スキップされる
（時刻ｔ１参照）。その後ＦＡＦは、排気Ｏ_２センサ３
１の出力が再びリーン側に反転するまで（時刻ｔ２参
照）、緩やかに値を増大させる。以後、ＦＡＦの値は、
排気Ｏ_２センサ３１の出力に基づいて上記の要領で更新
され続ける。

【０１０６】フィードバック補正係数ＦＡＦの値は、例
えばベース燃料噴射量に乗算されることにより燃料噴射
量ＴＡＵの値に反映される。燃料噴射量ＴＡＵをこのよ
うにして演算することによれば、内燃機関２９に供給さ
れる混合気の空燃比を、常に精度良く理論空燃比付近に
維持することができる。

【０１０７】フィードバック補正係数ＦＡＦの値は、混
合気の空燃比が理論空燃比付近に維持されている場合
は、ほぼ基準の値（例えば０或いは１）を中心として、
リッチ側およびリーン側に対照的に変化する。しかしな
がら、空燃比が継続的にリッチ側またはリーン側に偏っ
た場合は、その値が基準の値からリーン側、或いはリッ
チ側に偏る。従って、ＦＡＦの平均値であるＦＡＦＡＶ
は、ＦＡＦを用いた空燃比フィードバック制御が行われ
ない場合に発生する継続的な空燃比ずれの大きさを表
す。

【０１０８】上述した学習値ＫＧは、内燃機関２９の個
体差などに起因して、ＦＡＦＡＶがリッチ側或いはリー
ン側に偏るのを防止するための補正係数である。つま
り、学習値ＫＧは、ＦＡＦを用いた空燃比フィードバッ
ク制御が行われない場合に発生する継続的な空燃比ずれ
を吸収して、ＦＡＦＡＶを基準値近傍に維持するように
演算される補正係数である。

【０１０９】従って、上記ステップ１９０で取り込まれ
るＡ／Ｆずれ量Ｈ＝ＦＡＦＡＶ＋ＫＧは、空燃比フィー
ドバック制御が実行されなければ発生するであろう継続
的な空燃比ずれの大きさを表す特性値である。換言する
と、上記のＡ／Ｆずれ量Ｈは、空燃比フィードバック制
御が実行されていることにより吸収されている空燃比ず
れの大きさを表す特性値である。

【０１１０】本実施形態において、パージＶＳＶ１８に
開故障が発生すると、パージカット中においても燃料ベ
ーパのパージが継続される。上記図２に示す燃料噴射量
演算ルーチンによれば、パージカット中は、パージの影
響を考慮した燃料噴射量補正は行われない。また、パー
ジＶＳＶ１８の開故障が検知されるまでは、上記図１０
に示すルーチンによっても不当パージの影響を相殺する
ための燃料噴射量補正は行われない。従って、パージＶ
ＳＶ１８に開故障が生じている場合、内燃機関２９には
継続的にリッチに偏った混合気が供給され、その結果、
Ａ／Ｆずれ量Ｈはリッチ側に大きく偏った値となる。

【０１１１】このように、上記ステップ１９０で取り込
まれるＡ／Ｆずれ量Ｈは、パージカット中に不当な燃料
パージが行われると、その影響でリッチ側に大きく値を
変化させるという特性を有している。本実施形態では、
Ａ／Ｆずれ量Ｈが有する上記の特性を利用して、以下の
手順でパージＶＳＶ１８の開故障判定精度を高めること
としている。

【０１１２】すなわち、図１２に示すルーチンでは、上
記ステップ１９０の処理に次いで、吸気管圧力ＰＭと吸
気Ｏ_２センサ２８の出力αとに基づいて、サージタンク
２６内の酸素濃度eO2densが求められる（ステップ１９
２）。

【０１１３】次に、上記ステップ１９０で取り込んだＡ
／Ｆずれ量Ｈと、上記ステップ１９２で求めた酸素濃度
eO2densとが、互いに対応しているか否かが判別され
る。具体的には、Ａ／Ｆずれ量Ｈと酸素濃度eO2densと
の間に次式の関係が成立するか否かが判別される（ステ
ップ１９４）。Ｈ＞−（１−eO2dens）×１００−ａ・・・（９）上記の不等式は、排気Ｏ_２センサ３１の出力から予測さ
れるベーパ濃度と、吸気Ｏ_２センサ２８の出力αから検
出されるベーパ濃度との差が小さい場合に成立し、ま
た、その差が不当に大きい場合に不成立となるように定
められた式である。尚、上記（９）式に含まれるａは、
誤判定防止のために、センサ精度のばらつき等を考慮し
て導入したマージン分である。

【０１１４】上記ステップ１９４において、（９）式の
条件が成立すると判別された場合は、吸気Ｏ_２センサ２
８が正常に機能していると判断することができる。従っ
て、この場合は、パージＶＳＶ１８の開故障を判定すべ
くステップ１３４の処理が実行される。

【０１１５】一方、上記ステップ１９４において（９）
式の条件が成立しないと判別された場合は、吸気Ｏ_２セ
ンサ２８の出力低下の原因が、パージＶＳＶ１８の開故
障ではないと推定できる。この場合、上記ステップ１９
４に次いで、吸気Ｏ_２センサやエアフロメータ、或いは
インジェクタなど、パージＶＳＶ１８とは異なる構成要
素の異常判定がなされる（ステップ１９６）。

【０１１６】上述の如く、本実施形態の蒸発燃料処理装
置によれば、吸気Ｏ_２センサ２８の出力αに基づいて演
算される酸素濃度eO2densを、排気Ｏ_２センサ３１の出
力に基づいて求められるＡ／Ｆずれ量Ｈと比較すること
により、吸気Ｏ_２センサ２８の出力低下の原因が真にパ
ージＶＳＶ１８の開故障であるかを判断することができ
る。このため、本実施形態の蒸発燃料処理装置によれ
ば、実施の形態１の場合に比して、パージＶＳＶ１８の
開故障に関する判定精度を高めることができる。

【０１１７】ところで、上述した実施の形態２では、Ａ
／Ｆずれ量Ｈと、吸気Ｏ_２センサ２８の出力αとの間に
相関が認められるか否かを、上記（９）式の関係が成立
するか否かに基づいて判断しているが、両者間の相関を
判断する手法はこれに限定されるものではない。すなわ
ち、本実施形態では、内燃機関２９に供給される混合気
を理論空燃比に近づけるために用いるべき空燃比補正係
数と、吸気Ｏ_２センサ２８の出力との間に相関が認めら
れるか否かが判断できる限り、その判断の手法は如何な
る手法であってもよい。

【０１１８】尚、上述した実施の形態２においては、Ａ
／Ｆずれ量Ｈが前記請求項７記載の「空燃比補正係数」
に相当していると共に、ＥＣＵ３２が、排気Ｏ_２センサ
３１の出力に基づいてＦＡＦＡＶおよびＫＧを演算し、
更に、それらを加算してＡ／Ｆずれ量Ｈを求めることに
より前記請求項７記載の「補正係数演算手段」が、上記
ステップ１９４の処理を実行することにより前記請求項
７記載の「相関判断手段」が、上記ステップ１９６の処
理を実行することにより前記請求項７記載の「第２判定
手段」が、それぞれ実現されている。

【０１１９】実施の形態３．次に、図１４および図１５
を参照して、本発明の実施の形態３について説明する。
本実施形態の蒸発燃料処理装置は、実施の形態１のシス
テム構成において、ＥＣＵ３２に、上記図７に示すルー
チンに代えて図１４に示すルーチンを実行させることに
より実現することができる。

【０１２０】上述した実施の形態１または２の蒸発燃料
処理装置は、パージカット中における吸気Ｏ_２センサ２
８の出力αが下限判定値Ｃより大きい場合は、サージタ
ンク２６内に燃料ベーパが流入していないと推定できる
ため、パージＶＳＶ１８に開故障が生じていないと判断
している。しかしながら、キャニスタ１０が空の状態で
あれば、パージＶＳＶ１８に開故障が生じていても、パ
ージカット中の出力αは下限判定値Ｃより大きな値とな
る。従って、実施の形態１または２の装置では、キャニ
スタ１０が空の場合に、パージＶＳＶ１８の開故障を検
出できないことがある。

【０１２１】本実施形態の蒸発燃料処理装置は、実施の
形態１または２の装置と同様に、パージＶＳＶの１８の
開故障が検知されない限り、パージカット中はパージの
影響を考慮した値量噴射量補正は行わない（図２参
照）。このため、パージカット中は、燃料噴射量ＴＡＵ
が、吸入空気量Ｇａに対応する値とされる（上記ステッ
プ１０４参照）。

【０１２２】パージＶＳＶ１８に開故障が生じており、
かつ、キャニスタ１０が空である場合、内燃機関２９に
は、エアフロメータ２２で検出されるＧａなる量の空気
と、パージＶＳＶ１８を通過するパージエアとが吸入さ
れる。従って、燃料噴射量ＴＡＵが吸入空気量Ｇａに対
応した値であると、内燃機関２９には、継続的にリーン
に偏った混合気が供給される。

【０１２３】内燃機関２９に対して継続的にリーンに偏
った混合気が供給されると、空燃比フィードバックの作
用により、Ａ／Ｆずれ量Ｈ＝ＦＡＦＡＶ＋ＫＧは、リー
ン側に偏った値となる。そこで、本実施形態の蒸発燃料
処理装置は、パージカット中における吸気Ｏ_２センサ２
８の出力αが下限判定値Ｃより大きいと判別された場合
に、パージＶＳＶ１８に開故障が生じているか否かをＡ
／Ｆずれ量Ｈに基づいて更に確認することとしている。

【０１２４】図１４は、上記の機能を実現するために本
実施形態においてＥＣＵ３２が実行する開故障判定ルー
チンのフローチャートである。図１４において、上記図
１２に示すステップと同一のステップには同一の符号を
付している。図１４に示すフローチャートは、α＞Ｃの
成立性を判別するステップ１２８と、ＸＶＳＶＯＤ＝０
の成立性を判別するステップ１３６との間に、ステップ
２００〜２１０が加えられている点を除き、上記図１２
に示すフローチャートと同様である。以下、図１４にお
いて図１２と共通する部分についてはその説明を省略ま
たは簡略し、主として図１４に特有な部分についての説
明を行う。

【０１２５】図１４に示すルーチンでは、ステップ１２
８において出力αが下限判定値Ｃより大きいと判別され
ると、次に、その出力αが、出力公差の上限判定値Ｂに
比して小さいか否かが判別される（ステップ２００）。
尚、上限判定値Ｂは、ＥＣＵ３２に記憶されている上限
判定値Ｂのマップ（図８参照）と、ステップ１２２にお
いて検出される吸気管圧力ＰＭとに基づいて検出された
値である。

【０１２６】上記の判別の結果、α＜Ｂが成立しないと
判別される場合、すなわち、吸気Ｏ _２センサ２８が、上
限判定値Ｂより大きな出力αを発していると判別される
場合は、吸気Ｏ_２センサ２８に異常が生じていると判断
できる。この場合、ステップ１９６の処理が実行された
後、今回のルーチンが終了される。

【０１２７】一方、上記ステップ２００において、α＜
Ｂが成立すると判別された場合は、次に、Ａ／Ｆずれ量
Ｈ＝ＦＡＦＡＶ＋ＫＧが取り込まれる（ステップ２０
２）。

【０１２８】Ａ／Ｆずれ量Ｈの取り込みが終了すると、
次いで、図示しない回転数センサの出力に基づいて、内
燃機関２９の回転数ＮＥが検出される（ステップ２０
４）。更に、その回転数ＮＥに基づいて、リーンずれ判
定値補正係数ｋＫが求められる（ステップ２０６）。そ
の後、リーンずれベース判定値Ｋ(base)に判定値補正係
数ｋＫが掛け合わされることにより、リーンずれ判定値
Ｋが算出される（ステップ２０８）。

【０１２９】図１５（Ａ）中に太線で示す曲線は、上記
ステップ２０８において用いられるリーンずれ判定値Ｋ
(base)を、吸気管圧力ＰＭとの関係で定めたマップを示
す。また、図１５（Ｂ）は、上記ステップ２０６におい
て求められるリーンずれ判定値補正係数ｋＫを、内燃機
関２９の回転数ＮＥとの関係で定めたマップの一例を示
す。これらのマップは、何れも、ＥＣＵ３２に記憶され
ている。

【０１３０】上記ステップ２０８において算出されるリ
ーンずれ判定値Ｋは、パージＶＳＶ１８に開故障が生じ
ているか否かを判別するために、後述の如くＡ／Ｆずれ
量Ｈと比較される値である。Ａ／Ｆずれ量Ｈは、パージ
カット中に、吸入空気量Ｇａに対して多量のパージエア
が流入するほどその値を大きくリーン側に変化させる。
吸入空気量Ｇａに対するパージエアの割合は、吸気管圧
力ＰＭが低いほど大きくなり、また、内燃機関２９の回
転数ＮＥが低いほど大きくなる。従って、パージＶＳＶ
１８に開故障が生じている場合、Ａ／Ｆずれ量Ｈは、吸
気管圧力ＰＭが低いほどより大きくリーン側に偏った値
となり、また、回転数ＮＥが低いほどより大きくリーン
側に偏った値となる。

【０１３１】本実施形態において、リーンずれベース判
定値Ｋ(base)は、図１５（Ａ）に示すように、吸気管圧
力ＰＭが低くなるほど、急激にその値が増加するように
定められている。また、リーンずれ判定値補正係数ｋＫ
は、回転数ＮＥが低いほど最大値１．０に近づき、一
方、回転数ＮＥが高くなるほどその値が小さくなるよう
に定められている。

【０１３２】図１５（Ａ）中に細線で示す２本の曲線
は、リーンずれベース判定値Ｋ(base)のマップ（太線の
マップ）を、回転数ＮＥに応じた補正係数ｋＫで補正す
ることにより求めたリーンずれ判定値Ｋの集合である。
これらの曲線に示されるように、上述したステップ２０
８の処理によれば、吸気管圧力ＰＭが低いほどその値が
大きくなるように、また、回転数ＮＥが低いほどその値
が大きくなるように、リーンずれ判定値Ｋを演算するこ
とができる。

【０１３３】このように、本実施形態の手法によれば、
パージＶＳＶ１８の開故障時にＡ／Ｆずれ量Ｈが示す依
存性と同様の依存性（吸気管負圧ＰＭに対する依存性、
および回転数ＮＥに対する依存性）をリーンずれ判定値
Ｋに与えることができる。このため、本実施形態では、
それらを比較することにより、パージＶＳＶ１８に開故
障が生じているか否かを正確に判断することができる。

【０１３４】図１４に示すルーチンでは、上記ステップ
２０８の処理に次いで、Ａ／Ｆずれ量Ｈがリーンずれ判
定値Ｋより大きいか、すなわち、Ａ／Ｆずれ量Ｈがリー
ンずれ判定値Ｋを越えてリーン側に変化しているかが判
別される（ステップ２１０）。

【０１３５】その結果、Ｈ＞Ｋが成立すると判別される
場合は、パージカット中にも関わらず、パージＶＳＶ１
８から多量のエアがパージされていると判断できる。こ
の場合、燃料ベーパはパージされていないが、パージＶ
ＳＶ１８には開故障が生じていると判定され、ステップ
１３４の処理が実行される。

【０１３６】一方、上記ステップ２１０において、Ｈ＞
Ｋが成立しないと判別された場合は、パージＶＳＶ１８
から不当に多量のエアはパージされていないと判断でき
る。この場合、パージＶＳＶ１８に開故障は生じていな
いと判断され、以後、ステップ１３６以降の処理が実行
される。

【０１３７】以上説明した通り、本実施形態の蒸発燃料
処理装置によれば、キャニスタ１０が殆ど空であり、開
故障の生じているパージＶＳＶ１８から空気だけがパー
ジされるような場合にも、精度良くその開故障を検出す
ることができる。従って、本実施形態の蒸発燃料処理装
置によれば、実施の形態１または２の場合に比して、更
に正確にパージＶＳＶ１８の開故障を検知することがで
きる。

【０１３８】尚、上述した実施の形態３においては、Ａ
／Ｆずれ量Ｈが前記請求項８記載の「空燃比補正係数」
に相当していると共に、ＥＣＵ３２が、排気Ｏ_２センサ
３１の出力に基づいてＦＡＦＡＶおよびＫＧを演算し、
更に、それらを加算してＡ／Ｆずれ量Ｈを求めることに
より前記請求項８記載の「補正係数演算手段」が、上記
ステップ２１０の処理を実行することにより前記請求項
８記載の「第３判定手段」が、それぞれ実現されてい
る。

【０１３９】実施の形態４．次に、図１６乃至図１８を
参照して、本発明の実施の形態４について説明する。本
実施形態の蒸発燃料処理装置は、パージＶＳＶ１８が閉
じたままとなる故障、すなわち、パージＶＳＶ１８の閉
故障を検出する点に特徴を有しており、実施の形態１の
システム構成において、ＥＣＵ３２に、上記図２に示す
ルーチンと共に、図１６に示すルーチンを実行させるこ
とにより実現することができる。

【０１４０】図１６に示すルーチンは、ＥＣＵ３２が、
パージＶＳＶ１８の閉故障を判定し、かつ、その結果に
応じて燃料噴射量ＴＡＵの演算方法を切り替えるために
実行する閉故障判定ルーチンのフローチャートである。

【０１４１】図１６に示すルーチンでは、先ず、吸気管
圧力ＰＭと吸気Ｏ_２センサ２８の出力αとが順次取り込
まれ（ステップ２２０，２２２）、次いで、上記図８に
示すマップに基づいて、吸気管圧力ＰＭに対応する下限
判定値Ｃが取り込まれる（ステップ２２４）。

【０１４２】次に、パージ実行条件が成立しているか否
かが判別される（ステップ２２６）。パージ実行条件
は、内燃機関２９の暖機が終了していること、燃料カッ
トの条件が成立していないこと、更には、空燃比フィー
ドバック制御が開始されていることなどの条件が全て満
たされる場合にその成立が判定される。本実施形態で
は、後述の如く、パージ実行中における空燃比ずれに基
づいてパージＶＳＶ１８の閉故障を検出する。従って、
パージ実行条件が成立していない場合は、閉故障が検出
できないため、その後速やかに今回のルーチンが終了さ
れる。

【０１４３】一方、上記ステップ２２６でパージ実行条
件が成立していると判別された場合は、次に、上記図２
に示すルーチン中で演算されるパージ率epgrが取り込ま
れる（ステップ２２８）。

【０１４４】次いで、吸気Ｏ_２センサ２８の出力αがセ
ンサ出力の下限判定値Ｃより大きいか否かが判別される
（ステップ２３０）。

【０１４５】上記ステップ２３０において、出力αが下
限判定値Ｃより大きいと判別された場合は、パージ実行
中であるにも関わらず、サージタンク２６内に燃料ベー
パが導かれていないと判断できる。このような状況は、
パージＶＳＶ１８に閉故障が生じているか、或いは、パ
ージＶＳＶ１８は正常であり、キャニスタ１０が空であ
る場合に生じ得る。図１６に示すルーチンでは、この場
合、次に、パージ率epgrに応じた閉故障判定値Ｅが求め
られる（ステップ２３２）。

【０１４６】図１７は、本実施形態において、ＥＣＵ３
２が各種判定値を求めるために記憶しているマップの一
例を示す。このマップには、パージ率epgrとの関係で定
められたパージＶＳＶ１８の閉故障判定値Ｅが含まれて
いる。閉故障判定値Ｅは、パージＶＳＶ１８に閉故障が
生じているか否かを判別するために、後述の如くＡ／Ｆ
ずれ量Ｈと比較される値である。

【０１４７】上記図２に示すルーチンによると、パージ
実行中は、燃料噴射量ＴＡＵに対して、パージエア率ep
grairに応じた増量補正が施される（ステップ１１０，
１１２参照）。ここで、パージエア率epgrairは、サー
ジタンク２６に燃料ベーパが流入しない状況下ではパー
ジ率epgrと等しくなる値である（図３および図４、並び
に上記（１）式参照）。従って、上記図２に示すルーチ
ンによると、パージＶＳＶ１８に閉故障が生じている場
合、燃料噴射量ＴＡＵには、パージ率epgrに応じた増量
補正が施されることになる。

【０１４８】上記の増量補正は、パージＶＳＶ１８を流
通するパージエアの分だけ燃料を増量することで、空燃
比ずれを抑制するために行われる。しかし、パージＶＳ
Ｖ１８に閉故障が生じている場合は、パージエアが発生
しないため、このような増量補正が行われると、その増
量補正分だけ空燃比はリッチ側に偏る。その結果、Ａ／
Ｆずれ量Ｈは、空燃比ずれが修正されるように、増量補
正分だけ、すなわち、パージ率epgrに応じた値だけ、基
準値（例えば０、或いは１．０）よりリッチ側に偏った
値（基準値より小さな値）となる。

【０１４９】本実施形態において、閉故障判定値Ｅは、
図１７に示すように、パージ率epgrが大きくなるに連れ
てその値がリッチ側に変化するように定められている。
つまり、閉故障判定値Ｅは、パージＶＳＶ１８に閉故障
が生じている際にＡ／Ｆずれ量Ｈが示す依存性と同様の
依存性をパージ率epgrに対して示すように定められてい
る。このため、本実施形態では、それらを比較すること
により、パージＶＳＶ１８に閉故障が生じているか否か
を正確に判断することができる。

【０１５０】図１６に示すルーチンでは、上記ステップ
２３２の処理に次いで、Ａ／Ｆずれ量Ｈ（＝ＦＡＦＡＶ
＋ＫＧ）が閉故障判定値Ｅより小さいか、すなわち、Ａ
／Ｆずれ量Ｈが閉故障判定値Ｅを越えてリッチ側に変化
しているかが判別される（ステップ２３４）。

【０１５１】その結果、Ｈ（＝ＦＡＦＡＶ＋ＫＧ）＜Ｅ
が成立すると判別される場合は、パージ実行中にも関わ
らず、パージＶＳＶ１８からエアがパージされていない
と判断することができる。この場合、パージＶＳＶ１８
に閉故障が生じていると判断され、以下に示すフラグ処
理が行われる（ステップ２３６）。閉異常フラグ：ＸＶＳＶＣＤ＝１仮正常復帰フラグ：ＸＶＳＶＨＣＰ＝０正常判定フラグ：ＸＶＳＶＣＰ＝０尚、これらのフラグは、内燃機関２９のイグニッション
スイッチがＯＮされた後、初期化処理により全て０にリ
セットされている。

【０１５２】次に、パージＶＳＶ１８を流通するエア分
に対応する燃料増量補正の実行が禁止される。具体的に
は、上記図２に示すルーチン中、ステップ１１２におけ
る燃料増量補正の実行が禁止される（ステップ２３
８）。本ステップ２３８の処理により、パージエア分に
対する燃料増量補正が禁止されると、以後、パージＶＳ
Ｖ１８の閉故障に起因する空燃比ずれを十分に小さく抑
制することができる。

【０１５３】図１６に示すルーチン中、上記ステップ２
３０において、吸気Ｏ_２センサ２８の出力αが下限判定
値Ｃより大きくないと判別された場合は、サージタンク
２６内に燃料ベーパが導かれていると判断することがで
きる。また、上記ステップ２３４でＨ（＝ＦＡＦＡＶ＋
ＫＧ）＜Ｅが成立しないと判別された場合は、空燃比に
不当なずれは生じていない、すなわち、吸気通路１６に
燃料の増量補正分に対応するパージエアが適正に導かれ
ていると判断することができる。この判別は、例えば、
キャニスタ１０が空の状態でパージが実行されている場
合に行われる。

【０１５４】これらの判断がなされる場合は、何れも、
パージＶＳＶ１８に閉故障が生じていないことが推定で
きる。これらの場合、次に、閉弁正常判定値Ｆが求めら
れる（ステップ２４０）。

【０１５５】図１７に示すマップには、上述した閉故障
判定値Ｅとの対比において閉弁正常判定値Ｆが示されて
いる。閉弁正常判定値Ｆは、パージＶＳＶ１８が正常に
動作しているか否かを判別するために、後述の如くＡ／
Ｆずれ量Ｈと比較される値である。パージＶＳＶ１８が
正常に動作している場合、Ａ／Ｆずれ量Ｈは、その基準
値の付近に制御されるはずである。閉弁正常判定値Ｆ
は、そのような状況下でＡ／Ｆずれ量Ｈが取ることのあ
る下限の値である。従って、Ａ／Ｆずれ量Ｈが閉弁正常
判定値Ｆより大きい場合は、パージＶＳＶ１８が正常に
開弁していることが推定できる。

【０１５６】図１６に示すルーチンでは、上記ステップ
２４０の処理に次いで、Ａ／Ｆずれ量Ｈ（＝ＦＡＦＡＶ
＋ＫＧ）が閉弁正常判定値Ｆより大きいか、すなわち、
Ａ／Ｆずれ量Ｈが閉弁正常判定値Ｆを越えて基準値側に
変化しているかが判別される（ステップ２４２）。

【０１５７】その結果、Ｈ（＝ＦＡＦＡＶ＋ＫＧ）＞Ｆ
が成立しないと判別された場合は、誤判定を避けるた
め、閉故障に関する判断を行うことなく、すなわち、閉
故障に関する従前の判断を維持したまま、今回のルーチ
ンが終了される。一方、上記の条件が成立すると判別さ
れた場合は、パージＶＳＶ１８が正常に動作していると
判断したうえで、パージエアに対応する燃料増量補正が
現在行われているか否かが判別される（ステップ２４
４）。

【０１５８】その結果、燃料増量補正が実行されている
と判別された場合は、パージＶＳＶ１８が正常に動作し
ていることが判定され、以下に示すフラグ処理が行われ
る（ステップ２４６）。正常判定フラグ：ＸＶＳＶＣＰ＝１

【０１５９】一方、上記ステップ２４４において燃料増
量補正が実行されていないと判別された場合は、次に、
燃料増量補正がない場合の閉弁正常判定値Ｇが求められ
る（ステップ２４８）。

【０１６０】図１７に示すマップには、パージ率epgrと
閉弁正常判定値Ｇとの関係が示されている。この関係が
示すように、閉弁正常判定値Ｇは、パージ率epgrが大き
くなるに連れてその値がリーン側（より大きな値）に変
化するように定められている。上記ステップ２４８で
は、このマップを参照して、現在のパージ率epgrに応じ
た閉弁正常判定値Ｇが求められる。

【０１６１】閉弁正常判定値Ｇは、パージＶＳＶ１８が
正常に開弁しているか否かを判別するために、後述の如
くＡ／Ｆずれ量Ｈと比較される値である。Ａ／Ｆずれ量
Ｈは、パージＶＳＶ１８が正常に動作する一方でパージ
エアに対応する燃料増量が行われないとすれば、その値
を、パージ率epgrに応じた量だけリーン側（より大きな
値）に変化させる補正係数である。

【０１６２】このように、本実施形態では、燃料増量補
正が禁止され、かつ、パージＶＳＶ１８が正常に動作す
る状況下でＡ／Ｆずれ量Ｈがパージ率epgrに対して示す
依存性と、閉弁正常判定値Ｇがパージ率epgrに対して示
す依存性とが同じになるように、閉弁正常判定値Ｇが定
められている。このため、本実施形態では、それらを比
較することにより、パージＶＳＶ１８が正常に動作して
いるか否かを正確に判断することができる。

【０１６３】図１６に示すルーチンでは、上記ステップ
２４８の処理に次いで、Ａ／Ｆずれ量Ｈ（＝ＦＡＦＡＶ
＋ＫＧ）が閉弁正常判定値Ｇより大きいか、すなわち、
Ａ／Ｆずれ量Ｈが閉弁正常判定値Ｇを越えてリーン側に
変化しているかが判別される（ステップ２５０）。

【０１６４】その結果、Ｈ（＝ＦＡＦＡＶ＋ＫＧ）＞Ｇ
が成立しないと判別された場合は、誤判定を避けるた
め、閉故障に関する判断を行うことなく、すなわち、閉
故障に関する従前の判断を維持したまま、今回のルーチ
ンが終了される。一方、上記の条件が成立すると判別さ
れた場合は、パージＶＳＶ１８が正常に動作していると
判定され、以下に示すフラグ処理が行われる（ステップ
２５２）。閉異常フラグ：ＸＶＳＶＣＤ＝０仮正常復帰フラグ：ＸＶＳＶＨＣＰ＝１正常判定フラグ：ＸＶＳＶＣＰ＝１

【０１６５】次に、パージＶＳＶ１８を流通するエア分
に対応する燃料増量補正の実行が復帰される。具体的に
は、上記図２に示すルーチン中、ステップ１１２におけ
る燃料増量補正の実行が許可される（ステップ２５
４）。本ステップ２５４の処理により、パージエア分に
対する燃料増量補正が復帰されると、以後、パージ実行
中における空燃比ずれが十分に小さく抑制される。

【０１６６】上述の如く、本実施形態の蒸発燃料処理装
置によれば、吸気Ｏ_２センサ２８の出力αとＡ／Ｆずれ
量Ｈとに基づいて、パージＶＳＶ１８の閉故障を精度良
く検知することができる。より具体的には、パージＶＳ
Ｖ１８の閉故障に関する状態を、精度よく３つの状態に
区別して検出することができる。尚、図１８は、図１６
に示すルーチンにより区別することのできる３つの状態
と、それぞれの状態に対応するフラグ値の組み合わせを
まとめたものである。

【０１６７】更に、本実施形態の蒸発燃料処理装置によ
れば、パージＶＳＶ１８の閉故障に関する上記の状態に
基づいて、閉故障が生じていない場合にのみ燃料増量補
正が行われるように、その補正の可否を切り替えること
ができる。このため、本実施形態の蒸発燃料処理装置に
よれば、パージＶＳＶ１８の閉故障に起因する空燃比ず
れを十分に小さく抑制することができる。

【０１６８】尚、上述した実施の形態４においては、吸
気Ｏ_２センサ２８が前記請求項１１記載の「吸気ベーパ
濃度センサ」に、エアフロメータ２２が前記請求項１１
記載の「吸入空気量検出手段」に、Ａ／Ｆずれ量Ｈが前
記請求項１１記載の「空燃比補正係数」に、それぞれ相
当していると共に、ＥＣＵ３２が、上記ステップ１００
の処理を実行することにより前記請求項１１記載の「ベ
ース噴射量演算手段」が、上記ステップ１０６〜１１０
の処理を実行することにより前記請求項１１記載の「パ
ージエア量演算手段」が、上記ステップ１１２の処理を
実行することにより前記請求項１１記載の「燃料噴射量
演算手段」が、排気Ｏ_２センサ３１の出力に基づいてＦ
ＡＦＡＶおよびＫＧを演算し、更に、それらを加算して
Ａ／Ｆずれ量Ｈを求めることにより前記請求項１１記載
の「補正係数演算手段」が、上記ステップ２３２および
２３４の処理を実行することにより前記請求項１１記載
の「故障判定手段」が、それぞれ実現されている。

【０１６９】また、上述した実施の形態４では、ＥＣＵ
３２が、上記ステップ２３８の処理を実行することによ
り前記請求項１２記載の「増量補正禁止手段」が実現さ
れていると共に、上記ステップ２５４の処理を実行する
ことにより前記請求項１３記載の「増量補正復帰手段」
が実現されている。

【０１７０】

【発明の効果】この発明は以上説明したように構成され
ているので、以下に示すような効果を奏する。請求項１
記載の発明によれば、パージカット中であるにも関わら
ず、吸気濃度センサが不当に高いベーパ濃度を検出する
場合に、パージ制御バルブの開故障を検知することがで
きる。

【０１７１】請求項２記載の発明によれば、吸気通路内
を空気のみが流通すると予想されるパージカット時に、
吸気ベーパ濃度センサの出力を補正するためのセンサ出
力補正係数を学習することができる。そして、パージ制
御バルブの開故障が認められる場合は、パージカット中
でも吸気通路内にベーパが流れる可能性があるため、セ
ンサ出力補正係数の学習を禁止して、その値が誤学習さ
れるのを防止することができる。

【０１７２】請求項３記載の発明によれば、パージ制御
中は、吸入空気量に基づいて演算されるベース噴射量
を、パージガス流量と、吸気通路内のベーパ濃度とに基
づいて補正することで、パージの影響を考慮した燃料噴
射量を求めることができる。また、パージ制御バルブの
開故障が認められる場合は、センサ出力補正係数を初期
値に固定することができる。このため、本発明によれ
ば、パージ制御の実行中に、誤ったセンサ出力補正係数
に基づいて誤ったベーパ濃度が求められるのを防止する
ことができる。

【０１７３】請求項４記載の発明によれば、パージ制御
バルブに開故障が生じた状態でパージカットが行われた
場合に、初期値に固定されたセンサ出力補正係数と、吸
気ベーパ濃度センサの出力とに基づいて求められたベー
パ濃度に基づいて、ベース噴射量を補正することができ
る。このため、本発明によれば、パージ制御バルブの開
故障が生じていても、パージカット中に大きな空燃比ず
れが生ずるのを防止することができる。

【０１７４】請求項５記載の発明によれば、パージカッ
ト時における吸気ベーパ濃度センサの出力が異常値から
正常値に復帰した場合に、内燃機関の始動後に、パージ
制御バルブが動作した可能性があるか否かが判別され
る。その結果、動作の可能性がない場合は、パージ制御
バルブの状態が何ら変化していないと判断できる。この
場合、吸気ベーパ濃度センサから出力された異常値はパ
ージ制御バルブの開故障の影響ではないと判断できる。
本発明によれば、このような状況、すなわち、吸気ベー
パ濃度センサから異常値は出力されたがパージ制御バル
ブは正常であると認められる状況を、パージ制御バルブ
の正常復帰として認識することができる。

【０１７５】請求項６記載の発明によれば、パージカッ
ト時における吸気ベーパ濃度センサの出力が異常値から
正常値に復帰した場合に、内燃機関の始動後に、パージ
制御バルブが動作した可能性があるか否かが判断され
る。パージ制御バルブが動作した可能性がある場合は、
出力が正常値に復帰した原因として、異物の脱落などに
より開故障が解消されたこと、或いはキャニスタが空に
なったことなどが考えられる。本発明によれば、このよ
うな状況、すなわち、少なくとも過去においてパージ制
御弁に開異常が生じていた可能性が認められ、かつ、現
時点では吸気ベーパ濃度センサの出力が正常である状況
を、仮正常復帰として認識することができる。

【０１７６】請求項７記載の発明によれば、排気酸素濃
度センサの出力に基づいて演算される空燃比補正係数
と、吸気ベーパ濃度センサの出力との間に相関が認めら
れるか否かに基づいて、吸気ベーパ濃度センサの出力異
常が、パージ制御バルブの異常に起因するものか否かを
判断することができる。このため、本発明によれば、パ
ージ制御バルブに生じた異常と、他の構成要素の生じた
異常と蒸発燃料処理装置に生じた異常とを区別して検知
することができる。

【０１７７】請求項８記載の発明によれば、パージカッ
ト中に、排気酸素濃度センサの出力に基づいて演算され
る空燃比補正係数が、リーンズレ判定値を越えてリーン
側に偏っているか否かを判別することができる。空燃比
補正係数は、パージ制御弁を通って空気が流通すること
によりリーン側に更新される。従って、本発明によれ
ば、上記の判別の結果から、パージ制御弁に開故障が生
じているか否かを判断することができる。

【０１７８】請求項９記載の発明によれば、リーンズレ
判定値を吸気管負圧の関数として決定することができ
る。開故障を起こしたパージ制御弁を流れる空気の量
は、吸気管負圧に応じて増減する。本発明によれば、そ
の増減に従ってリーンズレ判定値を変化させることがで
きるため、開故障の判定精度を高めることができる。

【０１７９】請求項１０記載の発明によれば、リーンズ
レ判定値を内燃機関の回転数の関数として決定すること
ができる。開故障を起こしたパージ制御弁を流れる空気
の量は、内燃機関の回転数に応じて増減する。本発明に
よれば、その増減に従ってリーンズレ判定値を変化させ
ることができるため、開故障の判定精度を高めることが
できる。

【０１８０】請求項１１記載の発明によれば、パージ制
御の実行中に、パージエア分だけ燃料噴射量が増量補正
される。パージ制御弁に閉故障が生じている場合は、パ
ージエアが流通せずに、燃料の増量補正だけが行われる
ため、空燃比補正係数がリッチ側に偏った値となる。本
発明によれば、パージ実行中における空燃比補正係数が
閉故障判定値を越えてリッチ側に偏っているか否かに基
づいて、パージ制御バルブの閉故障を精度良く検出する
ことができる。

【０１８１】請求項１２記載の発明によれば、パージ制
御バルブの閉故障が認められる場合は、パージエア分に
対する燃料の増量補正を禁止することができる。このた
め、本発明によれば、パージ制御バルブの閉故障に伴っ
て大きな空燃比ズレが生ずるのを防止することができ
る。

【０１８２】請求項１３記載の発明によれば、燃料の増
量補正が禁止された後、パージ制御バルブが正常な状態
に復帰したと推定される状況下で、燃料の増量補正を復
帰させることができる。このため、本発明によれば、パ
ージ制御バルブの閉故障が解消された後に、内燃機関に
供給される混合気を、精度良く所望の空燃比に制御する
ことができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の実施の形態１の蒸発燃料処理装置の
構成を説明するための図である。

【図２】図１に示すＥＣＵにおいて実行される燃料噴
射量演算ルーチンのフローチャートである。

【図３】パージ率epgrおよびパージエア率epgrairの
概念を説明するための図である。

【図４】図１に示すＥＣＵが補正係数ｋを求めるため
に記憶しているマップの一例である。

【図５】吸気Ｏ_２センサの出力特性を説明するための
図である。

【図６】吸気Ｏ_２センサの出力の基準中央値Ａ、上限
判定値Ｂ、および下限判定値Ｃを示す図である。

【図７】本発明の実施の形態１において実行される開
故障判定ルーチンのフローチャートである。

【図８】図１に示すＥＣＵに記憶されている吸気Ｏ_２
センサの出力に関するマップの１例である。

【図９】図７に示す開故障判定ルーチンを実行するこ
とで区分される４つの状態と、それぞれの状態に対応す
るフラグ値の組み合わせをまとめた図である。

【図１０】本発明の実施の形態１において実行される
補正係数学習ルーチンのフローチャートである。

【図１１】図７に示すルーチンにより区分される４つ
の状態と、それらの状態に対応する各種フラグの状態
と、図１０に示すルーチン中で個々の状態に対応して実
行される主な処理とを対比して表した図である。

【図１２】本発明の実施の形態２において実行される
開故障判定ルーチンのフローチャートである。

【図１３】排気Ｏ_２センサの出力と、空燃比補正係数
ＦＡＦと、その平均値であるＦＡＦＡＶの変化例を示す
タイミングチャートである。

【図１４】本発明の実施の形態３において実行される
開故障判定ルーチンのフローチャートである。

【図１５】図１４に示すルーチンの実行過程で参照さ
れるリーンずれベース判定値のマップの１例、およびリ
ーンずれ判定値補正係数ｋＫのマップの１例である。

【図１６】本発明の実施の形態４において実行される
閉故障判定ルーチンのフローチャートである。

【図１７】図１６に示すルーチンの実行過程で参照さ
れる閉故障判定値等に関するマップの１例である。

【図１８】図１６に示す閉故障判定ルーチンを実行す
ることで区分される３つの状態と、それぞれの状態に対
応するフラグ値の組み合わせをまとめた図である。

【符号の説明】

１０キャニスタ１２ベーパ通路１４パージ通路１６吸気通路１８パージＶＳＶ２２エアフロメータ２６サージタンク２８酸素濃度センサ（吸気Ｏ_２センサ）２９内燃機関３１酸素濃度センサ（排気Ｏ_２センサ）３２ＥＣＵ α 吸気Ｏ_２センサの出力Ａ基準中央値Ｂ上限判定値Ｃ下限判定値Ｄ開故障判定値Ｅ閉故障判定値Ｆ，Ｇ閉弁正常判定値ＨＡ／Ｆずれ量Ｋリーンずれ判定値ｋＫリーンずれ判定値補正係数Ｋ(base) リーンずれベース判定値ＸＶＳＶＯＤ開異常フラグＸＶＳＶＨＯＰ仮正常復帰フラグＸＶＳＶＯＰ正常復帰フラグＸＶＳＶＣＤ閉異常フラグＸＶＳＶＨＣＰ仮正常復帰フラグＸＶＳＶＣＰ正常判定フラグ

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.⁷ 識別記号ＦＩテーマコート゛(参考）Ｆ０２Ｄ 45/00 ３６４Ｆ０２Ｄ 45/00 ３６４Ｄ３６４Ｋ３６４ＮＦターム(参考） 3G044 BA23 CA11 DA03 EA03 EA13 EA26 EA55 EA57 FA08 FA27 FA28 GA02 GA11 3G084 BA13 BA27 DA30 EA04 EA07 EA11 EB19 FA07 FA29 3G301 HA01 HA14 JB01 LB01 MA01 MA12 NB14 ND01 ND24 NE16 PA01Z PB09A PB09Z PD02Z PE01Z

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】内燃機関の蒸発燃料処理装置であって、燃料ベーパを吸着するキャニスタと、前記キャニスタと吸気通路との間に配置されるパージ制
御バルブと、前記吸気通路の、前記パージ制御バルブに通じる連通口
より下流に配置される吸気ベーパ濃度センサと、パージカット時における前記吸気ベーパ濃度センサの出
力が開故障判定値を上回る場合に、前記パージ制御バル
ブに開故障が生じたと判定する故障判定手段と、を備えることを特徴とする内燃機関の蒸発燃料処理装
置。
【請求項２】パージカット時における前記吸気ベーパ
濃度センサの出力に基づいて、当該吸気ベーパ濃度セン
サの出力ばらつきを補正するためのセンサ出力補正係数
を学習する学習手段と、前記センサ出力補正係数と前記吸気ベーパ濃度センサの
出力とを用いて、前記吸気通路を流れるガス中のベーパ
濃度を求めるベーパ濃度検出手段と、前記パージ制御バルブの開故障が認められる場合は、前
記センサ出力補正係数の学習を禁止する学習禁止手段
と、を備えることを特徴とする請求項１記載の内燃機関の蒸
発燃料処理装置。
【請求項３】前記吸気通路に流入する吸入空気量を検
出する吸入空気量検出手段と、前記吸入空気量に対して所望の空燃比を実現するための
ベース噴射量を演算するベース噴射量演算手段と、前記パージ制御バルブの駆動条件に基づいて、当該パー
ジ制御バルブを通って前記吸気通路にパージされるパー
ジガス流量を検出するパージガス流量検出手段と、パージ実行中に、前記パージガス流量と前記ベーパ濃度
とを含む複数のパラメータに基づいて前記ベース噴射量
を補正することにより燃料噴射量を演算する第１の燃料
噴射量演算手段と、前記パージ制御バルブの開故障が認められる場合は、前
記センサ出力補正係数を初期値に固定する補正係数固定
手段と、を備えることを特徴とする請求項２記載の内燃機関の蒸
発燃料処理装置。
【請求項４】前記パージ制御バルブの開故障が認めら
れる場合に、前記ベーパ濃度に基づいて前記ベース噴射
量を補正することにより、パージカット中における燃料
噴射量を演算する第２の燃料噴射量演算手段を備えるこ
とを特徴とする請求項３記載の内燃機関の蒸発燃料制御
装置。
【請求項５】パージカット時における前記吸気ベーパ
濃度センサの出力が、前記開故障判定値を上回る値から
上限判定値を下回る値に復帰した場合に、内燃機関が最
後に始動された後に前記パージ制御バルブに開指令が発
せられているか否かを判別する制御経験判別手段と、前記制御経験判別手段によって、未だ前記パージ制御バ
ルブには開指令が発せられていないと判別された場合
に、前記パージ制御バルブが正常であると判別する正常
復帰判別手段と、を備えることを特徴とする請求項１乃至４の何れか１項
記載の内燃機関の蒸発燃料処理装置。
【請求項６】前記制御経験判別手段によって、既に前
記パージ制御バルブに開指令が発せられていると判別さ
れた場合に、前記パージ制御バルブが形式的に正常であ
ると判別する仮正常復帰判別手段を備えることを特徴と
する請求項５記載の内燃機関の蒸発燃料処理装置。
【請求項７】内燃機関の排気通路に配置される排気酸
素濃度センサと、内燃機関に供給される混合気を理論空燃比に近づけるた
めに用いるべき空燃比補正係数を、前記排気酸素濃度セ
ンサの出力に基づいて求める補正係数演算手段と、前記吸気ベーパ濃度センサの出力と、前記空燃比補正係
数との間に相関が認められるか否かを判断する相関判断
手段とを備え、前記故障判定手段は、パージカット時における前記吸気
ベーパ濃度センサの出力が開故障判定値を上回り、か
つ、前記相関が認められない場合に、前記パージ制御バ
ルブの開故障に代えて、他の所定の構成要素の故障を判
定する第２判定手段を含むことを特徴とする請求項１乃
至６の何れか１項記載の内燃機関の蒸発燃料処理装置。
【請求項８】内燃機関の排気通路に配置される排気酸
素濃度センサと、内燃機関に供給される混合気を理論空燃比に近づけるた
めに用いるべき空燃比補正係数を、前記排気酸素濃度セ
ンサの出力に基づいて求める補正係数演算手段と、前記故障判定手段は、パージカット中に、前記空燃比補
正係数が、リーンズレ判定値を越えてリーン側に偏って
いる場合に、前記パージ制御バルブに開故障が生じたと
判定する第３判定手段を含むことを特徴とする請求項１
乃至７の何れか１項記載の内燃機関の蒸発燃料処理装
置。
【請求項９】前記リーンズレ判定値は、前記吸気通路
に生ずる吸気管圧力に基づいて決定されることを特徴と
する請求項８記載の内燃機関の蒸発燃料処理装置。
【請求項１０】前記リーンズレ判定値は、内燃機関の
回転数に基づいて決定されることを特徴とする請求項８
または９記載の内燃機関の蒸発燃料処理装置。
【請求項１１】内燃機関の蒸発燃料処理装置であっ
て、燃料ベーパを吸着するキャニスタと、前記キャニスタと吸気通路との間に配置されるパージ制
御バルブと、前記吸気通路の、前記パージ制御バルブに通じる連通口
より下流に配置される吸気ベーパ濃度センサと、前記吸気通路に流入する吸入空気量を検出する吸入空気
量検出手段と、前記吸入空気量に対して所望の空燃比を実現するための
ベース噴射量を演算するベース噴射量演算手段と、前記吸気ベーパ濃度センサの出力に基づいて、前記パー
ジ制御バルブを通って前記吸気通路に流入するパージエ
アを求めるパージエア量演算手段と、パージ実行中に、前記パージエアに対応する量だけ前記
ベース噴射量に増量補正を施す燃料噴射量演算手段と、内燃機関の排気通路に配置される排気酸素濃度センサ
と、内燃機関に供給される混合気を理論空燃比に近づけるた
めに用いるべき空燃比補正係数を、前記排気酸素濃度セ
ンサの出力に基づいて求める補正係数演算手段と、パージ実行中に、前記空燃比補正係数が、閉故障判定値
を越えてリッチ側に偏っている場合に、前記パージ制御
バルブに閉故障が生じたと判定する故障判定手段と、を備えることを特徴とする内燃機関の蒸発燃料処理装
置。
【請求項１２】前記パージ制御バルブの閉故障が認め
られる場合は、前記パージエアに対応する増量補正を禁
止する増量補正禁止手段を備えることを特徴とする請求
項１１記載の内燃機関の蒸発燃料処理装置。
【請求項１３】前記増量補正が禁止された後、パージ
実行中における前記空燃比補正係数が、閉弁正常判定値
を越えてリーン側に偏った場合に、前記増量補正の実行
を復帰させる増量補正復帰手段を備えることを特徴とす
る請求項１２記載の内燃機関の蒸発燃料処理装置。