JP2002326298A

JP2002326298A - 断熱複合材料およびこれを用いた自動車用シート

Info

Publication number: JP2002326298A
Application number: JP2001135145A
Authority: JP
Inventors: Akiya Shibukawa; 聡哉渋川; Hiroaki Harada; 宏昭原田
Original assignee: Nissan Motor Co Ltd
Current assignee: Nissan Motor Co Ltd
Priority date: 2001-05-02
Filing date: 2001-05-02
Publication date: 2002-11-12

Abstract

(57)【要約】【課題】非着座時には熱伝導性が低く、着座時には熱
伝導性が高くなる断熱複合材料およびこれを用いたシー
トを提供する。【解決手段】表面層、複合繊維層および裏面層がこの
順序で積層されてなる断熱複合材料であって、前記表面
層および裏面層の通気量が２０ｍｌ／ｃｍ²秒以下であ
り、前記複合繊維層は、高熱伝導性の主体繊維がバイン
ダー繊維で架橋された複合繊維からなることを特徴とす
る断熱複合材料。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は断熱複合材料および
自動車用シートに関し、より詳しくは、効果的な冷熱を
発現し得る断熱複合材料および自動車用シートに関す
る。

【０００２】

【従来の技術】炎天下駐車した場合などには車内は極め
て高温になり、不快に感じられることは広く知られると
ころである。このような車内環境を快適化するため種々
の冷却手段が利用される。車内を冷却するためにはエア
コンが一般に用いられるが、車内が涼しくなった後には
エアコン運転負荷は運転能力の３分の１以下である。す
なわち、一般的には、エアコンがフルパワーで作動する
のは炎天下駐車した車に乗車した直後に車内を急冷する
場合のみである。従って、炎天下駐車した車に乗車した
時に車内が暑くなければ、エアコンの運転能力を３分の
１以下に低減することが可能となる。また、エアコン自
体の軽量化によって燃費を向上させることもできる。こ
のようなエアコン運転負荷の低減および軽量化は、社会
の省エネルギー自動車に対する要求の増大と共に、ます
ます重要性が増している。

【０００３】炎天下駐車した車の車内温度対策として
は、タイマーや無線操作でエアコンを作動させる技術
や、車内外の熱の流れを部材でコントロールする技術が
ある。しかしながら、これらのみでは実用性や車体重量
の軽量化の点において充分なものとはいえなかった。

【０００４】そこで、人体が接触する部位であるシート
表面温度を体温以下に低下させることによって快適に感
じさせる技術が開発されている。このような従来の自動
車シートの表層部は、例えば図３に示すようにシート基
材１０１と表皮層１０３との間に冷却部１０２が設けら
れた構成を有し、夜間の冷気やケミカルヒートポンプに
よる冷熱をヒートパイプで冷却部１０２に熱伝導し蓄冷
する方法や、ケミカルヒートポンプで冷却した空気の通
風による対流熱伝導によって冷却部１０２を冷やし、蓄
冷する方法がある。

【０００５】したがって、冷却部１０２に蓄冷された冷
気は、炎天下駐車された車に搭乗者が着座するまで保冷
される必要があり、かつ、着座した場合には冷熱を放出
する必要がある。つまり、搭乗者が着座するまでは熱伝
導率が低く、着座した場合には熱伝導率が高くなる必要
がある。

【０００６】しかしながら、これまで上記条件を実用化
可能なレベルで満足させたシートは存在しなかった。す
なわち、図３に示す構成とした場合には、着座時に人体
が冷熱を感じることはできるが着座するまでに冷熱が放
散されてしまう弊害があり、また、誰も着座していない
シートも着座しているシート同様に冷却されてしまう弊
害がある。一方、図４に示すように断熱材１０４を冷却
部１０２と表皮層１０３との間に設けた場合には、着座
前の冷熱の放散は防止できるが着座時の効果的な冷却も
図れなくなる。

【０００７】

【発明が解決しようとする課題】上記事項に鑑み、本発
明は、非着座時には熱伝導性が低く、着座時には熱伝導
性が高くなる断熱複合材料およびこれを用いたシートを
提供することを目的とする。

【０００８】

【課題を解決するための手段】本発明は、通気性の低い
表面層と裏面層との間に、高熱伝導性を有する主体繊維
をバインダー繊維で架橋した複合繊維層を設けることに
より、非着座時には熱伝導性が低く、着座時には熱伝導
性が高くすることが可能である点に着目し、完成された
ものである。すなわち、非着座時には複合繊維層中に含
まれる空気によって充分な熱伝導性が確保でき、着座時
にはこの空気が複合繊維層中から排出され、高熱伝導性
を有する主体繊維によって冷熱の放散を促進できる点に
鑑み完成されたものである。即ち本発明は、請求項毎に
次のように構成される。

【０００９】請求項１に記載の発明は、表面層、複合繊
維層および裏面層がこの順序で積層されてなる断熱複合
材料であって、前記表面層および裏面層の通気量が２０
ｍｌ／ｃｍ²秒以下であり、前記複合繊維層は、高熱伝
導性の主体繊維がバインダー繊維で架橋された複合繊維
からなることを特徴とする断熱複合材料である。

【００１０】請求項２に記載の発明は、前記主体繊維
は、ポリエステル繊維、ポリプロピレン繊維、ポリエチ
レン繊維、ポリアミド繊維、ポリ塩化ビニル繊維、ポリ
ビニルアルコール繊維またはガラス繊維からなる基材繊
維の表面に、銀、銅、金、アルミニウム、亜鉛、ニッケ
ル、白金または錫のメッキが形成されてなることを特徴
とする請求項１に記載の断熱複合材料である。

【００１１】請求項３に記載の発明は、前記基材繊維の
太さが２〜９０デニールであることを特徴とする請求項
２に記載の断熱複合材料である。

【００１２】請求項４に記載の発明は、前記複合繊維に
おける前記主体繊維の含有率が５０〜９０質量％である
ことを特徴とする請求項２または３に記載の断熱複合材
料である。

【００１３】請求項５に記載の発明は、前記メッキの厚
さが０．１〜１０μｍであることを特徴とする請求項２
〜４のいずれか１項に記載の断熱複合材料である。

【００１４】請求項６に記載の発明は、前記複合繊維層
は、目付けが０．０１〜０．０８ｇ／ｃｍ³であり、厚
さが２〜２０ｍｍであることを特徴とする請求項２〜５
のいずれか１項に記載の断熱複合材料である。

【００１５】請求項７に記載の発明は、前記基材繊維表
面の４０％以上に、幅または径が０．５〜１０μｍで、
粗さが０．２〜２μｍの凹凸が形成されてなることを特
徴とする請求項２〜６のいずれか１項に記載の断熱複合
材料である。

【００１６】請求項８に記載の発明は、前記基材繊維表
面に、前記基材繊維の軸方向に配向する深さ０．２〜２
μｍの筋状凹凸が設けられてなり、前記基材繊維の断面
周囲の５％以上が該筋状凹凸に起因するものであること
を特徴とする請求項２〜６のいずれか１項に記載の断熱
複合材料である。

【００１７】請求項９に記載の発明は、前記主体繊維
は、銅、アルミニウム、金、銀、鉄、ニッケル、白金、
錫および亜鉛からなる群より選択される１または２以上
の金属のフィラメント、または、鋳鉄、炭素鋼、ステン
レス、ジュラルミン、黄銅、ニクロムおよびクロメルか
らなる群より選択される１または２以上の合金のフィラ
メントであることを特徴とする請求項１に記載の断熱複
合材料である。

【００１８】請求項１０に記載の発明は、前記主体繊維
の太さが１２〜５８０デニールであることを特徴とする
請求項９に記載の断熱複合材料である。

【００１９】請求項１１に記載の発明は、前記複合繊維
中の前記主体繊維の含有率が７０〜９５質量％であるこ
とを特徴とする請求項９または１０に記載の断熱複合材
料である。

【００２０】請求項１２に記載の発明は、前記複合繊維
層は、目付けが０．０５〜０．５ｇ／ｃｍ³であり、厚
さが２〜２０ｍｍであることを特徴とする請求項９〜１
１のいずれか１項に記載の断熱複合材料である。

【００２１】請求項１３に記載の発明は、前記主体繊維
は、断面形状が三角形、四角形または六角形である異形
断面繊維を３０質量％以上含んでなることを特徴とする
請求項１〜１２のいずれか１項に記載の断熱複合材料で
ある。

【００２２】請求項１４に記載の発明は、前記主体繊維
の断面形状が、１．２≦ｄ≦１．３７を満たす三角形、
０．６≦ｄ≦０．６８をみたす四角形、または、０．９
８≦ｄ≦１．１２を満たす六角形である、ここで、ｄは
下記式（１）および（２）：

【００２３】

【数２】

【００２４】（式中、Ｓは主体繊維の断面積（ｍ²）で
あり、ｒは円等価半径（ｍ）であり、Ｌは主体繊維の異
形断面の外周長さ（ｍ）である）で定義される形状係数
である、ことを特徴とする請求項１３に記載の断熱複合
材料である。

【００２５】請求項１５に記載の発明は、前記バインダ
ー繊維は、太さが１〜２５デニールであることを特徴と
する請求項１〜１４のいずれか１項に記載の断熱複合材
料である。

【００２６】請求項１６に記載の発明は、前記バインダ
ー繊維は、芯鞘構造を有することを特徴とする請求項１
〜１５のいずれか１項に記載の断熱複合材料である。

【００２７】請求項１７に記載の発明は、前記芯鞘構造
を有するバインダー繊維は、融点２２０℃以上の芯部分
と軟化点１００〜２００℃の鞘部分とからなることを特
徴とする請求項１６に記載の断熱複合材料である。

【００２８】請求項１８に記載の発明は、前記表面層
は、ポリ塩化ビニル、ポリウレタン、ポリプロピレン、
ポリエチレンもしくはポリエステルのフィルム、発泡層
または前記フィルムと前記発泡層との積層物であること
を特徴とする請求項１〜１７のいずれか１項に記載の断
熱複合材料である。

【００２９】請求項１９に記載の発明は、前記表面層の
厚さが０．１〜０．６ｍｍであることを特徴とする請求
項１８に記載の断熱複合材料である。

【００３０】請求項２０に記載の発明は、前記表面層
は、平均粗さ１０〜１００μｍの凹凸が設けられ、天然
皮革調のシボ形状を呈してなることを特徴とする請求項
１８または１９に記載の断熱複合材料である。

【００３１】請求項２１に記載の発明は、前記表面層
は、内部または複合繊維層と接する面に、ポリ塩化ビニ
ル、ポリウレタン、ポリプロピレン、ポリエチレンまた
はポリエステル樹脂が設けられてなる織物、編物または
布帛であることを特徴とする請求項１〜１７のいずれか
１項に記載の断熱複合材料である。

【００３２】請求項２２に記載の発明は、前記表面層の
厚さが０．５〜２．５ｍｍであることを特徴とする請求
項２１に記載の断熱複合材料である。

【００３３】請求項２３に記載の発明は、前記裏面層
は、ポリ塩化ビニル、ポリウレタン、ポリプロピレン、
ポリエチレンもしくはポリエステルのフィルムもしくは
発泡層または前記フィルムと前記発泡層の積層物である
ことを特徴とする請求項１〜２２のいずれか１項に記載
の断熱複合材料である。

【００３４】請求項２４に記載の発明は、前記裏面層の
厚さが０．１〜０．６ｍｍであることを特徴とする請求
項１〜２３のいずれか１項に記載の断熱複合材料であ
る。

【００３５】請求項２５に記載の発明は、前記表面層お
よび裏面層の通気量が０〜５ｍｌ／ｃｍ²秒であること
を特徴とする請求項１〜２４のいずれか１項に記載の断
熱複合材料である。

【００３６】請求項２６に記載の発明は、前記表面層が
着座する面側に対応するように設けられてなる請求項１
〜２５のいずれか１項に記載の断熱複合材料と、該断熱
複合材料の前記裏面層側に設けられた冷却部とを備えて
なる自動車用シートである。

【００３７】請求項２７に記載の発明は、前記冷却部
は、ヒートパイプによる冷熱の伝導または冷却された空
気の通風による対流熱伝導によって冷却される構造であ
ることを特徴とする請求項２６に記載の自動車用シート
である。

【００３８】請求項２８に記載の発明は、前記冷却部
は、太陽熱または排気熱を利用するケミカルヒートポン
プ、夜間の外気または冷媒の断熱膨張を利用したメカニ
カルヒートポンプによって冷却される構造であることを
特徴とする請求項２７に記載の自動車用シートである。

【００３９】請求項２９に記載の発明は、主体繊維中に
バインダー繊維を混合して繊維混合物を得る段階と、所
望形状の成形面を有する金型に裏面層、前記繊維混合
物、表面層をこの順序で積層する段階と、型締めし、前
記バインダー繊維の軟化点以上に加熱する段階と、から
なる請求項１〜２５に記載の断熱複合繊維の製造方法で
ある。

【００４０】

【発明の効果】以上のように構成された本発明によれ
ば、請求項毎に次のような効果を奏する。

【００４１】請求項１に記載の発明にあっては、高熱伝
導性の主体繊維をバインダー繊維で架橋した複合繊維層
を通気性の低い表面層と裏面層の間に入れる構成とする
ことによって、非着座時には冷却部を断熱し、冷却部の
冷熱が外部へ放散することを防止することが出来、着座
時には人体が冷却部の冷熱を感じることが出来る断熱複
合材料を得ることができる。

【００４２】このような材料を用いた場合、搭乗者が着
座するシートの表面温度を効率良く下げて、シートから
人体への伝熱量を小さくしたり、人体の熱をシートで冷
やすことができるため、今後拡大の予想される省エネル
ギー自動車のエアコン負荷を大幅に低減することが可能
となる。

【００４３】請求項２に記載の発明にあっては、主体繊
維を、ポリエステル繊維、ポリプロピレン繊維、ポリエ
チレン繊維、ポリアミド繊維、ポリ塩化ビニル繊維、ポ
リビニルアルコール繊維またはガラス繊維からなる基材
繊維の表面に、銀、銅、金、アルミニウム、亜鉛、ニッ
ケル、白金または錫のメッキを形成した構成とすること
により、好適な熱伝導性を有する断熱複合材料を得るこ
とができる。

【００４４】請求項３に記載の発明にあっては、基材繊
維の太さを２〜９０デニールとすることにより、基材繊
維が細すぎることに起因する耐へたり性の低下、およ
び、太すぎることによる熱伝導性の低下を抑制すること
ができる。

【００４５】請求項４に記載の発明にあっては、複合繊
維中の主体繊維の含有率を５０〜９０質量％とすること
により、主体繊維同士の接触面積の減少に起因する熱伝
導性の低下や、主体繊維の含有率が高すぎることに起因
する耐へたり性の低下を抑制できる。

【００４６】請求項５に記載の発明にあっては、メッキ
の厚さを０．１〜１０μｍとすることにより、メッキの
厚さが不充分なことに起因する熱伝導性の低下や、厚す
ぎることに起因する耐へたり性の低下を抑制できる。

【００４７】請求項６に記載の発明にあっては、複合繊
維層の目付けを０．０１〜０．０８ｇ／ｃｍ³とし、厚
さを２〜２０ｍｍとすることにより、目付けが小さすぎ
ることに起因する耐へたり性の低下を抑制でき、非着座
時の冷熱放散を好適に抑制できる。

【００４８】請求項７に記載の発明にあっては、基材繊
維表面の４０％以上に、幅または径が０．５〜１０μｍ
で、粗さが０．２〜２μｍの凹凸を形成することによ
り、主体繊維とバインダー繊維との接合界面の面積を増
加させ、複合繊維層の耐へたり性を向上させることがで
きる。また、微小な凹凸を基材繊維に形成することによ
って金属メッキの接着性が向上し、金属メッキの剥離を
抑制できるため、断熱複合材料の耐久性を向上させるこ
とができる。

【００４９】請求項８に記載の発明にあっては、基材繊
維表面に、基材繊維の軸方向に配向する深さ０．２〜２
μｍの筋状凹凸を設けることによって、主体繊維とバイ
ンダー繊維との接合強度が増加し、複合繊維層の耐へた
り性が向上する。また、微小な凹凸を基材繊維に形成す
ることによってメッキされる金属の接着性が向上し、断
熱複合材料の耐久性を向上させることができる。

【００５０】請求項９に記載の発明にあっては、主体繊
維を、銅、アルミニウム、金、銀、鉄、ニッケル、白
金、錫および亜鉛からなる群より選択される１または２
以上の金属のフィラメント、または、鋳鉄、炭素鋼、ス
テンレス、ジュラルミン、黄銅、ニクロムおよびクロメ
ルからなる群より選択される１または２以上の合金のフ
ィラメントから構成することによって、着座時に高い熱
伝導性が得られる。

【００５１】請求項１０に記載の発明にあっては、主体
繊維の太さを１２〜５８０デニールとすることにより、
主体繊維が細すぎることに起因する耐へたり性の低下、
および、太すぎることによる熱伝導性の低下を抑制する
ことができる。

【００５２】請求項１１に記載の発明にあっては、複合
繊維中の主体繊維の含有率を７０〜９５質量％とするこ
とにより、主体繊維同士の接触面積の減少に起因する熱
伝導性の低下や、主体繊維の含有率が高すぎることに起
因する耐へたり性の低下を抑制できる。

【００５３】請求項１２に記載の発明にあっては、複合
繊維層の目付けを０．０５〜０．５ｇ／ｃｍ³とするこ
とにより、目付けが小さすぎることに起因する耐へたり
性の低下を抑制でき、非着座時の冷熱放散を好適に抑制
できる。

【００５４】請求項１３に記載の発明にあっては、主体
繊維の断面形状を三角形、四角形または六角形の異形断
面繊維とすることによって、主体繊維とバインダー繊維
との接合界面の面積が増加し、着座時の熱伝導性が向上
する。また、主体繊維とバインダー繊維との接合強度が
向上し、耐へたり性を向上させる効果もある。さらに、
主体繊維が金属メッキ繊維である場合においては、金属
の繊維への接着性が向上し、断熱複合材料の耐久性が向
上する。

【００５５】請求項１４に記載の発明にあっては、主体
繊維の断面形状についての形状係数を所定の範囲に規定
することによって、着座時の主体繊維同士の密着性を更
に向上させ、着座時の熱伝導性を更に大きくすることが
できる。

【００５６】請求項１５に記載の発明にあっては、バイ
ンダー繊維の太さを１〜２５デニールとすることによっ
て、バインダー繊維が細すぎることに起因する耐へたり
性の低下や、バインダー繊維が太すぎることに起因する
熱伝導性低下を抑制できる。

【００５７】請求項１６に記載の発明にあっては、バイ
ンダー繊維を芯鞘構造を有する化合物から構成すること
により、本発明の効果を好適に得ることができる。

【００５８】請求項１７に記載の発明にあっては、芯鞘
構造を有するバインダー繊維において、芯部分の融点を
２２０℃以上、鞘部分の軟化点を１００〜２００℃とす
ることにより、炎天下環境においても問題なく機能する
断熱複合材料とすることができ、成形時・成形後におい
て安定した機能発現を期待できる。

【００５９】請求項１８に記載の発明にあっては、表面
層を、ポリ塩化ビニル、ポリウレタン、ポリプロピレ
ン、ポリエチレンもしくはポリエステルのフィルムもし
くは発泡層または該フィルムと該発泡層の積層物とする
ことによって、着座時には充分な熱伝導性が得られ、非
着座時には複合繊維層内の空気の外界への移動を好適に
防ぐことができる。

【００６０】請求項１９に記載の発明にあっては、表面
層の厚さを０．１〜０．６ｍｍとすることによって、表
面層不足に起因する磨耗耐久性の低下や、表面層過剰に
起因する熱伝導率の低下を抑制できる。

【００６１】請求項２０に記載の発明にあっては、表面
層を、平均粗さ１０〜１００μｍの凹凸が設けられた天
然皮革調のシボ形状とすることにより、外観向上効果や
着座時のすべり止め効果を得ることができる。

【００６２】請求項２１に記載の発明にあっては、表面
層を、内部または複合繊維層と接する面に、ポリ塩化ビ
ニル、ポリウレタン、ポリプロピレン、ポリエチレンま
たはポリエステル樹脂が設けられてなる織物、編物また
は布帛から構成することによって、着座時には充分な熱
伝導性が得られ、非着座時には複合繊維層内の空気の外
界への移動を好適に防ぐことができる。

【００６３】請求項２２に記載の発明にあっては、表面
層の厚さを０．５〜２．５ｍｍとすることによって、表
面層不足に起因する磨耗耐久性の低下や、表面層過剰に
起因する熱伝導率の低下を抑制できる。

【００６４】請求項２３に記載の発明にあっては、裏面
層を、ポリ塩化ビニル、ポリウレタン、ポリプロピレ
ン、ポリエチレンもしくはポリエステルのフィルムもし
くは発泡層または該フィルムと該発泡層の積層物とする
ことによって、着座時には充分な熱伝導性が得られ、非
着座時には複合繊維層内の空気の外界への移動を好適に
防ぐことができる。

【００６５】請求項２４に記載の発明にあっては、裏面
層の厚さを０．１〜０．６ｍｍとすることによって、裏
面層不足に起因する磨耗耐久性の低下や、裏面層過剰に
起因する熱伝導率の低下を抑制できる。

【００６６】請求項２５に記載の発明にあっては、表面
層および裏面層の通気量を０〜５ｍｌ／ｃｍ²秒とする
ことによって、非着座時の断熱性をより高めることがで
きる。

【００６７】請求項２６に記載の発明にあっては、請求
項１〜２５の効果を有する自動車用シートを得ることが
できる。

【００６８】請求項２７および２８に記載の発明にあっ
ては、冷却部を好適に冷却する手段が提供され、自動車
のより一層の省エネルギー化を達成できる。

【００６９】請求項２９に記載の発明にあっては、請求
項１〜２５の断熱複合繊維を得ることができる。

【００７０】

【発明の実施の形態】以下、本発明の実施形態について
詳細に説明する。

【００７１】図１には本発明に係る断熱複合材料をシー
トに適用した場合の断面構造を示す。断熱複合材料６
は、表面層５、複合繊維層４および裏面層３がこの順序
に積層されてなり、自動車用シートとして用いられた場
合には、図１に示すようにシート基材１の外部に冷却部
２が設けられ、冷却部２の外部に表面層５が着座側に対
応するように設けられる。

【００７２】複合繊維層４は図２に示すように３次元網
目形状を呈する複合繊維からなり、複合繊維は高熱伝導
性主体繊維７とバインダー繊維８とが接合点９において
接合した架橋構造を有する。また、表面層５および裏面
層３の通気量が０〜２０ｍｌ／ｃｍ²秒であることを特
徴とする。高熱伝導性を有する主体繊維をバインダー繊
維で架橋した複合繊維層とした場合、非着座時にはバイ
ンダー繊維に支持された主体繊維同士は密着しないた
め、主体繊維を介しての熱移動は極めて少なくなる。ま
た、複合繊維中に含まれる空気の作用によって断熱複合
材料６は高い熱伝導性を有する。このとき、空気の対流
による熱伝導は、表面層５および裏面層３の通気量を０
〜２０ｍｌ／ｃｍ²秒とすることにより制御することが
できる。好ましくは０〜５ｍｌ／ｃｍ²秒である。なお
通気量の測定はＪＩＳＬ１０９６（１９９９年）８．
２７に記載の方法に準拠して実施することができる。一
方、着座時には、着座した際の圧力によって複合繊維中
の空気は排出され、高い熱伝導性を有する主体繊維が互
いに密着する。これにより熱伝導性を高めることがで
き、冷却部２の冷熱を効果的に着座者に伝えることがで
きる。また、バインダー繊維の復元性によって、乗降の
繰り返しによる複合繊維層４のへたりを大幅に低減する
ことができる。すなわち、優れた耐へたり性が得られ
る。

【００７３】上記作用を発現し得るものであれば材料構
成は特に限定されず各種の材料を用いることができる
が、実際の使用に関しては耐環境性や、好適な熱伝導性
の発現等に考慮する必要がある。例えば、自動車室内の
空気温度は、夏期炎天下においては８０℃近くにまで上
昇しうるものであり、直射日光が当たる部位においては
１００℃近くにまで上昇する可能性がある。このため、
シートはこのような高温環境下においても劣化がない材
料から構成することが好ましい。このような優れた作用
を発現しうる材料に関して、順次説明する。

【００７４】主体繊維７は、優れた耐久性を有するポリ
エステル繊維、ポリプロピレン繊維、ポリエチレン繊
維、ポリアミド繊維、ポリ塩化ビニル繊維、ポリビニル
アルコール繊維、ガラス繊維などの基材繊維からなり、
熱伝導性を高めるために繊維表面が金属材料でメッキさ
れたもの（以下「金属メッキ繊維」とも記載）を用いる
ことが好ましい。主体繊維７はこれらの繊維の混合物で
あってもよい。メッキに用いられる金属材料としては、
極めて高い熱伝導性を有する銀、銅、金、アルミニウ
ム、亜鉛、ニッケル、白金、錫等が挙げられる。金属材
料によるメッキは、無電解メッキなどの手段を用いて行
うことができる。なお、金属メッキ繊維を用いて複合繊
維層を形成する場合、基材繊維とは金属材料がメッキさ
れる繊維を指す。

【００７５】金属メッキ繊維を用いる場合には、基材繊
維が細すぎると断熱複合材料の耐へたり性が低下する恐
れがある。このため、２デニール以上であることが好ま
しく、１０デニール以上であることがより好ましい。一
方、太すぎると着座時の主体繊維同士の接触面積が小さ
くなり、着座時の熱伝導性が低下する恐れがある。この
ため、９０デニール以下であることが好ましく、５０デ
ニール以下であることがより好ましい。

【００７６】金属メッキ繊維を用いる場合には、複合繊
維層４を構成する複合繊維中の主体繊維の含有率が低す
ぎると、着座時の主体繊維同士の接触面積が少なくな
り、着座時の熱伝導性を確保できない恐れがある。この
ため、主体繊維の含有率が５０質量％以上であることが
好ましく、７５質量％以上であることがより好ましい。
一方、複合繊維中の主体繊維の含有率が高すぎると、耐
へたり性が著しく低下する恐れがある。このため、主体
繊維の含有率が９０質量％以下であることが好ましく、
８５質量％以下であることがより好ましい。なお、複合
繊維中の主体繊維の含有率とは、主体繊維およびバイン
ダー繊維の総質量に対する主体繊維の割合をいう。従っ
て、主体繊維の含有率を測定する場合には、直接主体繊
維の含有率を測定しなくとも、バインダー繊維の含有率
を測定して逆算してもよい。なお、含有率の算出は主体
繊維およびバインダー繊維から複合繊維層を調製する段
階の配合比から算出することができる。

【００７７】金属メッキ繊維を用いる場合には、金属メ
ッキ部分が薄すぎると、着座時に充分な熱伝導性を得ら
れない恐れがある。このため、金属メッキの厚さは０．
１μｍ以上であることが好ましく、０．５μｍ以上であ
ることがより好ましい。一方、厚すぎると耐へたり性が
低下する恐れがある。このため、１０μｍ以下であるこ
とが好ましく、６μｍであることがより好ましい。な
お、金属メッキの厚さは繊維断面の走査型電子顕微鏡撮
影によって測定することができる。

【００７８】金属メッキ繊維を用いる場合には、複合繊
維層４の目付けが小さすぎると耐へたり性が著しく低下
する恐れがある。このため複合繊維層の目付けは０．０
１ｇ／ｃｍ³以上であることが好ましく、０．０２ｇ／
ｃｍ³以上であることが好ましい。一方、目付けが大き
すぎると非着座時の熱伝導性が大きくなり、冷熱の放散
を抑制できなくなる恐れがある。このため複合繊維層の
目付けは０．０８ｇ／ｃｍ³以下であることが好まし
く、０．０５ｇ／ｃｍ³以下であることがより好まし
い。なお、目付けは任意の大きさに切り出した複合繊維
層の質量をその体積で割ることによって測定することが
できる。また、非着座時の熱伝導性および耐へたり性を
考慮すると、複合繊維層４の厚さは２〜２０ｍｍである
ことが好ましい。

【００７９】金属メッキ繊維を用いる場合には、基材繊
維の表面に微小な凹凸を設けることが好ましい。これに
より、主体繊維とバインダー繊維との接合界面の面積が
増加し、主体繊維とバインダー繊維との接合強度が向上
する。その結果、複合繊維層の耐へたり性を向上させる
ことができる。また、微小な凹凸を主体繊維の基材表面
に形成することによって金属メッキの接着性が向上し、
金属メッキの剥離を抑制できるため、断熱複合材料の耐
久性を向上させることができる。これらの効果を充分に
得るためには主体繊維の基材繊維表面における凹凸の占
める割合が４０％以上であることが好ましく、基材繊維
の強度低下による複合繊維層のへたりを考慮すると８０
％以下であることが好ましい。また、凹凸の大きさによ
っては、これらの効果を充分に得られない恐れがある。
このため、凹凸の幅または径が０．５〜１０μｍであ
り、凹凸の粗さが０．２〜２μｍであることが好まし
い。なお、凹凸の幅または径とは凹凸が設けられている
部分の平均径をいい、凹凸の粗さとは複合繊維層面に対
する凸部または凹部の突出長さをいい、それぞれ走査型
電子顕微鏡によって測定できる。図５に表面に凹凸が設
けられた基材繊維の概略図を参考として示す。

【００８０】金属メッキ繊維を用いる場合には、基材繊
維の軸方向に配向した微細な筋状凹凸が設けられてなる
ことが好ましい。これにより、主体繊維とバインダー繊
維との接合界面の面積が増加し、主体繊維とバインダー
繊維との接合強度が向上する。その結果、複合繊維層の
耐へたり性を向上させることができる。また、筋状凹凸
を基材繊維表面に形成することによってメッキされる金
属の接着性が向上し、金属メッキ剥離を抑制できるた
め、断熱複合材料の耐久性を向上させることができる。
なお、これらの効果は、基材繊維の軸方向に配向する筋
状凹凸の密度や深さによっては充分に得られない恐れが
ある。このため、筋状凹凸の深さは０．２〜２μｍであ
ることが好ましく、隣接する凸部間距離または凹部間距
離は０．２〜５μｍであることが好ましく、主体繊維の
断面における周囲長の５％以上は筋状凹凸に起因するも
のであることが好ましい。なお、凹凸の深さとは複合繊
維層面に対する凸部または凹部の突出長さをいい、走査
型電子顕微鏡によって測定できる。また、凸部間または
凹部間距離ならびに周囲長における筋状凹凸の占める割
合は走査型電子顕微鏡によって測定できる。図６に表面
に筋状凹凸が設けられた基材繊維の概略図を参考として
示す。

【００８１】以上、金属メッキ繊維を用いて複合繊維層
を構成する場合について記載したが、主体繊維７は、
銅、アルミニウム、金、銀、鉄、ニッケル、白金、錫、
亜鉛等の金属単独またはこれらの混合物のフィラメント
であってもよく、鋳鉄、炭素鋼、ステンレス、ジュラル
ミン、黄銅、ニクロム、クロメル等の合金のフィラメン
トであってもよい。これらの材料（以下「金属繊維」と
も記載）は、主体繊維自体の熱伝導率が非常に大きく、
着座時にはこの高熱伝導性の主体繊維同士が密着するこ
とによって高い熱伝導性を得られる。

【００８２】金属繊維を用いる場合には、主体繊維が細
すぎると断熱複合材料の耐へたり性が低下する恐れがあ
る。このため、１２デニール以上であることが好まし
く、５０デニール以上であることがより好ましい。一
方、太すぎると着座時の主体繊維同士の接触面積が小さ
くなり、着座時の熱伝導性が低下する恐れがある。この
ため、５８０デニール以下であることが好ましく、２５
０デニール以下であることがより好ましい。

【００８３】金属繊維を用いる場合には、複合繊維層４
を構成する主体繊維の含有率が低すぎると、着座時の主
体繊維同士の接触面積が少なくなり、着座時の熱伝導性
を確保できない恐れがある。このため、複合繊維中の主
体繊維含有率が７０質量％以上であることが好ましく、
７５質量％以上であることがより好ましい。一方、複合
繊維中の主体繊維の含有率が高すぎると、耐へたり性が
著しく低下する恐れがある。このため、主体繊維の含有
率が９５質量％以下であることが好ましく、９０質量％
以下であることがより好ましい。含有率の測定は主体繊
維が金属メッキ繊維である場合同様、含有率の算出は主
体繊維およびバインダー繊維から複合繊維層を調製する
段階の配合比から算出することができる。

【００８４】金属繊維を用いる場合には、複合繊維層４
の目付けが小さすぎると耐へたり性が著しく低下する恐
れがある。このため複合繊維層の目付けは０．０５ｇ／
ｃｍ ³以上であることが好ましく、０．１ｇ／ｃｍ³以上
であることが好ましい。一方、目付けが大きすぎると非
着座時の熱伝導性が大きくなり、冷熱の放散を抑制でき
なくなる恐れがある。このため複合繊維層の目付けは
０．５ｇ／ｃｍ³以下であることが好ましく、０．３ｇ
／ｃｍ³以下であることがより好ましい。また、非着座
時の熱伝導性および耐へたり性を考慮すると、複合繊維
層４の厚さは２〜２０ｍｍであることが好ましい。

【００８５】以上の説明においては、主体繊維として金
属メッキ繊維を用いる場合と金属繊維を用いる場合とに
分けて説明したが、金属メッキ繊維を用いる場合であ
れ、金属繊維を用いる場合であれ、断面形状が三角形、
四角形または六角形である異形断面繊維を含むことが好
ましい。断面形状が三角形、四角形または六角形である
主体繊維を含むことによって主体繊維とバインダー繊維
との接合界面の面積が増加し、着座時の主体繊維同士の
密着性を向上させることができる。その結果、着座時の
熱伝導性が向上する。また、主体繊維とバインダー繊維
との接合強度が向上し、耐へたり性を向上させる効果も
ある。さらに、主体繊維が金属メッキ繊維である場合に
おいては、金属の繊維への接着性が向上し、主体繊維表
面の金属メッキの剥離を抑制でき、断熱複合材料の耐久
性が向上する。熱伝導性向上効果を充分得るためには異
形断面繊維の含有量は主体繊維に対して３０質量％以上
であることが好ましい。異形断面繊維の含有量の上限は
特に限定されるものではなく１００質量％であっても構
わない。なお、主体繊維中の異形断面繊維の含有量は異
形断面繊維および丸断面繊維の混毛比から算出できる。

【００８６】着座時の主体繊維同士の密着性を更に向上
させ、着座時の熱伝導性を更に大きくするには、下記式
（１）および（２）：

【００８７】

【数３】

【００８８】（式中、Ｓは主体繊維の断面積（ｍ²）で
あり、ｒは円等価半径（ｍ）であり、Ｌは主体繊維の異
形断面の外周長さ（ｍ）である）によって形状係数を定
義した場合に、主体繊維の断面形状と形状係数との関係
が、１．２≦ｄ≦１．３７を満たす三角形、０．６≦ｄ
≦０．６８をみたす四角形、または、０．９８≦ｄ≦
１．１２を満たす六角形であることが好ましい。

【００８９】バインダー繊維８は、主体繊維７として金
属メッキ繊維を用いた場合であれ、金属繊維を用いた場
合であれ、主体繊維を接合することにより架橋構造を呈
し、高温環境下においても機能を発揮し得る材料であれ
ば特に限定されるものではないが、好適な架橋構造を形
成するためには芯鞘構造を有するバインダー繊維が好ま
しい。芯鞘構造を有する繊維の具体例としては、芯部分
をポリエステル、鞘部分をコポリエステルとした繊維な
どが挙げられる。以下、バインダー繊維に関する特性と
得られる性能との相関について説明する。

【００９０】バインダー繊維８は、細すぎると複合断熱
材料の耐へたり性が著しく低下する恐れがある。このた
めバインダー繊維の太さは１デニール以上であることが
好ましく、２デニール以上であることがより好ましい。
一方、バインダー繊維が太すぎると、着座時の主体繊維
の密着性が低下するため着座時の熱伝導性が著しく低下
する恐れがある。このため、２５バインダー以下である
ことが好ましく、１０デニール以下であることがより好
ましい。

【００９１】また、芯鞘構造のバインダー繊維とする場
合、夏期の炎天下においても図２のような主体繊維７と
バインダー繊維８とが接合した３次元網目状構造を保持
し問題なく機能する必要があり、この観点からはバイン
ダー繊維の鞘部分の軟化点は１００℃以上であることが
好ましい。また、複合繊維層を成形する際の成形型内の
温度は、バインダー繊維の鞘部分の軟化点と芯部分の融
点との間にする必要があり、バインダー繊維の芯部分の
物理的性質が成形時および成形後において安定している
ことが必要である。このため、バインダー繊維の芯部分
は融点２２０℃以上であり、バインダー繊維の鞘部分は
軟化点が１００〜２００℃であることが望ましい。芯部
分の融点の上限値は特に限定されるものではない。

【００９２】続いて表面層５および裏面層３について説
明する。表面層５および裏面層３には、上述したような
低い通気性が求められる他、シートに適応した際の品質
向上のため、人体乗降時の磨耗耐久性、熱や光に対する
耐久性が求められる。このようなシート材料としての特
性を満足するものであれば公知の材料を用いることがで
きる。以下、表面層５と裏面層３との材料構成について
説明する。

【００９３】表面層５は、高分子フィルム、発泡層およ
びフィルムと発泡層との積層物等から構成することがで
き（以下「フィルム系表面層」とも記載）、フィルムの
具体例としては、ポリ塩化ビニル、ポリウレタン、ポリ
プロピレン、ポリエチレン、ポリエステルなどのフィル
ムが挙げられる。また、発泡層材料の具体例としては、
ポリウレタンフォーム、ポリエチレンフォーム、ユリア
樹脂発泡体などが挙げられる。このような材料を用いる
ことにより、着座時には充分な熱伝導性が得られ、非着
座時には複合繊維層内の空気の外界への移動を充分に防
ぐことができる。

【００９４】表面層５をフィルム系表面層とする場合に
は、表面層の厚さは０．１〜０．６ｍｍであることが好
ましい。表面層の厚さが０．１ｍｍ未満であると、充分
な磨耗耐久性が得られない恐れがあり、０．６ｍｍを超
えると着座時の断熱複合材料６の熱伝導率が低くなり、
冷熱の効果的な放散が図れない恐れがあるからである。

【００９５】表面層５をフィルム系表面層とする場合に
は、外観向上効果や着座時のすべり止め効果を得るた
め、表面層５は、平均粗さ１０〜１００μｍの凹凸が設
けられており、天然皮革調のシボ形状を呈していること
が好ましい。

【００９６】表面層５は上記記載の材料の他、内部また
は複合繊維層５と接する面に、ポリ塩化ビニル、ポリウ
レタン、ポリプロピレン、ポリエチレン、ポリエステル
等の樹脂が設けられている織物、編物または布帛等から
構成することもでき（以下「織物系表面層」とも記
載）、織物の具体例としてはモケットや平織が、編物の
具体例としてはトリコットやラッセルやジャージが、布
帛の具体例としては不織布がそれぞれ挙げられる。内部
にこれらの樹脂を設ける場合には、樹脂を充填すればよ
く、複合繊維層５を接する面に設ける場合には、コーテ
ィングによって樹脂層を形成すればよい。

【００９７】表面層５を織物系表面層とする場合には、
表面層の厚さは０．５〜２．５ｍｍであることが好まし
い。表面層の厚さが０．５ｍｍ未満であると、充分な磨
耗耐久性が得られない恐れがあり、２．５ｍｍを超える
と着座時の断熱複合材料６の熱伝導率が低くなり冷熱の
効果的な放散が図れない恐れがあるからである。

【００９８】裏面層３は、フィルム系表面層と同様の材
料を用いることができる。すなわち、高分子フィルム、
発泡層およびフィルムと発泡層との積層物等から構成す
ることができ、高分子フィルム、発泡層の具体例は上記
例示したものを用いることができる。このような材料を
用いることにより、着座時には充分な熱伝導性が得ら
れ、非着座時には複合繊維層内の空気の外界への移動を
充分に防ぐことができる。

【００９９】裏面層３の厚さは０．１〜０．６ｍｍであ
ることが好ましい。表面層の厚さが０．１ｍｍ未満であ
ると、充分な磨耗耐久性が得られない恐れがあり、０．
６ｍｍを超えると着座時の断熱複合材料６の熱伝導率が
低くなり、冷熱の効果的な放散が図れない恐れがあるか
らである。

【０１００】表面層５および裏面層３の製造方法につい
ては特に限定されるものではなく、従来公知の技術を用
いることができ、市販の材料を用いてもよいことは勿論
である。

【０１０１】本発明にかかる断熱複合材料６を自動車用
シートに適用する場合には、図１に示すように、シート
基材の着座面方向に、冷却部２と、断熱複合材料６とを
設け、このとき断熱複合材料６を表面層が着座する面側
に対応するように配置する構成とするとよい。冷却部へ
の冷熱の供給方法については、冷却部に冷熱を伝導しう
るものであれば特に限定されるものではない。例えば、
ヒートパイプによる冷熱の伝導や、冷却した空気の通風
による対流熱伝導によって冷却する方法が挙げられる。
省エネルギーの観点からは、ヒートパイプが熱伝導する
冷熱源は太陽熱または排気熱を利用するケミカルヒート
ポンプによる冷熱、夜間の外気の冷熱、または、冷媒の
断熱膨張を利用したメカニカルヒートポンプによる冷熱
であることが好ましい。

【０１０２】次に、断熱複合繊維の製造方法の一実施形
態について説明する。

【０１０３】まず、主体繊維中にバインダー繊維を混合
して、主体繊維とバインダー繊維とが混合した繊維混合
物を得る。主体繊維とバインダー繊維との混合比は、断
熱複合繊維に求める特性に考慮して決定すればよい。

【０１０４】次に、所望形状の成形面を有する金型に、
裏面層、繊維混合物、表面層をこの順序で積層する。な
お、「この順序で積層する」とは、まず裏面層を金型に
設置する方法に限定するものではなく、表面層をまず金
型に設置し、結果として上記順序に積層されることを意
味するものである。

【０１０５】金型を型締めし、バインダー繊維の軟化点
以上にまで加熱する。これにより、繊維混合物中のバイ
ンダー繊維が軟化し、主体繊維はバインダー繊維によっ
て架橋された構造の複合繊維となる。これを型から取り
出すことによって、本発明に係る断熱複合材料を得るこ
とができる。なお、上記製造方法は単なる一実施形態に
過ぎず、各種公知技術を用いた改良や、他の製造方法を
用いて製造することを妨げるものでは全くない。自動車
用シートに適応する際に用いられる製造方法も各種公知
の技術を用いることが可能である。

【０１０６】

【実施例】以下に本発明の実施例について比較例ととも
に記載するが、本発明はこれらに限定されるものではな
い。

【０１０７】＜実施例１＞主体繊維として、膜厚２μｍ
の銅メッキ加工されたポリエステル繊維（融点２５６
℃）を用いた。基材繊維の太さは１５デニール、異形断
面繊維の含有率は１００％であり、異形断面繊維の断面
形状は三角形、上記式（２）で表される形状指数ｄは
１．２９であった。また、主体繊維表面の６０％が粗さ
２μｍの微小凹凸で覆われていた。

【０１０８】バインダー繊維として、太さ２デニールの
芯鞘構造繊維を用いた。芯部はポリエステル（融点２５
６℃）であり、鞘部はコポリエステル繊維（軟化点１１
０℃）とした。

【０１０９】金型を用いてこれらを加熱し、主体繊維が
バインダー繊維で架橋された複合繊維を製造した。複合
繊維中の主体繊維の含有量は８０質量％で、バインダー
繊維の含有量は２０質量％であった。複合繊維の目付け
は０．０２５ｇ／ｃｍ³であった。

【０１１０】この複合繊維層４を用いて図１に示すよう
な断熱複合材料を作製した。表面層５は、厚さ０．５ｍ
ｍのポリウレタンフィルム（通気性０ｍｌ／ｃｍ²秒）
を用い、裏面層３は厚さ０．３ｍｍのポリウレタンフィ
ルム（通気性０ｍｌ／ｃｍ²秒）を用いた。

【０１１１】この断熱複合材料について、着座時および
非着座時の熱伝導度、並びに、耐へたり性を測定した。
この測定結果を主体繊維・バインダー繊維の種類と共に
表１に示す。非着座時の熱伝導度は０．０３２Ｗ／ｍＫ
と小さな値を示し、着座時の熱伝導度は１２．８Ｗ／ｍ
Ｋと大きな値を示した。耐へたり性は８％で、自動車用
シートとしての耐久性能を充分に満足するものであっ
た。なお、耐へたり性はＪＩＳＫ６４０１（１９９７
年；クッション用軟質ウレタンフォーム）に基づいて、
幅１００ｍｍ×長さ１００ｍｍ×高さ５０ｍｍの試験片
に対し７０℃での圧縮残留ひずみ率を測定した。

【０１１２】＜実施例２＞基材繊維の太さを２デニール
とした以外は実施例１と同様にして断熱複合材料を作製
し、熱伝導率および耐へたり性について測定した。結果
を表１に示す。得られた断熱複合材料は、熱伝導度およ
び耐へたり性の双方に関して優れたものであった。

【０１１３】＜実施例３＞基材繊維の太さを９０デニー
ルとした以外は実施例１と同様にして断熱複合材料を作
製し、熱伝導率および耐へたり性について測定した。結
果を表１に示す。得られた断熱複合材料は、熱伝導度お
よび耐へたり性の双方に関して優れたものであった。

【０１１４】＜実施例４＞複合繊維層の目付けを０．０
１ｇ／ｃｍ³とした以外は実施例１と同様にして断熱複
合材料を作製した。結果を表１に示す。得られた断熱複
合材料は、熱伝導度および耐へたり性の双方に関して優
れたものであった。

【０１１５】＜実施例５＞複合繊維層の目付けを０．０
８ｇ／ｃｍ³とした以外は実施例１と同様にして断熱複
合材料を作製した。結果を表１に示す。得られた断熱複
合材料は、熱伝導度および耐へたり性の双方に関して優
れたものであった。

【０１１６】＜実施例６＞断熱複合材中の主体繊維の含
有率を５０％とした以外は実施例１と同様にして断熱複
合材料を作製した。結果を表１に示す。得られた断熱複
合材料は、熱伝導度および耐へたり性の双方に関して優
れたものであった。

【０１１７】＜実施例７＞複合繊維層中の主体繊維の含
有率を９０％とした以外は実施例１と同様にして断熱複
合材料を作製した。結果を表１に示す。得られた断熱複
合材料は、熱伝導度および耐へたり性の双方に関して優
れたものであった。

【０１１８】＜実施例８＞異形断面繊維の断面形状を六
角形とし、形状指数ｄを１．０５とした以外は実施例１
と同様にして断熱複合材料を作製した。結果を表１に示
す。得られた断熱複合材料は、熱伝導度および耐へたり
性の双方に関して優れたものであった。

【０１１９】＜実施例９＞異形断面繊維の断面形状を四
角形とし、形状指数ｄを０．６４とした以外は実施例１
と同様にして断熱複合材料を作製した。結果を表１に示
す。得られた断熱複合材料は、熱伝導度および耐へたり
性の双方に関して優れたものであった。

【０１２０】＜実施例１０＞主体繊維における異形断面
繊維含有率を０％（即ち、円形繊維）とした以外は実施
例１と同様にして断熱複合材料を作製した。結果を表１
に示す。得られた断熱複合材料は、熱伝導度および耐へ
たり性の双方に関して優れたものであった。

【０１２１】

【表１】

【０１２２】＜実施例１１＞主体繊維における異形断面
繊維含有率を３０質量％とした以外は実施例１と同様に
して断熱複合材料を作製した。結果を表２に示す。得ら
れた断熱複合材料は、熱伝導度および耐へたり性の双方
に関して優れたものであった。

【０１２３】＜実施例１２＞主体繊維の銅メッキの膜厚
を０．１μｍとした以外は実施例１と同様にして断熱複
合材料を作製した。結果を表２に示す。得られた断熱複
合材料は、熱伝導度および耐へたり性の双方に関して優
れたものであった。

【０１２４】＜実施例１３＞主体繊維の銅メッキの膜厚
を１０μｍとした以外は実施例１と同様にして断熱複合
材料を作製した。結果を表２に示す。得られた断熱複合
材料は、熱伝導度および耐へたり性の双方に関して優れ
たものであった。

【０１２５】＜実施例１４＞バインダー繊維の鞘部をコ
ポリエステル繊維（軟化点１７０℃）とした以外は実施
例１と同様にして断熱複合材料を作製した。結果を表２
に示す。得られた断熱複合材料は、熱伝導度および耐へ
たり性の双方に関して優れたものであった。

【０１２６】＜実施例１５＞バインダー繊維の太さを１
デニールとした以外は実施例１と同様にして断熱複合材
料を作製した。結果を表２に示す。得られた断熱複合材
料は、熱伝導度および耐へたり性の双方に関して優れた
ものであった。

【０１２７】＜実施例１６＞バインダー繊維の太さを２
５デニールとした以外は実施例１と同様にして断熱複合
材料を作製した。結果を表２に示す。得られた断熱複合
材料は、熱伝導度および耐へたり性の双方に関して優れ
たものであった。

【０１２８】＜実施例１７＞主体繊維として、太さ１５
０デニールの銅線を用いた。主体繊維中の異形断面繊維
の含有率は１００％であり、異形断面繊維の断面形状は
三角形、形状指数ｄは１．２９であった。また、主体繊
維表面の６０％が粗さ２μｍの微小凹凸で覆われてい
た。

【０１２９】主体繊維として上記銅線を用いた以外は、
実施例１と同様にして上部シートを作製した。結果を表
２に示す。得られた断熱複合材料は、熱伝導度および耐
へたり性の双方に関して優れたものであった。

【０１３０】＜実施例１８＞太さ１２デニールの銅線を
用いた以外は実施例１７と同様にして上部シートを作製
した。結果を表２に示す。得られた断熱複合材料は、熱
伝導度および耐へたり性の双方に関して優れたものであ
った。

【０１３１】＜実施例１９＞主体繊維における異形断面
繊維含有率を０％（即ち、円形繊維）とした以外は実施
例１７と同様にして断熱複合材料を作製した。結果を表
２に示す。得られた断熱複合材料は、熱伝導度および耐
へたり性の双方に関して優れたものであった。

【０１３２】＜実施例２０＞断熱複合材中のバインダー
繊維の含有率を５質量％とした以外は実施例１７と同様
にして断熱複合材料を作製した。結果を表２に示す。得
られた断熱複合材料は、熱伝導度および耐へたり性の双
方に関して優れたものであった。

【０１３３】

【表２】

【０１３４】＜比較例１：ポリエステル不織布＞主体繊
維として金属メッキ加工されていない太さ１５デニール
のポリエステル繊維（融点２５６℃）、バインダー繊維
として太さ２デニールの芯鞘構造繊維を用いたポリエス
テル不織布について、着座時および非着座時の熱伝導
度、並びに、耐へたり性を測定した。この測定結果を主
体繊維・バインダー繊維の種類と共に表３に示す。非着
座時の熱伝導性、着座時の熱伝導性のいずれも実施例に
比べて劣るものであった。

【０１３５】＜比較例２：合成皮革＞比較例１と同様に
して得たポリエステル繊維の表面層に、厚さ０．５ｍｍ
のポリウレタン（通気性０ｍｌ／ｃｍ²秒）を設けた合
成皮革について、着座時および非着座時の熱伝導度、並
びに、耐へたり性を測定した。この測定結果を主体繊維
・バインダー繊維の種類と共に表３に示す。非着座時の
熱伝導性、着座時の熱伝導性のいずれも実施例に比べて
劣るものであった。

【０１３６】＜比較例３：モケット＞ポリエステル繊維
の起毛調織物の裏側をポリウレタン繊維でコーティング
（通気性０ｍｌ／ｃｍ²秒）したモケットについて、着
座時および非着座時の熱伝導度、並びに、耐へたり性を
測定した。この測定結果を主体繊維・バインダー繊維の
種類と共に表３に示す。非着座時の熱伝導性、着座時の
熱伝導性のいずれも実施例に比べて劣るものであった。

【０１３７】＜比較例４：不織布＞８０％の異形断面繊
維を含むポリエステルを用いた以外は比較例１と同様の
不織布について、着座時および非着座時の熱伝導度、並
びに、耐へたり性を測定した。この測定結果を主体繊維
・バインダー繊維の種類と共に表３に示す。非着座時の
熱伝導性、着座時の熱伝導性のいずれも実施例に比べて
劣るものであった。

【０１３８】＜比較例５：塩ビレザー＞比較例１の不織
布表面に厚さ１ｍｍのポリ塩化ビニルを設けた塩ビレザ
ーについて、着座時および非着座時の熱伝導度、並び
に、耐へたり性を測定した。この測定結果を主体繊維・
バインダー繊維の種類と共に表３に示す。非着座時の熱
伝導性、着座時の熱伝導性のいずれも実施例に比べて劣
るものであった。

【０１３９】＜比較例６：本革＞表面に厚さ０．０５ｍ
ｍのポリウレタンが布設された本革について、着座時お
よび非着座時の熱伝導度、並びに、耐へたり性を測定し
た。この測定結果を主体繊維・バインダー繊維の種類と
共に表３に示す。非着座時の熱伝導性、着座時の熱伝導
性のいずれも実施例に比べて劣るものであった。

【０１４０】＜比較例７：トリコット＞太さ２デニール
のポリエステル（融点２５６℃）からなるトリコットに
ついて、表面層および裏面層のいずれも設けず、着座時
および非着座時の熱伝導度、並びに、耐へたり性を測定
した。この測定結果を主体繊維・バインダー繊維の種類
と共に表３に示す。非着座時の熱伝導性、着座時の熱伝
導性のいずれも実施例に比べて劣るものであった。

【０１４１】

【表３】

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明に係る自動車用シートの一実施形態の
断面図である。

【図２】本発明に係る複合材料の構成を模式的に示す
図である。

【図３】従来の自動車用シートの一実施形態の断面図
である。

【図４】従来の自動車用シートの他の実施形態の断面
図である。

【図５】表面に凹凸が設けられた基材繊維の概略図で
ある。

【図６】表面に筋状凹凸が設けられた基材繊維の概略
図である。

【符号の説明】

１シート基材２冷却部３裏面層４複合繊維層５表面層６断熱複合材料７主体繊維８バインダー繊維９接合点

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.⁷ 識別記号ＦＩテーマコート゛(参考）Ｄ０１Ｆ 9/08 Ｄ０１Ｆ 9/08 Ｄ４Ｌ０４７Ｄ０４Ｈ 1/54 Ｄ０４Ｈ 1/54 ＡＤ０６Ｍ 11/83 Ｄ０６Ｍ 11/00 ＤＦターム(参考） 3B084 JA03 JA06 JE00 JG02 4F100 AB03C AB04C AB10C AB13C AB16C AB17C AB18C AB21C AB24C AB25C AB31C AK04A AK04B AK04C AK07A AK07B AK07C AK15A AK15B AK15C AK21C AK41A AK41B AK41C AK46C AK51A AK51B AS00A AS00B AT00B BA04 BA10A BA10B BA25C DD01A DD01C DG01C DG06C DG11D DG12D DG13D DG15C DG17C DG20C DJ01A DJ01B EH71C GB33 HB21A HB22A JA13C JD02A JD02B JJ01C YY00A YY00B YY00C 4L031 AA13 AA18 AA20 AA26 AB01 AB34 BA04 CB12 DA15 4L037 CS10 FA01 FA02 UA04 UA07 4L041 BA02 BA05 BA21 BD03 BD11 CA06 CA12 DD01 DD05 4L047 AA05 AA14 AA15 AA16 AA21 AA23 AB09 AB10 BA09 CB06

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】表面層、複合繊維層および裏面層がこの
順序で積層されてなる断熱複合材料であって、前記表面層および裏面層の通気量が２０ｍｌ／ｃｍ²秒
以下であり、前記複合繊維層は、高熱伝導性の主体繊維がバインダー
繊維で架橋された複合繊維からなることを特徴とする断
熱複合材料。
【請求項２】前記主体繊維は、ポリエステル繊維、ポ
リプロピレン繊維、ポリエチレン繊維、ポリアミド繊
維、ポリ塩化ビニル繊維、ポリビニルアルコール繊維ま
たはガラス繊維からなる基材繊維の表面に、銀、銅、
金、アルミニウム、亜鉛、ニッケル、白金または錫のメ
ッキが形成されてなることを特徴とする請求項１に記載
の断熱複合材料。
【請求項３】前記基材繊維の太さが２〜９０デニール
であることを特徴とする請求項２に記載の断熱複合材
料。
【請求項４】前記複合繊維における前記主体繊維の含
有率が５０〜９０質量％であることを特徴とする請求項
２または３に記載の断熱複合材料。
【請求項５】前記メッキの厚さが０．１〜１０μｍで
あることを特徴とする請求項２〜４のいずれか１項に記
載の断熱複合材料。
【請求項６】前記複合繊維層は、目付けが０．０１〜
０．０８ｇ／ｃｍ³であり、厚さが２〜２０ｍｍである
ことを特徴とする請求項２〜５のいずれか１項に記載の
断熱複合材料。
【請求項７】前記基材繊維表面の４０％以上に、幅ま
たは径が０．５〜１０μｍで、粗さが０．２〜２μｍの
凹凸が形成されてなることを特徴とする請求項２〜６の
いずれか１項に記載の断熱複合材料。
【請求項８】前記基材繊維表面に、前記基材繊維の軸
方向に配向する深さ０．２〜２μｍの筋状凹凸が設けら
れてなり、前記基材繊維の断面周囲の５％以上が該筋状
凹凸に起因するものであることを特徴とする請求項２〜
６のいずれか１項に記載の断熱複合材料。
【請求項９】前記主体繊維は、銅、アルミニウム、
金、銀、鉄、ニッケル、白金、錫および亜鉛からなる群
より選択される１または２以上の金属のフィラメント、
または、鋳鉄、炭素鋼、ステンレス、ジュラルミン、黄
銅、ニクロムおよびクロメルからなる群より選択される
１または２以上の合金のフィラメントであることを特徴
とする請求項１に記載の断熱複合材料。
【請求項１０】前記主体繊維の太さが１２〜５８０デ
ニールであることを特徴とする請求項９に記載の断熱複
合材料。
【請求項１１】前記複合繊維中の前記主体繊維の含有
率が７０〜９５質量％であることを特徴とする請求項９
または１０に記載の断熱複合材料。
【請求項１２】前記複合繊維層は、目付けが０．０５
〜０．５ｇ／ｃｍ³であり、厚さが２〜２０ｍｍである
ことを特徴とする請求項９〜１１のいずれか１項に記載
の断熱複合材料。
【請求項１３】前記主体繊維は、断面形状が三角形、
四角形または六角形である異形断面繊維を３０質量％以
上含んでなることを特徴とする請求項１〜１２のいずれ
か１項に記載の断熱複合材料。
【請求項１４】前記主体繊維の断面形状が、１．２≦
ｄ≦１．３７を満たす三角形、０．６≦ｄ≦０．６８を
みたす四角形、または、０．９８≦ｄ≦１．１２を満た
す六角形である、ここで、ｄは下記式（１）および
（２）：【数１】（式中、Ｓは主体繊維の断面積（ｍ²）であり、ｒは円
等価半径（ｍ）であり、Ｌは主体繊維の異形断面の外周
長さ（ｍ）である）で定義される形状係数である、こと
を特徴とする請求項１３に記載の断熱複合材料。
【請求項１５】前記バインダー繊維は、太さが１〜２
５デニールであることを特徴とする請求項１〜１４のい
ずれか１項に記載の断熱複合材料。
【請求項１６】前記バインダー繊維は、芯鞘構造を有
することを特徴とする請求項１〜１５のいずれか１項に
記載の断熱複合材料。
【請求項１７】前記芯鞘構造を有するバインダー繊維
は、融点２２０℃以上の芯部分と軟化点１００〜２００
℃の鞘部分とからなることを特徴とする請求項１６に記
載の断熱複合材料。
【請求項１８】前記表面層は、ポリ塩化ビニル、ポリ
ウレタン、ポリプロピレン、ポリエチレンもしくはポリ
エステルのフィルム、発泡層または前記フィルムと前記
発泡層との積層物であることを特徴とする請求項１〜１
７のいずれか１項に記載の断熱複合材料。
【請求項１９】前記表面層の厚さが０．１〜０．６ｍ
ｍであることを特徴とする請求項１８に記載の断熱複合
材料。
【請求項２０】前記表面層は、平均粗さ１０〜１００
μｍの凹凸が設けられ、天然皮革調のシボ形状を呈して
なることを特徴とする請求項１８または１９に記載の断
熱複合材料。
【請求項２１】前記表面層は、内部または複合繊維層
と接する面に、ポリ塩化ビニル、ポリウレタン、ポリプ
ロピレン、ポリエチレンまたはポリエステル樹脂が設け
られてなる織物、編物または布帛であることを特徴とす
る請求項１〜１７のいずれか１項に記載の断熱複合材
料。
【請求項２２】前記表面層の厚さが０．５〜２．５ｍ
ｍであることを特徴とする請求項２１に記載の断熱複合
材料。
【請求項２３】前記裏面層は、ポリ塩化ビニル、ポリ
ウレタン、ポリプロピレン、ポリエチレンもしくはポリ
エステルのフィルムもしくは発泡層または前記フィルム
と前記発泡層の積層物であることを特徴とする請求項１
〜２２のいずれか１項に記載の断熱複合材料。
【請求項２４】前記裏面層の厚さが０．１〜０．６ｍ
ｍであることを特徴とする請求項１〜２３のいずれか１
項に記載の断熱複合材料。
【請求項２５】前記表面層および裏面層の通気量が０
〜５ｍｌ／ｃｍ²秒であることを特徴とする請求項１〜
２４のいずれか１項に記載の断熱複合材料。
【請求項２６】前記表面層が着座する面側に対応する
ように設けられてなる請求項１〜２５のいずれか１項に
記載の断熱複合材料と、該断熱複合材料の前記裏面層側
に設けられた冷却部とを備えてなる自動車用シート。
【請求項２７】前記冷却部は、ヒートパイプによる冷
熱の伝導または冷却された空気の通風による対流熱伝導
によって冷却される構造であることを特徴とする請求項
２６に記載の自動車用シート。
【請求項２８】前記冷却部は、太陽熱または排気熱を
利用するケミカルヒートポンプ、夜間の外気または冷媒
の断熱膨張を利用したメカニカルヒートポンプによって
冷却される構造であることを特徴とする請求項２７に記
載の自動車用シート。
【請求項２９】主体繊維中にバインダー繊維を混合し
て繊維混合物を得る段階と、所望形状の成形面を有する金型に裏面層、前記繊維混合
物、表面層をこの順序で積層する段階と、型締めし、前記バインダー繊維の軟化点以上に加熱する
段階と、からなる請求項１〜２５に記載の断熱複合繊維
の製造方法。