JP2002307201A - 機械構造用鋼の旋削方法 - Google Patents
機械構造用鋼の旋削方法Info
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- Turning (AREA)
- Cutting Tools, Boring Holders, And Turrets (AREA)
Abstract
(57)【要約】 （修正有）
【課題】 実質的にＰｂを含有せず、Ｓを含有する機械
構造用鋼でも、Ｐｂを含有する快削鋼並に旋削し得る機
械構造用鋼の旋削方法を提供する。 【解決手段】 実質的にＰｂを含有せず、Ｓを含有する
機械構造用鋼３を、この機械構造用鋼１回転当たりの送
り速度ｆ（ｍｍ／ｒｅｖ）で、かつ切込み量ｄ（ｍｍ）
で旋削するに際して、１２×ｆ−０．４以下のブレーカ
距離Ｌ（ｍｍ）、切込み量ｄの０．７倍以下のブレーカ
前距離Ｈ（ｍｍ）のチップブレーカ２を有するチップ１
を備えた切削工具を用いると、Ｐｂを含有する快削鋼並
の切り屑分断性が得られる。
構造用鋼でも、Ｐｂを含有する快削鋼並に旋削し得る機
械構造用鋼の旋削方法を提供する。 【解決手段】 実質的にＰｂを含有せず、Ｓを含有する
機械構造用鋼３を、この機械構造用鋼１回転当たりの送
り速度ｆ（ｍｍ／ｒｅｖ）で、かつ切込み量ｄ（ｍｍ）
で旋削するに際して、１２×ｆ−０．４以下のブレーカ
距離Ｌ（ｍｍ）、切込み量ｄの０．７倍以下のブレーカ
前距離Ｈ（ｍｍ）のチップブレーカ２を有するチップ１
を備えた切削工具を用いると、Ｐｂを含有する快削鋼並
の切り屑分断性が得られる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、機械構造用鋼の旋
削方法に関し、より詳しくは、実質的にＰｂを含有せ
ず、Ｓを含有する機械構造用鋼を旋削する機械構造用鋼
の旋削方法の技術分野に属するものである。
削方法に関し、より詳しくは、実質的にＰｂを含有せ
ず、Ｓを含有する機械構造用鋼を旋削する機械構造用鋼
の旋削方法の技術分野に属するものである。
【０００２】
【従来の技術】機械製品を製造する場合には種々の金属
が用いられるが、機械構造用鋼も用いられている。この
ような機械構造用鋼は、例えば旋盤により旋削される
が、従来から被削性が重視される機械構造用鋼、いわゆ
る快削鋼には、機械的特性を劣化させることなく被削
性、特に切り屑分断性を向上させる効果を持つＰｂ
（鉛）が添加されたものが多かった。
が用いられるが、機械構造用鋼も用いられている。この
ような機械構造用鋼は、例えば旋盤により旋削される
が、従来から被削性が重視される機械構造用鋼、いわゆ
る快削鋼には、機械的特性を劣化させることなく被削
性、特に切り屑分断性を向上させる効果を持つＰｂ
（鉛）が添加されたものが多かった。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】ところで、地球環境問
題の観点から、工業的にＰｂの使用を取り止める動きが
でてきており、その結果、Ｐｂを添加しない機械構造用
鋼に対するニーズが高まってきている。そのため、Ｐｂ
を添加しない機械構造用鋼に対しても、切り屑分断性と
機械的特性とを共に満足することが求められるようにな
ってきている。機械構造用鋼に切り屑分断性が求められ
ているのは、旋削により発生する切り屑が分断されるこ
となく連続していると、切り屑が工具に絡みつき易く、
そして切り屑が工具に絡みつくと、工具が損傷したり、
また機械構造用鋼の被削面に不要の疵が生じたりするる
等の問題が発生するためである。
題の観点から、工業的にＰｂの使用を取り止める動きが
でてきており、その結果、Ｐｂを添加しない機械構造用
鋼に対するニーズが高まってきている。そのため、Ｐｂ
を添加しない機械構造用鋼に対しても、切り屑分断性と
機械的特性とを共に満足することが求められるようにな
ってきている。機械構造用鋼に切り屑分断性が求められ
ているのは、旋削により発生する切り屑が分断されるこ
となく連続していると、切り屑が工具に絡みつき易く、
そして切り屑が工具に絡みつくと、工具が損傷したり、
また機械構造用鋼の被削面に不要の疵が生じたりするる
等の問題が発生するためである。
【０００４】これまでも、Ｐｂを添加することなく被削
性の向上を図ろうとした種々の機械構造用鋼が提案され
ており、このような機械構造用鋼の中の一つに、硫黄快
削鋼と呼ばれるものがある。この硫黄快削鋼と呼ばれる
機械構造用鋼は、鋼中に生成するＭｎＳ等の硫化物系介
在物の形状により、被削性指数の一つである切り屑処理
性（分断性）が影響を受けることに着目し、鋼中に添加
するＳの量やＭｎＳの形状を制御することによって被削
性の向上を図ったものである。ＭｎＳの形状と切り屑分
断性との関係は、下記のようなものである。
性の向上を図ろうとした種々の機械構造用鋼が提案され
ており、このような機械構造用鋼の中の一つに、硫黄快
削鋼と呼ばれるものがある。この硫黄快削鋼と呼ばれる
機械構造用鋼は、鋼中に生成するＭｎＳ等の硫化物系介
在物の形状により、被削性指数の一つである切り屑処理
性（分断性）が影響を受けることに着目し、鋼中に添加
するＳの量やＭｎＳの形状を制御することによって被削
性の向上を図ったものである。ＭｎＳの形状と切り屑分
断性との関係は、下記のようなものである。
【０００５】ＭｎＳの結晶の短軸と長軸との比（スペク
トル比）が大きくなるに連れて、機械構造用鋼に力が作
用した場合、長軸方向と平行方向に亀裂が進展し易くな
る。即ち、機械構造用鋼が脆くなることにより、切り屑
分断性が向上し、切り屑処理性が向上する。しかしなが
ら、このような硫黄快削鋼と呼ばれる機械構造用鋼の場
合にあっても、この機械構造用鋼だけの特性では、従来
のＰｂが添加された快削鋼並の切り屑分断性を達成する
ことができず、実用レベルにおいてＰｂが添加された快
削鋼と同等の被削性能を有するＰｂ無添加の機械構造用
鋼は未だ開発されるに至っていないのが実情である。
トル比）が大きくなるに連れて、機械構造用鋼に力が作
用した場合、長軸方向と平行方向に亀裂が進展し易くな
る。即ち、機械構造用鋼が脆くなることにより、切り屑
分断性が向上し、切り屑処理性が向上する。しかしなが
ら、このような硫黄快削鋼と呼ばれる機械構造用鋼の場
合にあっても、この機械構造用鋼だけの特性では、従来
のＰｂが添加された快削鋼並の切り屑分断性を達成する
ことができず、実用レベルにおいてＰｂが添加された快
削鋼と同等の被削性能を有するＰｂ無添加の機械構造用
鋼は未だ開発されるに至っていないのが実情である。
【０００６】従って、本発明の目的は、実質的にＰｂを
含有せず、Ｓを含有する機械構造用鋼であっても、Ｐｂ
が添加された快削鋼並に旋削することを可能ならしめる
機械構造用鋼の旋削方法を提供することである。
含有せず、Ｓを含有する機械構造用鋼であっても、Ｐｂ
が添加された快削鋼並に旋削することを可能ならしめる
機械構造用鋼の旋削方法を提供することである。
【０００７】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、本発明に係る機械構造用鋼の旋削方法が採用した手
段の特徴とするところは、実質的にＰｂを含有しない機
械構造用鋼を、この機械構造用鋼１回転当たりの送り速
度ｆ（ｍｍ／ｒｅｖ）で、かつ切込み量ｄ（ｍｍ）で旋
削するに際して、１２×ｆ−０．４以下のブレーカ距離
Ｌ（ｍｍ）、切込み量ｄの０．７倍以下のブレーカ前距
離Ｈ（ｍｍ）のチップブレーカを有するチップを備えた
切削工具を用いるところにある。
に、本発明に係る機械構造用鋼の旋削方法が採用した手
段の特徴とするところは、実質的にＰｂを含有しない機
械構造用鋼を、この機械構造用鋼１回転当たりの送り速
度ｆ（ｍｍ／ｒｅｖ）で、かつ切込み量ｄ（ｍｍ）で旋
削するに際して、１２×ｆ−０．４以下のブレーカ距離
Ｌ（ｍｍ）、切込み量ｄの０．７倍以下のブレーカ前距
離Ｈ（ｍｍ）のチップブレーカを有するチップを備えた
切削工具を用いるところにある。
【０００８】
【発明の実施の形態】以下、実質的にＰｂを含有せず、
Ｓを含有する機械構造用鋼であっても、Ｐｂが添加され
た快削鋼並に旋削することを可能ならしめる本発明の機
械構造用鋼の旋削方法を、ブレーカ前距離Ｈと、ブレー
カ距離Ｌとの説明図の図１を参照しながら説明する。
Ｓを含有する機械構造用鋼であっても、Ｐｂが添加され
た快削鋼並に旋削することを可能ならしめる本発明の機
械構造用鋼の旋削方法を、ブレーカ前距離Ｈと、ブレー
カ距離Ｌとの説明図の図１を参照しながら説明する。
【０００９】発明者らは、実質的にＰｂを含有せず、Ｓ
を含有する機械構造用鋼の旋削時における切り屑分断性
を改善するために、切削工具のチップのチップブレーカ
の形状と、切り屑分断性との関係とについて検討した。
その結果、図１に示すチップ１のブレーカ２の機械構造
用鋼３の切込み方向の幅であるブレーカ前距離Ｈ（ｍ
ｍ）、チップ１のブレーカ２の機械構造用鋼３の送り方
向の幅であるブレーカ距離Ｌ（ｍｍ）、送り速度ｆ（ｍ
ｍ／ｒｅｖ）、切込み量ｄ（ｍｍ）を適切に制御してや
れば、機械構造用鋼の旋削により生じる切り屑が効果的
に分断され、切り屑処理性が著しく向上するこを知見し
て、本発明をなしたものである。
を含有する機械構造用鋼の旋削時における切り屑分断性
を改善するために、切削工具のチップのチップブレーカ
の形状と、切り屑分断性との関係とについて検討した。
その結果、図１に示すチップ１のブレーカ２の機械構造
用鋼３の切込み方向の幅であるブレーカ前距離Ｈ（ｍ
ｍ）、チップ１のブレーカ２の機械構造用鋼３の送り方
向の幅であるブレーカ距離Ｌ（ｍｍ）、送り速度ｆ（ｍ
ｍ／ｒｅｖ）、切込み量ｄ（ｍｍ）を適切に制御してや
れば、機械構造用鋼の旋削により生じる切り屑が効果的
に分断され、切り屑処理性が著しく向上するこを知見し
て、本発明をなしたものである。
【００１０】即ち、実質的にＰｂを含有しない機械構造
用鋼を、この機械構造用鋼１回転当たりの送り速度ｆ
（ｍｍ／ｒｅｖ）で、かつ切込み量ｄ（ｍｍ）で旋削す
るに際して、１２×ｆ−０．４以下のブレーカ距離Ｌ
（ｍｍ）、切込み量ｄの０．７倍以下のブレーカ前距離
Ｈ（ｍｍ）のチップブレーカを有するチップを備えた切
削工具を用いるものである。
用鋼を、この機械構造用鋼１回転当たりの送り速度ｆ
（ｍｍ／ｒｅｖ）で、かつ切込み量ｄ（ｍｍ）で旋削す
るに際して、１２×ｆ−０．４以下のブレーカ距離Ｌ
（ｍｍ）、切込み量ｄの０．７倍以下のブレーカ前距離
Ｈ（ｍｍ）のチップブレーカを有するチップを備えた切
削工具を用いるものである。
【００１１】実質的にＰｂを含有せず、Ｓを含有する機
械構造用鋼を、送り速度ｆ（ｍｍ／ｒｅｖ）、かつ切込
み量ｄ（ｍｍ）で旋削するに際して、Ｌ≦１２×ｆ−
０．４ｍｍ，Ｈ≦０．７ｄの条件を満足すると、何故、
切り屑分断性が向上するのかという理由は定かではな
い。しかしながら、機械構造用鋼の旋削時に生じる切り
屑に対して、ブレーカから作用する力の状態が、ブレー
カ前距離Ｈ、ブレーカ距離Ｌ、送り速度ｆ、切込み量ｄ
の相互関係によって微妙に変化し、上記条件を満足する
場合に、切り屑分断性が向上する力が作用するためであ
ると想定される。
械構造用鋼を、送り速度ｆ（ｍｍ／ｒｅｖ）、かつ切込
み量ｄ（ｍｍ）で旋削するに際して、Ｌ≦１２×ｆ−
０．４ｍｍ，Ｈ≦０．７ｄの条件を満足すると、何故、
切り屑分断性が向上するのかという理由は定かではな
い。しかしながら、機械構造用鋼の旋削時に生じる切り
屑に対して、ブレーカから作用する力の状態が、ブレー
カ前距離Ｈ、ブレーカ距離Ｌ、送り速度ｆ、切込み量ｄ
の相互関係によって微妙に変化し、上記条件を満足する
場合に、切り屑分断性が向上する力が作用するためであ
ると想定される。
【００１２】
【実施例】以下、本発明に係る機械構造用鋼の旋削方法
についての実施例を説明する。予め予備試験を実施して
決定した、(1) 切削速度；１５０ｍ／ｍｉｎ、(2) 送り
速度ｆ：０．０５，０．１，０．２，０．３ｍｍ／ｒｅ
ｖ，(3) 切込み量ｄ；１．５ｍｍの切削条件にて、表１
に示す成分の鋼種番号１，２，３（但し、鋼種番号３は
比較のために旋削したもので、Ｐｂを含有する快削鋼で
ある。）の３種類の構造用鋼の旋削を行い、切り屑の分
断指数を用いて評価した。この切り屑の分断指数とは、
切削幅４０ｍｍを旋削して採取した切り屑を目視観察
し、切り屑が１巻き以下で分断している場合を１と評価
し、１〜５巻の間で分断している場合を２と評価し、５
巻以上で分断している場合を３と評価するものである。
についての実施例を説明する。予め予備試験を実施して
決定した、(1) 切削速度；１５０ｍ／ｍｉｎ、(2) 送り
速度ｆ：０．０５，０．１，０．２，０．３ｍｍ／ｒｅ
ｖ，(3) 切込み量ｄ；１．５ｍｍの切削条件にて、表１
に示す成分の鋼種番号１，２，３（但し、鋼種番号３は
比較のために旋削したもので、Ｐｂを含有する快削鋼で
ある。）の３種類の構造用鋼の旋削を行い、切り屑の分
断指数を用いて評価した。この切り屑の分断指数とは、
切削幅４０ｍｍを旋削して採取した切り屑を目視観察
し、切り屑が１巻き以下で分断している場合を１と評価
し、１〜５巻の間で分断している場合を２と評価し、５
巻以上で分断している場合を３と評価するものである。
【００１３】
【表１】
【００１４】なお、上記表１に示す機械構造用鋼それぞ
れのの旋削に使用した切削工具のチップは、下記のとお
りである。 (1) チップＡ；ブレーカなし (2) チップＢ；ブレーカ前距離Ｈ；１ｍｍ（Ｈ＜０．７ｄ＝１．０５） ブレーカ距離Ｌ ；１．３ｍｍ (3) チップＣ：ブレーカ前距離Ｈ；１ｍｍ（Ｈ＜０．７ｄ＝１．０５） ブレーカ距離Ｌ ；２ｍｍ
れのの旋削に使用した切削工具のチップは、下記のとお
りである。 (1) チップＡ；ブレーカなし (2) チップＢ；ブレーカ前距離Ｈ；１ｍｍ（Ｈ＜０．７ｄ＝１．０５） ブレーカ距離Ｌ ；１．３ｍｍ (3) チップＣ：ブレーカ前距離Ｈ；１ｍｍ（Ｈ＜０．７ｄ＝１．０５） ブレーカ距離Ｌ ；２ｍｍ
【００１５】上記チップ１乃至３を有する旋削工具で、
上記表１に示す各機械構造用鋼を旋削した結果を、上記
分断指数を用いて評価すると、表２に示すとおりであ
る。
上記表１に示す各機械構造用鋼を旋削した結果を、上記
分断指数を用いて評価すると、表２に示すとおりであ
る。
【表２】
【００１６】上記表２によれば、ブレーカのないチップ
Ａを有する切削工具で鋼種番号３の機械構造用鋼を旋削
した場合、送り速度ｆが０．３ｍｍ／ｒｅｖの場合のみ
細かく分断されているが、鋼種番号１，２の構造用鋼を
旋削した場合には送り速度ｆの如何によらず、殆どの条
件において切り屑がつながっている。
Ａを有する切削工具で鋼種番号３の機械構造用鋼を旋削
した場合、送り速度ｆが０．３ｍｍ／ｒｅｖの場合のみ
細かく分断されているが、鋼種番号１，２の構造用鋼を
旋削した場合には送り速度ｆの如何によらず、殆どの条
件において切り屑がつながっている。
【００１７】ブレーカ距離Ｌが１．３ｍｍのチップＢを
有する切削工具の場合には、何れの鋼種番号の機械構造
用鋼でも送り速度ｆが０．１ｍｍ／ｒｅｖで切り屑が分
断されはじめ、そして送り速度ｆが０．２ｍｍ／ｒｅｖ
以上になると、切り屑は細かく分断されている。この場
合、１２ｆ−０．４（ｍｍ）の値を、各送り速度ｆにつ
いて求めると共に、ブレーカ距離Ｌとの大小に付いて見
てみると、下記のとおりである。 (1) 送り速度ｆ０．０５ｍｍ／ｒｅｖ １２ｆ−０．４＝０．２ｍｍ、Ｌ（＝１．３ｍｍ）＞
０．２ｍｍ (2) 送り速度ｆ０．１ｍｍ／ｒｅｖ １２ｆ−０．４＝０．８ｍｍ、Ｌ（＝１．３ｍｍ）＞
０．８ｍｍ (3) 送り速度ｆ０．２ｍｍ／ｒｅｖ １２ｆ−０．４＝２．０ｍｍ、Ｌ（＝１．３ｍｍ）＜
２．０ｍｍ (4) 送り速度ｆ０．３ｍｍ／ｒｅｖ １２ｆ−０．４＝３．２ｍｍ、Ｌ（＝１．３ｍｍ）＜
３．２ｍｍ） つまり、Ｌ≦１２ｆ−０．４を満足する(3) と(4) の場
合に、切り屑が細かく分断されている。（Ｈ＜０．７ｄ
＝１．０５）
有する切削工具の場合には、何れの鋼種番号の機械構造
用鋼でも送り速度ｆが０．１ｍｍ／ｒｅｖで切り屑が分
断されはじめ、そして送り速度ｆが０．２ｍｍ／ｒｅｖ
以上になると、切り屑は細かく分断されている。この場
合、１２ｆ−０．４（ｍｍ）の値を、各送り速度ｆにつ
いて求めると共に、ブレーカ距離Ｌとの大小に付いて見
てみると、下記のとおりである。 (1) 送り速度ｆ０．０５ｍｍ／ｒｅｖ １２ｆ−０．４＝０．２ｍｍ、Ｌ（＝１．３ｍｍ）＞
０．２ｍｍ (2) 送り速度ｆ０．１ｍｍ／ｒｅｖ １２ｆ−０．４＝０．８ｍｍ、Ｌ（＝１．３ｍｍ）＞
０．８ｍｍ (3) 送り速度ｆ０．２ｍｍ／ｒｅｖ １２ｆ−０．４＝２．０ｍｍ、Ｌ（＝１．３ｍｍ）＜
２．０ｍｍ (4) 送り速度ｆ０．３ｍｍ／ｒｅｖ １２ｆ−０．４＝３．２ｍｍ、Ｌ（＝１．３ｍｍ）＜
３．２ｍｍ） つまり、Ｌ≦１２ｆ−０．４を満足する(3) と(4) の場
合に、切り屑が細かく分断されている。（Ｈ＜０．７ｄ
＝１．０５）
【００１８】また、ブレーカ距離が２ｍｍのチップＣを
有する切削工具の場合には、送り速度ｆ０．２ｍｍ／ｒ
ｅｖで切り屑が分断されはじめ、送り速度ｆ０．３ｍｍ
／ｒｅｖ以上で切り屑は細かく分断されている。この場
合、１２ｆ−０．４（ｍｍ）の値を、各送り速度ｆにつ
いて求めると共に、ブレーカ距離Ｌとの大小に付いて見
てみると、下記のとおりである。 (1) 送り速度ｆ０．０５ｍｍ／ｒｅｖ １２ｆ−０．４＝０．２ｍｍ、Ｌ（２ｍｍ）＞０．２ｍ
ｍ (2) 送り速度ｆ０．１ｍｍ／ｒｅｖ １２ｆ−０．４＝０．８ｍｍ、Ｌ（２ｍｍ）＞０．８ｍ
ｍ (3) 送り速度ｆ０．２ｍｍ／ｒｅｖ １２ｆ−０．４＝２．０ｍｍ、Ｌ（２ｍｍ）＝２．０ｍ
ｍ (4) 送り速度ｆ０．３ｍｍ／ｒｅｖ １２ｆ−０．４＝３．２ｍｍ、Ｌ（２ｍｍ）＜３．２ｍ
ｍ この場合も、Ｌ≦１２ｆ−０．４を満足する(3) 、(4)
の場合に、切り屑が細かく分断されている。（Ｈ＜０．
７ｄ＝１．０５）
有する切削工具の場合には、送り速度ｆ０．２ｍｍ／ｒ
ｅｖで切り屑が分断されはじめ、送り速度ｆ０．３ｍｍ
／ｒｅｖ以上で切り屑は細かく分断されている。この場
合、１２ｆ−０．４（ｍｍ）の値を、各送り速度ｆにつ
いて求めると共に、ブレーカ距離Ｌとの大小に付いて見
てみると、下記のとおりである。 (1) 送り速度ｆ０．０５ｍｍ／ｒｅｖ １２ｆ−０．４＝０．２ｍｍ、Ｌ（２ｍｍ）＞０．２ｍ
ｍ (2) 送り速度ｆ０．１ｍｍ／ｒｅｖ １２ｆ−０．４＝０．８ｍｍ、Ｌ（２ｍｍ）＞０．８ｍ
ｍ (3) 送り速度ｆ０．２ｍｍ／ｒｅｖ １２ｆ−０．４＝２．０ｍｍ、Ｌ（２ｍｍ）＝２．０ｍ
ｍ (4) 送り速度ｆ０．３ｍｍ／ｒｅｖ １２ｆ−０．４＝３．２ｍｍ、Ｌ（２ｍｍ）＜３．２ｍ
ｍ この場合も、Ｌ≦１２ｆ−０．４を満足する(3) 、(4)
の場合に、切り屑が細かく分断されている。（Ｈ＜０．
７ｄ＝１．０５）
【００１９】一方、送り速度ｆ０．０５、０．１、０．
２、０．３ｍｍ／ｒｅｖのそれぞれについて、ブレーカ
距離Ｌが１．３ｍｍのチップＢを有する切削工具により
切込み量ｄ＝０．５ｍｍで３種類の鋼種番号１乃至３の
各機械構造用鋼の旋削を行って、分断指数を用いて評価
すると下記表３のとおりになった。
２、０．３ｍｍ／ｒｅｖのそれぞれについて、ブレーカ
距離Ｌが１．３ｍｍのチップＢを有する切削工具により
切込み量ｄ＝０．５ｍｍで３種類の鋼種番号１乃至３の
各機械構造用鋼の旋削を行って、分断指数を用いて評価
すると下記表３のとおりになった。
【表３】
【００２０】この場合、送り速度ｆの如何にかかわら
ず、切り屑の分断指数は何れも３であり、切り屑は殆ど
分断されていない。１２ｆ−０．４（ｍｍ）の値を、各
送り速度ｆについて求めると共に、ブレーカ距離Ｌとの
大小に付いて見てみると、下記のとおりである。 (1) 送り速度ｆ０．０５ｍｍ／ｒｅｖ １２ｆ−０．４＝０．２ｍｍ、Ｌ（＝１．３ｍｍ）＞
０．２ｍｍ (2) 送り速度ｆ０．１ｍｍ／ｒｅｖ １２ｆ−０．４＝０．８ｍｍ、Ｌ（＝１．３ｍｍ）＞
０．８ｍｍ (3) 送り速度ｆ０．２ｍｍ／ｒｅｖ １２ｆ−０．４＝２．０ｍｍ、Ｌ（＝１．３ｍｍ）＜
２．０ｍｍ (4) 送り速度ｆ０．３ｍｍ／ｒｅｖ １２ｆ−０．４＝３．２ｍｍ、Ｌ（＝１．３ｍｍ）＜
３．２ｍｍ） 当然のことながら、上記(3) と(4) ではＬ≦１２ｆ−
０．４の関係を満足しているが、この場合にはブレーカ
前距離Ｈが１ｍｍで、０．７ｄは０．３５であるから、
Ｈ≦０．７ｄの条件を満足していない。
ず、切り屑の分断指数は何れも３であり、切り屑は殆ど
分断されていない。１２ｆ−０．４（ｍｍ）の値を、各
送り速度ｆについて求めると共に、ブレーカ距離Ｌとの
大小に付いて見てみると、下記のとおりである。 (1) 送り速度ｆ０．０５ｍｍ／ｒｅｖ １２ｆ−０．４＝０．２ｍｍ、Ｌ（＝１．３ｍｍ）＞
０．２ｍｍ (2) 送り速度ｆ０．１ｍｍ／ｒｅｖ １２ｆ−０．４＝０．８ｍｍ、Ｌ（＝１．３ｍｍ）＞
０．８ｍｍ (3) 送り速度ｆ０．２ｍｍ／ｒｅｖ １２ｆ−０．４＝２．０ｍｍ、Ｌ（＝１．３ｍｍ）＜
２．０ｍｍ (4) 送り速度ｆ０．３ｍｍ／ｒｅｖ １２ｆ−０．４＝３．２ｍｍ、Ｌ（＝１．３ｍｍ）＜
３．２ｍｍ） 当然のことながら、上記(3) と(4) ではＬ≦１２ｆ−
０．４の関係を満足しているが、この場合にはブレーカ
前距離Ｈが１ｍｍで、０．７ｄは０．３５であるから、
Ｈ≦０．７ｄの条件を満足していない。
【００２１】以上のことから、送り速度ｆ（ｍｍ／ｒｅ
ｖ）で、かつ切込み量ｄ（ｍｍ）で旋削するに際して、
Ｌ≦１２×ｆ−０．４ｍｍ，Ｈ≦０．７ｄの条件を満足
すると、例え実質的にＰｂを含有せず、Ｓを含有する機
械構造用鋼であっても、Ｐｂを含有する快削鋼を旋削す
る場合と同様の切り屑分断性の確保が可能になる。従っ
て、本発明に係る機械構造用鋼の旋削方法によれば、硫
黄快削鋼と呼ばれる機械構造用鋼の旋削でも、従来のＰ
ｂが添加された快削鋼並に旋削することができるから、
旋削能率の向上に大いに寄与することができる。
ｖ）で、かつ切込み量ｄ（ｍｍ）で旋削するに際して、
Ｌ≦１２×ｆ−０．４ｍｍ，Ｈ≦０．７ｄの条件を満足
すると、例え実質的にＰｂを含有せず、Ｓを含有する機
械構造用鋼であっても、Ｐｂを含有する快削鋼を旋削す
る場合と同様の切り屑分断性の確保が可能になる。従っ
て、本発明に係る機械構造用鋼の旋削方法によれば、硫
黄快削鋼と呼ばれる機械構造用鋼の旋削でも、従来のＰ
ｂが添加された快削鋼並に旋削することができるから、
旋削能率の向上に大いに寄与することができる。
【００２２】さらに、本発明に係る機械構造用鋼の旋削
方法によれば、Ｐｂが添加された機械構造用鋼を使用す
る必要がなくなるから、Ｐｂを使用しないという近年の
社会動向の進捗をより一層助長することができ、地球環
境の汚染防止に対しても大いに寄与することができると
いう効果も生じる。
方法によれば、Ｐｂが添加された機械構造用鋼を使用す
る必要がなくなるから、Ｐｂを使用しないという近年の
社会動向の進捗をより一層助長することができ、地球環
境の汚染防止に対しても大いに寄与することができると
いう効果も生じる。
【００２３】なお、表面にＡｌ2 Ｏ3 、ＴｉＮ、ＴｉＡ
ｌＮ、およびＴｉＣＮ等の硬質膜を形成させたチップ
（チップブレーカ付）を有する切削工具により、上記と
同様の条件にてそれぞれ切削試験を行った。しかしなが
ら、上記実施例と同程度の結果が得られたに止まり、切
り屑分断性に対する優位性は認められなかった。
ｌＮ、およびＴｉＣＮ等の硬質膜を形成させたチップ
（チップブレーカ付）を有する切削工具により、上記と
同様の条件にてそれぞれ切削試験を行った。しかしなが
ら、上記実施例と同程度の結果が得られたに止まり、切
り屑分断性に対する優位性は認められなかった。
【００２４】
【発明の効果】以上説明したように、本発明に係る機械
構造用鋼の旋削方法によれば、送り速度ｆ（ｍｍ／ｒｅ
ｖ）で、かつ切込み量ｄ（ｍｍ）で旋削するに際して、
Ｌ≦１２×ｆ−０．４ｍｍ，Ｈ≦０．７ｄの条件を満足
すると、例え実質的にＰｂを含有しない機械構造用鋼で
あっても、Ｐｂを含有する快削鋼を旋削する場合と同様
の切り屑分断性の確保が可能になり、硫黄快削鋼と呼ば
れる機械構造用鋼の旋削でも、従来のＰｂが添加された
快削鋼並に旋削することができるから、旋削能率の向上
に大いに寄与することができる。
構造用鋼の旋削方法によれば、送り速度ｆ（ｍｍ／ｒｅ
ｖ）で、かつ切込み量ｄ（ｍｍ）で旋削するに際して、
Ｌ≦１２×ｆ−０．４ｍｍ，Ｈ≦０．７ｄの条件を満足
すると、例え実質的にＰｂを含有しない機械構造用鋼で
あっても、Ｐｂを含有する快削鋼を旋削する場合と同様
の切り屑分断性の確保が可能になり、硫黄快削鋼と呼ば
れる機械構造用鋼の旋削でも、従来のＰｂが添加された
快削鋼並に旋削することができるから、旋削能率の向上
に大いに寄与することができる。
【図１】ブレーカ前距離Ｈと、ブレーカ距離Ｌとの説明
図である。
図である。
１…チップ ２…ブレーカ ３…機械構造用鋼
Claims (1)
- 【請求項１】 実質的にＰｂを含有しない機械構造用鋼
を、この機械構造用鋼１回転当たりの送り速度ｆ（ｍｍ
／ｒｅｖ）で、かつ切込み量ｄ（ｍｍ）で旋削するに際
して、１２×ｆ−０．４以下のブレーカ距離Ｌ（ｍ
ｍ）、切込み量ｄの０．７倍以下のブレーカ前距離Ｈ
（ｍｍ）のチップブレーカを有するチップを備えた切削
工具を用いることを特徴とする機械構造用鋼の旋削方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001112839A JP2002307201A (ja) | 2001-04-11 | 2001-04-11 | 機械構造用鋼の旋削方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001112839A JP2002307201A (ja) | 2001-04-11 | 2001-04-11 | 機械構造用鋼の旋削方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2002307201A true JP2002307201A (ja) | 2002-10-23 |
Family
ID=18964168
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2001112839A Pending JP2002307201A (ja) | 2001-04-11 | 2001-04-11 | 機械構造用鋼の旋削方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2002307201A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN106583755A (zh) * | 2017-02-20 | 2017-04-26 | 兰州兰石重型装备股份有限公司 | 一种ω环密封垫圈的加工方法 |
| CN110026570A (zh) * | 2019-05-24 | 2019-07-19 | 哈尔滨汽轮机厂有限责任公司 | 一种汽轮机主汽阀套筒加工方法 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS54183784U (ja) * | 1978-06-19 | 1979-12-26 | ||
| JPS5871008A (ja) * | 1981-10-19 | 1983-04-27 | Toshiba Corp | 切削工具 |
| JPH0253306U (ja) * | 1988-10-11 | 1990-04-17 |
-
2001
- 2001-04-11 JP JP2001112839A patent/JP2002307201A/ja active Pending
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS54183784U (ja) * | 1978-06-19 | 1979-12-26 | ||
| JPS5871008A (ja) * | 1981-10-19 | 1983-04-27 | Toshiba Corp | 切削工具 |
| JPH0253306U (ja) * | 1988-10-11 | 1990-04-17 |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN106583755A (zh) * | 2017-02-20 | 2017-04-26 | 兰州兰石重型装备股份有限公司 | 一种ω环密封垫圈的加工方法 |
| CN110026570A (zh) * | 2019-05-24 | 2019-07-19 | 哈尔滨汽轮机厂有限责任公司 | 一种汽轮机主汽阀套筒加工方法 |
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