JP2002275749A - 積層不織布および不織布補強ウレタンフォーム - Google Patents
積層不織布および不織布補強ウレタンフォームInfo
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 発泡性ウレタン液が十分に浸透してウレタン
フォームと補強用不織布とが強固に一体化されるととも
に、不織布の裏面への染み出しのない、フォームと不織
布とのよく一体化された車両用シート材を得るに好適な
不織布を提供する。 【解決手段】 熱可塑性樹脂からなる長繊維不織布Ａお
よびＢからなる２層構成、または不織布Ａ、ＢおよびＣ
からなる３層構成の通気度が２５０cc／cm２／sec以下
である積層不織布であって、Ａ層およびＣ層不織布は目
付２０〜７０ｇ／ｍ２、Ｂ層は断面が扁平形状または葉
数が３以上の多葉形状の繊維からなる目付２０〜７０ｇ
／ｍ２の不織布である。軟質ポリウレタンフォームと上
記いずれかの積層不織布とが一体的に積層された車両用
ウレタン発泡シート。
フォームと補強用不織布とが強固に一体化されるととも
に、不織布の裏面への染み出しのない、フォームと不織
布とのよく一体化された車両用シート材を得るに好適な
不織布を提供する。 【解決手段】 熱可塑性樹脂からなる長繊維不織布Ａお
よびＢからなる２層構成、または不織布Ａ、ＢおよびＣ
からなる３層構成の通気度が２５０cc／cm２／sec以下
である積層不織布であって、Ａ層およびＣ層不織布は目
付２０〜７０ｇ／ｍ２、Ｂ層は断面が扁平形状または葉
数が３以上の多葉形状の繊維からなる目付２０〜７０ｇ
／ｍ２の不織布である。軟質ポリウレタンフォームと上
記いずれかの積層不織布とが一体的に積層された車両用
ウレタン発泡シート。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、積層不織布、特に
車両等のシート等に用いられるウレタン発泡体の補強用
不織布に関する。また本発明は、上記積層不織布によっ
て補強された車両用ウレタン発泡体に関する。
車両等のシート等に用いられるウレタン発泡体の補強用
不織布に関する。また本発明は、上記積層不織布によっ
て補強された車両用ウレタン発泡体に関する。
【０００２】
【従来の技術】車両用等のシート材として、その適度の
弾力性と柔軟性のため軟質ポリウレタンフォームが好ん
で用いられている。軟質ポリウレタンフォームの下に
は、車体からの振動を緩和し弾力的な振動として伝達す
るためのスプリングおよび取り付け金具等が取り付けら
れる。軟質ポリウレタンフォームにこれらのスプリング
や取り付け金具を取り付けるために、フォームにはスプ
リングや取り付け金具に接する側に補強布が組み込まれ
てきた。この補強布は、また、スプリング等によるフォ
ームの摩損を防止するために必要とされるだけでなく、
スプリングのクッション作用を均等にフォームに分散し
て伝達するためにも必要である。このために使用される
補強材としての不織布は発泡性ウレタン液が十分に浸透
してウレタン発泡体と不織布とが一体化する必要があっ
た。そのため適切な嵩密度、空隙率を有する不織布が使
用されてきた。しかし発泡性ウレタン液の浸透性に優れ
た不織布を使用する場合、一方でウレタン液が不織布の
裏面に染み出し、そこでポリウレタンスキン層を形成す
る結果となる。このポリウレタンスキン層は補強効果を
発現する点で有効なものではあるが、スプリングや取り
付け金具と接すると摩擦により異音は生じることにな
る。
弾力性と柔軟性のため軟質ポリウレタンフォームが好ん
で用いられている。軟質ポリウレタンフォームの下に
は、車体からの振動を緩和し弾力的な振動として伝達す
るためのスプリングおよび取り付け金具等が取り付けら
れる。軟質ポリウレタンフォームにこれらのスプリング
や取り付け金具を取り付けるために、フォームにはスプ
リングや取り付け金具に接する側に補強布が組み込まれ
てきた。この補強布は、また、スプリング等によるフォ
ームの摩損を防止するために必要とされるだけでなく、
スプリングのクッション作用を均等にフォームに分散し
て伝達するためにも必要である。このために使用される
補強材としての不織布は発泡性ウレタン液が十分に浸透
してウレタン発泡体と不織布とが一体化する必要があっ
た。そのため適切な嵩密度、空隙率を有する不織布が使
用されてきた。しかし発泡性ウレタン液の浸透性に優れ
た不織布を使用する場合、一方でウレタン液が不織布の
裏面に染み出し、そこでポリウレタンスキン層を形成す
る結果となる。このポリウレタンスキン層は補強効果を
発現する点で有効なものではあるが、スプリングや取り
付け金具と接すると摩擦により異音は生じることにな
る。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、発泡性ウレ
タン液が十分に浸透してウレタンフォームと補強用不織
布とが強固に一体化されるとともに、不織布の裏面への
染み出しのない、フォームと不織布とのよく一体化され
た車両用シート材を得るに好適な不織布を提供すること
を目的とする。
タン液が十分に浸透してウレタンフォームと補強用不織
布とが強固に一体化されるとともに、不織布の裏面への
染み出しのない、フォームと不織布とのよく一体化され
た車両用シート材を得るに好適な不織布を提供すること
を目的とする。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明は、断面が円形断
面である熱可塑性樹脂長繊維からなる目付２０〜７０ｇ
／ｍ２の不織布Ａ層と断面が扁平形状または葉数が３以
上の多葉形状の熱可塑性樹脂長繊維からなる目付２０〜
７０ｇ／ｍ２の不織布Ｂ層との積層体であって、積層体
の通気度が２５０cc／cm２／sec以下であり、Ａ層とＢ
層が３次元交絡して一体化しているウレタン発泡成形体
補強用積層不織布に関する。
面である熱可塑性樹脂長繊維からなる目付２０〜７０ｇ
／ｍ２の不織布Ａ層と断面が扁平形状または葉数が３以
上の多葉形状の熱可塑性樹脂長繊維からなる目付２０〜
７０ｇ／ｍ２の不織布Ｂ層との積層体であって、積層体
の通気度が２５０cc／cm２／sec以下であり、Ａ層とＢ
層が３次元交絡して一体化しているウレタン発泡成形体
補強用積層不織布に関する。
【０００５】また、本発明は、断面が円形断面である熱
可塑性樹脂長繊維からなる目付２０〜７０ｇ／ｍ２の不
織布Ａ層と断面が扁平形状または葉数が３以上の多葉形
状の熱可塑性樹脂長繊維からなる目付２０〜７０ｇ／ｍ
２の不織布Ｂ層および断面が円形断面である熱可塑性樹
脂長繊維からなる目付２０〜７０ｇ／ｍ２の不織布Ｃ層
との積層体であって、Ａ層とＣ層は同じであっても違っ
てもよく、積層体の通気度が２５０cc／cm２／sec以下
であり、Ａ層、Ｂ層およびＣ層がこの順に積層されて３
次元交絡して一体化しているウレタン発泡成形体補強用
積層不織布に関する。
可塑性樹脂長繊維からなる目付２０〜７０ｇ／ｍ２の不
織布Ａ層と断面が扁平形状または葉数が３以上の多葉形
状の熱可塑性樹脂長繊維からなる目付２０〜７０ｇ／ｍ
２の不織布Ｂ層および断面が円形断面である熱可塑性樹
脂長繊維からなる目付２０〜７０ｇ／ｍ２の不織布Ｃ層
との積層体であって、Ａ層とＣ層は同じであっても違っ
てもよく、積層体の通気度が２５０cc／cm２／sec以下
であり、Ａ層、Ｂ層およびＣ層がこの順に積層されて３
次元交絡して一体化しているウレタン発泡成形体補強用
積層不織布に関する。
【０００６】更に、本発明は、軟質ポリウレタンフォー
ムと上記いずれかに記載の積層不織布とが一体的に積層
された車両用ウレタン発泡シートに関する。更にまた、
本発明は、上記いずれかに記載の積層不織布をＡ層を型
枠内部側に、反対面を型枠に接するように型枠底部に敷
き、Ａ層上部から発泡性ウレタン液を供給し、積層不織
布内にウレタンを浸透させて発泡させることにより積層
不織布と軟質ポリウレタンフォームとを積層一体化する
車両用ウレタン発泡シートの製造方法に関する。
ムと上記いずれかに記載の積層不織布とが一体的に積層
された車両用ウレタン発泡シートに関する。更にまた、
本発明は、上記いずれかに記載の積層不織布をＡ層を型
枠内部側に、反対面を型枠に接するように型枠底部に敷
き、Ａ層上部から発泡性ウレタン液を供給し、積層不織
布内にウレタンを浸透させて発泡させることにより積層
不織布と軟質ポリウレタンフォームとを積層一体化する
車両用ウレタン発泡シートの製造方法に関する。
【０００７】上記本発明において、「繊維断面の異型
度」とは、扁平断面においては長軸と短軸との長さの
比、即ちアスペクト比によって表され、多葉断面におい
ては図１に示すように断面の外接円と内接円の直径の比
Ｄ／ｄによって表される大きさを意味する。
度」とは、扁平断面においては長軸と短軸との長さの
比、即ちアスペクト比によって表され、多葉断面におい
ては図１に示すように断面の外接円と内接円の直径の比
Ｄ／ｄによって表される大きさを意味する。
【０００８】
【発明の実施の形態】本発明は、より嵩高な構造を有す
る不織布であるＡ層不織布およびＣ層不織布と、より緻
密な構造を有する不織布であるＢ層不織布からなる、Ａ
層／Ｂ層またはＡ層／Ｂ層／Ｃ層である２層または３層
の不織布積層体である。Ａ層およびＣ層不織布は、熱可
塑性樹脂からなる長繊維不織布であり、目付が２０〜７
０ｇ／ｍ２、好ましくは２０〜５０ｇ／ｍ２、空隙率が
８６〜９８％が好ましく、より好ましくは９０〜９５％
である。Ａ層とＣ層不織布とは、同じ構成であってもよ
いし異なってもよい。Ａ層の目付が２０ｇ／ｍ２未満の
場合はウレタン樹脂を十分に吸収できず、Ｃ層の目付が
２０ｇ／ｍ２未満の場合はＣ層を使用する効果が発揮し
得ない。
る不織布であるＡ層不織布およびＣ層不織布と、より緻
密な構造を有する不織布であるＢ層不織布からなる、Ａ
層／Ｂ層またはＡ層／Ｂ層／Ｃ層である２層または３層
の不織布積層体である。Ａ層およびＣ層不織布は、熱可
塑性樹脂からなる長繊維不織布であり、目付が２０〜７
０ｇ／ｍ２、好ましくは２０〜５０ｇ／ｍ２、空隙率が
８６〜９８％が好ましく、より好ましくは９０〜９５％
である。Ａ層とＣ層不織布とは、同じ構成であってもよ
いし異なってもよい。Ａ層の目付が２０ｇ／ｍ２未満の
場合はウレタン樹脂を十分に吸収できず、Ｃ層の目付が
２０ｇ／ｍ２未満の場合はＣ層を使用する効果が発揮し
得ない。
【０００９】Ｂ層不織布は熱可塑性樹脂からなる長繊維
不織布であり、目付が２０〜７０ｇ／ｍ２、好ましくは
２０〜５０ｇ／ｍ２、空隙率が５０〜８５％が好まし
く、より好ましくは７０〜８９％である。Ｂ層の目付が
２０ｇ／ｍ２未満の場合は不織布の構成繊維数が相対的
に減るため、繊維間に空隙が生じて、Ｂ層の裏面にウレ
タン樹脂がしみ出てしまい、異音の発生を防止すること
ができない。Ｂ層不織布の緻密化は、部分的に熱圧着す
ることによって、また、熱圧着の際のロール温度、ロー
ル間の線圧、部分的熱圧着部の柄や圧着面積率を適宜選
択することによって任意に調整できるが、更にＢ層不織
布を構成する繊維を異型断面、特に扁平形状または葉数
が３以上の多葉形状とすることによって緻密化を容易に
行うことができる。
不織布であり、目付が２０〜７０ｇ／ｍ２、好ましくは
２０〜５０ｇ／ｍ２、空隙率が５０〜８５％が好まし
く、より好ましくは７０〜８９％である。Ｂ層の目付が
２０ｇ／ｍ２未満の場合は不織布の構成繊維数が相対的
に減るため、繊維間に空隙が生じて、Ｂ層の裏面にウレ
タン樹脂がしみ出てしまい、異音の発生を防止すること
ができない。Ｂ層不織布の緻密化は、部分的に熱圧着す
ることによって、また、熱圧着の際のロール温度、ロー
ル間の線圧、部分的熱圧着部の柄や圧着面積率を適宜選
択することによって任意に調整できるが、更にＢ層不織
布を構成する繊維を異型断面、特に扁平形状または葉数
が３以上の多葉形状とすることによって緻密化を容易に
行うことができる。
【００１０】Ｂ層不織布を構成する繊維断面の異型度
は、異型の形状によってそれぞれ次の範囲が好ましい：
扁平断面の場合は１.５〜１０、３葉断面の場合は２以
上、４葉断面の場合は２以上、５葉断面の場合は２以
上、６葉断面の場合は１.５以上。また、Ｂ層不織布に
おいて緻密化するために、アクリル系樹脂等のバインダ
ー樹脂を付与してもよい。付与する方法としては、バイ
ンダー樹脂を溶解または分散させた溶液を、不織布に噴
霧、塗布または含浸させたのち、加熱または乾燥させて
付着させればよい。
は、異型の形状によってそれぞれ次の範囲が好ましい：
扁平断面の場合は１.５〜１０、３葉断面の場合は２以
上、４葉断面の場合は２以上、５葉断面の場合は２以
上、６葉断面の場合は１.５以上。また、Ｂ層不織布に
おいて緻密化するために、アクリル系樹脂等のバインダ
ー樹脂を付与してもよい。付与する方法としては、バイ
ンダー樹脂を溶解または分散させた溶液を、不織布に噴
霧、塗布または含浸させたのち、加熱または乾燥させて
付着させればよい。
【００１１】Ａ層／Ｂ層またはＡ層／Ｂ層／Ｃ層である
本発明の不織布積層体はいずれも通気度が２５０cc／cm
２／sec以下、好ましくは３０〜２５０cc／cm２／secで
あり、構成する繊維の繊度が２〜７デニールである。上
記不織布Ａ層、Ｂ層、またはさらにＣ層は３次元交絡し
て積層一体化されているが、これは例えばニードルパン
チにより容易に形成することができる。積層不織布の目
付は、Ａ層／Ｂ層の場合５０〜２００ｇ／ｍ２、好まし
くは７０〜１７０ｇ／ｍ２である。目付けが５０ｇ／ｍ
２より小さい場合は、クッション性に劣るため好ましく
なく、一方２００ｇ／ｍ２より大きくても積層体自身が
硬くなり、またコスト高となるために好ましくない。ま
たＡ層／Ｂ層／Ｃ層の３層積層体の場合も積層不織布の
目付けは５０〜２００ｇ／ｍ２、好ましくは７０〜１７
０ｇ／ｍ２である。目付けが５０ｇ／ｍ２より小さい場
合は、クッション性に劣るため好ましくなく、一方２０
０ｇ／ｍ２より大きくても積層体自身が硬くなり、また
コスト高となるために好ましくない。
本発明の不織布積層体はいずれも通気度が２５０cc／cm
２／sec以下、好ましくは３０〜２５０cc／cm２／secで
あり、構成する繊維の繊度が２〜７デニールである。上
記不織布Ａ層、Ｂ層、またはさらにＣ層は３次元交絡し
て積層一体化されているが、これは例えばニードルパン
チにより容易に形成することができる。積層不織布の目
付は、Ａ層／Ｂ層の場合５０〜２００ｇ／ｍ２、好まし
くは７０〜１７０ｇ／ｍ２である。目付けが５０ｇ／ｍ
２より小さい場合は、クッション性に劣るため好ましく
なく、一方２００ｇ／ｍ２より大きくても積層体自身が
硬くなり、またコスト高となるために好ましくない。ま
たＡ層／Ｂ層／Ｃ層の３層積層体の場合も積層不織布の
目付けは５０〜２００ｇ／ｍ２、好ましくは７０〜１７
０ｇ／ｍ２である。目付けが５０ｇ／ｍ２より小さい場
合は、クッション性に劣るため好ましくなく、一方２０
０ｇ／ｍ２より大きくても積層体自身が硬くなり、また
コスト高となるために好ましくない。
【００１２】本発明の不織布積層体は、これを補強材と
して軟質ポリウレタンフォームと一体化してクッション
性に優れた車両用シートを形成するに好適である。Ａ層
／Ｂ層の２層積層体である本発明の不織布積層体は、Ａ
層という嵩高性の層を有するため、発泡性の軟質ポリウ
レタンフォーム液をこの上に流し込んだ時にこの液は十
分Ａ層内に浸透して発泡するため不織布積層体とポリウ
レタンフォームはしっかりと一体化することができる。
一方注入するポリウレタンフォーム液に対して裏側に当
たる側には緻密な不織布層Ｂ層が存在する。これはポリ
ウレタンフォームが不織布積層体の裏側へしみ出すのを
防止する。発泡性の液が裏側へしみ出すとそこで発泡す
るが、不織布積層体は、フォームとの一体化構造体を成
形するにあたって型枠の底に敷かれている（図２）た
め、不織布Ｂ層の裏側にしみ出した発泡性の液は不織布
Ｂ層と型枠との間で、ゴム状のポリウレタンスキンを形
成する。このゴム状スキンが形成されると、車両用シー
トとしてスプリングや取り付け金具に取り付けられた状
態で振動が加わると摩擦により不快な異音を生じ得る。
本発明の不織布積層体によりこの問題が解決された。
して軟質ポリウレタンフォームと一体化してクッション
性に優れた車両用シートを形成するに好適である。Ａ層
／Ｂ層の２層積層体である本発明の不織布積層体は、Ａ
層という嵩高性の層を有するため、発泡性の軟質ポリウ
レタンフォーム液をこの上に流し込んだ時にこの液は十
分Ａ層内に浸透して発泡するため不織布積層体とポリウ
レタンフォームはしっかりと一体化することができる。
一方注入するポリウレタンフォーム液に対して裏側に当
たる側には緻密な不織布層Ｂ層が存在する。これはポリ
ウレタンフォームが不織布積層体の裏側へしみ出すのを
防止する。発泡性の液が裏側へしみ出すとそこで発泡す
るが、不織布積層体は、フォームとの一体化構造体を成
形するにあたって型枠の底に敷かれている（図２）た
め、不織布Ｂ層の裏側にしみ出した発泡性の液は不織布
Ｂ層と型枠との間で、ゴム状のポリウレタンスキンを形
成する。このゴム状スキンが形成されると、車両用シー
トとしてスプリングや取り付け金具に取り付けられた状
態で振動が加わると摩擦により不快な異音を生じ得る。
本発明の不織布積層体によりこの問題が解決された。
【００１３】Ａ層／Ｂ層／Ｃ層の３層構造をもつ本発明
の積層不織布では、ポリウレタンフォームとの一体化成
形を行う場合、図３に示すようにＣ層が底部の金型面に
接するように施設される。Ｃ層が存在するとクッション
性が増し、さらにバネと接する層がソフトで嵩高である
ため、より異音が発生しにくい。
の積層不織布では、ポリウレタンフォームとの一体化成
形を行う場合、図３に示すようにＣ層が底部の金型面に
接するように施設される。Ｃ層が存在するとクッション
性が増し、さらにバネと接する層がソフトで嵩高である
ため、より異音が発生しにくい。
【００１４】本発明の積層不織布は、５ｃｍ〜１５０ｃ
ｍの剛軟性を有する。この剛軟性は、ＪＩＳ-Ｌ-１０９
６Ａ法４５°カンチレバー法にて測定される。剛軟性の
値が低すぎると外部からの圧縮応力を剛軟性軟質ポリウ
レタンフォーム全面に分散して伝達することができない
ためポリウレタンフォームの上面で快適な着用感が得ら
れない。またポリウレタンフォームに局所的な応力が加
わるためポリウレタンフォームが損耗しやすい。一方剛
軟性の値が１５０ｃｍを越えると軟質ポリウレタンフォ
ームの優れた弾力性が損なわれる。
ｍの剛軟性を有する。この剛軟性は、ＪＩＳ-Ｌ-１０９
６Ａ法４５°カンチレバー法にて測定される。剛軟性の
値が低すぎると外部からの圧縮応力を剛軟性軟質ポリウ
レタンフォーム全面に分散して伝達することができない
ためポリウレタンフォームの上面で快適な着用感が得ら
れない。またポリウレタンフォームに局所的な応力が加
わるためポリウレタンフォームが損耗しやすい。一方剛
軟性の値が１５０ｃｍを越えると軟質ポリウレタンフォ
ームの優れた弾力性が損なわれる。
【００１５】本発明の車両用ウレタン発泡シートは、例
えば次のようにして製造することができる。まず、軟質
ポリウレタンフォームを発泡させ成形する型枠内に、本
発明の積層不織布をＢ層（３層積層不織布の場合はＡ層
またはＣ層のいずれか）が型枠の底面に接するように敷
く（図２または図３）。次いで軟質ポリウレタンの発泡
性液を型枠の上部から積層不織布上にできるだけ均一に
注ぎ込む。発泡性液は積層不織布の最上層であるＡ層ま
たはＣ層に浸透しつつ発泡し、発泡体と積層不織布が一
体的に積層した積層不織布補強軟質ポリウレタンフォー
ムが成形される。積層不織布の最上層のすぐ下には緻密
な不織布Ｂ層が存在するため、発泡性液はせいぜいその
一部がＢ層に浸透するだけで積層不織布の裏面までしみ
出すことはほとんどない。こうして積層不織布によって
片面が補強された車両用ウレタン発泡シートが形成され
る。
えば次のようにして製造することができる。まず、軟質
ポリウレタンフォームを発泡させ成形する型枠内に、本
発明の積層不織布をＢ層（３層積層不織布の場合はＡ層
またはＣ層のいずれか）が型枠の底面に接するように敷
く（図２または図３）。次いで軟質ポリウレタンの発泡
性液を型枠の上部から積層不織布上にできるだけ均一に
注ぎ込む。発泡性液は積層不織布の最上層であるＡ層ま
たはＣ層に浸透しつつ発泡し、発泡体と積層不織布が一
体的に積層した積層不織布補強軟質ポリウレタンフォー
ムが成形される。積層不織布の最上層のすぐ下には緻密
な不織布Ｂ層が存在するため、発泡性液はせいぜいその
一部がＢ層に浸透するだけで積層不織布の裏面までしみ
出すことはほとんどない。こうして積層不織布によって
片面が補強された車両用ウレタン発泡シートが形成され
る。
【００１６】
【実施例】以下、実施例により本発明をより詳細に説明
する。実施例 １ 融点２５８℃、相対粘度１.３８のポリエチレンテレフ
タレート樹脂を用いて円形断面の繊維を溶融紡糸した。
紡糸口金から吐出した糸状物は空気圧で延伸し、３デニ
ールのフィラメントを得た。開繊後、移動する多孔質帯
状体の上に堆積しウェブとした。得られたウェブを２０
０℃に加熱した圧接面積率２０％の彫刻ロールと２００
℃に加熱したフラットロールからなるエンボス装置に通
して部分的に熱圧接し、目付３０ｇ／ｍ２、空隙率９０
％の不織布Ａを作成した。また、繊維断面が扁平形状と
なる紡糸口金を用いて紡糸した以外は不織布Ａと同様に
して、３デニール、断面の異型度が３.５の異形断面糸
からなる、目付７０ｇ／ｍ２、空隙率７８％の不織布Ｂ
を作成した。不織布Ａと不織布Ｂとを重ね、パンチ数７
０ヶ／in２、針深度１０ｍｍの条件でニードルパンチに
より３次元交絡させて積層一体化した２層の積層不織布
を得た。得られた積層不織布は総目付が１００ｇ／
ｍ２、Ａ層とＢ層の目付比率が３０／７０、通気度が９
５cc／cm２／secであった（表１）。
する。実施例 １ 融点２５８℃、相対粘度１.３８のポリエチレンテレフ
タレート樹脂を用いて円形断面の繊維を溶融紡糸した。
紡糸口金から吐出した糸状物は空気圧で延伸し、３デニ
ールのフィラメントを得た。開繊後、移動する多孔質帯
状体の上に堆積しウェブとした。得られたウェブを２０
０℃に加熱した圧接面積率２０％の彫刻ロールと２００
℃に加熱したフラットロールからなるエンボス装置に通
して部分的に熱圧接し、目付３０ｇ／ｍ２、空隙率９０
％の不織布Ａを作成した。また、繊維断面が扁平形状と
なる紡糸口金を用いて紡糸した以外は不織布Ａと同様に
して、３デニール、断面の異型度が３.５の異形断面糸
からなる、目付７０ｇ／ｍ２、空隙率７８％の不織布Ｂ
を作成した。不織布Ａと不織布Ｂとを重ね、パンチ数７
０ヶ／in２、針深度１０ｍｍの条件でニードルパンチに
より３次元交絡させて積層一体化した２層の積層不織布
を得た。得られた積層不織布は総目付が１００ｇ／
ｍ２、Ａ層とＢ層の目付比率が３０／７０、通気度が９
５cc／cm２／secであった（表１）。
【００１７】実施例 ２ 不織布Ａおよび不織布Ｂの目付をそれぞれ５０ｇ／ｍ２
とした以外は実施例１と同様にして目付１００ｇ／ｍ２
の積層不織布を作成した。得られた積層不織布の通気度
は１５７cc／cm２／secであった（表１）。
とした以外は実施例１と同様にして目付１００ｇ／ｍ２
の積層不織布を作成した。得られた積層不織布の通気度
は１５７cc／cm２／secであった（表１）。
【００１８】実施例 ３ 不織布Ａおよび不織布Ｂの目付をそれぞれ７０ｇ／ｍ２
および３０ｇ／ｍ２とした以外は実施例１と同様にして
目付１００ｇ／ｍ２の積層不織布を作成した。得られた
積層不織布の通気度は２１０cc／cm２／secであった
（表１）。
および３０ｇ／ｍ２とした以外は実施例１と同様にして
目付１００ｇ／ｍ２の積層不織布を作成した。得られた
積層不織布の通気度は２１０cc／cm２／secであった
（表１）。
【００１９】実施例 ４ 構成する繊維として、異型度２.６の３葉断面の異型断
面糸を用い、同じエンボスロールを用いて空隙率８１％
の不織布を不織布Ｂとして用いた以外は実施例２と同様
にして、目付１００ｇ／ｍ２の積層不織布を作成した。
得られた積層不織布の通気度は１７５cc／cm２／secで
あった（表１）。
面糸を用い、同じエンボスロールを用いて空隙率８１％
の不織布を不織布Ｂとして用いた以外は実施例２と同様
にして、目付１００ｇ／ｍ２の積層不織布を作成した。
得られた積層不織布の通気度は１７５cc／cm２／secで
あった（表１）。
【００２０】実施例 ５ 異型度１.７の６葉断面である異型断面糸を用いて空隙
率８３％の不織布Ｂを作成した以外は実施例４と同様に
して目付１００ｇ／ｍ２の積層不織布を作成した。得ら
れた積層不織布の通気度は２２５cc／cm２／secであっ
た（表１）。
率８３％の不織布Ｂを作成した以外は実施例４と同様に
して目付１００ｇ／ｍ２の積層不織布を作成した。得ら
れた積層不織布の通気度は２２５cc／cm２／secであっ
た（表１）。
【００２１】実施例 ６ ＡＳＴＭ Ｄ １２３８(Ｌ)法によるメルトフローレート
（ＭＦＲ）値が３０ｇ／１０分、融点が１６２℃のポリ
プロピレン樹脂を用いて円形断面の繊維を溶融紡糸し
た。紡糸口金から吐出した糸状物は空気圧で延伸し、３
デニールのフィラメントを得た。開繊後、移動する多孔
質帯状体の上に堆積しウェブとした。得られたウェブを
１２０℃に加熱した圧接面積率２０％の彫刻ロールと１
２０℃に加熱したフラットロールからなるエンボス装置
に通して部分的に熱圧接し、目付５０ｇ／ｍ２、空隙率
９０％の不織布Ａを作成した。また、繊維断面が６葉形
状となる紡糸口金を用いて紡糸した以外は不織布Ａと同
様にして、３デニール、断面の異型度が１.５の異形断
面糸からなる、目付５０ｇ／ｍ２、空隙率８５％の不織
布Ｂを作成した。不織布Ａと不織布Ｂとを重ね、パンチ
数７０ヶ／in２、針深度１０ｍｍの条件でニードルパン
チにより３次元交絡させて積層一体化した２層の積層不
織布を得た。得られた積層不織布は目付が１００ｇ／ｍ
２、Ａ層とＢ層の目付比率が５０／５０、通気度が２４
２cc／cm２／secであった（表１）。
（ＭＦＲ）値が３０ｇ／１０分、融点が１６２℃のポリ
プロピレン樹脂を用いて円形断面の繊維を溶融紡糸し
た。紡糸口金から吐出した糸状物は空気圧で延伸し、３
デニールのフィラメントを得た。開繊後、移動する多孔
質帯状体の上に堆積しウェブとした。得られたウェブを
１２０℃に加熱した圧接面積率２０％の彫刻ロールと１
２０℃に加熱したフラットロールからなるエンボス装置
に通して部分的に熱圧接し、目付５０ｇ／ｍ２、空隙率
９０％の不織布Ａを作成した。また、繊維断面が６葉形
状となる紡糸口金を用いて紡糸した以外は不織布Ａと同
様にして、３デニール、断面の異型度が１.５の異形断
面糸からなる、目付５０ｇ／ｍ２、空隙率８５％の不織
布Ｂを作成した。不織布Ａと不織布Ｂとを重ね、パンチ
数７０ヶ／in２、針深度１０ｍｍの条件でニードルパン
チにより３次元交絡させて積層一体化した２層の積層不
織布を得た。得られた積層不織布は目付が１００ｇ／ｍ
２、Ａ層とＢ層の目付比率が５０／５０、通気度が２４
２cc／cm２／secであった（表１）。
【００２２】比較例 １ 融点２５８℃、相対粘度１.３８のポリエチレンテレフ
タレート樹脂を用いて円形断面の繊維を溶融紡糸した。
紡糸口金から吐出した糸状物は空気圧で延伸し、３デニ
ールのフィラメントを得た。開繊後、移動する多孔質帯
状体の上に堆積しウェブとした。得られたウェブを２０
０℃に加熱した圧接面積率２０％の彫刻ロールと２００
℃に加熱したフラットロールからなるエンボス装置に通
して部分的に熱圧接し、目付５０ｇ／ｍ２、空隙率９０
％の不織布Ａおよび不織布Ｂを作成した。不織布Ａと不
織布Ｂとを重ね、パンチ数７０ヶ／in２、針深度１０ｍ
ｍの条件でニードルパンチにより３次元交絡させて積層
一体化した、目付が１００ｇ／ｍ ２、Ａ層とＢ層の目付
比率が５０／５０、通気度が２８０cc／cm２／secの２
層積層不織布を得た（表１）。
タレート樹脂を用いて円形断面の繊維を溶融紡糸した。
紡糸口金から吐出した糸状物は空気圧で延伸し、３デニ
ールのフィラメントを得た。開繊後、移動する多孔質帯
状体の上に堆積しウェブとした。得られたウェブを２０
０℃に加熱した圧接面積率２０％の彫刻ロールと２００
℃に加熱したフラットロールからなるエンボス装置に通
して部分的に熱圧接し、目付５０ｇ／ｍ２、空隙率９０
％の不織布Ａおよび不織布Ｂを作成した。不織布Ａと不
織布Ｂとを重ね、パンチ数７０ヶ／in２、針深度１０ｍ
ｍの条件でニードルパンチにより３次元交絡させて積層
一体化した、目付が１００ｇ／ｍ ２、Ａ層とＢ層の目付
比率が５０／５０、通気度が２８０cc／cm２／secの２
層積層不織布を得た（表１）。
【００２３】比較例 ２ 不織布を形成するポリエチレンテレフタレート繊維の繊
度が１０.０デニールであり、得られた不織布の空隙率
が９４％である以外は比較例１と同様にして不織布Ａお
よびＢを作成し、通気度が３６５cc／cm２／secである
以外は比較例１と同様にして積層不織布を製造した（表
１）。
度が１０.０デニールであり、得られた不織布の空隙率
が９４％である以外は比較例１と同様にして不織布Ａお
よびＢを作成し、通気度が３６５cc／cm２／secである
以外は比較例１と同様にして積層不織布を製造した（表
１）。
【００２４】
【表１】
【００２５】実施例 ７ 融点２５８℃、相対粘度１.３８のポリエチレンテレフ
タレート樹脂を用いて円形断面の繊維を溶融紡糸した。
紡糸口金から吐出した糸状物は空気圧で延伸し、３デニ
ールのフィラメントを得た。開繊後、移動する多孔質帯
状体の上に堆積しウェブとした。得られたウェブを２０
０℃に加熱した圧接面積率２０％の彫刻ロールと２００
℃に加熱したフラットロールからなるエンボス装置に通
して部分的に熱圧接し、目付４０ｇ／ｍ２、空隙率９０
％の不織布Ａおよび不織布Ｃを作成した。また、繊維断
面が扁平形状となる紡糸口金を用いて紡糸した以外は不
織布Ａと同様にして、３デニール、断面の異型度が６.
４の異形断面糸からなる、目付７０ｇ／ｍ２、空隙率７
８％の不織布Ｂを作成した。不織布Ａ、不織布Ｂおよび
不織布Ｃをこの順に重ね、パンチ数７０ヶ／in２、針深
度１０ｍｍの条件でニードルパンチにより３次元交絡さ
せて積層一体化した３層の積層不織布を得た。得られた
積層不織布は目付が１５０ｇ／ｍ２、Ａ層とＢ層および
Ｃ層の目付比率が２７／４６／２７、通気度が９７cc／
cm２／secであった（表２）。
タレート樹脂を用いて円形断面の繊維を溶融紡糸した。
紡糸口金から吐出した糸状物は空気圧で延伸し、３デニ
ールのフィラメントを得た。開繊後、移動する多孔質帯
状体の上に堆積しウェブとした。得られたウェブを２０
０℃に加熱した圧接面積率２０％の彫刻ロールと２００
℃に加熱したフラットロールからなるエンボス装置に通
して部分的に熱圧接し、目付４０ｇ／ｍ２、空隙率９０
％の不織布Ａおよび不織布Ｃを作成した。また、繊維断
面が扁平形状となる紡糸口金を用いて紡糸した以外は不
織布Ａと同様にして、３デニール、断面の異型度が６.
４の異形断面糸からなる、目付７０ｇ／ｍ２、空隙率７
８％の不織布Ｂを作成した。不織布Ａ、不織布Ｂおよび
不織布Ｃをこの順に重ね、パンチ数７０ヶ／in２、針深
度１０ｍｍの条件でニードルパンチにより３次元交絡さ
せて積層一体化した３層の積層不織布を得た。得られた
積層不織布は目付が１５０ｇ／ｍ２、Ａ層とＢ層および
Ｃ層の目付比率が２７／４６／２７、通気度が９７cc／
cm２／secであった（表２）。
【００２６】実施例 ８ 目付がいずれも５０ｇ／ｍ２である以外は実施例７と同
様にして不織布Ａ、ＢおよびＣを作成した。この不織布
Ａ、ＢおよびＣを用いて実施例７と同様にして目付が１
５０ｇ／ｍ２、Ａ層とＢ層およびＣ層の目付比率が３３
／３３／３３、通気度が１５３cc／cm２／secの積層不
織布を製造した（表２）。
様にして不織布Ａ、ＢおよびＣを作成した。この不織布
Ａ、ＢおよびＣを用いて実施例７と同様にして目付が１
５０ｇ／ｍ２、Ａ層とＢ層およびＣ層の目付比率が３３
／３３／３３、通気度が１５３cc／cm２／secの積層不
織布を製造した（表２）。
【００２７】実施例 ９ 目付がそれぞれ４０ｇ／ｍ２、５０ｇ／ｍ２および６０
ｇ／ｍ２である以外は実施例７と同様にして不織布Ａ、
ＢおよびＣを作成した。この不織布Ａ、ＢおよびＣを用
いて実施例７と同様にして目付が１５０ｇ／ｍ２、Ａ層
とＢ層およびＣ層の目付比率が２７／３３／４０、通気
度が１５５cc／cm２／secの積層不織布を製造した（表
２）。
ｇ／ｍ２である以外は実施例７と同様にして不織布Ａ、
ＢおよびＣを作成した。この不織布Ａ、ＢおよびＣを用
いて実施例７と同様にして目付が１５０ｇ／ｍ２、Ａ層
とＢ層およびＣ層の目付比率が２７／３３／４０、通気
度が１５５cc／cm２／secの積層不織布を製造した（表
２）。
【００２８】実施例 １０ 目付がそれぞれ６０ｇ／ｍ２、３０ｇ／ｍ２および６０
ｇ／ｍ２である以外は実施例７と同様にして不織布Ａ、
ＢおよびＣを作成した。この不織布Ａ、ＢおよびＣを用
いて実施例７と同様にして目付が１５０ｇ／ｍ２、Ａ層
とＢ層およびＣ層の目付比率が４０／２０／４０、通気
度が２０５cc／cm２／secの積層不織布を製造した（表
２）。
ｇ／ｍ２である以外は実施例７と同様にして不織布Ａ、
ＢおよびＣを作成した。この不織布Ａ、ＢおよびＣを用
いて実施例７と同様にして目付が１５０ｇ／ｍ２、Ａ層
とＢ層およびＣ層の目付比率が４０／２０／４０、通気
度が２０５cc／cm２／secの積層不織布を製造した（表
２）。
【００２９】実施例 １１ 構成する繊維として異型度２.６の３葉断面の異型断面
糸を用い、同じエンボスロールを用いて、目付５０ｇ、
空隙率８１％の不織布を不織布Ｂとして用いた以外は実
施例８と同様にして、目付１５０ｇ／ｍ２の積層不織布
を作成した。得られた積層不織布の通気度は１７２cc／
cm２／secであった（表２）。
糸を用い、同じエンボスロールを用いて、目付５０ｇ、
空隙率８１％の不織布を不織布Ｂとして用いた以外は実
施例８と同様にして、目付１５０ｇ／ｍ２の積層不織布
を作成した。得られた積層不織布の通気度は１７２cc／
cm２／secであった（表２）。
【００３０】実施例 １２ 構成する繊維として異型度１.７の６葉断面の異型断面
糸を用い、同じエンボスロールを用いて、目付５０ｇ、
空隙率８３％の不織布を不織布Ｂとして用いた以外は実
施例８と同様にして、目付１５０ｇ／ｍ２の積層不織布
を作成した。得られた積層不織布の通気度は２２０cc／
cm２／secであった（表２）。
糸を用い、同じエンボスロールを用いて、目付５０ｇ、
空隙率８３％の不織布を不織布Ｂとして用いた以外は実
施例８と同様にして、目付１５０ｇ／ｍ２の積層不織布
を作成した。得られた積層不織布の通気度は２２０cc／
cm２／secであった（表２）。
【００３１】実施例 １３ ＡＳＴＭ Ｄ １２３８(Ｌ)法によるメルトフローレート
（ＭＦＲ）値が３０ｇ／１０分、融点が１６２℃のポリ
プロピレン樹脂を用いて円形断面の繊維を溶融紡糸し
た。紡糸口金から吐出した糸状物は空気圧で延伸し、３
デニールのフィラメントを得た。開繊後、移動する多孔
質帯状体の上に堆積しウェブとした。得られたウェブを
１２０℃に加熱した圧接面積率２０％の彫刻ロールと１
２０℃に加熱したフラットロールからなるエンボス装置
に通して部分的に熱圧接し、目付５０ｇ／ｍ２、空隙率
９０％の不織布を作成した。これを不織布ＡおよびＣと
して用いた。また、繊維断面が３葉形状となる紡糸口金
を用いて紡糸した以外は不織布Ａと同様にして、３デニ
ール、断面の異型度が１.７の異形断面糸からなる、目
付５０ｇ／ｍ２、空隙率８３％の不織布Ｂを作成した。
不織布Ａ、不織布Ｂおよび不織布Ｃをこの順に重ね、パ
ンチ数７０ヶ／in２、針深度１０ｍｍの条件でニードル
パンチにより３次元交絡させて積層一体化した３層の積
層不織布を得た。得られた積層不織布は目付が１５０ｇ
／ｍ２、Ａ層とＢ層およびＣ層の目付比率が３３／３３
／３３、通気度が２４３cc／cm２／secであった（表
２）。
（ＭＦＲ）値が３０ｇ／１０分、融点が１６２℃のポリ
プロピレン樹脂を用いて円形断面の繊維を溶融紡糸し
た。紡糸口金から吐出した糸状物は空気圧で延伸し、３
デニールのフィラメントを得た。開繊後、移動する多孔
質帯状体の上に堆積しウェブとした。得られたウェブを
１２０℃に加熱した圧接面積率２０％の彫刻ロールと１
２０℃に加熱したフラットロールからなるエンボス装置
に通して部分的に熱圧接し、目付５０ｇ／ｍ２、空隙率
９０％の不織布を作成した。これを不織布ＡおよびＣと
して用いた。また、繊維断面が３葉形状となる紡糸口金
を用いて紡糸した以外は不織布Ａと同様にして、３デニ
ール、断面の異型度が１.７の異形断面糸からなる、目
付５０ｇ／ｍ２、空隙率８３％の不織布Ｂを作成した。
不織布Ａ、不織布Ｂおよび不織布Ｃをこの順に重ね、パ
ンチ数７０ヶ／in２、針深度１０ｍｍの条件でニードル
パンチにより３次元交絡させて積層一体化した３層の積
層不織布を得た。得られた積層不織布は目付が１５０ｇ
／ｍ２、Ａ層とＢ層およびＣ層の目付比率が３３／３３
／３３、通気度が２４３cc／cm２／secであった（表
２）。
【００３２】実施例 １４ 実施例８において、目付４２ｇ／ｍ２の不織布Ｂを用い
て、その不織布をアクリル系樹脂のエマルジョン中に浸
漬してエマルジョンを含浸した後、乾燥させて、不織布
に対するアクリル系樹脂の固形分付与量が１５重量％と
なるようにした不織布Ｂ（目付５０ｇ／ｍ２、空隙率７
５％）を用いた以外は、実施例８と同様にして、不織布
Ａ、ＢおよびＣを作成した。この不織布Ａ、Ｂ、Ｃを用
いて、実施例７と同様にして目付１５０ｇ／ｍ２、Ａ
層、Ｂ層およびＣ層の目付比率が３３／３３／３３、通
気度が６３ｃｃ／ｃｍ ２／ｓｅｃの積層不織布を得た。
て、その不織布をアクリル系樹脂のエマルジョン中に浸
漬してエマルジョンを含浸した後、乾燥させて、不織布
に対するアクリル系樹脂の固形分付与量が１５重量％と
なるようにした不織布Ｂ（目付５０ｇ／ｍ２、空隙率７
５％）を用いた以外は、実施例８と同様にして、不織布
Ａ、ＢおよびＣを作成した。この不織布Ａ、Ｂ、Ｃを用
いて、実施例７と同様にして目付１５０ｇ／ｍ２、Ａ
層、Ｂ層およびＣ層の目付比率が３３／３３／３３、通
気度が６３ｃｃ／ｃｍ ２／ｓｅｃの積層不織布を得た。
【００３３】比較例 ３ 融点２５８℃、相対粘度１.３８のポリエチレンテレフ
タレート樹脂を用いて円形断面の繊維を溶融紡糸した。
紡糸口金から吐出した糸状物は空気圧で延伸し、３デニ
ールのフィラメントを得た。開繊後、移動する多孔質帯
状体の上に堆積しウェブとした。得られたウェブを２０
０℃に加熱した圧接面積率２０％の彫刻ロールと２００
℃に加熱したフラットロールからなるエンボス装置に通
して部分的に熱圧接し、目付５０ｇ／ｍ２、空隙率９０
％の不織布Ａ、不織布Ｂおよび不織布Ｃを作成した。不
織布Ａと不織布Ｂとを重ね、パンチ数７０ヶ／in２、針
深度１０ｍｍの条件でニードルパンチにより３次元交絡
させて積層一体化した、目付が１５０ｇ／ｍ ２、Ａ層、
Ｂ層、Ｃ層の目付比率が３３／３３／３３、通気度が２
７８cc／cm２／secの３層の積層不織布を得た（表
２）。
タレート樹脂を用いて円形断面の繊維を溶融紡糸した。
紡糸口金から吐出した糸状物は空気圧で延伸し、３デニ
ールのフィラメントを得た。開繊後、移動する多孔質帯
状体の上に堆積しウェブとした。得られたウェブを２０
０℃に加熱した圧接面積率２０％の彫刻ロールと２００
℃に加熱したフラットロールからなるエンボス装置に通
して部分的に熱圧接し、目付５０ｇ／ｍ２、空隙率９０
％の不織布Ａ、不織布Ｂおよび不織布Ｃを作成した。不
織布Ａと不織布Ｂとを重ね、パンチ数７０ヶ／in２、針
深度１０ｍｍの条件でニードルパンチにより３次元交絡
させて積層一体化した、目付が１５０ｇ／ｍ ２、Ａ層、
Ｂ層、Ｃ層の目付比率が３３／３３／３３、通気度が２
７８cc／cm２／secの３層の積層不織布を得た（表
２）。
【００３４】比較例 ４ 不織布を形成するポリエチレンテレフタレート繊維の繊
度が１０.０デニールであり、得られた不織布の空隙率
が９４％である以外は比較例３と同様にして不織布Ａ、
ＢおよびＣを作成し、通気度が３６２cc／cm２／secで
ある以外は比較例３と同様にして３層の積層不織布を製
造した（表２）。
度が１０.０デニールであり、得られた不織布の空隙率
が９４％である以外は比較例３と同様にして不織布Ａ、
ＢおよびＣを作成し、通気度が３６２cc／cm２／secで
ある以外は比較例３と同様にして３層の積層不織布を製
造した（表２）。
【００３５】
【表２】
【００３６】表１および表２における通気度は、ＪＩＳ
Ｌ−１０９６に規定する方法に準じて測定したもので
ある。また、空隙率（％）は
Ｌ−１０９６に規定する方法に準じて測定したもので
ある。また、空隙率（％）は
【数１】 によって算出した。ただし、厚さは１００ｇ／ｃｍ２の
荷重下での測定値である。
荷重下での測定値である。
【００３７】〔積層不織布のウレタン発泡シート用補強
材としての評価〕実施例１〜１４および比較例１〜４の
積層不織布を補強材としてウレタン液を浸透、発泡させ
てウレタン発泡シートを製造し、車両用の座席としての
ウレタン発泡シートをバネと接するように設置し、人が
座席にすわって、前後に体を動かして、異音の発生を評
価した。実施例１〜１４では、ウレタンを含浸させた時
に、Ｂ層の裏面までウレタンがしみ出ることなく、Ａ層
内に良好に浸透、発泡するものであった。バネと接した
際にも異音を発生することはなかった。
材としての評価〕実施例１〜１４および比較例１〜４の
積層不織布を補強材としてウレタン液を浸透、発泡させ
てウレタン発泡シートを製造し、車両用の座席としての
ウレタン発泡シートをバネと接するように設置し、人が
座席にすわって、前後に体を動かして、異音の発生を評
価した。実施例１〜１４では、ウレタンを含浸させた時
に、Ｂ層の裏面までウレタンがしみ出ることなく、Ａ層
内に良好に浸透、発泡するものであった。バネと接した
際にも異音を発生することはなかった。
【００３８】比較例１および２では、Ｂ層の空隙率が高
いため通気度が高く、ウレタンを含浸させたときに、Ｂ
層内をウレタン樹脂が通過し、Ｂ層裏面までウレタン層
が形成される。そのためバネと接して組み合わせた場合
に異音の発生を十分防止することができなかった。また
比較例３および４では、同様にＢ層の空隙率が高いため
通気度が高く、ウレタンを含浸させたときに、Ｂ層内を
ウレタン樹脂が通過し、空隙率の高いＣ層へもウレタン
樹脂がしみ込み、ひどい場合にはＣ層裏面までウレタン
が含浸されることになる。したがってバネと接して組み
合わせた場合に異音の発生を十分防止することができな
かった。また、Ｃ層にウレタン樹脂がしみ込むことによ
り、Ｃ層固有のクッション性が損なわれた。
いため通気度が高く、ウレタンを含浸させたときに、Ｂ
層内をウレタン樹脂が通過し、Ｂ層裏面までウレタン層
が形成される。そのためバネと接して組み合わせた場合
に異音の発生を十分防止することができなかった。また
比較例３および４では、同様にＢ層の空隙率が高いため
通気度が高く、ウレタンを含浸させたときに、Ｂ層内を
ウレタン樹脂が通過し、空隙率の高いＣ層へもウレタン
樹脂がしみ込み、ひどい場合にはＣ層裏面までウレタン
が含浸されることになる。したがってバネと接して組み
合わせた場合に異音の発生を十分防止することができな
かった。また、Ｃ層にウレタン樹脂がしみ込むことによ
り、Ｃ層固有のクッション性が損なわれた。
【００３９】
【発明の効果】本発明の積層不織布は、これを補強材と
してウレタン発泡シートを製造した場合、積層不織布の
裏面にウレタン樹脂がしみ出さないため、車両用ウレタ
ン発泡シートとして使用した場合、バネや金具と接して
も異音の発生を防止することができる。
してウレタン発泡シートを製造した場合、積層不織布の
裏面にウレタン樹脂がしみ出さないため、車両用ウレタ
ン発泡シートとして使用した場合、バネや金具と接して
も異音の発生を防止することができる。
【図１】 繊維断面の異型度の概念を説明する説明図。
（ａ）３葉断面の例、 （ｂ）６葉断面の例。
（ａ）３葉断面の例、 （ｂ）６葉断面の例。
【図２】 ２層積層不織布を用いたウレタン発泡シート
製造方法を説明する模式図。
製造方法を説明する模式図。
【図３】 ３層積層不織布を用いたウレタン発泡シート
製造方法を説明する模式図。
製造方法を説明する模式図。
１：２層積層不織布 ２：３層積層不織布 ３：Ａ層不織布 ４：Ｂ層不織布 ５：Ｃ層不織布 ６：型枠、 Ｄ：繊維断面の外接円の直径、 ｄ：繊維断面の内接円の直径。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 高橋 達 大阪府大阪市中央区久太郎町四丁目１番３ 号 ユニチカ株式会社内 (72)発明者 鈴木 克昇 愛知県岡崎市日名北町４−１ ユニチカ株 式会社岡崎工場内 Ｆターム(参考） 3B096 AB11 AD06 AD07 4F100 AK42 AK51D BA02 BA03 BA04 BA10A BA10C BA10D DG04A DG04B DG04C DG15A DG15B DG15C DJ01D EC092 GB33 JA13A JA13B JA13C JB16A JB16B JB16C JD02 JK13D YY00 YY00A YY00B 4L047 AA21 AA27 AB09 BA03 BA09 BA23 BB06 CA05 CA07 CB10 EA10
Claims (7)
- 【請求項１】 断面が円形断面である熱可塑性樹脂長繊
維からなる目付２０〜７０ｇ／ｍ２の不織布Ａ層と断面
が扁平形状または葉数が３以上の多葉形状の熱可塑性樹
脂長繊維からなる目付２０〜７０ｇ／ｍ２の不織布Ｂ層
との積層体であって、積層体の通気度が２５０cc／cm２
／sec以下であり、Ａ層とＢ層が３次元交絡して一体化
しているウレタン発泡成形体補強用積層不織布。 - 【請求項２】 断面が円形断面である熱可塑性樹脂長繊
維からなる目付２０〜７０ｇ／ｍ２の不織布Ａ層と断面
が扁平形状または葉数が３以上の多葉形状の熱可塑性樹
脂長繊維からなる目付２０〜７０ｇ／ｍ２の不織布Ｂ層
および断面が円形断面である熱可塑性樹脂長繊維からな
る目付２０〜７０ｇ／ｍ２の不織布Ｃ層との積層体であ
って、Ａ層とＣ層は同じであっても違ってもよく、積層
体の通気度が２５０cc／cm２／sec以下であり、Ａ層、
Ｂ層およびＣ層がこの順に積層されて３次元交絡して一
体化しているウレタン発泡成形体補強用積層不織布。 - 【請求項３】 積層体の目付が５０〜２００ｇ／ｍ２で
あり、Ａ層とＢ層との目付比率が３０／７０〜９０／１
０である請求項１に記載の積層不織布。 - 【請求項４】 積層体の目付が５０〜２００ｇ／ｍ２で
あり、Ａ層、Ｂ層およびＣ層の目付比率が１０〜４５／
１０〜８０／１０〜４５である請求項２に記載の積層不
織布。 - 【請求項５】 扁平形状または多葉形状である繊維断面
の異型度が、 扁平断面の場合は１.５〜１０、 ３葉断面の場合は２以上、 ４葉断面の場合は２以上、 ５葉断面の場合は２以上、 ６葉断面の場合は１.５以上である請求項１〜４のいず
れかに記載の積層不織布。 - 【請求項６】 軟質ポリウレタンフォームと請求項１〜
５のいずれかに記載された積層不織布とが一体的に積層
された車両用ウレタン発泡シート。 - 【請求項７】 請求項１〜５のいずれかに記載の積層不
織布をＡ層を型枠内部側に、反対面を型枠に接するよう
に型枠底部に敷き、Ａ層上部から発泡性ウレタン液を供
給し、積層不織布内にウレタンを浸透させて発泡させる
ことにより積層不織布と軟質ポリウレタンフォームとを
積層一体化する請求項６に記載の車両用ウレタン発泡シ
ートの製造方法。
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