JP2002270340A - 管状ヒータ - Google Patents
管状ヒータInfo
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- JP2002270340A JP2002270340A JP2001363687A JP2001363687A JP2002270340A JP 2002270340 A JP2002270340 A JP 2002270340A JP 2001363687 A JP2001363687 A JP 2001363687A JP 2001363687 A JP2001363687 A JP 2001363687A JP 2002270340 A JP2002270340 A JP 2002270340A
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- Japan
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- wire
- heater
- oxide film
- heating wire
- tubular heater
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Abstract
(57)【要約】
【課題】発熱線の断線が無く、長期間に渡って安定して
使用することのできる、例えば、冷蔵庫の除霜用ヒー
タ、電気ストーブ又は電気オーブン等の加熱用ヒータな
どとして使用される管状ヒータを提供すること。 【解決手段】絶縁管内に発熱線が収納され、該発熱線の
両端をリード線に接続してなる管状ヒータにおいて、該
発熱線として表面に緻密な酸化被膜を有するＮｉ−Ｃｒ
（ニッケルクロム）合金線を使用したことを特徴とする
管状ヒータ。緻密な酸化被膜は、Ｎｉ−Ｃｒ合金線に二
段階の酸化被膜形成処理を施すことによって形成する。
使用することのできる、例えば、冷蔵庫の除霜用ヒー
タ、電気ストーブ又は電気オーブン等の加熱用ヒータな
どとして使用される管状ヒータを提供すること。 【解決手段】絶縁管内に発熱線が収納され、該発熱線の
両端をリード線に接続してなる管状ヒータにおいて、該
発熱線として表面に緻密な酸化被膜を有するＮｉ−Ｃｒ
（ニッケルクロム）合金線を使用したことを特徴とする
管状ヒータ。緻密な酸化被膜は、Ｎｉ−Ｃｒ合金線に二
段階の酸化被膜形成処理を施すことによって形成する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、例えば、冷蔵庫の
除霜用ヒータ、電気ストーブまたは電気オーブン等の加
熱用ヒータなどとして使用される管状ヒータに係り、特
に発熱線の断線がなく長期間に渡って安定して使用する
ことができるように工夫したものに関する。
除霜用ヒータ、電気ストーブまたは電気オーブン等の加
熱用ヒータなどとして使用される管状ヒータに係り、特
に発熱線の断線がなく長期間に渡って安定して使用する
ことができるように工夫したものに関する。
【０００２】
【従来の技術】従来から、例えば、冷蔵庫の除霜用ヒー
タ、電気ストーブ及び電気オーブン等の加熱用ヒータな
どとして管状ヒータが幅広く利用されている。
タ、電気ストーブ及び電気オーブン等の加熱用ヒータな
どとして管状ヒータが幅広く利用されている。
【０００３】図１は、冷蔵庫の除霜用ヒータとして使用
されている管状ヒータの構成を示す図である。まず、絶
縁管２があり、この絶縁管２は石英ガラスやその他のセ
ラミックスから製造されている。この絶縁管２内には、
コイル状の発熱線３が設置されている。この発熱線３
は、例えばＦｅ−Ｃｒ−Ａｌ（鉄クロムアルミ）合金か
ら製造されている。上記発熱線３の両端には、接続子４
を介してシリコーンゴム絶縁被覆リード線５が接続され
ている。上記接続子４は、シリコーンゴム成形品キャッ
プ６によって、絶縁管２の端部に固定されている。尚、
上記シリコーンゴム絶縁被覆リード線５の機械的強度を
高めるために、ガラス編組、ＰＶＣ（ポリ塩化ビニ
ル）、ＰＥ（ポリエチレン）等のチューブを被覆したも
のもある。
されている管状ヒータの構成を示す図である。まず、絶
縁管２があり、この絶縁管２は石英ガラスやその他のセ
ラミックスから製造されている。この絶縁管２内には、
コイル状の発熱線３が設置されている。この発熱線３
は、例えばＦｅ−Ｃｒ−Ａｌ（鉄クロムアルミ）合金か
ら製造されている。上記発熱線３の両端には、接続子４
を介してシリコーンゴム絶縁被覆リード線５が接続され
ている。上記接続子４は、シリコーンゴム成形品キャッ
プ６によって、絶縁管２の端部に固定されている。尚、
上記シリコーンゴム絶縁被覆リード線５の機械的強度を
高めるために、ガラス編組、ＰＶＣ（ポリ塩化ビニ
ル）、ＰＥ（ポリエチレン）等のチューブを被覆したも
のもある。
【０００４】上記構成をなす管状ヒータ１は、冷蔵庫の
冷却器の近傍に取付けられ、一定量の霜が着くと自動的
に約３０分間通電され発熱し冷却器の除霜を行うもので
ある。また、その時の発熱線３の温度は中央部［図中
（ａ）で示す］付近で５００乃至７００℃、コイル巻始
め部またはコイル巻終り部［図中（ｂ）で示す］付近で
４００乃至５００℃、リード線５との接続部［図中
（ｃ）で示す］付近で１００℃程度となるものである。
ここで上記発熱線３の材質は、その耐熱性、耐酸化性及
び耐硫化性からＦｅ−Ｃｒ−Ａｌ合金が適当とされてお
り、寿命は実使用において１０年以上と推定されてい
る。
冷却器の近傍に取付けられ、一定量の霜が着くと自動的
に約３０分間通電され発熱し冷却器の除霜を行うもので
ある。また、その時の発熱線３の温度は中央部［図中
（ａ）で示す］付近で５００乃至７００℃、コイル巻始
め部またはコイル巻終り部［図中（ｂ）で示す］付近で
４００乃至５００℃、リード線５との接続部［図中
（ｃ）で示す］付近で１００℃程度となるものである。
ここで上記発熱線３の材質は、その耐熱性、耐酸化性及
び耐硫化性からＦｅ−Ｃｒ−Ａｌ合金が適当とされてお
り、寿命は実使用において１０年以上と推定されてい
る。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、冷蔵庫
の除霜用管状ヒータの寿命に関する現状調査を行ったと
ころ、実使用期間が１０年に満たないのに発熱線が断線
してしまい、その中には僅か２乃至３年間で断線してい
るものも確認された。また、この現象は、発熱線のコイ
ル巻始め部または巻終り部付近で特に顕著であった。本
発明者は、この発熱線の断線要因について種々検討して
みたところ、発熱線を構成するＦｅ−Ｃｒ−Ａｌ合金
は、４００乃至５５０℃での連続使用で硬く脆くなる性
質、所謂４７５℃脆性を有しており、温度による膨張収
縮、その他振動や衝撃等の物理的な力が加わると簡単に
断線してしまうということが判った。
の除霜用管状ヒータの寿命に関する現状調査を行ったと
ころ、実使用期間が１０年に満たないのに発熱線が断線
してしまい、その中には僅か２乃至３年間で断線してい
るものも確認された。また、この現象は、発熱線のコイ
ル巻始め部または巻終り部付近で特に顕著であった。本
発明者は、この発熱線の断線要因について種々検討して
みたところ、発熱線を構成するＦｅ−Ｃｒ−Ａｌ合金
は、４００乃至５５０℃での連続使用で硬く脆くなる性
質、所謂４７５℃脆性を有しており、温度による膨張収
縮、その他振動や衝撃等の物理的な力が加わると簡単に
断線してしまうということが判った。
【０００６】そこで上記の問題を避けるために、Ｆｅ−
Ｃｒ−Ａｌ合金と同等か、それ以上の耐熱性及び耐酸化
性を有し、かつ高温脆性のないＮｉ−Ｃｒ合金の使用も
考えられるが、Ｎｉ−Ｃｒ合金は高温時の水蒸気やＣＯ
（一酸化炭素）ガス及びＣＯ２（二酸化炭素）ガス等の
還元性雰囲気で劣化する性質を有しているため、冷蔵庫
の除霜用管状ヒータの発熱線としての使用は実用的でな
いとされている。
Ｃｒ−Ａｌ合金と同等か、それ以上の耐熱性及び耐酸化
性を有し、かつ高温脆性のないＮｉ−Ｃｒ合金の使用も
考えられるが、Ｎｉ−Ｃｒ合金は高温時の水蒸気やＣＯ
（一酸化炭素）ガス及びＣＯ２（二酸化炭素）ガス等の
還元性雰囲気で劣化する性質を有しているため、冷蔵庫
の除霜用管状ヒータの発熱線としての使用は実用的でな
いとされている。
【０００７】本発明は、このような従来の管状ヒータの
抱えていた欠点を解決するためになされたもので、その
目的とするところは発熱線の断線がなく、長期間に渡っ
て安定して使用することのできる管状ヒータを提供する
ことにある。
抱えていた欠点を解決するためになされたもので、その
目的とするところは発熱線の断線がなく、長期間に渡っ
て安定して使用することのできる管状ヒータを提供する
ことにある。
【０００８】
【課題を解決するための手段】前記目的を達成するべく
本発明による管状ヒータは、絶縁管内に発熱線が収納さ
れ、該発熱線の両端をリード線に接続してなる管状ヒー
タにおいて、該発熱線として表面に緻密な酸化皮膜を有
するＮｉ−Ｃｒ合金線を使用したことを特徴とするもの
である。
本発明による管状ヒータは、絶縁管内に発熱線が収納さ
れ、該発熱線の両端をリード線に接続してなる管状ヒー
タにおいて、該発熱線として表面に緻密な酸化皮膜を有
するＮｉ−Ｃｒ合金線を使用したことを特徴とするもの
である。
【０００９】
【発明の実施の形態】ここで、本発明でいう緻密な酸化
皮膜とは、Ｎｉ−Ｃｒ合金が還元性雰囲気中及び硫化性
雰囲気中で劣化する性質を逓減するのに充分な密度を有
する酸化皮膜のことである。
皮膜とは、Ｎｉ−Ｃｒ合金が還元性雰囲気中及び硫化性
雰囲気中で劣化する性質を逓減するのに充分な密度を有
する酸化皮膜のことである。
【００１０】本発明においては、Ｎｉ−Ｃｒ合金線の表
面に、二段階の酸化被膜形成処理を施すことによって緻
密な酸化被膜を形成している。具体的には、Ｎｉ−Ｃｒ
合金線をコイル状に加工してなるコイル加工品を一次酸
化皮膜形成処理として大気中または酸化雰囲気中で加熱
保持し、更に二次酸化皮膜形成処理として大気中または
酸化雰囲気中で前記コイル加工品を隣接する線材同士が
接触しないように引き延ばした状態で通電加熱すること
により、表面に緻密な酸化皮膜を形成している
面に、二段階の酸化被膜形成処理を施すことによって緻
密な酸化被膜を形成している。具体的には、Ｎｉ−Ｃｒ
合金線をコイル状に加工してなるコイル加工品を一次酸
化皮膜形成処理として大気中または酸化雰囲気中で加熱
保持し、更に二次酸化皮膜形成処理として大気中または
酸化雰囲気中で前記コイル加工品を隣接する線材同士が
接触しないように引き延ばした状態で通電加熱すること
により、表面に緻密な酸化皮膜を形成している
【００１１】一次酸化皮膜形成処理における加熱保持条
件としては、大気中または酸化雰囲気中にて８００℃以
上１１５０℃以下の温度で、１分間以上１０分間以下加
熱保持することが好ましい。また、二次酸化皮膜形成処
理における通電加熱条件としては、大気中または酸化雰
囲気中にて８００℃以上１１５０℃以下の温度で、０．
５分間以上２分間以下通電加熱することが好ましい。上
記の加熱保持条件及び通電加熱条件を満たさない場合に
は、Ｎｉ−Ｃｒ合金が還元性雰囲気中及び硫化性雰囲気
中で劣化する性質を逓減するのに充分な密度を有する酸
化皮膜を形成することができなかったり、また形成でき
たとしても剥離し易いものとなってしまう。更に、発熱
線の温度分布が不均一になる場合もあり、管状ヒータの
加熱性能に悪影響を及ぼすものとなる。
件としては、大気中または酸化雰囲気中にて８００℃以
上１１５０℃以下の温度で、１分間以上１０分間以下加
熱保持することが好ましい。また、二次酸化皮膜形成処
理における通電加熱条件としては、大気中または酸化雰
囲気中にて８００℃以上１１５０℃以下の温度で、０．
５分間以上２分間以下通電加熱することが好ましい。上
記の加熱保持条件及び通電加熱条件を満たさない場合に
は、Ｎｉ−Ｃｒ合金が還元性雰囲気中及び硫化性雰囲気
中で劣化する性質を逓減するのに充分な密度を有する酸
化皮膜を形成することができなかったり、また形成でき
たとしても剥離し易いものとなってしまう。更に、発熱
線の温度分布が不均一になる場合もあり、管状ヒータの
加熱性能に悪影響を及ぼすものとなる。
【００１２】本発明において、発熱線として使用される
Ｎｉ−Ｃｒ合金線としては、Ｎｉ７７％以上、Ｃｒ１９
％以上からなる合金線、Ｎｉ５７％以上、Ｃｒ１５％以
上からなる合金線、Ｎｉ−Ｃｒ−Ａｌ（ニッケルクロム
アルミ）合金線などが挙げられる。
Ｎｉ−Ｃｒ合金線としては、Ｎｉ７７％以上、Ｃｒ１９
％以上からなる合金線、Ｎｉ５７％以上、Ｃｒ１５％以
上からなる合金線、Ｎｉ−Ｃｒ−Ａｌ（ニッケルクロム
アルミ）合金線などが挙げられる。
【００１３】本発明による管状ヒータは、発熱線として
高温における脆性劣化がないＮｉ−Ｃｒ合金線を使用す
ることにより、従来品の断線要因であるＦｅ−Ｃｒ−Ａ
ｌ合金の所謂４７５℃脆性を排除するとともに、Ｎｉ−
Ｃｒ合金線の表面に緻密な酸化皮膜を形成することによ
り、Ｎｉ−Ｃｒ合金のもつ欠点である還元性雰囲気中や
硫化性雰囲気中で劣化するという性質をも逓減すること
ができる。従って、発熱線寿命の長い品質的に安定した
管状ヒータを提供することができる。
高温における脆性劣化がないＮｉ−Ｃｒ合金線を使用す
ることにより、従来品の断線要因であるＦｅ−Ｃｒ−Ａ
ｌ合金の所謂４７５℃脆性を排除するとともに、Ｎｉ−
Ｃｒ合金線の表面に緻密な酸化皮膜を形成することによ
り、Ｎｉ−Ｃｒ合金のもつ欠点である還元性雰囲気中や
硫化性雰囲気中で劣化するという性質をも逓減すること
ができる。従って、発熱線寿命の長い品質的に安定した
管状ヒータを提供することができる。
【００１４】
【実施例】以下に実施例を示し本発明の内容を詳細に説
明するが、本発明はこの実施例によって限定されるもの
ではない。尚、本実施例においては、図１に示したよう
な管状ヒータと同構造のものを用いて実施した。
明するが、本発明はこの実施例によって限定されるもの
ではない。尚、本実施例においては、図１に示したよう
な管状ヒータと同構造のものを用いて実施した。
【００１５】実施例１として、まず、Ｎｉ７７％以上、
Ｃｒ１９％以上からなるφ０．２９ｍｍのＮｉ−Ｃｒ合
金線を用意し、該合金線を完成品で９１Ω（１００Ｖ，
１１０Ｗ）程度となるように密接状態でコイル状に加工
し、フロン、アルコール等で充分な脱脂を行った後、酸
素気流中で１０５０℃の温度で２分間加熱保持し室温ま
で冷却して一次酸化皮膜形成処理を行った。次に、一次
酸化皮膜が形成されたコイル加工品を合金線同士が接触
しないように引き延ばし、酸素気流中で１０００℃の温
度で１分間通電加熱して二次酸化皮膜形成処理を行い、
Ｎｉ−Ｃｒ合金線の表面に緻密な酸化皮膜を形成した。
そして、このＮｉ−Ｃｒ合金線を発熱線とし、該発熱線
の両端にシリコーンゴム絶縁被覆リード線を接続した
後、石英ガラス管内に収納しシリコーンゴム成型品キャ
ップにて固定して管状ヒータを作製した。尚、図４は上
記発熱線表面の粒子構造を示す走査型電子顕微鏡写真
（５０００倍）である。
Ｃｒ１９％以上からなるφ０．２９ｍｍのＮｉ−Ｃｒ合
金線を用意し、該合金線を完成品で９１Ω（１００Ｖ，
１１０Ｗ）程度となるように密接状態でコイル状に加工
し、フロン、アルコール等で充分な脱脂を行った後、酸
素気流中で１０５０℃の温度で２分間加熱保持し室温ま
で冷却して一次酸化皮膜形成処理を行った。次に、一次
酸化皮膜が形成されたコイル加工品を合金線同士が接触
しないように引き延ばし、酸素気流中で１０００℃の温
度で１分間通電加熱して二次酸化皮膜形成処理を行い、
Ｎｉ−Ｃｒ合金線の表面に緻密な酸化皮膜を形成した。
そして、このＮｉ−Ｃｒ合金線を発熱線とし、該発熱線
の両端にシリコーンゴム絶縁被覆リード線を接続した
後、石英ガラス管内に収納しシリコーンゴム成型品キャ
ップにて固定して管状ヒータを作製した。尚、図４は上
記発熱線表面の粒子構造を示す走査型電子顕微鏡写真
（５０００倍）である。
【００１６】実施例２として、まず、Ｎｉ５７％以上、
Ｃｒ１５％以上からなるφ０．２９ｍｍのＮｉ−Ｃｒ合
金線を用意し、該合金線を完成品で９１Ω（１００Ｖ，
１１０Ｗ）程度となるように密接状態でコイル状に加工
し、フロン、アルコール等で充分な脱脂を行った後、酸
素気流中で１０５０℃の温度で２分間加熱保持し室温ま
で冷却して一次酸化皮膜形成処理を行った。次に、一次
酸化皮膜が形成されたコイル加工品を合金線同士が接触
しないように引き延ばし、酸素気流中で１０００℃の温
度で１分間通電加熱して二次酸化皮膜形成処理を行い、
Ｎｉ−Ｃｒ合金線の表面に緻密な酸化皮膜を形成した。
そして、このＮｉ−Ｃｒ合金線を発熱線として使用し、
実施例１と同様に管状ヒータを作製した。
Ｃｒ１５％以上からなるφ０．２９ｍｍのＮｉ−Ｃｒ合
金線を用意し、該合金線を完成品で９１Ω（１００Ｖ，
１１０Ｗ）程度となるように密接状態でコイル状に加工
し、フロン、アルコール等で充分な脱脂を行った後、酸
素気流中で１０５０℃の温度で２分間加熱保持し室温ま
で冷却して一次酸化皮膜形成処理を行った。次に、一次
酸化皮膜が形成されたコイル加工品を合金線同士が接触
しないように引き延ばし、酸素気流中で１０００℃の温
度で１分間通電加熱して二次酸化皮膜形成処理を行い、
Ｎｉ−Ｃｒ合金線の表面に緻密な酸化皮膜を形成した。
そして、このＮｉ−Ｃｒ合金線を発熱線として使用し、
実施例１と同様に管状ヒータを作製した。
【００１７】次に、比較例１として、φ０．２９ｍｍの
Ｆｅ−Ｃｒ−Ａｌ合金線を用意し、該合金線を完成品で
９１Ω（１００Ｖ，１１０Ｗ）程度となるように密接状
態でコイル状に加工した。そして、このＦｅ−Ｃｒ−Ａ
ｌ合金線を発熱線として使用し、実施例１と同様に管状
ヒータを作製した。
Ｆｅ−Ｃｒ−Ａｌ合金線を用意し、該合金線を完成品で
９１Ω（１００Ｖ，１１０Ｗ）程度となるように密接状
態でコイル状に加工した。そして、このＦｅ−Ｃｒ−Ａ
ｌ合金線を発熱線として使用し、実施例１と同様に管状
ヒータを作製した。
【００１８】ここで、比較試験の（１）として、上記の
実施例１、実施例２及び比較例１にて作製した各々の管
状ヒータを試料とし、各試料に１００Ｖ，１１０Ｗの連
続通電を２０００時間行い、その後発熱線のコイル巻始
め部（巻終り部）付近の左右略１ｃｍの部分において略
２ｍｍの間隔で９箇所の測定点を選び、硬度（Ｈｖ）を
測定した。その結果は図３に示した。尚、図２には発熱
線における硬度（Ｈｖ）の測定点を示した。
実施例１、実施例２及び比較例１にて作製した各々の管
状ヒータを試料とし、各試料に１００Ｖ，１１０Ｗの連
続通電を２０００時間行い、その後発熱線のコイル巻始
め部（巻終り部）付近の左右略１ｃｍの部分において略
２ｍｍの間隔で９箇所の測定点を選び、硬度（Ｈｖ）を
測定した。その結果は図３に示した。尚、図２には発熱
線における硬度（Ｈｖ）の測定点を示した。
【００１９】図３によれば、従来品である比較例１は、
発熱線の硬度がかなり変化しており、高温脆性が確認さ
れている。一方、本発明品である実施例１及び実施例２
の管状ヒータに使用されている発熱線は硬度変化が殆ど
なく、高温脆性がないことが明らかである。
発熱線の硬度がかなり変化しており、高温脆性が確認さ
れている。一方、本発明品である実施例１及び実施例２
の管状ヒータに使用されている発熱線は硬度変化が殆ど
なく、高温脆性がないことが明らかである。
【００２０】更に、比較例２として、実施例１と同様な
Ｎｉ７７％以上、Ｃｒ１９％以上からなるφ０．２９ｍ
ｍのＮｉ−Ｃｒ合金線を用意し、該合金線を完成品で９
１Ω（１００Ｖ，１１０Ｗ）程度となるように密接状態
でコイル状に加工した。そして、このＮｉ−Ｃｒ合金線
を発熱線として使用し、実施例１と同様に管状ヒータを
作製した。尚、図５は上記発熱線表面の粒子構造を示す
走査型電子顕微鏡写真（５０００倍）である。
Ｎｉ７７％以上、Ｃｒ１９％以上からなるφ０．２９ｍ
ｍのＮｉ−Ｃｒ合金線を用意し、該合金線を完成品で９
１Ω（１００Ｖ，１１０Ｗ）程度となるように密接状態
でコイル状に加工した。そして、このＮｉ−Ｃｒ合金線
を発熱線として使用し、実施例１と同様に管状ヒータを
作製した。尚、図５は上記発熱線表面の粒子構造を示す
走査型電子顕微鏡写真（５０００倍）である。
【００２１】そして、実施例１の管状ヒータと上記比較
例２の管状ヒータについて、以下の比較試験（２）を行
った。まず、各試料を３０℃、湿度９０％の還元性雰囲
気中に放置し、その状態で１００Ｖ，１１０Ｗの３０分
間通電、３０分間無通電の断続通電を５０００サイクル
行った。その後、各試料の発熱線の劣化状態を確認し
た。実施例１の発熱線、つまり表面に緻密な酸化皮膜を
有するＮｉ−Ｃｒ合金線は、表面状態に殆ど変化が見ら
れなかったが、比較例２の発熱線（酸化皮膜無し）は、
表面が緑色になっており、腐食劣化していた。尚、これ
らとは別に、実施例２の管状ヒータについても上記と同
様の試験を行ってみたが、実施例１の管状ヒータと同様
に発熱線表面の劣化状態は何ら確認されなかった。
例２の管状ヒータについて、以下の比較試験（２）を行
った。まず、各試料を３０℃、湿度９０％の還元性雰囲
気中に放置し、その状態で１００Ｖ，１１０Ｗの３０分
間通電、３０分間無通電の断続通電を５０００サイクル
行った。その後、各試料の発熱線の劣化状態を確認し
た。実施例１の発熱線、つまり表面に緻密な酸化皮膜を
有するＮｉ−Ｃｒ合金線は、表面状態に殆ど変化が見ら
れなかったが、比較例２の発熱線（酸化皮膜無し）は、
表面が緑色になっており、腐食劣化していた。尚、これ
らとは別に、実施例２の管状ヒータについても上記と同
様の試験を行ってみたが、実施例１の管状ヒータと同様
に発熱線表面の劣化状態は何ら確認されなかった。
【００２２】尚、本実施例においては、Ｎｉ−Ｃｒ合金
線の表面に緻密な酸化皮膜を形成して発熱線を作製した
後に、該発熱線の両端にリード線を接続したが、この接
続作業は一次酸化皮膜形成処理後に行い、そのまま通電
加熱して二次酸化皮膜形成処理を行っても良い。
線の表面に緻密な酸化皮膜を形成して発熱線を作製した
後に、該発熱線の両端にリード線を接続したが、この接
続作業は一次酸化皮膜形成処理後に行い、そのまま通電
加熱して二次酸化皮膜形成処理を行っても良い。
【００２３】
【発明の効果】以上説明したように本発明によれば、発
熱線として、高温脆性がなく、還元性雰囲気中での使用
にも耐えることのできる緻密な酸化皮膜を有するＮｉ−
Ｃｒ合金線を使用することにより、長期間に渡って品質
の安定した管状ヒータを提供することができる。
熱線として、高温脆性がなく、還元性雰囲気中での使用
にも耐えることのできる緻密な酸化皮膜を有するＮｉ−
Ｃｒ合金線を使用することにより、長期間に渡って品質
の安定した管状ヒータを提供することができる。
【図１】従来品及び本発明による管状ヒータの構造の一
例を示す説明図である。
例を示す説明図である。
【図２】従来品及び本発明による管状ヒータの発熱線に
おける硬度（Ｈｖ）測定点を示す説明図である。
おける硬度（Ｈｖ）測定点を示す説明図である。
【図３】従来品及び本発明による管状ヒータの発熱線の
硬度（Ｈｖ）の分布状態を示すグラフである。
硬度（Ｈｖ）の分布状態を示すグラフである。
【図４】本発明による管状ヒータに使用される発熱線
（酸化皮膜有り）の表面の粒子構造を示す走査型電子顕
微鏡写真（５０００倍）である。
（酸化皮膜有り）の表面の粒子構造を示す走査型電子顕
微鏡写真（５０００倍）である。
【図５】Ｎｉ７７％以上、Ｃｒ１９％以上のＮｉ−Ｃｒ
合金線からなる発熱線（酸化皮膜無し）の表面の粒子構
造を示す走査型電子顕微鏡写真（５０００倍）である。
合金線からなる発熱線（酸化皮膜無し）の表面の粒子構
造を示す走査型電子顕微鏡写真（５０００倍）である。
１ 管状ヒータ ２ 絶縁管 ３ 発熱線 ４ 接続子 ５ シリコーンゴム絶縁被覆リード線 ６ シリコーンゴム成型品キャップ
Claims (1)
- 【請求項１】 絶縁管内に発熱線が収納され、該発熱線
の両端をリード線に接続してなる管状ヒータにおいて、
該発熱線として表面に緻密な酸化皮膜を有するＮｉ−Ｃ
ｒ（ニッケルクロム）合金線を使用したことを特徴とす
る管状ヒータ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001363687A JP2002270340A (ja) | 2001-11-29 | 2001-11-29 | 管状ヒータ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001363687A JP2002270340A (ja) | 2001-11-29 | 2001-11-29 | 管状ヒータ |
Related Parent Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9030992A Division JPH05266973A (ja) | 1992-03-16 | 1992-03-16 | 管状ヒータ及びその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
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Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100732782B1 (ko) * | 2004-11-25 | 2007-06-27 | 타이요 일렉트릭 아이엔디. 캄파니, 리미티드 | 납땜 인두 및 납땜 인두의 제조 방법 |
-
2001
- 2001-11-29 JP JP2001363687A patent/JP2002270340A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100732782B1 (ko) * | 2004-11-25 | 2007-06-27 | 타이요 일렉트릭 아이엔디. 캄파니, 리미티드 | 납땜 인두 및 납땜 인두의 제조 방법 |
| US7291809B2 (en) | 2004-11-25 | 2007-11-06 | Taiyo Electric Ind. Co., Ltd. | Soldering iron and method of manufacturing same |
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