JP2002256370A - 高強度高延性Mg基合金 - Google Patents
高強度高延性Mg基合金Info
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Abstract
含有し、高強度高延性を有するMg基合金を提供する。 【構成】原子%による組成が、組成式Mg100-a-bLna
Mb(式中、Lnは、Y、La、Ce、Pr、Nd、Pm、Sm、Eu、G
d、Tb、Dy、Ho、Er、Tm、Yb、Luおよびミッシュメタル
から選ばれる1種以上の元素または希土類元素の混合
体、Mは、Al、Znから選ばれる1種以上の元素、0.5
≦a≦5、0.2≦b≦4および1.5≦a+b≦7であ
る)により表わされ、結晶粒径は2000nm未満であり、該
結晶の一部または全域に長周期六方構造を有しているこ
とを特徴とするMg基合金。
Description
するものである。さらに詳しくは、この発明は、高強度
と高延性を兼ね備えたMg基合金に関するものである。
々の組成において、非晶質合金および非常に微細な結晶
を有する合金が得られることが知られている。これらの
合金は急速凝固合金と呼ばれ、特にナノメートルサイズ
の微細な結晶からなる合金は、容易に高い冷却速度が実
現される単ロール法によって製造される場合が多く、こ
れまでにFe系、Al系、あるいはMg系合金について
数多くの急速凝固合金材料が得られている。
急速凝固合金に比べて低比重で軽量であり、従来のFe
族急速凝固合金とは異なった新しいタイプの急速凝固合
金材料として種々の分野への応用が期待されている。こ
のような高強度なMg基合金として、特開平3-47941号
公報特開平5-171331号公報などに開示されているMg系
急速凝固合金がある。
g系急速凝固合金の形状は薄帯に限られており、薄帯形
状のままでは応用範囲が限定されるため、棒状などの種
々の形状に加工が可能である急速凝固合金材料を開発す
ることが求められている。そのため、アトマイズ法を用
いて、粉末形状の急速凝固合金を作製し、ホットプレス
や押し出し成型により目的形状に加工が容易な合金が、
特開平07-003375号公報、特開平07-090462号公報などに
開示されている。
375号公報、特開平07-090462号公報に開示されているM
g基合金の引張り強度は550MPa前後の高い強度を有して
いるが、室温に保持した状態で脆化する現象が見られ、
また、伸びも2.5%程度であり、従来のマグネシウム合
金に比較して延性が良好であるとは言えなかった。その
ため、構造材料としての応用範囲が狭まく、実用化の観
点から、500MPa以上程度の強度を有し、延性が良好なM
g基合金が強く求められていた。
れているようなMg基急速凝固合金は、通常、Mgが95
原子%未満であるために比重が高く、Mgの軽量という
特性を阻害しており、Mgが93原子%以上である軽量な
Mg基合金が求められていた。そこで、本発明は、Mg
を93原子%以上、より好ましくは96原子%以上含有し、
高強度と高延性を兼ね備えたMg基合金を提供すること
を目的としている。
現状に鑑みて、Mg含有量が93原子%以上であり、高強
度、高延性のMg基急速凝固合金材料を提供することを
目的として鋭意検討を行った。その結果、Mg基合金に
おいて、Mgに希土類元素およびZn、Alから選ばれ
る1種以上の元素を加えて、その組成を特定し、さらに
結晶構造を限定することにより、500MPa以上の降伏強度
を有し、かつ4.0%以上の伸びを有する高強度と高延性
を兼ね備えたMg基合金が得られることを見出し、本発
明を完成するに至った。
が、組成式Mg100-a-bLnaMb(式中、Mは、Al、Zn
から選ばれる1種以上の元素、Lnは、Y,La、Ce、P
r、Nd、Pm、Sm、Eu、Gd、Tb、Dy、Ho、Er、Tm、Yb、Lu
およびミッシュメタルから選ばれる1種以上の元素また
は希土類元素の混合体、0,5≦a≦5、0.2≦b≦
4および1.5≦a+b≦7である)により表わされ、
結晶粒径は2000nm未満であり、結晶中の一部または全域
に長周期六方構造を有することを特徴とするMg基合金
である。
e、Pr、Nd、Pm、Sm、Eu、Gd、Tb、Dy、Ho、Er、Tm、Y
b、Luおよびミッシュメタルから選ばれる1種以上の元
素または希土類元素の混合体の含有量は0.5原子%以上
5原子%以下、好ましくは1.0原子%以上3原子%以下で
ある。
を主成分とする希土類金属の混合体を意味し、安価に希
土類金属を用いることができる。Y,La、Ce、Pr、Nd、P
m、Sm、Eu、Gd、Tb、Dy、Ho、Er、Tm、Yb、Luおよびミ
ッシュメタルから選ばれる1種以上の元素または希土類
元素の混合体の含有量が0.5原子%未満であると、本発
明の長周期六方構造を得ることができず強度が低下し実
用に供せない。また5原子%を越えると、材料の脆化が
みられると共に比強度が低下してしまう。
量は0.2原子%以上4原子%以下、好ましくは0.5原子%
以上2原子%以下である。AlおよびZnから選ばれる1種
以上の元素の含有量が0.2原子%未満であると、本発明
の長周期六方構造を得ることができないため、強度が低
下し実用に供せない。また4原子%を越えると、材料の
脆化がみられるとともに伸びが低下し加工ができなくな
る。
u、Gd、Tb、Dy、Ho、Er、Tm、Yb、Lu、ミッシュメタ
ル、ZnおよびAlの総和は、1.5原子%以上7原子%以
下である必要がある。好ましくは2原子%以上4.55
原子%以下、さらに好ましくは2.5原子%以上4原子
%以下である。1.5原子%未満であると、長周期六方
構造を得ることができず強度が低下してしまい、5原子
%を越えると、材料の脆化が認められるために実用に供
せない。
であることが必要であり、好ましくは1000nm未満であ
り、さらに好ましくは300nm未満である。結晶粒径が200
0nmを越えると、強度が低下してしまう。また結晶粒径
の下限は限定されないが、通常の製造方法で作製した本
発明のMg基合金の結晶粒径は50nm未満の粒径を得るこ
とは困難である。
期六方構造を有することが必要である。本発明の長周期
六方構造とは、マグネシウム単位胞c軸長さ(0.52nm)の
整数倍を1周期として構造をなすものをいう。長周期六
方構造の周期は、どのような測定方法によって測定して
も構わないが、一般的に透過型電子顕微鏡により試料を
観察し測定する。
る場合は、合金より1mm程度の破片をサンプリングした
後、透過型電子顕微鏡に供する観察試料を作製し、明視
野像により観察を行い、その視野の中にある結晶粒から
任意に1つを選択し、その制限視野内で電子回折図形を
得る。次に、この回折図形を見ながら、結晶格子のc軸
が晶帯軸と直交する、つまり電子線入射方向と直交する
方位となるよう結晶粒を透過電顕の試料傾斜装置を用い
て傾斜させる。
晶格子の(0001)面に対応する回折斑点を見出す。さら
に、回折図形中心と(0001)回折斑点との間において、こ
れを何等分かに内分する位置に回折斑点があれば、c軸
方向に長周期六方構造を持っていると判断することがで
きる。また、その周期の長さは、マグネシウム単位胞の
c軸長さと内分数の積である。本発明において周期の数
は限定されないが、3周期以上であることが好ましい。
型や加工などにより目的形状にした後に、本発明の結晶
粒径および長周期六方構造であれば、延性の改善や強度
の上昇のために、熱処理や鍛造などの追加工を行うこと
が可能であり、従来のMg合金と同等に成型および加工
ができることから、本発明のMg基合金は工業的に有益
である。
に化合物が生じない程度にNi,Co、Ga、Cuの元
素を2原子%以下の範囲で添加し、強度や延性をさらに
向上させた材料を提供することができる。
マイズ法を用いて溶融状態から急速に凝固させて粉末形
状の急速凝固合金を作製し、該合金を加工をしながら成
型することにより作製することが可能であり、また金型
鋳造法を用いて溶融状態から急速に凝固させてバルク形
状の急速凝固合金を作製し、該合金を目的形状に加工す
ることにより作製することも可能である。
金を急速に凝固させるために100kgf/cm2以上のガスを用
いる高圧ガスアトマイズ法を用いることが望ましい。金
型鋳造法を用い、大型の製品を作製する場合には、冷却
速度が高いCu製鋳型を用いた金型鋳造が好ましく、さ
らには、高圧状態で鋳造が可能な高圧ダイキャスト装置
を用いた金型鋳造法が好ましい。
を用いる場合、従来公知の各製造法で用いられている製
造条件により容易に作製することができる。例えば、本
発明の合金組成からなる母合金を、アルゴン雰囲気下に
おいて、ストッパーと孔径0.5mm〜5.0mmのセラミックス
ノズルを兼ねたセラミックスルツボ中で溶融した後、ア
ルゴン雰囲気下、噴出圧0.2〜5.0kgf/cm2で溶湯をノズ
ルから押し出し、30〜200kgf/cm2の圧力で噴出させたA
rなどの不活性ガスでアトマイズすることにより球形粉
末状の急速凝固合金を得ることができる。
し出し容器に充填した後、室温または加熱を行いながら
押し出し比3〜20の押し出し成型を行うことにより容
易に本発明のMg基合金からなる成型材を作製すること
ができる。押し出し比が3未満であると熱間で成形して
も粉末が固化されず粉末が単に熱処理されるだけになっ
てしまいて長周期六方晶構造を有する成型材が得られ
ず、押し出し比が20を超えると固化成形の際に用いる
ビュレットの破壊などにより成形が困難になるので好ま
しくない。
特に限定されず、前記以外の液体急冷法である単ロール
法、双ロール法、融液抽出法等を用いて、薄帯状やフィ
ラメント状等の目的形状に近い製造方法を選択し、さら
に加工および熱処理を施すことにより、種々の形状を有
する本発明のMg基合金が容易に得られる。
らに具体的に説明する。 実施例1 Mg97Y2Zn1(原子%)からなる合金を、アルゴン雰
囲気中下、BN製ストッパーと孔径2.0mmのBNノズ
ルを備えたアルミナルツボ中で300g溶融した後、6
50℃でアルゴン雰囲気下、噴出圧0.5kgf/cm2でノ
ズルから溶湯を押し出し、溶湯となす角を45度に配置
された18個の直径1mmの高圧ガスアトマイズノズル
から100kgf/cm2の圧力で噴出させた4NのArガス
によりアトマイズを行い、平均粉末粒径35μmの球状
の急速凝固粉末を作製した。
ュレットに装入し、押し出し成型を行った。押し出しの
温度は573K、押し出し比10で成型を行った。成型
後の試料は機械加工によりビュレット部分を削除し成型
材とした後に、各種試験および観察に供した。
を用い、ひずみ速度5×10-4s-1で試験を行い降伏強
度および伸びを測定した。結晶粒径および長周期六方構
造の測定は、試料中から5ヵ所サンプルを行い観察試料
とし、透過型電子顕微鏡(日本電子製JEM-3000F)を用
いて観察を行った。結晶粒径についてはおのおのの観察
試料から200000倍の観察において10視野の観察を行い
結晶粒径とした。
察試料から5個の結晶を任意に選択し、それぞれの結晶
粒について制限視野電子回折図形を得た。この回折図形
を見ながら、Mgのc軸が電子線入射方向と直交するよ
う結晶粒を透過電顕の試料傾斜装置を用いて傾斜させ
た。今回の場合、[010]入射となるよう傾斜させ、カメ
ラ定数を150cmとして回折図形を撮影した。このよう
にして得られた回折図形から、回折図形中心とMg(000
1)回折斑点との間において、これを3等分に内分する位
置に回折斑点が見出された。
造を持っており、その周期の長さはMg単位胞c軸長さ
の3倍(1.56nm)であることが判った。以上の試験
および観察より、結晶粒径140nm、3周期の長周期六
方構造を有しており本発明のMg基合金であった。引張
り試験の結果、実施例1で作製した材料の降伏強度は6
00MPaであり延びは5%であった。
ズ法により球状粉末形状の急速凝固合金を作製した後
に、押し出し法により成型材を作製し、各種試験および
観察に供した。
スアトマイズ法により球状粉末形状の急速凝固合金を作
製した。その粉末を用い、押し出し比2押し出し温度57
3Kで押し出しを行った後成型材とし、各種試験を行っ
た。比較例3の場合、透過型電子顕微鏡による観察によ
り長周期六方構造を有していなかった。また、降伏強度
は350MPaであり、実施例1に比べて降伏強度が高いと
いえない。
に引張り試験をした。降伏強度は220MPa、伸びは
3.3%であった。
かなように、実施例1〜4の成型材は、本発明のMg基
合金であるので、500MPa以上の降伏強度を有し、か
つ4.0%以上の伸びを有しており、比較例4に示す従
来のMg合金に比べて高強度を有しており、延性も保持
している。比較例1〜2は本発明のMg基合金の組成範
囲から逸脱しているため、強度が低く、また比較例3
は、その結晶構造が本発明の長周期六方構造を有してい
ないため350MPa程度の強度しか得られなかった。
は高強度と高延性を兼ね備えているため、従来のMg合
金では使用が不可能だった部位などにおいても本発明の
合金が使用できるとともに、従来、Mg合金を使用して
いた部品においても小型化が可能になる。
Claims (1)
- 【請求項1】 原子%による組成が、組成式Mg
100-a-bLnaMb(式中、Mは、Al、Znから選ばれる1
種以上の元素、Lnは、Y,La,Ce、Pr、Nd、Pm、Sm、E
u、Gd、Tb、Dy、Ho、Er、Tm、Yb、Lu、およびミッシュ
メタルから選ばれる1種以上の元素または希土類元素の
混合体、0.5≦a≦5、0.2≦b≦4および1.5
≦a+b≦7である)により表わされ、結晶粒径は2000
nm未満であり、結晶中の一部または全域に長周期六方構
造を有していることを特徴とするMg基合金。
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