JP2002163944A - アルミ安定化超電導線材および超電導導体 - Google Patents
アルミ安定化超電導線材および超電導導体Info
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- Y02E40/60—Superconducting electric elements or equipment; Power systems integrating superconducting elements or equipment
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- Superconductors And Manufacturing Methods Therefor (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 導体の軽量化が図れると共にパルス運転時の
励磁速度が速い場合であっても、長時定数を生じさせる
ことがなく、高安定性を有し、かつ低交流損失特性が得
られるアルミ安定化超電導線材および超電導導体を提供
する。 【解決手段】 銅もしくはＣｕ−Ｎｉ合金１のマトリク
ス中に超電導フィラメント群５が埋設された超電導線６
と、超電導線あるいは安定化材の周りに設けられたアル
ミニウム被覆４と、アルミニウム被覆４の表面に生成さ
れた酸化皮膜とを有するアルミ安定化超電導線材、およ
びその超電導線材の複数本以上をＳＵＳ線７あるいはア
ルミニウム線８と共にＳＵＳコンジット１０の中に集合
化して構成したことを特徴とする超電導導体を提供す
る。
励磁速度が速い場合であっても、長時定数を生じさせる
ことがなく、高安定性を有し、かつ低交流損失特性が得
られるアルミ安定化超電導線材および超電導導体を提供
する。 【解決手段】 銅もしくはＣｕ−Ｎｉ合金１のマトリク
ス中に超電導フィラメント群５が埋設された超電導線６
と、超電導線あるいは安定化材の周りに設けられたアル
ミニウム被覆４と、アルミニウム被覆４の表面に生成さ
れた酸化皮膜とを有するアルミ安定化超電導線材、およ
びその超電導線材の複数本以上をＳＵＳ線７あるいはア
ルミニウム線８と共にＳＵＳコンジット１０の中に集合
化して構成したことを特徴とする超電導導体を提供す
る。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、交流損失を低減さ
せ電気的安定性に優れた超電導線、特に銅もしくは銅合
金のマトリクス中に超電導フィラメントが埋設された超
電導線に安定化材料を被覆したアルミ安定化超電導線
材、およびアルミ安定化超電導線材の複数本以上を集合
化して構成するアルミ安定化超電導導体に関するもので
ある。
せ電気的安定性に優れた超電導線、特に銅もしくは銅合
金のマトリクス中に超電導フィラメントが埋設された超
電導線に安定化材料を被覆したアルミ安定化超電導線
材、およびアルミ安定化超電導線材の複数本以上を集合
化して構成するアルミ安定化超電導導体に関するもので
ある。
【０００２】
【従来の技術】従来から、交流損失が少なく良好な電気
的特性を目指した超電導導体の製造方法は、種々提案さ
れている。例えば、超電導素線の製造は、銅製の管の中
にＮｂ―Ｔｉ合金バーを挿入して複合ビレットとし、静
水圧押出しでＣｕ／Ｎｂ―Ｔｉ複合バーを製造し、次い
で伸線加工によって縮径する。さらに、縮径して得られ
たＣｕ／Ｎｂ―Ｔｉバーを複数本束ねて、再度銅製もし
くは銅合金の管の中に充填して前述の工程と同様にし
て、超電導線材を押出し伸線を行なって超電導素線を作
製する。超電導素線の製造後は、交流損失低減のために
Ｃｒメッキを施こして（文献１．Ａｎｄｏ ｅｔ ａ
ｌ．，ＡＣ Ｌｏｓｓ Ｒｅｓｕｌｔｓ ｏｆ ｔｈｅ
Ｎｂ３Ｓｎ Ｄｅｍｏ ｐｏｌｏｉｄａｌ Ｃｏｉｌ
（ＤＰＣ−ＥＸ），ＩＥＥＥ Ｔｒａｎｓ．Ｏｎ Ｍａ
ｇ．ＶＯＬ２８ Ｎｏ．１，１９９２）超電導素線とす
るか、あるいは素線表面にＣｕ−Ｎｉ基合金を被覆して
（文献２．ＳＭＥＳ プロジェクト成果発表会資料）超
電導素線そする。
的特性を目指した超電導導体の製造方法は、種々提案さ
れている。例えば、超電導素線の製造は、銅製の管の中
にＮｂ―Ｔｉ合金バーを挿入して複合ビレットとし、静
水圧押出しでＣｕ／Ｎｂ―Ｔｉ複合バーを製造し、次い
で伸線加工によって縮径する。さらに、縮径して得られ
たＣｕ／Ｎｂ―Ｔｉバーを複数本束ねて、再度銅製もし
くは銅合金の管の中に充填して前述の工程と同様にし
て、超電導線材を押出し伸線を行なって超電導素線を作
製する。超電導素線の製造後は、交流損失低減のために
Ｃｒメッキを施こして（文献１．Ａｎｄｏ ｅｔ ａ
ｌ．，ＡＣ Ｌｏｓｓ Ｒｅｓｕｌｔｓ ｏｆ ｔｈｅ
Ｎｂ３Ｓｎ Ｄｅｍｏ ｐｏｌｏｉｄａｌ Ｃｏｉｌ
（ＤＰＣ−ＥＸ），ＩＥＥＥ Ｔｒａｎｓ．Ｏｎ Ｍａ
ｇ．ＶＯＬ２８ Ｎｏ．１，１９９２）超電導素線とす
るか、あるいは素線表面にＣｕ−Ｎｉ基合金を被覆して
（文献２．ＳＭＥＳ プロジェクト成果発表会資料）超
電導素線そする。
【０００３】次に、超電導素線を撚線する場合は、複数
ステージの撚り線が行われるが、撚線中の素線構成は全
て超電導線とするか、もしくは１次撚りにおいて銅線１
本と２本の超電導線を撚線し、最終撚線まで行う。最終
のジャケット加工は、丸状の撚線をロールフォーミング
しながら撚線をフォーミング材に挿入した後にＴＩＧ溶
接にて造管後に４方向ロールで矩形に成形する。このと
き、撚線も同様に矩形に変形する。また、パルス運転に
用いられるような超電導線の場合、安定化材には銅を用
い、表面処理としてＣｒメッキあるいはＣｕ−Ｎｉ基合
金が被覆される。
ステージの撚り線が行われるが、撚線中の素線構成は全
て超電導線とするか、もしくは１次撚りにおいて銅線１
本と２本の超電導線を撚線し、最終撚線まで行う。最終
のジャケット加工は、丸状の撚線をロールフォーミング
しながら撚線をフォーミング材に挿入した後にＴＩＧ溶
接にて造管後に４方向ロールで矩形に成形する。このと
き、撚線も同様に矩形に変形する。また、パルス運転に
用いられるような超電導線の場合、安定化材には銅を用
い、表面処理としてＣｒメッキあるいはＣｕ−Ｎｉ基合
金が被覆される。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかし、従来の安定化
超電導線によると、大電流化に伴い、安定性を確保する
ために導体中の安定化銅の絶対量が増えて導体寸法が大
型化する傾向がある。このことは超電導コイルの大型化
を招き、結果的にコストが増大し、工業的なメリットが
小さくなるという問題を残している。
超電導線によると、大電流化に伴い、安定性を確保する
ために導体中の安定化銅の絶対量が増えて導体寸法が大
型化する傾向がある。このことは超電導コイルの大型化
を招き、結果的にコストが増大し、工業的なメリットが
小さくなるという問題を残している。
【０００５】また、従来の超電導導体の構成によると、
均一に撚線した集合体を矩形に成形することによって撚
線内に乱れを生じさせている。このような場合、偏流に
起因した長時定数現象が生ずる（前掲文献２、Ｐ−５
０）ために安定性が著しく低下するという課題があっ
た。
均一に撚線した集合体を矩形に成形することによって撚
線内に乱れを生じさせている。このような場合、偏流に
起因した長時定数現象が生ずる（前掲文献２、Ｐ−５
０）ために安定性が著しく低下するという課題があっ
た。
【０００６】それ故、本発明の目的は、導体の軽量化が
図れると共にパルス運転時の励磁速度が速い場合であっ
ても、長時定数を生じさせることがなく、高安定性を有
し、かつ低交流損失特性が得られるアルミ安定化超電導
線材およびアルミ安定化超電導線材の複数本以上を集合
化して構成するアルミ安定化超電導導体を提供すること
にある。
図れると共にパルス運転時の励磁速度が速い場合であっ
ても、長時定数を生じさせることがなく、高安定性を有
し、かつ低交流損失特性が得られるアルミ安定化超電導
線材およびアルミ安定化超電導線材の複数本以上を集合
化して構成するアルミ安定化超電導導体を提供すること
にある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明は、上記の目的を
実現するため、銅もしくは銅合金のマトリクス中に超電
導フィラメントが埋設された超電導線と、前記超電導線
の周りに設けたアルミニウム被覆と、前記アルミニウム
被覆の表面に生成された酸化皮膜を有することを特徴と
するアルミ安定化超電導線材を提供するものである。
実現するため、銅もしくは銅合金のマトリクス中に超電
導フィラメントが埋設された超電導線と、前記超電導線
の周りに設けたアルミニウム被覆と、前記アルミニウム
被覆の表面に生成された酸化皮膜を有することを特徴と
するアルミ安定化超電導線材を提供するものである。
【０００８】前記超電導線は、Ｎｂ−Ｔｉ、Ｎｂ3 Ｓｎ
系、（ＮｂＴｉ）3 Ｓｎ系、Ｎｂ3Ａｌ系の何れか１つ
の超電導材で構成されることを特徴とする。
系、（ＮｂＴｉ）3 Ｓｎ系、Ｎｂ3Ａｌ系の何れか１つ
の超電導材で構成されることを特徴とする。
【０００９】また、本発明は、上記の目的を実現するた
めに、前記アルミニウム被覆は、厚さが０．０１〜１μ
ｍであることを特徴とし、前記アルミニウム被覆は、９
９．９９％レベルの純度を有するアルミニウム、もしく
は９９．９９９％レベルの純度のアルミニウムであるこ
とを特徴とし、前記アルミニウム被覆は、Ｍｇ−Ｃｕを
含み、Ａｌ−Ｍｇ−Ｃｕ合金におけるＭｇとＣｕの量が
夫々１０ｐｐｍ以上であることを特徴とし、前記アルミ
ニウム被覆は、１０〜１００ｐｐｍのＭｇ、和にして２
０〜１００ｐｐｍのＣｕとＭｇ又は和にして１０〜１２
０ｐｐｍのＳｉとＣｕを含むアルミニウム基合金である
ことを特徴とし、前記アルミニウム被覆の表面に生成さ
れた前記酸化皮膜は、クロム酸アルマイト処理、硫酸ア
ルマイト処理、化成皮膜処理、アジピン酸クロマイト処
理の何れかによって生成される酸化皮膜であることを特
徴とするアルミ安定化超電導線材を提供するものであ
る。
めに、前記アルミニウム被覆は、厚さが０．０１〜１μ
ｍであることを特徴とし、前記アルミニウム被覆は、９
９．９９％レベルの純度を有するアルミニウム、もしく
は９９．９９９％レベルの純度のアルミニウムであるこ
とを特徴とし、前記アルミニウム被覆は、Ｍｇ−Ｃｕを
含み、Ａｌ−Ｍｇ−Ｃｕ合金におけるＭｇとＣｕの量が
夫々１０ｐｐｍ以上であることを特徴とし、前記アルミ
ニウム被覆は、１０〜１００ｐｐｍのＭｇ、和にして２
０〜１００ｐｐｍのＣｕとＭｇ又は和にして１０〜１２
０ｐｐｍのＳｉとＣｕを含むアルミニウム基合金である
ことを特徴とし、前記アルミニウム被覆の表面に生成さ
れた前記酸化皮膜は、クロム酸アルマイト処理、硫酸ア
ルマイト処理、化成皮膜処理、アジピン酸クロマイト処
理の何れかによって生成される酸化皮膜であることを特
徴とするアルミ安定化超電導線材を提供するものであ
る。
【００１０】さらに、本発明は、上記の目的を実現する
ために、複数本の超電導線材を撚り合せて構成された撚
線と、前記撚線を収容したＳＵＳコンジットより構成さ
れ、前記複数の超電導線材は、それぞれ、銅もしくは銅
合金のマトリクス中に超電導導材フィラメントが埋設さ
れた超電導線と、前記超電導導線の周りに設けたアルミ
ニウム被覆と、前記アルミニウム被覆の表面に生成され
た酸化皮膜を有することを特徴とするアルミ安定化超電
導導体を提供する。
ために、複数本の超電導線材を撚り合せて構成された撚
線と、前記撚線を収容したＳＵＳコンジットより構成さ
れ、前記複数の超電導線材は、それぞれ、銅もしくは銅
合金のマトリクス中に超電導導材フィラメントが埋設さ
れた超電導線と、前記超電導導線の周りに設けたアルミ
ニウム被覆と、前記アルミニウム被覆の表面に生成され
た酸化皮膜を有することを特徴とするアルミ安定化超電
導導体を提供する。
【００１１】
【発明の実施の形態】図１は、本発明の実施の形態によ
る超電導導体の構成を示し、（イ）はシングル線、
（ロ）はそのシングル線を利用したマルチ線、（ハ）は
超電導導体である。図１（イ）のシングル線は、Ｎｂ−
Ｔｉ合金２の周りに無酸素銅３とＣｕ−Ｎｉ合金１を有
する。図１（ロ）のマルチ線は、銅１５の周囲に、Ｃｕ
−Ｎｉ合金１、超電導フィラメント群５（（イ）のシン
グル線を６角形にしたもの）、無酸素銅３０、Ｃｕ−Ｎ
ｉ合金１を順次有し、さらにＣｕ−Ｎｉ合金１の周り
に、アルミニウム被覆４を有する。
る超電導導体の構成を示し、（イ）はシングル線、
（ロ）はそのシングル線を利用したマルチ線、（ハ）は
超電導導体である。図１（イ）のシングル線は、Ｎｂ−
Ｔｉ合金２の周りに無酸素銅３とＣｕ−Ｎｉ合金１を有
する。図１（ロ）のマルチ線は、銅１５の周囲に、Ｃｕ
−Ｎｉ合金１、超電導フィラメント群５（（イ）のシン
グル線を６角形にしたもの）、無酸素銅３０、Ｃｕ−Ｎ
ｉ合金１を順次有し、さらにＣｕ−Ｎｉ合金１の周り
に、アルミニウム被覆４を有する。
【００１２】図１（ハ）の超電導導体は、中央にＳＵＳ
線７が準備され、その周りに６条の超電導線６（マルチ
線）が配置されて７子撚り群を成している。この７子撚
り群の６条は、別に準備された線径０．６ｌｍｍのアル
ミニウム線８の７本を１つの単位とする７組のアルミニ
ウム撚線（アルミニウム撚線の総数４９本＝７本×７
組）１条を中心として、その周囲に配置され撚り合わせ
られている。１条のアルミニウム撚線と７子撚り群の６
条の外周には、厚さ２５μｍのＳＵＳ３０４テープ９が
ラップ巻してある。ＳＵＳ３０４テープ９の上には、Ｓ
ＵＳ３１６Ｌ（長尺）板材のロールフォーミングによる
ＳＵＳコンジット１０を有し、板材突き合わせ部（図示
省略）はＴＩＧ溶接して２１．２ｍｍ×２１．２ｍｍの
正方形に形成されている。このときの板厚およびボイド
率は、それぞれ約２．３ｍｍおよび約５２％である。
線７が準備され、その周りに６条の超電導線６（マルチ
線）が配置されて７子撚り群を成している。この７子撚
り群の６条は、別に準備された線径０．６ｌｍｍのアル
ミニウム線８の７本を１つの単位とする７組のアルミニ
ウム撚線（アルミニウム撚線の総数４９本＝７本×７
組）１条を中心として、その周囲に配置され撚り合わせ
られている。１条のアルミニウム撚線と７子撚り群の６
条の外周には、厚さ２５μｍのＳＵＳ３０４テープ９が
ラップ巻してある。ＳＵＳ３０４テープ９の上には、Ｓ
ＵＳ３１６Ｌ（長尺）板材のロールフォーミングによる
ＳＵＳコンジット１０を有し、板材突き合わせ部（図示
省略）はＴＩＧ溶接して２１．２ｍｍ×２１．２ｍｍの
正方形に形成されている。このときの板厚およびボイド
率は、それぞれ約２．３ｍｍおよび約５２％である。
【００１３】図１に示した実施の形態による超電導線に
おいては、無酸素銅製の管３０に約３６００本のＣｕ／
ＣｕＮｉマトリクスＮｂＴｉ超電導材の６角形のシング
ル線が充填され、静水圧押出機により押出した後に、時
効熱処理と伸線加工によって直径１．２ｍｍの超電導素
線に製作されている。超電導素線の周りにはコンフォー
ム押し出しによって直径１．８４ｍｍのアルミニウム被
覆４（厚さ０．３２ｍｍ）が設けられており、アルミニ
ウム被覆後の表面には、クロム酸アルマイト処理によっ
て０．０１〜３μｍの酸化皮膜（図示省略）が生成され
ている。比較のためにクロム酸アルマイト処理無しの素
線も試験材（後述の表１、表２参照）として製作されて
いる。
おいては、無酸素銅製の管３０に約３６００本のＣｕ／
ＣｕＮｉマトリクスＮｂＴｉ超電導材の６角形のシング
ル線が充填され、静水圧押出機により押出した後に、時
効熱処理と伸線加工によって直径１．２ｍｍの超電導素
線に製作されている。超電導素線の周りにはコンフォー
ム押し出しによって直径１．８４ｍｍのアルミニウム被
覆４（厚さ０．３２ｍｍ）が設けられており、アルミニ
ウム被覆後の表面には、クロム酸アルマイト処理によっ
て０．０１〜３μｍの酸化皮膜（図示省略）が生成され
ている。比較のためにクロム酸アルマイト処理無しの素
線も試験材（後述の表１、表２参照）として製作されて
いる。
【００１４】図１に示した実施の形態の超電導線による
と、超電導線にアルミニウムを被覆し、さらにアルミニ
ウム表面に酸化皮膜を生成させているため、性能面にお
いて素線間接触抵抗の増大により大幅に交流損失の低減
させることができると共に、高安定性を有する導体とす
ることができる。また、矩形のコンジット内に撚線を丸
状のまま、金属管内に嵌合することで、撚線の乱れを解
消し高安定性を有する導体にすることができる。その結
果、導体の軽量化が図れると共にパルス運転時の励磁速
度が速い場合（例えばｄＢ／ｄｔ＝５Ｔ／ｓ）であって
も、長時定数を生じさせることがなく、高安定性を有
し、かつ低交流損失特性が得られるアルミ安定化超電導
線材および超電導導体が実現される。
と、超電導線にアルミニウムを被覆し、さらにアルミニ
ウム表面に酸化皮膜を生成させているため、性能面にお
いて素線間接触抵抗の増大により大幅に交流損失の低減
させることができると共に、高安定性を有する導体とす
ることができる。また、矩形のコンジット内に撚線を丸
状のまま、金属管内に嵌合することで、撚線の乱れを解
消し高安定性を有する導体にすることができる。その結
果、導体の軽量化が図れると共にパルス運転時の励磁速
度が速い場合（例えばｄＢ／ｄｔ＝５Ｔ／ｓ）であって
も、長時定数を生じさせることがなく、高安定性を有
し、かつ低交流損失特性が得られるアルミ安定化超電導
線材および超電導導体が実現される。
【００１５】図１に示した実施の形態の超電導線による
と、極低温化において銅と比較して比抵抗の小さいアル
ミニウムを安定化材として用いることにより、安定化材
の絶対量を低減すると同時に、銅（比重＝８．９４ｇ／
ｃｍ3 ）と比較して比重も小さくなるため（Ａｌの比
重：２．７ｇ／ｃｍ3 ）に、超電導導体の軽量化を図る
ことができる。しかも超電導線にアルミニウムを被覆
し、さらにアルミニウム表面に酸化皮膜を生成させるこ
とにより安定性マージンの向上を図っている。
と、極低温化において銅と比較して比抵抗の小さいアル
ミニウムを安定化材として用いることにより、安定化材
の絶対量を低減すると同時に、銅（比重＝８．９４ｇ／
ｃｍ3 ）と比較して比重も小さくなるため（Ａｌの比
重：２．７ｇ／ｃｍ3 ）に、超電導導体の軽量化を図る
ことができる。しかも超電導線にアルミニウムを被覆
し、さらにアルミニウム表面に酸化皮膜を生成させるこ
とにより安定性マージンの向上を図っている。
【００１６】図２は、本発明の実施の形態による超電導
導体の製造工程を示している。最初、超電導素線の製造
は、Ｃｕ−Ｎｉ合金パイプ、無酸素銅パイプにＮｂＴｉ
インゴットを挿入した状態で静水圧押出しにより複合バ
ーを製造し、伸線加工する。この結果６角形のシングル
線が得られる。縮径されたＮｂＴｉ超電導導体は銅バー
１５、Ｃｕ-Ｎｉ合金１の外周に複数本束ねて無酸素銅
およびＣｕ-Ｎｉ合金の管３０、１に充填され、再度静
水圧押出しと伸線加工による縮径の工程を経て、図１
（ロ）のＣｕ／ＣｕＮｉマトリクスＮｂＴｉ超電導材
（マルチ線）を得る。即ち、無酸素銅製の管３０に約３
６００本のＣｕ／ＣｕＮｉマトリクスＮｂＴｉ超電導材
を充填して、静水圧押出機により押出した後に、４回の
時効熱処理と伸線加工によって直径１．２ｍｍの素線に
製作した。次に製造した素線をコンフォーム押し出しに
よって直径１．８４ｍｍのアルミニウム被覆超電導線を
製造し、アルミニウム被覆後の表面には、クロム酸アル
マイト処理によって０．０１〜３μｍの皮膜を生成させ
た。また、比較のためにクロム酸アルマイト処理無しの
素線も試験材として製作した。
導体の製造工程を示している。最初、超電導素線の製造
は、Ｃｕ−Ｎｉ合金パイプ、無酸素銅パイプにＮｂＴｉ
インゴットを挿入した状態で静水圧押出しにより複合バ
ーを製造し、伸線加工する。この結果６角形のシングル
線が得られる。縮径されたＮｂＴｉ超電導導体は銅バー
１５、Ｃｕ-Ｎｉ合金１の外周に複数本束ねて無酸素銅
およびＣｕ-Ｎｉ合金の管３０、１に充填され、再度静
水圧押出しと伸線加工による縮径の工程を経て、図１
（ロ）のＣｕ／ＣｕＮｉマトリクスＮｂＴｉ超電導材
（マルチ線）を得る。即ち、無酸素銅製の管３０に約３
６００本のＣｕ／ＣｕＮｉマトリクスＮｂＴｉ超電導材
を充填して、静水圧押出機により押出した後に、４回の
時効熱処理と伸線加工によって直径１．２ｍｍの素線に
製作した。次に製造した素線をコンフォーム押し出しに
よって直径１．８４ｍｍのアルミニウム被覆超電導線を
製造し、アルミニウム被覆後の表面には、クロム酸アル
マイト処理によって０．０１〜３μｍの皮膜を生成させ
た。また、比較のためにクロム酸アルマイト処理無しの
素線も試験材として製作した。
【００１７】図２において、超電導素線の撚線工程は、
１次撚り工程において中央にＳＵＳ線、その外周に超電
導線を配置させた７子撚り１３とした。２次撚り工程に
おいては、同様に７子撚り１４とした。その構成は外周
部に１次撚り６本と中心に線径０．６ｌｍｍのアルミ線
を配置して４９本撚り（＝７×７）にした。２次撚りに
おいて、外周には厚さ２５μｍのＳＵＳ３０４テープを
ラップして撚線を製造した。
１次撚り工程において中央にＳＵＳ線、その外周に超電
導線を配置させた７子撚り１３とした。２次撚り工程に
おいては、同様に７子撚り１４とした。その構成は外周
部に１次撚り６本と中心に線径０．６ｌｍｍのアルミ線
を配置して４９本撚り（＝７×７）にした。２次撚りに
おいて、外周には厚さ２５μｍのＳＵＳ３０４テープを
ラップして撚線を製造した。
【００１８】図２の最後の工程は、ＳＵＳ３１６Ｌ（長
尺）板材をロールフォーミングにより円形に成形し、そ
の過程にて撚線を挿入し、その後ＴＩＧ溶接によって板
材突き合わせ部（図示省略）を溶接した。このときの板
厚およびボイド率は、それぞれ約２．３ｍｍおよび約５
２％である。
尺）板材をロールフォーミングにより円形に成形し、そ
の過程にて撚線を挿入し、その後ＴＩＧ溶接によって板
材突き合わせ部（図示省略）を溶接した。このときの板
厚およびボイド率は、それぞれ約２．３ｍｍおよび約５
２％である。
【００１９】図３は、超電導線安定性マージンの測定原
理を示す回路例である。この回路は、直流電源によって
コンデンサＣ1 が充電されゲートＧ1 〜Ｇ4 のオン、オ
フによって交流とされる。回路図の下にその交流波形が
示されている。導体に巻き付けられた誘導ヒータＬｏを
介して交流電流が流され、その際に発生する交流磁界に
よって、超電導導体サンプルに外部エネルギーが投入さ
れる。Ｃｏは誘導ヒータと導体との間に発生する静電容
量である。測定の条件は、温度４．２Ｋ、外部磁界６Ｔ
において通電電流１０ｋＡとした。超電導導体サンプル
が、クエンチしない限界の投入エネルギーを安定性マー
ジンと呼び、通常、単位撚線体積当たりのエネルギー量
（ｍＪ／ｃｃ−ｃａｂｌｅ）で表わされる。
理を示す回路例である。この回路は、直流電源によって
コンデンサＣ1 が充電されゲートＧ1 〜Ｇ4 のオン、オ
フによって交流とされる。回路図の下にその交流波形が
示されている。導体に巻き付けられた誘導ヒータＬｏを
介して交流電流が流され、その際に発生する交流磁界に
よって、超電導導体サンプルに外部エネルギーが投入さ
れる。Ｃｏは誘導ヒータと導体との間に発生する静電容
量である。測定の条件は、温度４．２Ｋ、外部磁界６Ｔ
において通電電流１０ｋＡとした。超電導導体サンプル
が、クエンチしない限界の投入エネルギーを安定性マー
ジンと呼び、通常、単位撚線体積当たりのエネルギー量
（ｍＪ／ｃｃ−ｃａｂｌｅ）で表わされる。
【００２０】超電導コイルＬｏ内にサンプルを収納し、
超電導コイルＬｏに電流を流して電流を振幅させ、サン
プル内に誘導電流を流す。この誘導電流を流す時間を
「ｔｈ」で表し、この誘導電流は超電導コイルＬｏに電
流を流したときの外乱を意味したものである。
超電導コイルＬｏに電流を流して電流を振幅させ、サン
プル内に誘導電流を流す。この誘導電流を流す時間を
「ｔｈ」で表し、この誘導電流は超電導コイルＬｏに電
流を流したときの外乱を意味したものである。
【００２１】表１は、クロム酸アルマイト処理による酸
化皮膜厚と素線間の接触抵抗の関係を示している。
化皮膜厚と素線間の接触抵抗の関係を示している。
【００２２】
【表１】
【００２３】表１の測定は、導体から任意の超電導線を
抜き出して、４．２Ｋ、零磁界中で素線間の接触抵抗率
を測定し、その値から比抵抗を算出した。表１に示すよ
うに、クロム酸アルマイト処理によって生成させた皮膜
厚さによって、接触抵抗が大きく依存することが分か
る。処理皮膜無しの場合（試験例１）接触抵抗は、アル
ミニウムの比抵抗（０．５×１０-11 ｍ）とほぼ同じ１
×１０-10 Ωｍであることが分かる。
抜き出して、４．２Ｋ、零磁界中で素線間の接触抵抗率
を測定し、その値から比抵抗を算出した。表１に示すよ
うに、クロム酸アルマイト処理によって生成させた皮膜
厚さによって、接触抵抗が大きく依存することが分か
る。処理皮膜無しの場合（試験例１）接触抵抗は、アル
ミニウムの比抵抗（０．５×１０-11 ｍ）とほぼ同じ１
×１０-10 Ωｍであることが分かる。
【００２４】一般に、交流損失は損失時定数τｃに比例
する。τｃは次式で表すことができる。 τｃ＝μ0 （Ｌ／２π）2 ／（４π・ρ） ここで、Ｌ （ｍ） ：撚りピッチ μ0 （−） ：真空の透磁率 ρ （Ωｍ）：撚線の等価抵抗率 即ち、時定数は比抵抗に反比例するので素線間の接触抵
抗がアルミニウの比抵抗と同等であるならば、結果的に
交流損失（特に結合損失）が非常に大きな値となる。
する。τｃは次式で表すことができる。 τｃ＝μ0 （Ｌ／２π）2 ／（４π・ρ） ここで、Ｌ （ｍ） ：撚りピッチ μ0 （−） ：真空の透磁率 ρ （Ωｍ）：撚線の等価抵抗率 即ち、時定数は比抵抗に反比例するので素線間の接触抵
抗がアルミニウの比抵抗と同等であるならば、結果的に
交流損失（特に結合損失）が非常に大きな値となる。
【００２５】表１によると、さらに、クロム酸アルマイ
ト処理皮膜の膜厚を０．０１μｍ〜２μｍまでの厚さに
施こす（試験例２〜試験例９）と、素線間の接触抵抗が
１０ -6〜１０-5Ωｍオーダーとなり、Ｃｕ１０Ｎｉの比
抵抗１．４×１０-7Ωｍより若干大きな値となり、交流
損失低減に大きな効果を示すことが分かる。但し、膜厚
が１μｍを超過すると逆に接触抵抗が急激に増大して１
０-1Ωｍオーダー（試験例９・試験例１０）となり絶縁
に近い状態となることが分かる。
ト処理皮膜の膜厚を０．０１μｍ〜２μｍまでの厚さに
施こす（試験例２〜試験例９）と、素線間の接触抵抗が
１０ -6〜１０-5Ωｍオーダーとなり、Ｃｕ１０Ｎｉの比
抵抗１．４×１０-7Ωｍより若干大きな値となり、交流
損失低減に大きな効果を示すことが分かる。但し、膜厚
が１μｍを超過すると逆に接触抵抗が急激に増大して１
０-1Ωｍオーダー（試験例９・試験例１０）となり絶縁
に近い状態となることが分かる。
【００２６】表２は、クロム酸アルマイト処理による酸
化皮膜厚と安定性マージンの関係を示している。
化皮膜厚と安定性マージンの関係を示している。
【００２７】
【表２】
【００２８】表２に示すように、酸化皮膜厚をパラメー
タとしたときの安定性マージンは、膜厚が１μｍ以下の
場合（試験例２〜試験例８）、もしくはクロム酸アルマ
イト処理皮膜無しの場合（試験例１）は、安定性マージ
ンがほぼ一定しているのに対して、膜厚が１μｍを超過
する（試験例９・試験例１０）と安定性マージンが急激
に低下していることが分かる。これは、膜厚が１μｍ以
下の場合（試験例２〜試験例８）の接触抵抗と比較し
て、膜厚が１μｍを超過した場合（試験例９・試験例１
０）は非常に大きく絶縁状態に近いため、僅かな偏流が
生じた場合でも電流再配分による電流の均一化が行われ
なくなり安定性が低下したものと考えられる。
タとしたときの安定性マージンは、膜厚が１μｍ以下の
場合（試験例２〜試験例８）、もしくはクロム酸アルマ
イト処理皮膜無しの場合（試験例１）は、安定性マージ
ンがほぼ一定しているのに対して、膜厚が１μｍを超過
する（試験例９・試験例１０）と安定性マージンが急激
に低下していることが分かる。これは、膜厚が１μｍ以
下の場合（試験例２〜試験例８）の接触抵抗と比較し
て、膜厚が１μｍを超過した場合（試験例９・試験例１
０）は非常に大きく絶縁状態に近いため、僅かな偏流が
生じた場合でも電流再配分による電流の均一化が行われ
なくなり安定性が低下したものと考えられる。
【００２９】本発明の実施の形態において、超電導材と
してＮｂ−Ｔｉについて説明したが、他の超電導材であ
るＮｂ3 Ｓｎ系、（ＮｂＴｉ）3 Ｓｎ系、Ｎｂ3 Ａｌ系
超電導材に代えても同様の効果が得られる。
してＮｂ−Ｔｉについて説明したが、他の超電導材であ
るＮｂ3 Ｓｎ系、（ＮｂＴｉ）3 Ｓｎ系、Ｎｂ3 Ａｌ系
超電導材に代えても同様の効果が得られる。
【００３０】本発明の実施の形態において、超電導線の
撚線を嵌合する金属管の材質としては、ＳＵＳ３０４以
外のＳＵＳ系材料、Ｔｉ、インコロイなど他の金属を用
いても同様の効果が得られる。
撚線を嵌合する金属管の材質としては、ＳＵＳ３０４以
外のＳＵＳ系材料、Ｔｉ、インコロイなど他の金属を用
いても同様の効果が得られる。
【００３１】本発明の実施の形態において、超電導線材
あるいは安定化線材に被覆されるアルミニウムの厚さは
０．０１〜１μｍが適切である。被覆するアルミニウム
としては、９９．９９％レベルの純度を有するアルミニ
ウム、もしくは９９．９９９％レベルの純度のアルミニ
ウムが用いられる。アルミニウムはＭｇ−Ｃｕを含み、
Ａｌ−Ｍｇ−Ｃｕ合金におけるアルミニウムはＭｇとＣ
ｕの量が夫々１０ｐｐｍ以上を含むことが好ましい。ま
た、アルミニウムは１０〜１００ｐｐｍのＭｇ、和にし
て２０〜１００ｐｐｍのＣｕとＭｇ又は和にして１０〜
１２０ｐｐｍのＳｉとＣｕを含むアルミニウム基合金が
用いられる。
あるいは安定化線材に被覆されるアルミニウムの厚さは
０．０１〜１μｍが適切である。被覆するアルミニウム
としては、９９．９９％レベルの純度を有するアルミニ
ウム、もしくは９９．９９９％レベルの純度のアルミニ
ウムが用いられる。アルミニウムはＭｇ−Ｃｕを含み、
Ａｌ−Ｍｇ−Ｃｕ合金におけるアルミニウムはＭｇとＣ
ｕの量が夫々１０ｐｐｍ以上を含むことが好ましい。ま
た、アルミニウムは１０〜１００ｐｐｍのＭｇ、和にし
て２０〜１００ｐｐｍのＣｕとＭｇ又は和にして１０〜
１２０ｐｐｍのＳｉとＣｕを含むアルミニウム基合金が
用いられる。
【００３２】本発明の実施の形態において、アルミニウ
ム表面の酸化皮膜の生成方法としては、クロム酸アルマ
イト処理以外に、硫酸アルマイト処理、化成皮膜処理、
アジピン酸クロマイト処理などの他の方法を用いても同
様の効果が得られる。
ム表面の酸化皮膜の生成方法としては、クロム酸アルマ
イト処理以外に、硫酸アルマイト処理、化成皮膜処理、
アジピン酸クロマイト処理などの他の方法を用いても同
様の効果が得られる。
【００３３】本発明の実施の形態における超電導導体と
して、ケーブル・イン・コンジット導体の場合を示した
が、この他にホロー型強制冷却導体、ラザフォード型成
形撚線（キーストン型成形撚線も含む）、あるいはその
他のコンジットを含まない集合撚線導体の場合において
も同様の効果が得られる。
して、ケーブル・イン・コンジット導体の場合を示した
が、この他にホロー型強制冷却導体、ラザフォード型成
形撚線（キーストン型成形撚線も含む）、あるいはその
他のコンジットを含まない集合撚線導体の場合において
も同様の効果が得られる。
【００３４】
【発明の効果】本発明のアルミ安定化超電導線材および
超電導導体によると、超電導線にアルミニウムを被覆
し、さらにアルミニウムの表面に酸化皮膜を生成させて
素線間接触抵抗を増大させてアルミ安定化超電導線材を
形成し、さらにその超電導線材の複数本以上を集合化し
て超電導導体を構成しているから、導体の軽量化が図れ
ると共にパルス運転時の励磁速度が速い場合であって
も、長時定数を生じさせることがなく、高安定性を有
し、かつ低交流損失特性のアルミ安定化超電導線材およ
び超電導導体が得られるという効果がある。
超電導導体によると、超電導線にアルミニウムを被覆
し、さらにアルミニウムの表面に酸化皮膜を生成させて
素線間接触抵抗を増大させてアルミ安定化超電導線材を
形成し、さらにその超電導線材の複数本以上を集合化し
て超電導導体を構成しているから、導体の軽量化が図れ
ると共にパルス運転時の励磁速度が速い場合であって
も、長時定数を生じさせることがなく、高安定性を有
し、かつ低交流損失特性のアルミ安定化超電導線材およ
び超電導導体が得られるという効果がある。
【図１】本発明の実施の形態による超電導導体の断面を
示す説明図であり、（イ）はシングル線、（ロ）はマル
チ線、（ハ）は超電導導体である。
示す説明図であり、（イ）はシングル線、（ロ）はマル
チ線、（ハ）は超電導導体である。
【図２】本発明の実施の形態による超電導導体の製造工
程を示す説明図である。
程を示す説明図である。
【図３】本発明の実施の形態による安定性マージンを測
定する回路例を示している。
定する回路例を示している。
１ Ｃｕ−Ｎｉ合金 ２ Ｎｂ−Ｔｉ合金 ３ 無酸素銅 ４ アルミニウム被覆 ５ 超電導フィラメント群 ６ 超電導線 ７ ＳＵＳ線 ８ アルミニウム線 ９ ＳＵＳテープ １０ ＳＵＳコンジット １２ 超電導シングル線 １３ １次撚り １４ ２次撚り １５ 銅 ３０ 無酸素銅
─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】
【提出日】平成１３年６月１日（２００１．６．１）
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】請求項３
【補正方法】変更
【補正内容】
【手続補正２】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】０００９
【補正方法】変更
【補正内容】
【０００９】また、本発明は、上記の目的を実現するた
めに、前記アルミニウム被覆表面の酸化皮膜は、厚さが
０．０１〜１μｍであることを特徴とし、前記アルミニ
ウム被覆は、９９．９９％レベルの純度を有するアルミ
ニウム、もしくは９９．９９９％レベルの純度のアルミ
ニウムであることを特徴とし、前記アルミニウム被覆
は、Ｍｇ−Ｃｕを含み、Ａｌ−Ｍｇ−Ｃｕ合金における
ＭｇとＣｕの量が夫々１０ｐｐｍ以上であることを特徴
とし、前記アルミニウム被覆は、１０〜１００ｐｐｍの
Ｍｇ、和にして２０〜１００ｐｐｍのＣｕとＭｇ又は和
にして１０〜１２０ｐｐｍのＳｉとＣｕを含むアルミニ
ウム基合金であることを特徴とし、前記アルミニウム被
覆の表面に生成された前記酸化皮膜は、クロム酸アルマ
イト処理、硫酸アルマイト処理、化成皮膜処理、アジピ
ン酸クロマイト処理の何れかによって生成される酸化皮
膜であることを特徴とするアルミ安定化超電導線材を提
供するものである。
めに、前記アルミニウム被覆表面の酸化皮膜は、厚さが
０．０１〜１μｍであることを特徴とし、前記アルミニ
ウム被覆は、９９．９９％レベルの純度を有するアルミ
ニウム、もしくは９９．９９９％レベルの純度のアルミ
ニウムであることを特徴とし、前記アルミニウム被覆
は、Ｍｇ−Ｃｕを含み、Ａｌ−Ｍｇ−Ｃｕ合金における
ＭｇとＣｕの量が夫々１０ｐｐｍ以上であることを特徴
とし、前記アルミニウム被覆は、１０〜１００ｐｐｍの
Ｍｇ、和にして２０〜１００ｐｐｍのＣｕとＭｇ又は和
にして１０〜１２０ｐｐｍのＳｉとＣｕを含むアルミニ
ウム基合金であることを特徴とし、前記アルミニウム被
覆の表面に生成された前記酸化皮膜は、クロム酸アルマ
イト処理、硫酸アルマイト処理、化成皮膜処理、アジピ
ン酸クロマイト処理の何れかによって生成される酸化皮
膜であることを特徴とするアルミ安定化超電導線材を提
供するものである。
【手続補正３】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００３１
【補正方法】変更
【補正内容】
【００３１】本発明の実施の形態において、超電導線材
あるいは安定化線材に被覆されるアルミニウム被覆表面
の酸化皮膜の厚さは０．０１〜１μｍが適切である。被
覆するアルミニウムとしては、９９．９９％レベルの純
度を有するアルミニウム、もしくは９９．９９９％レベ
ルの純度を有するアルミニウムが用いられる。アルミニ
ウムはＭｇ−Ｃｕを含み、Ａｌ−Ｍｇ−Ｃｕ合金におけ
るアルミニウムはＭｇとＣｕの量が夫々１０ｐｐｍ以上
を含むことが好ましい。また、アルミニウムは１０〜１
００ｐｐｍのＭｇ、和にして２０〜１００ｐｐｍのＣｕ
とＭｇ又は和にして１０〜１２０ｐｐｍのＳｉとＣｕを
含むアルミニウム基合金が用いられる。
あるいは安定化線材に被覆されるアルミニウム被覆表面
の酸化皮膜の厚さは０．０１〜１μｍが適切である。被
覆するアルミニウムとしては、９９．９９％レベルの純
度を有するアルミニウム、もしくは９９．９９９％レベ
ルの純度を有するアルミニウムが用いられる。アルミニ
ウムはＭｇ−Ｃｕを含み、Ａｌ−Ｍｇ−Ｃｕ合金におけ
るアルミニウムはＭｇとＣｕの量が夫々１０ｐｐｍ以上
を含むことが好ましい。また、アルミニウムは１０〜１
００ｐｐｍのＭｇ、和にして２０〜１００ｐｐｍのＣｕ
とＭｇ又は和にして１０〜１２０ｐｐｍのＳｉとＣｕを
含むアルミニウム基合金が用いられる。
【手続補正４】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００３２
【補正方法】変更
【補正内容】
【００３２】本発明の実施の形態において、アルミニウ
ム被覆表面の酸化皮膜の生成方法としては、クロム酸ア
ルマイト処理以外に、硫酸アルマイト処理、化成皮膜処
理、アジピン酸クロマイト処理などの他の方法を用いて
も同様の効果が得られる。
ム被覆表面の酸化皮膜の生成方法としては、クロム酸ア
ルマイト処理以外に、硫酸アルマイト処理、化成皮膜処
理、アジピン酸クロマイト処理などの他の方法を用いて
も同様の効果が得られる。
【手続補正５】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００３４
【補正方法】変更
【補正内容】
【００３４】
【発明の効果】本発明のアルミ安定化超電導線材および
超電導導体によると、超電導線にアルミニウムを被覆
し、そのアルミニウム被覆の表面に酸化皮膜を生成させ
て素線間接触抵抗を増大させてアルミ安定化超電導線材
を形成し、さらにその超電導線材の複数本以上を集合化
して超電導導体を構成しているから、導体の軽量化が図
れると共にパルス運転時の励磁速度が速い場合であって
も、長時定数させることがなく、高安定性を有し、かつ
低交流損失特性のアルミ安定化超電導線材および超電導
導体が得られるという効果がある。
超電導導体によると、超電導線にアルミニウムを被覆
し、そのアルミニウム被覆の表面に酸化皮膜を生成させ
て素線間接触抵抗を増大させてアルミ安定化超電導線材
を形成し、さらにその超電導線材の複数本以上を集合化
して超電導導体を構成しているから、導体の軽量化が図
れると共にパルス運転時の励磁速度が速い場合であって
も、長時定数させることがなく、高安定性を有し、かつ
低交流損失特性のアルミ安定化超電導線材および超電導
導体が得られるという効果がある。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 平野 直樹 愛知県名古屋市緑区大高町字北関山20の１ 中部電力株式会社電力技術研究所内 (72)発明者 細野 史一 茨城県土浦市木田余町3550番地 日立電線 株式会社アドバンスリサーチセンタ内 (72)発明者 宮下 克己 茨城県土浦市木田余町3550番地 日立電線 株式会社アドバンスリサーチセンタ内 (72)発明者 菊地 賢一 茨城県土浦市木田余町3550番地 日立電線 株式会社土浦工場内 (72)発明者 鎌田 圀尚 東京都千代田区大手町１丁目６番１号 日 立電線株式会社内 Ｆターム(参考） 5G321 AA11 AA12 BA14 CA09 CA16 CA36 CA42 CA48 CA52
Claims (11)
- 【請求項１】銅もしくは銅合金のマトリクス中に超電導
フィラメントが埋設された超電導線と、前記超電導線の
周りに設けたアルミニウム被覆と、前記アルミニウム被
覆の表面に生成された酸化皮膜を有することを特徴とす
るアルミ安定化超電導線材。 - 【請求項２】前記超電導線は、Ｎｂ−Ｔｉ、Ｎｂ3 Ｓｎ
系、（ＮｂＴｉ）3 Ｓｎ系、Ｎｂ3Ａｌ系の何れか１つ
の超電導材で構成されることを特徴とする請求項１に記
載のアルミ安定化超電導線材。 - 【請求項３】前記アルミニウム被覆は、厚さが０．０１
〜１μｍであることを特徴とする請求項１に記載のアル
ミ安定化超電導線材。 - 【請求項４】前記アルミニウム被覆は、９９．９９％レ
ベルの純度を有するアルミニウム、もしくは９９．９９
９％レベルの純度のアルミニウムであることを特徴とす
る請求項１に記載のアルミ安定化超電導線材。 - 【請求項５】前記アルミニウム被覆は、Ｍｇ−Ｃｕを含
み、Ａｌ−Ｍｇ−Ｃｕ合金におけるＭｇとＣｕの量が夫
々１０ｐｐｍ以上であることを特徴とする請求項１に記
載のアルミ安定化超電導線材。 - 【請求項６】前記アルミニウム被覆は、１０〜１００ｐ
ｐｍのＭｇ、和にして２０〜１００ｐｐｍのＣｕとＭｇ
又は和にして１０〜１２０ｐｐｍのＳｉとＣｕを含むア
ルミニウム基合金であることを特徴とする請求項１に記
載のアルミ安定化超電導線材。 - 【請求項７】前記アルミニウム被覆の表面に生成された
前記酸化皮膜は、クロム酸アルマイト処理、硫酸アルマ
イト処理、化成皮膜処理、アジピン酸クロマイト処理の
何れかによって生成される酸化皮膜であることを特徴と
する請求項１に記載のアルミ安定化超電導線材。 - 【請求項８】複数本の超電導線材を撚り合せて構成され
た撚線と、前記撚線を収容したＳＵＳコンジットより構
成され、 前記複数の超電導線材は、それぞれ、銅もしくは銅合金
のマトリクス中に超電導導材フィラメントが埋設された
超電導線と、前記超電導導線の周りに設けたアルミニウ
ム被覆と、前記アルミニウム被覆の表面に生成された酸
化皮膜を有することを特徴とするアルミ安定化超電導導
体。 - 【請求項９】前記撚線は、前記複数の超電導線材の中心
に少なくとも１本のＳＵＳ線材を有することを特徴とす
る請求項８に記載のアルミ安定化超電導導体。 - 【請求項１０】前記撚線は、複数の超電導線材を撚り合
せて構成された複数の撚線と、前記複数の撚線の中心に
配置されたアルミニウム線の撚線を含んで円形に撚り合
せられており、 前記ＳＵＳコンジットは、矩形に成形されていることを
特徴とする請求項８に記載のアルミ安定化超電導導体。 - 【請求項１１】前記撚線と前記ＳＵＳコンジットは、間
に円形に成形されたＳＵＳテープを介在したことを特徴
とする請求項１０に記載のアルミ安定化超電導導体。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000360648A JP3646059B2 (ja) | 2000-11-28 | 2000-11-28 | アルミ安定化超電導導体 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000360648A JP3646059B2 (ja) | 2000-11-28 | 2000-11-28 | アルミ安定化超電導導体 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2002163944A true JP2002163944A (ja) | 2002-06-07 |
| JP3646059B2 JP3646059B2 (ja) | 2005-05-11 |
Family
ID=18832209
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2000360648A Expired - Fee Related JP3646059B2 (ja) | 2000-11-28 | 2000-11-28 | アルミ安定化超電導導体 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3646059B2 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007311341A (ja) * | 2006-05-19 | 2007-11-29 | General Electric Co <Ge> | 超伝導マグネット向けの低ａｃ損失超伝導体及びその製作方法 |
| JP2007538486A (ja) * | 2004-05-18 | 2007-12-27 | ロールス・ロイス・ピーエルシー | 燃料電流制限器 |
| KR101734373B1 (ko) | 2014-10-23 | 2017-05-11 | 한국전기연구원 | 원형 단면 초전도선재 및 그 제조방법 |
| US11652391B2 (en) | 2020-12-22 | 2023-05-16 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Method of manufacturing coil |
-
2000
- 2000-11-28 JP JP2000360648A patent/JP3646059B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007538486A (ja) * | 2004-05-18 | 2007-12-27 | ロールス・ロイス・ピーエルシー | 燃料電流制限器 |
| JP4845141B2 (ja) * | 2004-05-18 | 2011-12-28 | ロールス・ロイス・ピーエルシー | 燃料電流制限器 |
| JP2007311341A (ja) * | 2006-05-19 | 2007-11-29 | General Electric Co <Ge> | 超伝導マグネット向けの低ａｃ損失超伝導体及びその製作方法 |
| KR101734373B1 (ko) | 2014-10-23 | 2017-05-11 | 한국전기연구원 | 원형 단면 초전도선재 및 그 제조방법 |
| US11652391B2 (en) | 2020-12-22 | 2023-05-16 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Method of manufacturing coil |
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