JP2002130077A - コモンレール式ディーゼルエンジン用燃料噴射管 - Google Patents
コモンレール式ディーゼルエンジン用燃料噴射管Info
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- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 パイプの形状を変更させることなく、また標
準サイズのパイプを使用でき、さらに他のパイプとの組
合わせが不要であり、共振防止を必要とするパイプのみ
で済むコモンレール式ディーゼルエンジン用燃料噴射管
の提供。 【解決手段】 コモンレール式ディーゼルエンジンの高
圧ポンプとコモンレール間もしくはコモンレールとイン
ジェクター間に配設される燃料噴射管において、燃料噴
射管の固有振動数を各シリンダーでの燃焼（爆発）に伴
い発生する燃焼加振周波数より高く、かつ高圧ポンプか
らの圧送やインジェクターからの高圧燃料の噴射に伴い
発生する脈動圧による脈動周波数未満とすることを特徴
とする。
準サイズのパイプを使用でき、さらに他のパイプとの組
合わせが不要であり、共振防止を必要とするパイプのみ
で済むコモンレール式ディーゼルエンジン用燃料噴射管
の提供。 【解決手段】 コモンレール式ディーゼルエンジンの高
圧ポンプとコモンレール間もしくはコモンレールとイン
ジェクター間に配設される燃料噴射管において、燃料噴
射管の固有振動数を各シリンダーでの燃焼（爆発）に伴
い発生する燃焼加振周波数より高く、かつ高圧ポンプか
らの圧送やインジェクターからの高圧燃料の噴射に伴い
発生する脈動圧による脈動周波数未満とすることを特徴
とする。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、コモンレール式デ
ィーゼルエンジンの高圧燃料噴射管内に発生する脈動に
起因する噴射管の共振を効果的に防止し得るコモンレー
ル式ディーゼルエンジン用燃料噴射管に関する。
ィーゼルエンジンの高圧燃料噴射管内に発生する脈動に
起因する噴射管の共振を効果的に防止し得るコモンレー
ル式ディーゼルエンジン用燃料噴射管に関する。
【０００２】
【従来の技術】コモンレール式、直噴式、副燃焼室式に
よらず通常のディーゼルエンジンでは、各シリンダーで
の燃焼（爆発）に伴い周波数帯域２００Ｈｚ〜４００Ｈ
ｚの燃焼加振周波数の振動が発生し噴射管に伝播する。
また、コモンレールシステムによるディーゼルエンジン
では、高圧ポンプからの高圧燃料の圧送およびインジェ
クターからの高圧燃料の噴射に伴い噴射管内に周波数帯
域６００Ｈｚ〜９００Ｈｚ程度の脈動周波数の脈動圧が
発生し、この脈動圧による脈動周波数で噴射管が加振さ
せられることとなる。一方、高圧ポンプからコモンレー
ル間およびコモンレールからインジェクター間に配管さ
れる噴射管は、配管長さが短い上に何箇所かを固定した
場合には、固有振動数が高くなり９００Ｈｚを超えて脈
動周波数以上となるので、噴射管が共振するという問題
はほとんど生じないが、エンジンによっては長さや曲げ
形状などの関係で前記噴射管を固定することが難しい場
合も多く、噴射管の固有振動数が９００Ｈｚを超えるこ
とができない場合も生じる。噴射管の固有振動数が、高
圧ポンプからの圧送やインジェクターからの高圧燃料の
噴射に伴う噴射管内の脈動圧による加振周波数帯すなわ
ち９００Ｈｚ未満にあると噴射管は共振し、許容限度以
上の内部応力が発生して各種の問題を引起こす可能性が
あった。勿論、噴射管の固有振動数が各シリンダーでの
燃焼（爆発）による燃焼加振周波数帯、すなわち２００
Ｈｚ〜４００Ｈｚ内にあっても同様の問題を引起こす可
能性があった。
よらず通常のディーゼルエンジンでは、各シリンダーで
の燃焼（爆発）に伴い周波数帯域２００Ｈｚ〜４００Ｈ
ｚの燃焼加振周波数の振動が発生し噴射管に伝播する。
また、コモンレールシステムによるディーゼルエンジン
では、高圧ポンプからの高圧燃料の圧送およびインジェ
クターからの高圧燃料の噴射に伴い噴射管内に周波数帯
域６００Ｈｚ〜９００Ｈｚ程度の脈動周波数の脈動圧が
発生し、この脈動圧による脈動周波数で噴射管が加振さ
せられることとなる。一方、高圧ポンプからコモンレー
ル間およびコモンレールからインジェクター間に配管さ
れる噴射管は、配管長さが短い上に何箇所かを固定した
場合には、固有振動数が高くなり９００Ｈｚを超えて脈
動周波数以上となるので、噴射管が共振するという問題
はほとんど生じないが、エンジンによっては長さや曲げ
形状などの関係で前記噴射管を固定することが難しい場
合も多く、噴射管の固有振動数が９００Ｈｚを超えるこ
とができない場合も生じる。噴射管の固有振動数が、高
圧ポンプからの圧送やインジェクターからの高圧燃料の
噴射に伴う噴射管内の脈動圧による加振周波数帯すなわ
ち９００Ｈｚ未満にあると噴射管は共振し、許容限度以
上の内部応力が発生して各種の問題を引起こす可能性が
あった。勿論、噴射管の固有振動数が各シリンダーでの
燃焼（爆発）による燃焼加振周波数帯、すなわち２００
Ｈｚ〜４００Ｈｚ内にあっても同様の問題を引起こす可
能性があった。
【０００３】かかる対策として従来は、噴射管形状の
変更（パイプ長さ、曲げの張出し部の調整等）により噴
射管自体の固有振動数を問題となる周波数から外す方
法、噴射管を複数本束にしてクランプし固有振動数を
変化させる方法、噴射管外径を大にして剛性力を高め
て固有振動数を変化させる方法がとられている。しかし
これらの手段には以下に記載する問題点がある。
変更（パイプ長さ、曲げの張出し部の調整等）により噴
射管自体の固有振動数を問題となる周波数から外す方
法、噴射管を複数本束にしてクランプし固有振動数を
変化させる方法、噴射管外径を大にして剛性力を高め
て固有振動数を変化させる方法がとられている。しかし
これらの手段には以下に記載する問題点がある。
【０００４】噴射管形状の変更により噴射管自体の固
有振動数を問題となる周波数から外す方法は、パイプの
形状が決定されるのはエンジン設計の最終段階に近いた
め、エンジンの干渉物、組付け性によりパイプの形状変
更が困難な場合があり、実用性に欠ける。 噴射管を複数本束にしてクランプし固有振動数を変化
させる方法は、各々の噴射管を接近させてクランプする
ために長さを長くする必要があり、の問題に加えて燃
料の流過抵抗が増大して噴射特性が劣化すると共に、曲
げ工数の増大と相俟ってコストの上昇を余儀なくされ
る。 噴射管外径を大にして剛性力を高めて固有振動数を変
化させる方法は、必要とするパイプサイズが標準サイズ
にない場合はコストアップを余儀なくされる。特にコモ
ンレール用噴射管は、パイプ長が短いものが多く、曲げ
の問題（曲げ半径、直線長の制約等）があるため、噴射
管の剛性力を高める方法は有効性に欠ける。
有振動数を問題となる周波数から外す方法は、パイプの
形状が決定されるのはエンジン設計の最終段階に近いた
め、エンジンの干渉物、組付け性によりパイプの形状変
更が困難な場合があり、実用性に欠ける。 噴射管を複数本束にしてクランプし固有振動数を変化
させる方法は、各々の噴射管を接近させてクランプする
ために長さを長くする必要があり、の問題に加えて燃
料の流過抵抗が増大して噴射特性が劣化すると共に、曲
げ工数の増大と相俟ってコストの上昇を余儀なくされ
る。 噴射管外径を大にして剛性力を高めて固有振動数を変
化させる方法は、必要とするパイプサイズが標準サイズ
にない場合はコストアップを余儀なくされる。特にコモ
ンレール用噴射管は、パイプ長が短いものが多く、曲げ
の問題（曲げ半径、直線長の制約等）があるため、噴射
管の剛性力を高める方法は有効性に欠ける。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、前記した従
来技術の問題点を解決するためになされたもので、パイ
プの形状を変更させることなく、また標準サイズのパイ
プを使用でき、さらに他のパイプとの組合わせが不要で
あり、共振防止を必要とするパイプのみで済むコモンレ
ール式ディーゼルエンジン用燃料噴射管を提供しようと
するものである。
来技術の問題点を解決するためになされたもので、パイ
プの形状を変更させることなく、また標準サイズのパイ
プを使用でき、さらに他のパイプとの組合わせが不要で
あり、共振防止を必要とするパイプのみで済むコモンレ
ール式ディーゼルエンジン用燃料噴射管を提供しようと
するものである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明の請求項１は、コ
モンレール式ディーゼルエンジンの高圧ポンプとコモン
レール間もしくはコモンレールとインジェクター間に配
設される燃料噴射管において、燃料噴射管の固有振動数
が各シリンダーでの燃焼（爆発）に伴い発生する燃焼加
振周波数より高く、かつ高圧ポンプからの圧送やインジ
ェクターからの高圧燃料の噴射に伴い発生する脈動圧に
よる脈動周波数未満であるコモンレール式ディーゼルエ
ンジン用燃料噴射管を要旨とし、同請求項２は、コモン
レール式ディーゼルエンジンの高圧ポンプとコモンレー
ル間もしくはコモンレールとインジェクター間に配設さ
れる燃料噴射管において、燃料噴射管の固有振動数が各
シリンダーでの燃焼（爆発）に伴い発生する燃焼加振周
波数より高く、かつ高圧ポンプからの圧送やインジェク
ターからの高圧燃料の噴射に伴い発生する脈動圧による
脈動周波数未満となるように燃料噴射管のほぼ中央付近
に固有振動数低下用重りを設けたコモンレール式ディー
ゼルエンジン用燃料噴射管を要旨とする。同請求項３
は、前記重りがクランプ体であることを特徴とし、同請
求項４は、前記重りが噴射管に外挿した管体であり、当
該部分を二重管となしたことを特徴とし、同請求項５
は、前記重りが噴射管に外挿したコイルスプリングであ
ることを特徴とし、同請求項６は、前記重りが噴射管に
外挿した二つ割り構造もしくは半割構造の管状体である
ことを特徴とするものである。
モンレール式ディーゼルエンジンの高圧ポンプとコモン
レール間もしくはコモンレールとインジェクター間に配
設される燃料噴射管において、燃料噴射管の固有振動数
が各シリンダーでの燃焼（爆発）に伴い発生する燃焼加
振周波数より高く、かつ高圧ポンプからの圧送やインジ
ェクターからの高圧燃料の噴射に伴い発生する脈動圧に
よる脈動周波数未満であるコモンレール式ディーゼルエ
ンジン用燃料噴射管を要旨とし、同請求項２は、コモン
レール式ディーゼルエンジンの高圧ポンプとコモンレー
ル間もしくはコモンレールとインジェクター間に配設さ
れる燃料噴射管において、燃料噴射管の固有振動数が各
シリンダーでの燃焼（爆発）に伴い発生する燃焼加振周
波数より高く、かつ高圧ポンプからの圧送やインジェク
ターからの高圧燃料の噴射に伴い発生する脈動圧による
脈動周波数未満となるように燃料噴射管のほぼ中央付近
に固有振動数低下用重りを設けたコモンレール式ディー
ゼルエンジン用燃料噴射管を要旨とする。同請求項３
は、前記重りがクランプ体であることを特徴とし、同請
求項４は、前記重りが噴射管に外挿した管体であり、当
該部分を二重管となしたことを特徴とし、同請求項５
は、前記重りが噴射管に外挿したコイルスプリングであ
ることを特徴とし、同請求項６は、前記重りが噴射管に
外挿した二つ割り構造もしくは半割構造の管状体である
ことを特徴とするものである。
【０００７】本発明において、燃料噴射管の固有振動数
を各シリンダーでの燃焼（爆発）に伴い発生する燃焼加
振周波数より高く、かつ高圧ポンプからの圧送やインジ
ェクターからの高圧燃料の噴射に伴い発生する脈動圧に
よる脈動周波数未満にするには、パイプ形状が決定した
後にエンジンに配管してパイプの応力評価を行い、その
結果の応力値が關値以上である場合にはその原因がパイ
プの共振によるものか、あるいはパイプ取付相互間の相
対位置変位によるものかを振動解析し、原因が共振によ
る場合には、各シリンダーでの燃焼（爆発）に伴う燃焼
加振周波数の振動並びに高圧ポンプからの高圧燃料の圧
送およびインジェクターからの高圧燃料の噴射に伴い噴
射管内に発生する脈動圧に伴う振動周波数の振動を確認
した後、そのパイプ（噴射管）のほぼ中央付近に前記各
種の重りを取付けて、当該パイプの固有振動数が高圧ポ
ンプからの圧送やインジェクターからの高圧燃料の噴射
に伴い噴射管内に発生する脈動圧に伴う脈動周波数６０
０Ｈｚ〜９００Ｈｚより低くなるように重く、かつ重す
ぎて各シリンダーでの燃焼（爆発）に伴う燃焼加振周波
数２００Ｈｚ〜４００Ｈｚまで低下しないよう固有振動
数を変化させ、最もバランスの良好な重りを選択する。
を各シリンダーでの燃焼（爆発）に伴い発生する燃焼加
振周波数より高く、かつ高圧ポンプからの圧送やインジ
ェクターからの高圧燃料の噴射に伴い発生する脈動圧に
よる脈動周波数未満にするには、パイプ形状が決定した
後にエンジンに配管してパイプの応力評価を行い、その
結果の応力値が關値以上である場合にはその原因がパイ
プの共振によるものか、あるいはパイプ取付相互間の相
対位置変位によるものかを振動解析し、原因が共振によ
る場合には、各シリンダーでの燃焼（爆発）に伴う燃焼
加振周波数の振動並びに高圧ポンプからの高圧燃料の圧
送およびインジェクターからの高圧燃料の噴射に伴い噴
射管内に発生する脈動圧に伴う振動周波数の振動を確認
した後、そのパイプ（噴射管）のほぼ中央付近に前記各
種の重りを取付けて、当該パイプの固有振動数が高圧ポ
ンプからの圧送やインジェクターからの高圧燃料の噴射
に伴い噴射管内に発生する脈動圧に伴う脈動周波数６０
０Ｈｚ〜９００Ｈｚより低くなるように重く、かつ重す
ぎて各シリンダーでの燃焼（爆発）に伴う燃焼加振周波
数２００Ｈｚ〜４００Ｈｚまで低下しないよう固有振動
数を変化させ、最もバランスの良好な重りを選択する。
【０００８】
【発明の実施の形態】図１〜図６は本発明の請求項１、
２、３に対応するコモンレール式ディーゼルエンジン用
燃料噴射管の実施例を示す斜視図、図７および図８は同
請求項１、２、４に対応するコモンレール式ディーゼル
エンジン用燃料噴射管の実施例を示す平面図、図９およ
び図１０は同請求項１、２、５に対応するコモンレール
式ディーゼルエンジン用燃料噴射管の実施例を示す平面
図、図１１、図１２は同請求項１、２、６に対応するコ
モンレール式ディーゼルエンジン用燃料噴射管の実施例
を示す斜視図であり、１〜６は重り用クランプ体、７、
８は重り用管体、９、１０は重り用コイルスプリング、
１１は重り用二つ割り管体、１２は重り用半割り片、１
３は弾性部材、Ｐは噴射管である。
２、３に対応するコモンレール式ディーゼルエンジン用
燃料噴射管の実施例を示す斜視図、図７および図８は同
請求項１、２、４に対応するコモンレール式ディーゼル
エンジン用燃料噴射管の実施例を示す平面図、図９およ
び図１０は同請求項１、２、５に対応するコモンレール
式ディーゼルエンジン用燃料噴射管の実施例を示す平面
図、図１１、図１２は同請求項１、２、６に対応するコ
モンレール式ディーゼルエンジン用燃料噴射管の実施例
を示す斜視図であり、１〜６は重り用クランプ体、７、
８は重り用管体、９、１０は重り用コイルスプリング、
１１は重り用二つ割り管体、１２は重り用半割り片、１
３は弾性部材、Ｐは噴射管である。
【０００９】図１は噴射管Ｐのほぼ中央部の直管部に重
り用クランプ体１を装着した実施例であって、該重り用
クランプ体１は１枚の厚肉板材の一端を円弧状に湾曲さ
せて形成した把持壁１−１ａを有するブラケット１−１
と平板１−２とからなり、前記ブラケット１−１の把持
壁１−１ａを、噴射管Ｐのほぼ中央部の直管部に嵌合
し、該把持壁の開口側に平板１−２を相重ね、ブラケッ
ト１−１と平板１−２の他端部に穿設したボルト孔１−
３に締結ボルト１−４を貫通しナット１−５にて締付け
て固有振動数を脈動周波数より低下させ、かつ燃焼加振
周波数より高く維持させる構造となしたものである。
り用クランプ体１を装着した実施例であって、該重り用
クランプ体１は１枚の厚肉板材の一端を円弧状に湾曲さ
せて形成した把持壁１−１ａを有するブラケット１−１
と平板１−２とからなり、前記ブラケット１−１の把持
壁１−１ａを、噴射管Ｐのほぼ中央部の直管部に嵌合
し、該把持壁の開口側に平板１−２を相重ね、ブラケッ
ト１−１と平板１−２の他端部に穿設したボルト孔１−
３に締結ボルト１−４を貫通しナット１−５にて締付け
て固有振動数を脈動周波数より低下させ、かつ燃焼加振
周波数より高く維持させる構造となしたものである。
【００１０】図２は前記図１と同様、噴射管Ｐのほぼ中
央部の直管部に重り用クランプ体２を装着した実施例で
あって、重り用クランプ体２は１枚の厚肉板材の一端を
円弧状に湾曲させて形成したカール状の把持壁２−１を
有するもので、噴射管Ｐのほぼ中央部の直管部を把持壁
２−１にて囲みかつかしめて固有振動数を脈動周波数よ
り低下させ、かつ燃焼加振周波数より高く維持させる構
造となしたものである。
央部の直管部に重り用クランプ体２を装着した実施例で
あって、重り用クランプ体２は１枚の厚肉板材の一端を
円弧状に湾曲させて形成したカール状の把持壁２−１を
有するもので、噴射管Ｐのほぼ中央部の直管部を把持壁
２−１にて囲みかつかしめて固有振動数を脈動周波数よ
り低下させ、かつ燃焼加振周波数より高く維持させる構
造となしたものである。
【００１１】図３は前記図１と同様、噴射管Ｐのほぼ中
央部の直管部に重り用クランプ体３を装着した実施例で
あって、重り用クランプ体３は１枚の厚肉板材を二つに
折り曲げて一端側にほぼ円形の把持壁３−１を形成し、
他端側の平板部３−２に係止爪３−２ａおよび係止孔３
−２ｂと、ボルト孔１−３を有するもので、噴射管Ｐの
ほぼ中央部の直管部を把持壁３−１でクランプし、一方
の平板部３−２に設けた係止爪３−２ａを相手方の平板
部３−２に設けた係止孔３−２ｂに挿通しかつ折り曲げ
て固定し、さらに好ましくは平板部３−２に穿設したボ
ルト孔３−３に重量を調整した締結ボルト（図示せず）
を貫通しナット（図示せず）にて締付けて固有振動数を
脈動周波数より低下させ、かつ燃焼加振周波数より高く
維持させる構造となしたものである。
央部の直管部に重り用クランプ体３を装着した実施例で
あって、重り用クランプ体３は１枚の厚肉板材を二つに
折り曲げて一端側にほぼ円形の把持壁３−１を形成し、
他端側の平板部３−２に係止爪３−２ａおよび係止孔３
−２ｂと、ボルト孔１−３を有するもので、噴射管Ｐの
ほぼ中央部の直管部を把持壁３−１でクランプし、一方
の平板部３−２に設けた係止爪３−２ａを相手方の平板
部３−２に設けた係止孔３−２ｂに挿通しかつ折り曲げ
て固定し、さらに好ましくは平板部３−２に穿設したボ
ルト孔３−３に重量を調整した締結ボルト（図示せず）
を貫通しナット（図示せず）にて締付けて固有振動数を
脈動周波数より低下させ、かつ燃焼加振周波数より高く
維持させる構造となしたものである。
【００１２】なお弾性部材１３は必要に応じて把持壁１
−１ａ、２−１、把持壁３−１の内周面または噴射管Ｐ
の外周面に挿着または接着したカラー、割ブッシュ、バ
ンドあるいはチューブ状からなる樹脂あるいはゴム等製
のものである。
−１ａ、２−１、把持壁３−１の内周面または噴射管Ｐ
の外周面に挿着または接着したカラー、割ブッシュ、バ
ンドあるいはチューブ状からなる樹脂あるいはゴム等製
のものである。
【００１３】図４は前記図１と同様、噴射管Ｐのほぼ中
央部の直管部に重り用クランプ体４を装着した実施例で
あって、重り用クランプ体４は２分割構造のブラケット
４−１、４−２とからなり、このブラケット４−１、４
−２の一端側に設けた円弧状溝４−１ａ、４−２ａの部
分で噴射管Ｐをクランプし、他端側に設けたボルト孔に
締結ボルト４−３を貫通し装着して固有振動数を脈動周
波数より低下させ、かつ燃焼加振周波数より高く維持さ
せる構造となしたものである。
央部の直管部に重り用クランプ体４を装着した実施例で
あって、重り用クランプ体４は２分割構造のブラケット
４−１、４−２とからなり、このブラケット４−１、４
−２の一端側に設けた円弧状溝４−１ａ、４−２ａの部
分で噴射管Ｐをクランプし、他端側に設けたボルト孔に
締結ボルト４−３を貫通し装着して固有振動数を脈動周
波数より低下させ、かつ燃焼加振周波数より高く維持さ
せる構造となしたものである。
【００１４】図５は噴射管Ｐのほぼ中央部の曲管部に重
り用クランプ体５を装着した実施例であって、その重り
用クランプ体５は噴射管Ｐの曲管部に合せて厚肉の板材
のほぼ中央部付近を、ボルト孔５−３を設けた平坦な壁
５−２となして所定の角度を屈曲して形成せしめ、かつ
その両側端部にほぼ円形の把持壁５−１を形成するとと
もに前記壁５−２に設けた係止爪５−２ａを相手方の平
板部５−４に設けた係止孔５−４ａに挿通しかつ折り曲
げて装着するごとく構成したもので、前記把持壁５−１
部をもって噴射管Ｐの曲管部に跨がってその両側直管部
分に包持状に係着し、さらに好ましくは壁５−２の部分
に穿設したボルト孔５−３に締結ボルトやリベット等
（図示せず）を貫通して固有振動数を脈動周波数より低
下させ、かつ燃焼加振周波数より高く維持させる構造と
なしたものである。
り用クランプ体５を装着した実施例であって、その重り
用クランプ体５は噴射管Ｐの曲管部に合せて厚肉の板材
のほぼ中央部付近を、ボルト孔５−３を設けた平坦な壁
５−２となして所定の角度を屈曲して形成せしめ、かつ
その両側端部にほぼ円形の把持壁５−１を形成するとと
もに前記壁５−２に設けた係止爪５−２ａを相手方の平
板部５−４に設けた係止孔５−４ａに挿通しかつ折り曲
げて装着するごとく構成したもので、前記把持壁５−１
部をもって噴射管Ｐの曲管部に跨がってその両側直管部
分に包持状に係着し、さらに好ましくは壁５−２の部分
に穿設したボルト孔５−３に締結ボルトやリベット等
（図示せず）を貫通して固有振動数を脈動周波数より低
下させ、かつ燃焼加振周波数より高く維持させる構造と
なしたものである。
【００１５】図６も前記図５と同じく噴射管Ｐのほぼ中
央部の曲管部に重り用クランプ体６を装着した実施例で
あって、その重り用クランプ体６は噴射管Ｐの曲管部に
合せてほぼ矩形で厚肉の板材中央の曲管部側にボルト孔
６−３を設け、かつ噴射管Ｐの曲管部を覆うようにその
端部にほぼ円弧状の把持壁６−１ａを形成した上下２枚
一対の平板状のブラケット６−１とからなり、前記把持
壁６−１ａ部をもって噴射管Ｐの曲管部全体に包持状に
係着し、中央の曲管部側に穿設したボルト孔６−３に締
結ボルトやリベット（図示せず）を貫通して噴射管Ｐに
取付けて固有振動数を脈動周波数より低下させ、かつ燃
焼加振周波数より高く維持させる構造となしたものであ
る。なお、重り用クランプ体６を構成するブラケットは
一体ものでもよい。
央部の曲管部に重り用クランプ体６を装着した実施例で
あって、その重り用クランプ体６は噴射管Ｐの曲管部に
合せてほぼ矩形で厚肉の板材中央の曲管部側にボルト孔
６−３を設け、かつ噴射管Ｐの曲管部を覆うようにその
端部にほぼ円弧状の把持壁６−１ａを形成した上下２枚
一対の平板状のブラケット６−１とからなり、前記把持
壁６−１ａ部をもって噴射管Ｐの曲管部全体に包持状に
係着し、中央の曲管部側に穿設したボルト孔６−３に締
結ボルトやリベット（図示せず）を貫通して噴射管Ｐに
取付けて固有振動数を脈動周波数より低下させ、かつ燃
焼加振周波数より高く維持させる構造となしたものであ
る。なお、重り用クランプ体６を構成するブラケットは
一体ものでもよい。
【００１６】図７、図８は前記のクランプ体に替えて、
管体を用いて噴射管自体の固有振動数を低下させる実施
例であり、図７は噴射管Ｐのほぼ中央部の直管部に重り
用管体７を外嵌して当該部分を二重管となし、前記重り
用管体７により噴射管Ｐ自体の固有振動数を脈動周波数
より低下させ、かつ燃焼加振周波数より高く維持させる
構造となしたものである。また、図８は噴射管Ｐのほぼ
中央部の曲管部に重り用管体８を外嵌して当該部分を二
重管となし、前記重り用管体８により噴射管Ｐ自体の固
有振動数を脈動周波数より低下させ、かつ燃焼加振周波
数より高く維持させる構造となしたものである。上記燃
料噴射管における重り用管体７、８の開口端末処理とし
ては、かしめ、ろう付け、溶接、接着剤等により、ある
いは熱収縮チューブ等を用いて噴射管Ｐに固着あるいは
密封することができる。これらは必要に応じて選択使用
する。重り用管体７、８の開口端末を上記の方法により
シールした場合には、噴射管Ｐと重り用管体７、８との
隙間に水等液体の侵入を防ぐことができるので、腐食を
防止でき耐食性が良い。
管体を用いて噴射管自体の固有振動数を低下させる実施
例であり、図７は噴射管Ｐのほぼ中央部の直管部に重り
用管体７を外嵌して当該部分を二重管となし、前記重り
用管体７により噴射管Ｐ自体の固有振動数を脈動周波数
より低下させ、かつ燃焼加振周波数より高く維持させる
構造となしたものである。また、図８は噴射管Ｐのほぼ
中央部の曲管部に重り用管体８を外嵌して当該部分を二
重管となし、前記重り用管体８により噴射管Ｐ自体の固
有振動数を脈動周波数より低下させ、かつ燃焼加振周波
数より高く維持させる構造となしたものである。上記燃
料噴射管における重り用管体７、８の開口端末処理とし
ては、かしめ、ろう付け、溶接、接着剤等により、ある
いは熱収縮チューブ等を用いて噴射管Ｐに固着あるいは
密封することができる。これらは必要に応じて選択使用
する。重り用管体７、８の開口端末を上記の方法により
シールした場合には、噴射管Ｐと重り用管体７、８との
隙間に水等液体の侵入を防ぐことができるので、腐食を
防止でき耐食性が良い。
【００１７】つぎに、図９、図１０は前記のクランプ体
や管体に替えて、コイルスプリングを用いて噴射管自体
の固有振動数を低下させる実施例であり、図９は噴射管
Ｐのほぼ中央部の曲管部の両側直管部に重り用コイルス
プリング９を外嵌し、この重り用コイルスプリング９に
より噴射管Ｐ自体の固有振動数を脈動周波数より低下さ
せ、かつ燃焼加振周波数より高く維持させる構造となし
たものである。また、図１０は噴射管Ｐのほぼ中央部の
曲管部に重り用コイルスプリング１０を外嵌し、この重
り用コイルスプリング１０により噴射管Ｐ自体の固有振
動数を脈動周波数より低下させ、かつ燃焼加振周波数よ
り高く維持させる構造となしたものである。
や管体に替えて、コイルスプリングを用いて噴射管自体
の固有振動数を低下させる実施例であり、図９は噴射管
Ｐのほぼ中央部の曲管部の両側直管部に重り用コイルス
プリング９を外嵌し、この重り用コイルスプリング９に
より噴射管Ｐ自体の固有振動数を脈動周波数より低下さ
せ、かつ燃焼加振周波数より高く維持させる構造となし
たものである。また、図１０は噴射管Ｐのほぼ中央部の
曲管部に重り用コイルスプリング１０を外嵌し、この重
り用コイルスプリング１０により噴射管Ｐ自体の固有振
動数を脈動周波数より低下させ、かつ燃焼加振周波数よ
り高く維持させる構造となしたものである。
【００１８】このコイルスプリングの場合は、噴射管Ｐ
の端部成形や曲げ加工時に軸方向に移動可能であるの
で、加工性が良く、また噴射管Ｐとコイルスプリング９
または１０との間に水が侵入しても瞬時に抜けるので腐
食の可能性がなく耐食性が良好である。また、コイルス
プリングの内径を噴射管Ｐの外径より小径にすることに
より噴射管Ｐによくフィットするので、使用中に移動す
ることがない。さらに、図１０のように噴射管Ｐの曲管
部に重り用コイルスプリング１０を外嵌した場合には、
使用中にスプリングが軸方向に移動することがない。ま
た、矩形断面のコイルスプリングを用いると、円形断面
のものに比べ断面積が多くなって重くなるのでスプリン
グ長さを短くできる。
の端部成形や曲げ加工時に軸方向に移動可能であるの
で、加工性が良く、また噴射管Ｐとコイルスプリング９
または１０との間に水が侵入しても瞬時に抜けるので腐
食の可能性がなく耐食性が良好である。また、コイルス
プリングの内径を噴射管Ｐの外径より小径にすることに
より噴射管Ｐによくフィットするので、使用中に移動す
ることがない。さらに、図１０のように噴射管Ｐの曲管
部に重り用コイルスプリング１０を外嵌した場合には、
使用中にスプリングが軸方向に移動することがない。ま
た、矩形断面のコイルスプリングを用いると、円形断面
のものに比べ断面積が多くなって重くなるのでスプリン
グ長さを短くできる。
【００１９】図１１は噴射管に取付ける重りとして、二
つ割り構造の管体を用いた例であり、噴射管Ｐのほぼ中
央部の直管部または曲管部に真っ直ぐもしくは噴射管Ｐ
と同じ曲率で曲った（図示せず）重り用二つ割り管状体
１１を装着して噴射管Ｐ自体の固有振動数を脈動周波数
より低下させ、かつ燃焼加振周波数より高く維持させる
実施例である。この実施例における重り用二つ割り管状
体１１は、円筒体などの種々の断面形状の筒体からなる
管状体を縦に均等に二分割し、それぞれの半割り片１１
−１を噴射管Ｐのほぼ中央部の直管部または曲管部（図
示せず）に外嵌した状態で相互にもしくは噴射管に直接
溶接して噴射管Ｐに取付け、この重り用二つ割り管状体
１１により噴射管Ｐ自体の固有振動数を低下させる構造
となしたものである。なお半割り片１１−１の溶接方法
としては、例えばそれぞれの半割り片１１−１の合せ面
にプロジェクションを突設し、それぞれの半割り片１１
−１を噴射管Ｐのほぼ中央部の直管部に外嵌した状態で
プロジェクション溶接を施したり、溝底にプロジェクシ
ョンを設け直接噴射管Ｐにプロジェクション溶接を施
す。
つ割り構造の管体を用いた例であり、噴射管Ｐのほぼ中
央部の直管部または曲管部に真っ直ぐもしくは噴射管Ｐ
と同じ曲率で曲った（図示せず）重り用二つ割り管状体
１１を装着して噴射管Ｐ自体の固有振動数を脈動周波数
より低下させ、かつ燃焼加振周波数より高く維持させる
実施例である。この実施例における重り用二つ割り管状
体１１は、円筒体などの種々の断面形状の筒体からなる
管状体を縦に均等に二分割し、それぞれの半割り片１１
−１を噴射管Ｐのほぼ中央部の直管部または曲管部（図
示せず）に外嵌した状態で相互にもしくは噴射管に直接
溶接して噴射管Ｐに取付け、この重り用二つ割り管状体
１１により噴射管Ｐ自体の固有振動数を低下させる構造
となしたものである。なお半割り片１１−１の溶接方法
としては、例えばそれぞれの半割り片１１−１の合せ面
にプロジェクションを突設し、それぞれの半割り片１１
−１を噴射管Ｐのほぼ中央部の直管部に外嵌した状態で
プロジェクション溶接を施したり、溝底にプロジェクシ
ョンを設け直接噴射管Ｐにプロジェクション溶接を施
す。
【００２０】また、図１２は噴射管に取付ける重りとし
て、図１１に示すものと同様な二つ割り構造の管状体の
片方の半割り片１２−１を用いた例であり、噴射管Ｐの
ほぼ中央部の直管部または曲管部（図示せず）に半割り
片１２−１を外嵌した状態で噴射管Ｐに溶接して取付け
ることによって、噴射管Ｐ自体の固有振動数を脈動周波
数より低下させ、かつ燃焼加振周波数より高く維持させ
る構造となしたものである。なお半割り片１２−１を噴
射管Ｐのほぼ中央部の曲管部に取付ける場合は、曲管部
と同じ曲率に形成した半割り片を製作して取付ける。
て、図１１に示すものと同様な二つ割り構造の管状体の
片方の半割り片１２−１を用いた例であり、噴射管Ｐの
ほぼ中央部の直管部または曲管部（図示せず）に半割り
片１２−１を外嵌した状態で噴射管Ｐに溶接して取付け
ることによって、噴射管Ｐ自体の固有振動数を脈動周波
数より低下させ、かつ燃焼加振周波数より高く維持させ
る構造となしたものである。なお半割り片１２−１を噴
射管Ｐのほぼ中央部の曲管部に取付ける場合は、曲管部
と同じ曲率に形成した半割り片を製作して取付ける。
【００２１】
【発明の効果】以上説明したごとく、本発明に係るコモ
ンレール式ディーゼルエンジン用燃料噴射管は、燃料噴
射管の固有振動数が各シリンダーでの燃焼（爆発）に伴
い発生する燃焼加振周波数より高く、かつ高圧ポンプか
らの圧送やインジェクターからの高圧燃料の噴射に伴い
発生する脈動圧による脈動周波数未満であり、またその
固有振動数を満足させる手段として、燃料噴射管に各種
の固有振動数低下用重りを設けるという手段をこうじた
ことにより、パイプの形状を変更させる必要がない上、
標準サイズのパイプを使用でき、さらに他のパイプとの
組合わせが不要であり、共振防止を必要とするパイプの
みに重りを取付けるだけで済むなどの効果を奏し、特に
本発明はコモンレール式ディーゼルエンジンの高圧燃料
噴射管内に発生する脈動に起因する噴射管の共振対策に
極めて有効である。
ンレール式ディーゼルエンジン用燃料噴射管は、燃料噴
射管の固有振動数が各シリンダーでの燃焼（爆発）に伴
い発生する燃焼加振周波数より高く、かつ高圧ポンプか
らの圧送やインジェクターからの高圧燃料の噴射に伴い
発生する脈動圧による脈動周波数未満であり、またその
固有振動数を満足させる手段として、燃料噴射管に各種
の固有振動数低下用重りを設けるという手段をこうじた
ことにより、パイプの形状を変更させる必要がない上、
標準サイズのパイプを使用でき、さらに他のパイプとの
組合わせが不要であり、共振防止を必要とするパイプの
みに重りを取付けるだけで済むなどの効果を奏し、特に
本発明はコモンレール式ディーゼルエンジンの高圧燃料
噴射管内に発生する脈動に起因する噴射管の共振対策に
極めて有効である。
【図１】本発明の請求項１、２、３に対応するコモンレ
ール式ディーゼルエンジン用燃料噴射管の第１実施例を
示す斜視図である。
ール式ディーゼルエンジン用燃料噴射管の第１実施例を
示す斜視図である。
【図２】本発明の請求項１、２、３に対応するコモンレ
ール式ディーゼルエンジン用燃料噴射管の第２実施例を
示す斜視図である。
ール式ディーゼルエンジン用燃料噴射管の第２実施例を
示す斜視図である。
【図３】本発明の請求項１、２、３に対応するコモンレ
ール式ディーゼルエンジン用燃料噴射管の第３実施例を
示す斜視図である。
ール式ディーゼルエンジン用燃料噴射管の第３実施例を
示す斜視図である。
【図４】本発明の請求項１、２、３に対応するコモンレ
ール式ディーゼルエンジン用燃料噴射管の第４実施例を
示す斜視図である。
ール式ディーゼルエンジン用燃料噴射管の第４実施例を
示す斜視図である。
【図５】本発明の請求項１、２、３に対応するコモンレ
ール式ディーゼルエンジン用燃料噴射管の第５実施例を
示す斜視図である。
ール式ディーゼルエンジン用燃料噴射管の第５実施例を
示す斜視図である。
【図６】本発明の請求項１、２、３に対応するコモンレ
ール式ディーゼルエンジン用燃料噴射管の第６実施例を
示す斜視図である。
ール式ディーゼルエンジン用燃料噴射管の第６実施例を
示す斜視図である。
【図７】本発明の請求項１、２、４に対応するコモンレ
ール式ディーゼルエンジン用燃料噴射管の第１実施例を
示す平面図である。
ール式ディーゼルエンジン用燃料噴射管の第１実施例を
示す平面図である。
【図８】本発明の請求項１、２、４に対応するコモンレ
ール式ディーゼルエンジン用燃料噴射管の第２実施例を
示す平面図である。
ール式ディーゼルエンジン用燃料噴射管の第２実施例を
示す平面図である。
【図９】本発明の請求項１、２、５に対応するコモンレ
ール式ディーゼルエンジン用燃料噴射管の第１実施例を
示す平面図である。
ール式ディーゼルエンジン用燃料噴射管の第１実施例を
示す平面図である。
【図１０】本発明の請求項１、２、５に対応するコモン
レール式ディーゼルエンジン用燃料噴射管の第２実施例
を示す平面図である。
レール式ディーゼルエンジン用燃料噴射管の第２実施例
を示す平面図である。
【図１１】本発明の請求項１、２、６に対応するコモン
レール式ディーゼルエンジン用燃料噴射管の第１実施例
を示す平面図である。
レール式ディーゼルエンジン用燃料噴射管の第１実施例
を示す平面図である。
【図１２】本発明の請求項１、２、６に対応するコモン
レール式ディーゼルエンジン用燃料噴射管の第１実施例
を示す平面図である。
レール式ディーゼルエンジン用燃料噴射管の第１実施例
を示す平面図である。
１〜６ 重り用クランプ体 ７、８ 重り用管体 ９、１０ 重り用コイルスプリング １１ 重り用二つ割り管体 １２ 重り用半割り片 １３ 弾性部材 Ｐ 噴射管
Claims (6)
- 【請求項１】 コモンレール式ディーゼルエンジンの高
圧ポンプとコモンレール間もしくはコモンレールとイン
ジェクター間に配設される燃料噴射管において、燃料噴
射管の固有振動数が各シリンダーでの燃焼（爆発）に伴
い発生する燃焼加振周波数より高く、かつ高圧ポンプか
らの圧送およびインジェクターからの高圧燃料の噴射に
伴い発生する脈動圧による脈動周波数未満であることを
特徴とするコモンレール式ディーゼルエンジン用燃料噴
射管。 - 【請求項２】 コモンレール式ディーゼルエンジンの高
圧ポンプとコモンレール間もしくはコモンレールとイン
ジェクター間に配設される燃料噴射管において、燃料噴
射管の固有振動数が各シリンダーでの燃焼（爆発）に伴
い発生する燃焼加振周波数より高く、かつ高圧ポンプか
らの圧送およびインジェクターからの高圧燃料の噴射に
伴い発生する脈動圧による脈動周波数未満となるように
燃料噴射管のほぼ中央付近に固有振動数低下用重りを設
けたことを特徴とするコモンレール式ディーゼルエンジ
ン用燃料噴射管。 - 【請求項３】 前記重りがクランプ体であることを特徴
とする請求項２記載のコモンレール式ディーゼルエンジ
ン用燃料噴射管。 - 【請求項４】 前記重りが噴射管に外挿した管体であ
り、当該部分を二重管となしたことを特徴とする請求項
２記載のコモンレール式ディーゼルエンジン用燃料噴射
管。 - 【請求項５】 前記重りが噴射管に外挿したコイルスプ
リングであることを特徴とする請求項２記載のコモンレ
ール式ディーゼルエンジン用燃料噴射管。 - 【請求項６】 前記重りが噴射管に外挿した二つ割り構
造もしくは半割構造の管状体であることを特徴とする請
求項２記載のコモンレール式ディーゼルエンジン用燃料
噴射管。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000325918A JP4428607B2 (ja) | 2000-10-25 | 2000-10-25 | コモンレール式ディーゼルエンジン用燃料噴射管 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000325918A JP4428607B2 (ja) | 2000-10-25 | 2000-10-25 | コモンレール式ディーゼルエンジン用燃料噴射管 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2002130077A true JP2002130077A (ja) | 2002-05-09 |
| JP4428607B2 JP4428607B2 (ja) | 2010-03-10 |
Family
ID=18803205
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2000325918A Expired - Fee Related JP4428607B2 (ja) | 2000-10-25 | 2000-10-25 | コモンレール式ディーゼルエンジン用燃料噴射管 |
Country Status (1)
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|---|---|
| JP (1) | JP4428607B2 (ja) |
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2861433A1 (fr) * | 2003-10-24 | 2005-04-29 | Renault Sa | Dispositif d'injection en carburant sous pression comportant des moyens antivibratoires |
| JP2005127195A (ja) * | 2003-10-22 | 2005-05-19 | Usui Kokusai Sangyo Kaisha Ltd | フューエルデリバリパイプ |
| JP2006274870A (ja) * | 2005-03-29 | 2006-10-12 | Honda Motor Co Ltd | 内燃機関における圧縮空気供給構造 |
| WO2008064970A1 (fr) * | 2006-11-30 | 2008-06-05 | Renault S.A.S. | Barrette amortissant les vibrations de tuyaux d'injection sur un moteur a combustion interne |
| EP2072801A1 (fr) * | 2007-12-19 | 2009-06-24 | Renault s.a.s. | Manchon d'absorption des vibrations pour un coude de tuyau d'injection |
| JP2010236535A (ja) * | 2009-03-30 | 2010-10-21 | Hitachi Ltd | 直噴内燃エンジンの燃料システム |
| JP2011094520A (ja) * | 2009-10-28 | 2011-05-12 | Maruyasu Industries Co Ltd | ダンパー機能を備えた燃料デリバリパイプ |
| JP2015068219A (ja) * | 2013-09-27 | 2015-04-13 | 日産自動車株式会社 | エンジンの燃料噴射装置 |
| US20150204474A1 (en) * | 2014-01-23 | 2015-07-23 | Hans-Jurgen Guido | After the mass-spring principle operating vibration absorber |
| WO2018179217A1 (ja) * | 2017-03-30 | 2018-10-04 | 本田技研工業株式会社 | 内燃機関の燃料供給装置 |
-
2000
- 2000-10-25 JP JP2000325918A patent/JP4428607B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (16)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| FR2861433A1 (fr) * | 2003-10-24 | 2005-04-29 | Renault Sa | Dispositif d'injection en carburant sous pression comportant des moyens antivibratoires |
| WO2005042967A1 (fr) * | 2003-10-24 | 2005-05-12 | Renault S.A.S. | Dispositif d'injection en carburant sous pression comportant des moyens antivibratoires |
| JP2006274870A (ja) * | 2005-03-29 | 2006-10-12 | Honda Motor Co Ltd | 内燃機関における圧縮空気供給構造 |
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| FR2909420A1 (fr) * | 2006-11-30 | 2008-06-06 | Renault Sas | Barrette amortissant les vibrations de tuyaux d'injection sur un moteur a combustion interne |
| EP2072801A1 (fr) * | 2007-12-19 | 2009-06-24 | Renault s.a.s. | Manchon d'absorption des vibrations pour un coude de tuyau d'injection |
| FR2925613A1 (fr) * | 2007-12-19 | 2009-06-26 | Renault Sas | Manchon d'absorption des vibrations pour un coude de tuyau d'injection |
| JP2010236535A (ja) * | 2009-03-30 | 2010-10-21 | Hitachi Ltd | 直噴内燃エンジンの燃料システム |
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| US20150204474A1 (en) * | 2014-01-23 | 2015-07-23 | Hans-Jurgen Guido | After the mass-spring principle operating vibration absorber |
| US10203060B2 (en) * | 2014-01-23 | 2019-02-12 | Hans-Jurgen Guido | After the mass-spring principle operating vibration absorber |
| WO2018179217A1 (ja) * | 2017-03-30 | 2018-10-04 | 本田技研工業株式会社 | 内燃機関の燃料供給装置 |
| JPWO2018179217A1 (ja) * | 2017-03-30 | 2019-11-07 | 本田技研工業株式会社 | 内燃機関の燃料供給装置 |
| US10871137B2 (en) | 2017-03-30 | 2020-12-22 | Honda Motor Co., Ltd. | Fuel supply device for internal combustion engine |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP4428607B2 (ja) | 2010-03-10 |
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