JP2002113637A

JP2002113637A - ワーク切断装置およびワーク切断方法

Info

Publication number: JP2002113637A
Application number: JP2000308399A
Authority: JP
Inventors: Sadahiko Kondo; 禎彦近藤; Toshifumi Hiyoke; 利文火除
Original assignee: Sumitomo Special Metals Co Ltd
Current assignee: Hitachi Metals Ltd
Priority date: 2000-10-06
Filing date: 2000-10-06
Publication date: 2002-04-16

Abstract

(57)【要約】【課題】停電等による電圧異常発生時における切断刃
の損傷を低コストで防止できる、ワーク切断装置および
ワーク切断方法を提供する。【解決手段】電源電圧の正常時には切削液１４２をポ
ンプ２４から切断ユニット１２に供給する。このとき、
バッファタンク５２によって切削液１４２の吐出圧力の
低下を抑制する。一方、停電等による電源電圧の異常が
検出されたときには切削液１４２をエンジンポンプ４０
から切断ユニット１２に供給する。このときも、バッフ
ァタンク５２によって切削液１４２の吐出圧力の低下を
抑制する。バッファタンク５２の容量を、電源電圧の異
常を検出したのちエンジンポンプ４０による切削液１４
２の供給が開始されるまでに必要な切削液１４２の量の
１０倍以上に設定する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】この発明はワーク切断装置お
よびワーク切断方法に関し、より特定的には、切削液を
供給しながら切断刃によってワークを切断するために用
いられる、ワーク切断装置およびワーク切断方法に関す
る。

【従来の技術】従来、この種の切断装置において停電に
よる切断刃の損傷を防ぐために、特開平５−１７７４９
１号では停電が発生したとき切断刃を緊急後退させる技
術が提案されており、特開平８−８５０５７号では停電
が発生したとき切削液から水道水の供給に切り替え切断
刃の慣性による回転が停止するまで切断刃を水道水で冷
却する技術が提案されている。

【０００２】

【発明が解決しようとする課題】しかし、たとえば希土
類磁石部材のような硬くて脆いワークを切断する場合に
は、切削液の供給が中断されると瞬間的に切断刃の焼き
付きが生じるので、停電時に特開平５−１７７４９１号
のように切断刃を緊急後退させても切断刃の損傷を防ぐ
ことはできない。また、停電時に特開平８−８５０５７
号のように切削液を水道水に切り替えると、潤滑性が低
くなり、希土類磁石部材のようなワークを切断する場合
には切断刃の刃先が損傷する。この場合、切削液を供給
するポンプにＵＰＳ（uninterruptible power system）
を取り付けることも考えられるが、たとえば１００枚の
切断刃を有する大型のワーク切断装置では、ＵＰＳ自体
が非常に大型になり６００万円〜７００万円のコストが
かかるため、現実的ではない。それゆえに、この発明の
主たる目的は、停電等による電圧異常発生時における切
断刃の損傷を低コストで防止できる、ワーク切断装置お
よびワーク切断方法を提供することである。

【０００３】

【課題を解決するための手段】上記課題を解決するため
に、請求項１に記載のワーク切断装置は、切断刃を含む
切断ユニット、電源電圧によって駆動され切断ユニット
に切削液を供給する第１ポンプ、電源電圧の異常を検出
する電圧異常検出手段、電圧異常検出手段が電源電圧の
異常を検出したときに駆動され切断ユニットに切削液を
供給する第２ポンプ、ならびに切断ユニットに切削液を
供給する経路上に設けられるバッファタンクを備える。
請求項２に記載のワーク切断装置は、請求項１に記載の
ワーク切断装置において、切断刃は刃先から中心部に向
かってほぼ同じ厚みを有するものである。

【０００４】請求項３に記載のワーク切断装置は、請求
項１または２に記載のワーク切断装置において、切断刃
は電鋳刃を含むものである。請求項４に記載のワーク切
断装置は、請求項１ないし３のいずれかに記載のワーク
切断装置において、バッファタンクは電源電圧の異常を
検出したのち第２ポンプによる切削液の供給が開始され
るまでに必要な切削液の量の１０倍以上の容量を有する
ものである。請求項５に記載のワーク切断装置は、請求
項１ないし４のいずれかに記載のワーク切断装置におい
て、第２ポンプはエンジンによって駆動されるものであ
る。

【０００５】請求項６に記載のワーク切断方法は、切断
ユニットにおいて切削液を供給しながら切断刃によって
ワークを切断するワーク切断方法であって、電源電圧に
より駆動される第１ポンプから切削液を切断ユニットに
供給する工程、および電源電圧の異常を検出したとき、
第２ポンプから切削液を出力し、バッファタンクによっ
て切削液の吐出圧力の低下を抑制しながら切削液を切断
ユニットに供給する工程を備える。請求項７に記載のワ
ーク切断方法は、請求項６に記載のワーク切断方法にお
いて、切断刃は刃先から中心部に向かってほぼ同じ厚み
を有するものである。請求項８に記載のワーク切断方法
は、請求項６または７に記載のワーク切断方法におい
て、切断刃は電鋳刃を含むものである。

【０００６】請求項９に記載のワーク切断方法は、請求
項６ないし８のいずれかに記載のワーク切断方法におい
て、バッファタンクは電源電圧の異常を検出したのち第
２ポンプによる切削液の供給が開始されるまでに必要な
切削液の量の１０倍以上の容量を有するものである。請
求項１０に記載のワーク切断方法は、請求項６ないし９
のいずれかに記載のワーク切断方法において、第２ポン
プはエンジンによって駆動されるものである。請求項１
１に記載の希土類磁石は、切断ユニットにおいて切削液
を供給しながら切断刃によってワークを切断するワーク
切断方法であって、電源電圧により駆動される第１ポン
プから切削液を切断ユニットに供給する工程、および電
源電圧の異常を検出したとき、第２ポンプから切削液を
出力し、バッファタンクによって切削液の吐出圧力の低
下を抑制しながら切削液を切断ユニットに供給する工程
を備えるワーク切断方法を用いて得られるものである。

【０００７】請求項１に記載のワーク切断装置では、電
源電圧の正常時には、切削液が第１ポンプから切断ユニ
ットに供給される。一方、停電等による電源電圧の異常
が検出されたときには、切削液が第２ポンプから切断ユ
ニットに供給される。このとき、バッファタンクによっ
て切削液の吐出圧力の低下が抑制される。したがって、
停電等によって電源電圧の異常が発生した場合でも切削
液の吐出圧力の低下を抑制しつつ切削液を切断ユニット
の切断刃に供給でき、切断刃の焼き付きひいては破損を
防止できる。この発明は、請求項１１に記載するよう
に、希土類磁石のような切削抵抗の高い材料を加工する
場合に有効である。請求項６に記載のワーク切断方法に
ついても同様である。

【０００８】刃先から中心部に向かってほぼ同じ厚みを
有する切断刃によってワークを切断すると、切断刃側面
とワークに形成される切削溝との間にクリアランスはほ
とんどないが、請求項２に記載のワーク切断装置では、
電源電圧に異常が発生した場合でも切削液の吐出圧力の
低下を抑制でき切削液をクリアランスに十分に供給でき
るので、切断刃の焼き付きを防止できる。請求項７に記
載のワーク切断方法についても同様である。電鋳刃によ
ってワークを切断するときも、電鋳刃側面とワークに形
成される切削溝との間にクリアランスはほとんどないの
で、たとえば２０ＭＰａ〜１５０ＭＰａの高圧で切削液
を供給する必要がある。また、電鋳刃は高速回転（たと
えば８０００ｒｐｍ）してワークを切断するため、停電
直後においても慣性で回転し切削溝内で切削液切れが生
じやすい。請求項３に記載のワーク切断装置では、停電
が発生した場合でも切削液の吐出圧力の低下を抑制しつ
つ切削液を電鋳刃に供給できるので、切削溝内で切削液
切れによる電鋳刃の焼き付きを防止できる。請求項８に
記載のワーク切断方法についても同様である。

【０００９】請求項４に記載のワーク切断装置のよう
に、バッファタンクの容量を、電源電圧の異常を検出し
たのち第２ポンプによる切削液の供給が開始されるまで
に必要な切削液の量の１０倍以上に設定すれば、電源電
圧に異常が発生した場合であっても、切削液の必要とさ
れる吐出圧力を維持した状態で切削液を供給できる。請
求項９に記載のワーク切断方法についても同様である。
請求項５に記載のワーク切断装置では、第２ポンプはエ
ンジンによって駆動されるので、電源電圧に異常が発生
した場合であっても切断液を供給できる。このように高
価なＵＰＳを用いることなく切断装置を低コストで構成
できる。請求項１０に記載のワーク切断方法についても
同様である。

【００１０】

【発明の実施の形態】以下、図面を参照して、この発明
の実施の形態について説明する。図１を参照して、この
発明の一実施形態のワーク切断装置１０は、切断ユニッ
ト１２を含む。切断ユニット１２から排出される切削液
１４２（後述）はマグネットセパレータ１４に与えら
れ、主に大きなスラッジが吸着除去された後、切削液タ
ンク１６のダーティ部１８ａに排出される。切削液タン
ク１６は、汚れた切削液１４２をためるダーティ部１８
ａと、浄化された切削液１４２をためるクリーン部１８
ｂとを含む。ダーティ部１８ａ内の汚れた切削液１４２
はフィルタポンプ２０によってくみ出され、サイクロン
フィルタ２２によって細かいスラッジが除去された後ク
リーン部１８ｂに送られる。クリーン部１８ｂ内の浄化
された切削液１４２はポンプ２４によってくみ出され、
逆流を防止する逆流防止弁２６を介して切断ユニット１
２に循環供給される。マグネットセパレータ１４、フィ
ルタポンプ２０、およびポンプ２４の動作はコントロー
ラ２８によって制御される。また、切断ユニット１２、
マグネットセパレータ１４、フィルタポンプ２０、ポン
プ２４およびコントローラ２８は交流電源３０（商用電
源、日本では交流１００Ｖ）の電圧（以下、「電源電
圧」という）によって駆動される。

【００１１】電源電圧は電圧異常検出回路３２にも供給
される。電圧異常検出回路３２では、電源電圧が整流器
３４によって直流電圧に変換され、コンパレータ３６に
よって基準電圧と比較される。その比較結果の基づいて
オン／オフコントローラ３８を動作させ、オン／オフコ
ントローラ３８からの制御信号がセルモータ４２（後
述）に与えられセルモータ４２が制御される。たとえ
ば、コンパレータ３６に与えられる基準電圧は、電源電
圧正常時に整流器３４から出力される直流電圧の７０％
の値に設定される。したがって、電源電圧が正常時の７
０％以上であれば、電源電圧は正常と判断される。一
方、電源電圧が正常時の７０％未満であれば、電源電圧
は異常と判断される。このように電圧異常検出回路３２
では、所定以上の電圧降下が検出されれば電圧異常と判
断される。

【００１２】電圧異常検出時には、クリーン部１８ｂ内
の浄化された切削液１４２はポンプ２４とは別のエンジ
ンポンプ４０によってくみ出される。エンジンポンプ４
０としては、たとえば桜川ポンプ製作所製の非常用エン
ジンポンプ（ＳＴＲ−５０２ＥＬＸ）が用いられる。電
圧異常検出時には、オン／オフコントローラ３８からの
制御信号がエンジンポンプ４０のセルモータ４２に与え
られ、セルモータ４２の起動が試みられる。セルモータ
４２の起動は５回まで試みられ、ガソリンエンジン本体
４４を始動させる。ガソリンエンジン本体４４が始動す
れば、切削液タンク１６のクリーン部１８ｂにためられ
た切削液１４２は、ガソリンエンジン本体４４によって
駆動されるポンプ部４６でくみ出され、逆流防止弁５０
を介して切断ユニット１２に圧送される。なお、ガソリ
ンエンジン本体４４が始動すれば、セルモータ４２から
の信号によりオン／オフコントローラ３８はオフ状態に
戻され、また、電源電圧が正常に戻れば、コンパレータ
３６からの出力に基づいてエンジン停止回路４８からガ
ソリンエンジン本体４４にエンジンを停止すべき信号が
与えられ、ガソリンエンジン本体４４は停止される。

【００１３】切断ユニット１２と逆流防止弁２６、５０
との間の、切削液１４２を切断ユニット１２に供給する
経路５１上には、切削液１４２の吐出圧力の低下を抑制
するバッファタンク５２が設けられ、切削液１４２の流
れを制御する止め弁５４が介挿される。バッファタンク
５２としては、たとえば日本アキュムレータ社製のブラ
ダ型アキュームレータが用いられ、バッファタンク５２
は容器５６を含み、容器５６内には気密的にブラダ５８
が設けられる。バッファタンク５２では図示しない充填
手段によってブラダ５８内に気体が充填され、ブラダ５
８内の気圧に対抗させて容器５６内へ切削液１４２を出
入りさせることによって切削液１４２の吐出圧力が一定
に保持される。したがって、電圧降下によってポンプ２
４から供給される切削液１４２が不足する場合であって
もブラダ５８が膨張することによって切削液１４２の吐
出圧力の低下を抑制しつつ切削液１４２が切断ユニット
１２に供給される。

【００１４】ここで、切断ユニット１２について図２を
参照して説明する。切断ユニット１２は両持ちタイプの
薄刃切断機の一種であり、中空状のベッド６０を含む。
ベッド６０上にはベース部材６２が配置される。ベース
部材６２の前面略中央部には凹部６４が形成され、ベー
ス部材６２は横断面略コ字状に形成される。凹部６４を
挟むベース部材６２上の一端側には板状部材６６が取り
付けられ、他端側には平行する一対のレール６８が取り
付けられる。レール６８上にはスライダ（図示せず）を
介して板状部材７０が矢印Ａで示す水平方向に摺動可能
に配置される。

【００１５】また、凹部６４上には、切断刃ブロック７
２が装着された回転軸７４が配置される。図３に示すよ
うに、回転軸７４の外周面には複数（この実施形態では
５個）のセグメントフランジ７６が装着され、各セグメ
ントフランジ７６には切断刃ブロック７２が装着され
る。切断刃ブロック７２は、複数の切断刃７８を含み、
各切断刃７８間にはスペーサ８０が介挿される。ストッ
パ８２を回転軸７４から取り外すと切断刃ブロック７２
を着脱できる。切断刃７８としては、図４に示すような
刃先８４から切断刃中心部８６に向かってほぼ同じ厚み
を有する電鋳刃が用いられる。電鋳刃は、オールブレー
ドタイプであり、電鋳によって主としてＮｉ、Ｃｏから
なる金属メッキ相８８中の全体に超砥粒９０を分散させ
て構成され、たとえば０．３ｍｍの刃厚を有する。超砥
粒９０としては、天然または合成工業用ダイヤモンド粉
末や、ｃＢＮ（立方晶窒化ホウ素）粉末や、天然または
合成工業用ダイヤモンド粉末−ｃＢＮ粉末の混合物など
が用いられる。このような薄い切断刃７８は切断代が小
さく、高価な希土類磁石を切断する場合に有効である。

【００１６】図２に示すように、回転軸７４の一端側お
よび他端側はそれぞれ保持部９２および９４によって保
持される。保持部９２は、回転軸７４と直交する方向の
両側に鍔部９６を有し、鍔部９６上から板状部材６６に
向けて複数（この実施の形態では８個）のボルト９８が
螺入され、保持部９２が固定される。同様に、保持部９
４は、回転軸７４と直交する方向の両側に鍔部１００を
有し、鍔部１００上から板状部材７０に向けて複数（こ
の実施の形態では８個）のボルト１０２が螺入され、保
持部９４が固定される。また、回転軸７４の一端にプー
リ１０４が取り付けられる。ベース部材６２上には回転
軸モータ１０６が配置される。回転軸モータ１０６によ
って回転される回転軸１０８に取り付けられるモータプ
ーリ１１０と、プーリ１０４とはベルト１１２によって
連結される。ベルト１１２を回転軸モータ１０６の駆動
で回転させることによって、切断刃ブロック７２および
回転軸７４が回転される。

【００１７】さらに、ベッド６０内およびベース部材６
２の凹部６４には、ワーク１３０（後述）を移動するた
めの移動手段１１４が設けられる。移動手段１１４は、
鉛直方向に延びる一対のレール１１６を含む。一対のレ
ール１１６にはスライダ１１８が装着され、スライダ１
１８上には２本の棒状の支持部材１２０を介してたとえ
ばステンレス製の配置板１２２が取り付けられる。配置
板１２２の上面には水槽（図示せず）が配置される。水
槽内には断面略Ｖ字状の凹部１２４（図５参照）を有す
るたとえばカーボン製のテーブル１２６が配置され、テ
ーブル１２６上にはたとえばカーボン製の貼付板１２８
（図５参照）が装着される。切断作業時には、貼付板１
２８上の各切断刃ブロック７２に対応する位置にそれぞ
れワーク１３０が配置され、たとえば接着剤などによっ
て固定される。この実施の形態では、計１０個のワーク
１３０が配置される。ワーク１３０としては、たとえば
円弧状の表面を有する磁石等の磁性部材が用いられる。

【００１８】また、図２に示すように、スライダ１１８
にはボールねじ１３２が接続され、タイミングベルト１
３４を介して駆動モータ１３６に接続される。したがっ
て、駆動モータ１３６の制御によってボールねじ１３２
が回転し、それに伴ってスライダ１１８がレール１１６
に案内されて矢印Ｂで示すように上下動可能とされ、ワ
ーク１３０ががたつきなく平行移動して鉛直かつ切断刃
ブロック７２の中心方向に送られる。ワーク１３０の移
動量は切り込み量に応じて制御される。図５にも示すよ
うに、切断刃ブロック７２の手前近傍には、切削液吐出
装置１３８が配置される。切削液吐出装置１３８には切
削液供給パイプ１４０から切削液１４２が供給され、切
削液吐出装置１３８の下端の吐出口１４４から切削液１
４２が切断刃７８およびワーク１３０に吐出される。

【００１９】また、テーブル１２０内には、切削液１４
２を供給するための切削液供給路１４６が形成される。
切削液供給路１４６には切削液供給パイプ１４８から切
削液１４２が与えられ、テーブル１２６の凹部１２４の
底部に設けられた吐出口１５０から切削液１４２が上方
向へ吐出される。切削液供給パイプ１３２、１４０には
ポンプ２４、エンジンポンプ４０からの切削液１４２が
供給される。使用する切削液１４２は水を主成分として
いる。また、切削液１４２の表面張力は２５ｍＮ／ｍ〜
６０ｍＮ／ｍであり、吐出圧力は２０ＭＰａ〜１５０Ｍ
Ｐａである。主成分が水であれば比熱が高くかつ気化熱
が高いため冷却効果が高くなり、表面張力が２５ｍＮ／
ｍ〜６０ｍＮ／ｍであれば切削液１４２の切断刃７８へ
の浸透性がよく、切断効率がよい。また、吐出圧力が２
０ＭＰａ〜１５０ＭＰａであれば、切断刃７８の回転に
よる連れまわり流が発生しても、切削液１４２をワーク
１３０の切断箇所に供給することができる。さらに、吐
出圧力が２０ＭＰａ〜１５０ＭＰａの範囲内であれば、
吐出圧力によって切断刃７８が変形しないので、製品の
寸法精度が良くなる。

【００２０】なお、切削液１４２中に消泡剤を添加すれ
ば、泡の発生によっておこる、切断刃７８での急激な温
度上昇を阻止できる。切削液用添加剤としては、界面活
性剤またはシンセティックタイプ合成潤滑剤、錆止め
剤、非鉄金属防食剤、防腐剤、消泡剤を用いることがで
きる。水を主成分とする切削液１４２に添加される界面
活性剤としては、アニオン系として、脂肪酸石鹸やナフ
テン酸石鹸等の脂肪酸誘導体、または長鎖アルコール硫
酸エステルや動植物油の硫酸化油等の硫酸エステル型、
または石油スルホン酸塩等のスルホン酸型、非イオン系
として、ポリオキシエチレンアルキルフェニルエーテル
やポリオキシエチレンモノ脂肪酸エステル等のポリオキ
シエチレン系、ソルビタンモノ脂肪酸エステル等の多価
アルコール系、または脂肪酸ジエタノールアミド等のア
ルキロールアミド系を用いることができる。具体的に
は、ケミカルソリューションタイプのＪＰ−０４９７Ｎ
（カストロール社製）を水に２重量％程度添加すること
によって、表面張力および動摩擦係数を好適な範囲内に
調整することができる。

【００２１】シンセティックタイプ合成潤滑剤として
は、シンセティック・ソリューションタイプ、シンセテ
ィック・エマルションタイプおよびシンセティックソリ
ュブルタイプを用いることができ、そのなかでも、シン
セティック・ソリューションタイプが好ましく、具体的
には、シンタイロ９９５８（カストロール社製）や＃８
８０または＃８３０（ユシロ化学工業社製）を挙げるこ
とができる。いずれも、水に２重量％程度添加すること
によって、表面張力および動摩擦係数を好適な範囲内に
調整することができる。

【００２２】また、錆止め剤を含有させることで、希土
類合金の腐食を防止することができる。ここで、ＰＨは
９〜１１とすることが好ましい。錆止め剤としては、有
機系として、オレイン酸塩や安息香酸塩等のカルボン酸
塩、またはトリエタノールアミン等のアミン類、無機系
として、りん酸塩、ホウ酸塩、モリブデン酸塩、タング
ステン酸塩、または炭酸塩を用いることができる。非鉄
金属防食剤としては、たとえばベンズトリアゾール等の
窒素化合物を、防腐剤としては、ヘキサハイドロトリア
ジン等のホルムアルデヒド供与体を用いることができ
る。消泡剤としては、シリコーンエマルジョンを用いる
ことができる。消泡剤を含有させることで、切削液１４
２の泡立ちを少なくし、切削液１４２の浸透性をよく
し、冷却効果を高め、切断刃７８での温度上昇を防ぎ、
切断刃７８の焼き付きさらには破損が生じにくくなる。

【００２３】このようなワーク切断装置１０の主要な動
作について図１を参照して説明する。まず、切削液タン
ク１６のクリーン部１８ｂにためられた切削液１４２
は、電圧正常時には、ポンプ２４でくみ出され逆流防止
弁２６を介しバッファタンク５２で吐出圧力の低下を抑
制しつつ切断ユニット１２に圧送される。一方、停電等
による電圧異常が検出された場合には、エンジンポンプ
４０によって切削液１４２が切断ユニット１２に圧送さ
れる。この場合、停電等による電圧異常の検出からエン
ジンポンプ４０による切削液１４２の圧送が開始される
までは、バッファタンク５２によって切削液１４２の吐
出圧力の低下を抑制しつつ切削液１４２が切断ユニット
１２に供給される。

【００２４】ワーク切断装置１０によれば、停電等によ
る電圧異常が発生した場合でもバッファタンク５２によ
って切削液１４２の吐出圧力の低下を抑制しつつエンジ
ンポンプ４０によって切削液１４２を切断ユニット１２
の切断刃７８およびワーク１３０に供給できるので、切
断刃７８の焼き付きひいては破損を防止できる。切断刃
７８として電鋳刃が用いられる場合の電鋳刃側面１５２
と切削溝１５４との間のクリアランスＣ１（図６（ａ）
参照）は、台板付き切断刃における切断刃側面１５６と
切削溝１５８との間のクリアランスＣ２（図６（ｂ）参
照）よりもさらに狭くなる。したがって、一般にクリア
ランスＣ１に切削液１４２を供給するのは難しい。しか
し、この実施形態では、切削液１４２の吐出圧力の低下
が抑制されるので、切断刃側面１５２と切削溝１５４と
の間の非常に小さいクリアランスＣ１にも切削液１４２
を供給できる。

【００２５】また、高価なＵＰＳを用いることなく電圧
異常検出回路３２やエンジンポンプ４０等の電圧異常発
生時の切削液供給手段を４０万円〜５０万円で構成でき
るため、電圧異常発生時における切断刃７８の損傷を低
コストで防止できる。この発明は特に、ワーク１３０が
米国特許第４，７７０，７２３号や第４，７９２，３６
８号に開示された希土類焼結磁石部材のような硬い主相
と粘りのある粒界相とからなる材質のとき効果的であ
る。焼結磁石部材は脆くて硬度がある高切断負荷の難切
断材であるが、本発明では、電圧異常発生時でも切削液
１４２が切断刃７８に供給されるので、切削溝内で切削
液切れによる切断刃７８の焼き付きが生じることなくネ
オジム焼結磁石部材を切断できる。

【００２６】なお、このような希土類焼結磁石部材を切
断して得られた希土類合金小片の表面が機械研磨で平滑
化された後、酸化防止のための保護コーティングが施さ
れ、常法に従って着磁されることによって、希土類磁石
が得られる。この希土類磁石は、磁気ヘッドの位置決め
に用いられるボイスコイルモータ用の材料としても好適
に利用される。勿論、着磁されたワーク１３０を切断し
て希土類磁石を得るようにしてもよい。希土類磁石はＲ
−Ｔ−（Ｍ）−Ｂ系磁石を含み、ＲはＹを含む希土類元
素、ＴはＦｅまたはＦｅ−Ｃｏ化合物、Ｍは添加物、Ｂ
はボロンである。

【００２７】ついで、ワーク切断装置１０を用いてワー
ク１３０を切断した実験例について説明する。この実験
例では、ポンプ２４が正常に駆動している状態から停電
を発生させ、エンジンポンプ４０によって切削液１４２
を切断ユニット１２の切断刃７８に供給した。また、切
断刃７８としては外径１５０ｍｍ、内径６０ｍｍ、厚さ
が０．３ｍｍの電鋳刃が用いられ、切断刃ブロック７２
は６０枚の電鋳刃を含む。切断刃７８の回転数は８００
０ｒｐｍである。切削液１４２の吐出圧力は２０ＭＰａ
であり、吐出量は１５０リットル／ｍｉｎである。ワー
ク１３０としては厚さ１．７ｍｍのＲ−Ｆｅ−Ｂ系希土
類磁石（住友特殊金属製ＮＥＯＭＡＸ４６ＢＨ）が用い
られる。バッファタンク５２の容量は０リットル〜３０
０リットルで可変である。さらに、停電による電圧降下
の検出からエンジンポンプ４０による切削液１４２の供
給までの時間は５秒である。切削液１４２の１秒間の吐
出量が２．５リットルであるので、電圧降下の検出から
エンジンポンプ４０による切削液１４２の供給が開始さ
れるまでに必要な切削液１４２の量は１２．５リットル
である。

【００２８】実験によって、切断刃７８の損傷状況につ
いて図７に示すような結果が得られた。バッファタンク
５２の容量が１２０リットルを超えれば、切断刃７８の
破損枚数は０であった。したがって、バッファタンク５
２の容量が、電圧降下の検出からエンジンポンプ４０に
よる切削液１４２の供給が開始されるまでに必要な切削
液１４２の量の略１０倍以上であれば、切削液１４２の
吐出圧力の低下を抑制しつつ切削液１４２を切断ユニッ
ト１２に供給でき、切断刃７８の焼き付きさらには破損
を防止することができる。

【００２９】なお、切断刃７８として台板付き切断刃も
使用できる。台板付き切断刃は、中空円板状の台板と、
台板の外周縁に装着される超砥粒からなる刃先とによっ
て構成される。台板としては、たとえばタングステンカ
ーバイドなどの超硬合金や高速度鋼等が用いられる。ま
た、台板としては、特開平８−１０９４３１号や特開平
８−１０９４３２号に示すような、ダイヤモンドまたは
ｃＢＮ等と超硬合金とを焼結処理したダイヤモンド焼結
体合金製の台板も使用できる。このように切断刃７８と
して台板付き切断刃を用いた場合には、クリアランスＣ
２（図６（ｂ）参照）が比較的大きくなるので、切削溝
１５８内への切削液１４２の供給が容易になる。

【００３０】また、切断ユニット１２が複数ある場合、
エンジンポンプ４０の出力およびバッファタンク５２の
容量を切断ユニット１２の数に応じて大きくすることに
よって、１台のエンジンポンプ４０およびバッファタン
ク５２を複数の切断ユニット１２に兼用できる。したが
って、切断ユニット１２が複数ある場合であっても、停
電等による電圧異常発生時における切断刃７８の損傷を
低コストで防止できる。さらに、バッファタンク５２
は、逆流防止弁２６、５０より切断ユニット１２側の経
路上のいずれの位置に設けられてもよく、切削液１４２
が合流する位置Ｐと逆流防止弁２６との間や、位置Ｐと
逆流防止弁５０との間に設けられてもよい。

【００３１】

【発明の効果】この発明によれば、停電等による電圧異
常が発生した場合でも切削液の吐出圧力の低下を抑制し
つつ第２ポンプによって切削液を切断ユニットの切断刃
に供給できるので、切断刃の焼き付きひいては破損を低
コストで防止できる。

【図面の簡単な説明】

【図１】この発明の一実施形態を示すブロック図であ
る。

【図２】切断ユニットを示す概略斜視図である。

【図３】回転軸に装着された切断刃ブロックを示す図解
図である。

【図４】電鋳刃を示す一部省略側面断面図である。

【図５】切断刃およびワークに切削液を供給する状態を
示す図解図である。

【図６】（ａ）は電鋳刃側面と切削溝との間のクリアラ
ンスを示す断面図であり、（ｂ）は台板付き切断刃にお
ける切断刃側面と切削溝との間のクリアランスを示す断
面図である。

【図７】ワーク切断装置を用いてワークを切断した実験
例の結果を示すテーブルである。

【符号の説明】

１０ワーク切断装置１２切断ユニット１６切削液タンク２４ポンプ３０交流電源３２電圧異常検出回路３８オン／オフコントローラ４０エンジンポンプ４４ガソリンエンジン本体４６ポンプ部４８エンジン停止回路５１経路５２バッファタンク７２切断刃ブロック７８切断刃８４刃先８６切断刃中心部１３０ワーク１４２切削液

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】切断刃を含む切断ユニット、電源電圧によって駆動され前記切断ユニットに切削液を
供給する第１ポンプ、前記電源電圧の異常を検出する電圧異常検出手段、前記電圧異常検出手段が前記電源電圧の異常を検出した
ときに駆動され前記切断ユニットに前記切削液を供給す
る第２ポンプ、ならびに前記切断ユニットに切削液を供
給する経路上に設けられるバッファタンクを備える、ワ
ーク切断装置。
【請求項２】前記切断刃は刃先から中心部に向かって
ほぼ同じ厚みを有する、請求項１に記載のワーク切断装
置。
【請求項３】前記切断刃は電鋳刃を含む、請求項１ま
たは２に記載のワーク切断装置。
【請求項４】前記バッファタンクは前記電源電圧の異
常を検出したのち前記第２ポンプによる前記切削液の供
給が開始されるまでに必要な前記切削液の量の１０倍以
上の容量を有する、請求項１ないし３のいずれかに記載
のワーク切断装置。
【請求項５】前記第２ポンプはエンジンによって駆動
される、請求項１ないし４のいずれかに記載のワーク切
断装置。
【請求項６】切断ユニットにおいて切削液を供給しな
がら切断刃によってワークを切断するワーク切断方法で
あって、電源電圧により駆動される第１ポンプから前記切削液を
前記切断ユニットに供給する工程、および前記電源電圧
の異常を検出したとき、第２ポンプから前記切削液を出
力し、バッファタンクによって前記切削液の吐出圧力の
低下を抑制しながら前記切削液を前記切断ユニットに供
給する工程を備える、ワーク切断方法。
【請求項７】前記切断刃は刃先から中心部に向かって
ほぼ同じ厚みを有する、請求項６に記載のワーク切断方
法。
【請求項８】前記切断刃は電鋳刃を含む、請求項６ま
たは７に記載のワーク切断方法。
【請求項９】前記バッファタンクは前記電源電圧の異
常を検出したのち前記第２ポンプによる前記切削液の供
給が開始されるまでに必要な前記切削液の量の１０倍以
上の容量を有する、請求項６ないし８のいずれかに記載
のワーク切断方法。
【請求項１０】前記第２ポンプはエンジンによって駆
動される、請求項６ないし９のいずれかに記載のワーク
切断方法。
【請求項１１】切断ユニットにおいて切削液を供給し
ながら切断刃によってワークを切断するワーク切断方法
であって、電源電圧により駆動される第１ポンプから前
記切削液を前記切断ユニットに供給する工程、および前
記電源電圧の異常を検出したとき、第２ポンプから前記
切削液を出力し、バッファタンクによって前記切削液の
吐出圧力の低下を抑制しながら前記切削液を前記切断ユ
ニットに供給する工程を備えるワーク切断方法を用いて
得られる、希土類磁石。