JP2002103327A - ガラス繊維強化ポリアミド樹脂の製造方法 - Google Patents
ガラス繊維強化ポリアミド樹脂の製造方法Info
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- Processing And Handling Of Plastics And Other Materials For Molding In General (AREA)
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 本発明は、強度・剛性、特に高温時の剛
性に優れ、軽量化効果の大きいガラス繊維強化ポリアミ
ド樹脂を効率的に製造する方法を提供することを目的と
する。 【解決手段】 ポリアミド樹脂とガラス繊維を溶融混練
する工程において、全バレル長Ｌ１とバレル径Ｄ１の比
（Ｌ１／Ｄ１）が３０以上の同方向回転２軸押出機を用
い、該押出機中でポリアミド樹脂が溶融状態であり、か
つ、バレル全長の１／２より下流の位置からガラス繊維
を供給し、該ガラス繊維供給位置より下流側にスクリュ
ーブロック長Ｌ２とスクリュー径Ｄ２の比（Ｌ２／Ｄ
２）が０．３〜１の逆方向ネジを少なくとも１ヶ所以上
有するスクリューを用いて溶融混練することを特徴とす
るガラス繊維強化ポリアミド樹脂の製造方法。
性に優れ、軽量化効果の大きいガラス繊維強化ポリアミ
ド樹脂を効率的に製造する方法を提供することを目的と
する。 【解決手段】 ポリアミド樹脂とガラス繊維を溶融混練
する工程において、全バレル長Ｌ１とバレル径Ｄ１の比
（Ｌ１／Ｄ１）が３０以上の同方向回転２軸押出機を用
い、該押出機中でポリアミド樹脂が溶融状態であり、か
つ、バレル全長の１／２より下流の位置からガラス繊維
を供給し、該ガラス繊維供給位置より下流側にスクリュ
ーブロック長Ｌ２とスクリュー径Ｄ２の比（Ｌ２／Ｄ
２）が０．３〜１の逆方向ネジを少なくとも１ヶ所以上
有するスクリューを用いて溶融混練することを特徴とす
るガラス繊維強化ポリアミド樹脂の製造方法。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、強度・剛性、特に
高温時の剛性に優れたガラス繊維強化ポリアミド樹脂を
製造する方法に関する。
高温時の剛性に優れたガラス繊維強化ポリアミド樹脂を
製造する方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】ポリアミド樹脂は、その優れた機械的特
性、耐久性、耐薬品性を利用して、自動車、機械関連、
建材および住宅設備部品などに広く利用されている。特
に、ポリアミド樹脂にガラス繊維等の無機強化剤を配合
した強化ポリアミド樹脂組成物は、その優れた機械的特
性および成形加工性から、金属材料を代替し、部品の軽
量化や部品点数の削減に有用である。
性、耐久性、耐薬品性を利用して、自動車、機械関連、
建材および住宅設備部品などに広く利用されている。特
に、ポリアミド樹脂にガラス繊維等の無機強化剤を配合
した強化ポリアミド樹脂組成物は、その優れた機械的特
性および成形加工性から、金属材料を代替し、部品の軽
量化や部品点数の削減に有用である。
【０００３】しかしながら、ポリアミド樹脂の強度・剛
性を向上させるためには、ガラス繊維等の無機強化剤を
比較的多量に配合する必要があった。ガラス繊維等を多
量に配合すると得られた成形品の表面にガラス繊維が露
出し、外装部品などでは、使用に制限があった。また、
ガラス繊維は、ポリアミド樹脂より比重が重く、多量に
配合すると、ガラス繊維強化ポリアミド樹脂組成物の比
重が増大し、軽量化の利点が失われるという問題があっ
た。
性を向上させるためには、ガラス繊維等の無機強化剤を
比較的多量に配合する必要があった。ガラス繊維等を多
量に配合すると得られた成形品の表面にガラス繊維が露
出し、外装部品などでは、使用に制限があった。また、
ガラス繊維は、ポリアミド樹脂より比重が重く、多量に
配合すると、ガラス繊維強化ポリアミド樹脂組成物の比
重が増大し、軽量化の利点が失われるという問題があっ
た。
【０００４】これらの問題を解決するために、芳香族系
モノマーを含有する芳香族ポリアミドや、脂環族モノマ
ーを含有する脂環族ポリアミドを用い、ガラス転移点を
高めることで、実用範囲（吸水時や高温時）での強度・
剛性低下を抑制する方法が、特開昭５９−１５５４２号
公報等で提案されている。しかしながら、ポリアミド樹
脂のガラス転移点が高いと、成形時の金型温度を高めな
いと、機械的特性や、成形品外観を充分なレベルにでき
なかったり、成形サイクルが長くなるため、生産性が悪
かった。
モノマーを含有する芳香族ポリアミドや、脂環族モノマ
ーを含有する脂環族ポリアミドを用い、ガラス転移点を
高めることで、実用範囲（吸水時や高温時）での強度・
剛性低下を抑制する方法が、特開昭５９−１５５４２号
公報等で提案されている。しかしながら、ポリアミド樹
脂のガラス転移点が高いと、成形時の金型温度を高めな
いと、機械的特性や、成形品外観を充分なレベルにでき
なかったり、成形サイクルが長くなるため、生産性が悪
かった。
【０００５】一方で、長繊維ガラスで強化したポリアミ
ド樹脂組成物が、特公昭６３−３７６９４号公報等で提
案されている。該ガラス長繊維強化ポリアミド樹脂組成
物は、実用時の強度・剛性、耐衝撃性の点で優れている
が、成形流動性が悪かったり、ガラス繊維の折損を防止
するために特殊な成形機を用いたりする必要があった。
さらに、連続ガラス繊維にポリアミド樹脂を充分含浸さ
せる必要があるため、製造法が複雑であり、かつ生産性
が低いという問題があった。
ド樹脂組成物が、特公昭６３−３７６９４号公報等で提
案されている。該ガラス長繊維強化ポリアミド樹脂組成
物は、実用時の強度・剛性、耐衝撃性の点で優れている
が、成形流動性が悪かったり、ガラス繊維の折損を防止
するために特殊な成形機を用いたりする必要があった。
さらに、連続ガラス繊維にポリアミド樹脂を充分含浸さ
せる必要があるため、製造法が複雑であり、かつ生産性
が低いという問題があった。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、強度・剛
性、特に高温時の剛性に優れ、軽量化効果の大きいガラ
ス繊維強化ポリアミド樹脂を効率的に製造する方法を提
供することを目的とする。
性、特に高温時の剛性に優れ、軽量化効果の大きいガラ
ス繊維強化ポリアミド樹脂を効率的に製造する方法を提
供することを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明者等は、前記課題
を解決するために、鋭意検討した結果、特定の溶融混練
条件化で、ポリアミド樹脂とガラス繊維を溶融混練する
ことで、強度・剛性、特に高温時の剛性に優れ、軽量化
に優れたガラス繊維強化ポリアミド樹脂を効率良く得ら
れる方法を見出し、本発明をなすに至った。
を解決するために、鋭意検討した結果、特定の溶融混練
条件化で、ポリアミド樹脂とガラス繊維を溶融混練する
ことで、強度・剛性、特に高温時の剛性に優れ、軽量化
に優れたガラス繊維強化ポリアミド樹脂を効率良く得ら
れる方法を見出し、本発明をなすに至った。
【０００８】すなわち、本発明の第一は、ポリアミド樹
脂とガラス繊維を溶融混練する工程において、全バレル
長Ｌ１とバレル径Ｄ１の比（Ｌ１／Ｄ１）が３０以上の
同方向回転２軸押出機を用い、該押出機中でポリアミド
樹脂が溶融状態であり、かつ、バレル全長の１／２より
下流の位置からガラス繊維を供給し、該ガラス繊維供給
位置より下流側にスクリューブロック長Ｌ２とスクリュ
ー径Ｄ２の比（Ｌ２／Ｄ２）が０．３〜１の逆方向ネジ
を少なくとも１ヶ所以上有するスクリューを用いて溶融
混練することを特徴とするガラス繊維強化ポリアミド樹
脂の製造方法である。
脂とガラス繊維を溶融混練する工程において、全バレル
長Ｌ１とバレル径Ｄ１の比（Ｌ１／Ｄ１）が３０以上の
同方向回転２軸押出機を用い、該押出機中でポリアミド
樹脂が溶融状態であり、かつ、バレル全長の１／２より
下流の位置からガラス繊維を供給し、該ガラス繊維供給
位置より下流側にスクリューブロック長Ｌ２とスクリュ
ー径Ｄ２の比（Ｌ２／Ｄ２）が０．３〜１の逆方向ネジ
を少なくとも１ヶ所以上有するスクリューを用いて溶融
混練することを特徴とするガラス繊維強化ポリアミド樹
脂の製造方法である。
【０００９】本発明の第二は、ポリアミド樹脂の溶融粘
度が、剪断速度１０００／ｓｅｃ下、ガラス繊維供給位
置での該ポリアミド樹脂の溶融温度で測定したときに、
５０Ｐａ・ｓ以下であることを特徴とする本発明の第一
記載のガラス繊維強化ポリアミド樹脂の製造方法であ
る。
度が、剪断速度１０００／ｓｅｃ下、ガラス繊維供給位
置での該ポリアミド樹脂の溶融温度で測定したときに、
５０Ｐａ・ｓ以下であることを特徴とする本発明の第一
記載のガラス繊維強化ポリアミド樹脂の製造方法であ
る。
【００１０】本発明の第三は、ガラス繊維供給位置より
下流に設けた逆方向ネジスクリューの下流部に設けたベ
ント口より、発生ガス成分を−１０〜−７６ｃｍＨｇの
範囲で減圧除去することを特徴とする本発明の第一また
は第二記載のガラス繊維強化ポリアミド樹脂の製造方法
である。
下流に設けた逆方向ネジスクリューの下流部に設けたベ
ント口より、発生ガス成分を−１０〜−７６ｃｍＨｇの
範囲で減圧除去することを特徴とする本発明の第一また
は第二記載のガラス繊維強化ポリアミド樹脂の製造方法
である。
【００１１】本発明の第四は、押出機最下流部に設けた
ダイのオリフィスにおける溶融したガラス繊維強化ポリ
アミド樹脂の剪断速度を１００／ｓｅｃ〜５００／ｓｅ
ｃに制御することを特徴とする本発明の第一〜第三のい
ずれかに記載のガラス繊維強化ポリアミド樹脂の製造方
法である。
ダイのオリフィスにおける溶融したガラス繊維強化ポリ
アミド樹脂の剪断速度を１００／ｓｅｃ〜５００／ｓｅ
ｃに制御することを特徴とする本発明の第一〜第三のい
ずれかに記載のガラス繊維強化ポリアミド樹脂の製造方
法である。
【００１２】本発明で用いる押出機は、全バレル長Ｌ１
とバレル径Ｄ１の比（Ｌ１／Ｄ１）が３０以上である。
Ｌ１／Ｄ１が３０未満であると、ガラス繊維供給位置ま
でにポリアミド樹脂が充分に加熱され難く、溶融粘度が
高いか未溶融状態で、ガラス繊維を供給することにな
る。ポリアミド樹脂の溶融粘度が高いか未溶融状態の位
置でガラス繊維を供給すると、その剪断力によってガラ
ス繊維の折損が過大となり、強度・剛性に優れるガラス
繊維強化ポリアミドが得難くなる。Ｌ１／Ｄ１の小さい
押出機で、ポリアミド樹脂を充分溶融粘度の低い状態に
可塑化するには、ヒーター温度を上げる、および／また
は比較的多数のニーディングブロックを用いたスクリュ
ー構成で、剪断力により発熱させる等の方法がある。し
かしながら、これらの方法では、エネルギー的に非効率
であったり、局部的なポリアミド樹脂の加熱によりポリ
アミド樹脂の劣化の起因となる場合がある。
とバレル径Ｄ１の比（Ｌ１／Ｄ１）が３０以上である。
Ｌ１／Ｄ１が３０未満であると、ガラス繊維供給位置ま
でにポリアミド樹脂が充分に加熱され難く、溶融粘度が
高いか未溶融状態で、ガラス繊維を供給することにな
る。ポリアミド樹脂の溶融粘度が高いか未溶融状態の位
置でガラス繊維を供給すると、その剪断力によってガラ
ス繊維の折損が過大となり、強度・剛性に優れるガラス
繊維強化ポリアミドが得難くなる。Ｌ１／Ｄ１の小さい
押出機で、ポリアミド樹脂を充分溶融粘度の低い状態に
可塑化するには、ヒーター温度を上げる、および／また
は比較的多数のニーディングブロックを用いたスクリュ
ー構成で、剪断力により発熱させる等の方法がある。し
かしながら、これらの方法では、エネルギー的に非効率
であったり、局部的なポリアミド樹脂の加熱によりポリ
アミド樹脂の劣化の起因となる場合がある。
【００１３】また、本発明に用いる押出機は、スクリュ
ー構成の容易性、ガラス繊維の折損防止の観点から、同
方向回転２軸押出機を用いる必要がある。単軸押出機
は、２軸押出機に比較し滞留時間および滞留時間分布が
大きく、ガラス繊維が折損し易い。異方向回転２軸押出
機は、スクリュー間の剪断力が強く、ガラス繊維が折損
し易い。
ー構成の容易性、ガラス繊維の折損防止の観点から、同
方向回転２軸押出機を用いる必要がある。単軸押出機
は、２軸押出機に比較し滞留時間および滞留時間分布が
大きく、ガラス繊維が折損し易い。異方向回転２軸押出
機は、スクリュー間の剪断力が強く、ガラス繊維が折損
し易い。
【００１４】本発明のガラス繊維の供給位置は、ポリア
ミド樹脂が溶融状態であり、かつ、バレル全長の１／２
より下流側に設けた供給口より供給する必要がある。ガ
ラス繊維の供給位置がバレル全長の１／２より上流であ
ると、ガラス繊維供給位置でのポリアミド樹脂が、固体
状態または、半溶融状態になり易い。ガラス繊維の供給
位置でのポリアミド樹脂が固体状態または、半溶融状態
であると、供給されたガラス繊維に大きな剪断力がかか
り、ガラス繊維の折損が過大となり、強度・剛性に優れ
るガラス繊維強化ポリアミドが得難くなる。ガラス繊維
供給位置での、好ましいポリアミド樹脂の溶融状態は、
ポリアミド樹脂の溶融粘度が、剪断速度１０００／ｓｅ
ｃかつ、ガラス繊維供給位置での該ポリアミド樹脂の溶
融温度で測定したときに５０Ｐａ・ｓ以下である。この
ようなポリアミド樹脂の溶融粘度が比較的低い状態の部
位にガラス繊維を供給することで、ガラス繊維の折損を
抑制できる。このようなポリアミド樹脂の溶融状態を達
成する方法に特に制限はないが、ポリアミド樹脂の劣化
の影響が出ない範囲で、ガラス繊維の供給位置より上流
側でのヒーター温度を高める方法や、ニーディングブロ
ックにより剪断発熱させ溶融温度を高める方法が例示で
きる。ポリアミド樹脂の溶融温度に特に制限はないが、
劣化の影響を回避するためには、概ね３４０℃以下であ
る。また、使用するポリアミド樹脂の分子量を調整する
ことで、比較的低い温度でも、溶融粘度５０Ｐａ・ｓ以
下を達成することもできる。
ミド樹脂が溶融状態であり、かつ、バレル全長の１／２
より下流側に設けた供給口より供給する必要がある。ガ
ラス繊維の供給位置がバレル全長の１／２より上流であ
ると、ガラス繊維供給位置でのポリアミド樹脂が、固体
状態または、半溶融状態になり易い。ガラス繊維の供給
位置でのポリアミド樹脂が固体状態または、半溶融状態
であると、供給されたガラス繊維に大きな剪断力がかか
り、ガラス繊維の折損が過大となり、強度・剛性に優れ
るガラス繊維強化ポリアミドが得難くなる。ガラス繊維
供給位置での、好ましいポリアミド樹脂の溶融状態は、
ポリアミド樹脂の溶融粘度が、剪断速度１０００／ｓｅ
ｃかつ、ガラス繊維供給位置での該ポリアミド樹脂の溶
融温度で測定したときに５０Ｐａ・ｓ以下である。この
ようなポリアミド樹脂の溶融粘度が比較的低い状態の部
位にガラス繊維を供給することで、ガラス繊維の折損を
抑制できる。このようなポリアミド樹脂の溶融状態を達
成する方法に特に制限はないが、ポリアミド樹脂の劣化
の影響が出ない範囲で、ガラス繊維の供給位置より上流
側でのヒーター温度を高める方法や、ニーディングブロ
ックにより剪断発熱させ溶融温度を高める方法が例示で
きる。ポリアミド樹脂の溶融温度に特に制限はないが、
劣化の影響を回避するためには、概ね３４０℃以下であ
る。また、使用するポリアミド樹脂の分子量を調整する
ことで、比較的低い温度でも、溶融粘度５０Ｐａ・ｓ以
下を達成することもできる。
【００１５】本発明における、ポリアミド樹脂の溶融粘
度は、キャピラリー粘度計を用い、オリフィス径とオリ
フィス長の比が異なるオリフィスを２つ以上用いた測定
を行い、管長補正をした値を用いる。測定温度は、本発
明の製造方法に用いる押出機のガラス繊維の供給位置お
ける、ポリアミド樹脂の溶融温度とし、また、剪断速度
は、１０００／ｓｅｃで測定したものである。
度は、キャピラリー粘度計を用い、オリフィス径とオリ
フィス長の比が異なるオリフィスを２つ以上用いた測定
を行い、管長補正をした値を用いる。測定温度は、本発
明の製造方法に用いる押出機のガラス繊維の供給位置お
ける、ポリアミド樹脂の溶融温度とし、また、剪断速度
は、１０００／ｓｅｃで測定したものである。
【００１６】本発明の押出機のスクリュー構成におい
て、ガラス繊維の供給位置の下流側に少なくとも１ヶ所
のスクリューブロック長Ｌ２とスクリュー径Ｄ２の比
（Ｌ２／Ｄ２）が０．３〜１の逆方向ネジを有するスク
リューを設ける必要がある。逆方向ネジのＬ２／Ｄ２が
０．３より小さいか、逆方向ネジを設けない場合、ガラ
ス繊維の開繊が不十分となり、分散状態が不均一な組成
物となり易い。逆方向ネジのＬ２／Ｄ２が１より大きい
と、逆方向ネジ部での圧力が上昇しガラス繊維に過大な
剪断力がかかり、ガラス繊維の折損が過大となり好まし
くない。Ｌ２／Ｄ２が０．３〜１の逆方向ネジのスクリ
ューの位置は、ガラス繊維の供給口より下流であれば、
その位置に特に制限はなく、Ｌ２／Ｄ２が０．３〜１で
ある逆方向ネジのスクリューの全てを一ヶ所に設けても
良いし、逆方向ネジスクリューのＬ２／Ｄ２の総計が
０．３〜１の範囲であれば、逆方向ネジのスクリューを
二ヶ所以上に分かれた位置に設けても良い。
て、ガラス繊維の供給位置の下流側に少なくとも１ヶ所
のスクリューブロック長Ｌ２とスクリュー径Ｄ２の比
（Ｌ２／Ｄ２）が０．３〜１の逆方向ネジを有するスク
リューを設ける必要がある。逆方向ネジのＬ２／Ｄ２が
０．３より小さいか、逆方向ネジを設けない場合、ガラ
ス繊維の開繊が不十分となり、分散状態が不均一な組成
物となり易い。逆方向ネジのＬ２／Ｄ２が１より大きい
と、逆方向ネジ部での圧力が上昇しガラス繊維に過大な
剪断力がかかり、ガラス繊維の折損が過大となり好まし
くない。Ｌ２／Ｄ２が０．３〜１の逆方向ネジのスクリ
ューの位置は、ガラス繊維の供給口より下流であれば、
その位置に特に制限はなく、Ｌ２／Ｄ２が０．３〜１で
ある逆方向ネジのスクリューの全てを一ヶ所に設けても
良いし、逆方向ネジスクリューのＬ２／Ｄ２の総計が
０．３〜１の範囲であれば、逆方向ネジのスクリューを
二ヶ所以上に分かれた位置に設けても良い。
【００１７】また、ガラス繊維供給口の下流に設けた逆
方向ネジスクリューのさらに下流の位置に設けたベント
口より、発生ガス成分を−１０〜−７６ｃｍＨｇの範囲
で減圧除去する方法が好ましい。ここで、発生ガス成分
とは、ポリアミド樹脂や、ガラス繊維の供給に同伴した
水分が気化した水蒸気、同伴空気、残留モノマーや、添
加剤の揮発成分である。発生ガスの減圧除去が不十分で
あると、押出機より吐出された、ガラス繊維強化樹脂組
成物からなるロープが発泡し、ロープが切れやすくなっ
たり、冷却水の付着量が増したり、生産性、品質ともに
問題となる場合がある。
方向ネジスクリューのさらに下流の位置に設けたベント
口より、発生ガス成分を−１０〜−７６ｃｍＨｇの範囲
で減圧除去する方法が好ましい。ここで、発生ガス成分
とは、ポリアミド樹脂や、ガラス繊維の供給に同伴した
水分が気化した水蒸気、同伴空気、残留モノマーや、添
加剤の揮発成分である。発生ガスの減圧除去が不十分で
あると、押出機より吐出された、ガラス繊維強化樹脂組
成物からなるロープが発泡し、ロープが切れやすくなっ
たり、冷却水の付着量が増したり、生産性、品質ともに
問題となる場合がある。
【００１８】さらに、押出機最下流部に設けたダイのオ
リフィスにおける溶融したガラス繊維強化ポリアミド樹
脂の剪断速度を１００／ｓｅｃから５００／ｓｅｃに制
御する方法が好ましい。剪断速度が１００／ｓｅｃより
小さいと、押出機より吐出されたロープの安定性が悪く
切れ易い場合がある。剪断速度が５００／ｓｅｃより大
きいとガラス繊維の折損が過大となる場合がある。ダイ
のオリフィスにおける剪断速度を前記の範囲に制御する
には、押出量によって、適宜オリフィス径、穴数を選択
する方法が例示できる。
リフィスにおける溶融したガラス繊維強化ポリアミド樹
脂の剪断速度を１００／ｓｅｃから５００／ｓｅｃに制
御する方法が好ましい。剪断速度が１００／ｓｅｃより
小さいと、押出機より吐出されたロープの安定性が悪く
切れ易い場合がある。剪断速度が５００／ｓｅｃより大
きいとガラス繊維の折損が過大となる場合がある。ダイ
のオリフィスにおける剪断速度を前記の範囲に制御する
には、押出量によって、適宜オリフィス径、穴数を選択
する方法が例示できる。
【００１９】本発明における押出機のスクリュー構成
は、ガラス繊維供給位置より上流側では、ポリアミド樹
脂を可塑化するのに充分な剪断力が与えられれば、特に
制限はないが、通常ガラス繊維供給位置より上流側に、
１ヶ所以上の逆方向ネジスクリューを設ける方法が好ま
しい。ガラス繊維供給位置より下流側では、逆方向ネジ
スクリュー以外の部分に特に制約はないが、過大な剪断
力がガラス繊維に加わらないよう配慮する必要がある。
具体的には、通常の順方向ネジ、順方向ニーディングブ
ロック、順方向ネジのフライト部に切り欠き部を有する
ブロック等を適宜配置することができるが、逆方向ネジ
スクリューの上流に、ニーディングブロックを比較的長
く配置すると、ガラス繊維に剪断力がかかり易く、ガラ
ス繊維の折損が過大になり易く好ましくない。
は、ガラス繊維供給位置より上流側では、ポリアミド樹
脂を可塑化するのに充分な剪断力が与えられれば、特に
制限はないが、通常ガラス繊維供給位置より上流側に、
１ヶ所以上の逆方向ネジスクリューを設ける方法が好ま
しい。ガラス繊維供給位置より下流側では、逆方向ネジ
スクリュー以外の部分に特に制約はないが、過大な剪断
力がガラス繊維に加わらないよう配慮する必要がある。
具体的には、通常の順方向ネジ、順方向ニーディングブ
ロック、順方向ネジのフライト部に切り欠き部を有する
ブロック等を適宜配置することができるが、逆方向ネジ
スクリューの上流に、ニーディングブロックを比較的長
く配置すると、ガラス繊維に剪断力がかかり易く、ガラ
ス繊維の折損が過大になり易く好ましくない。
【００２０】本発明に用いるポリアミド樹脂に特に限定
はないが、例えば、ε−カプロラクタム、アジピン酸、
セバシン酸、ドデカン二酸、イソフタル酸、テレフタル
酸、ヘキサメチレンジアミン、テトラメチレンジアミ
ン、２−メチルペンタメチレンジアミン、２，２，４−
トリメチルヘキサメチレンジアミン、２，４，４−トリ
メチルヘキサメチレンジアミン、メタキシリレンジアミ
ン、ビス（３ーメチルー４アミノシクロヘキシル）メタ
ン等のナイロン形成性モノマーを適宜組み合わせて得ら
れるホモポリマー単独、共重合体単独、ホモポリマー同
士の混合物、共重合体同士の混合物、共重合体とホモポ
リマーの混合物等を用いることができる。このようなポ
リアミド樹脂の具体例としては、例えば、ナイロン６、
ナイロン６６、ナイロン４６、ナイロン６１０、ナイロ
ン６１２、ナイロン１１、ナイロン１２、ナイロンＭＸ
Ｄ６、ヘキサメチレンジアミンとイソフタル酸を重合し
てなるナイロン（ナイロン６Ｉ）、イソフタル酸とビス
（３−メチル−４アミノシクロヘキシル）メタンを重合
してなるナイロン（ナイロンＰＡＣＭＩ）などのホモポ
リマー、アジピン酸とイソフタル酸とへキサメチレンジ
アミンを重合してなるナイロン（ナイロン６６／６Ｉ共
重合体）、アジピン酸とイソフタル酸とへキサメチレン
ジアミン、ε−カプロラクタムを重合してなるナイロン
（ナイロン６６／６Ｉ／６共重合体）アジピン酸とテレ
フタル酸とヘキサメチレンジアミンを重合してなるナイ
ロン（ナイロン６６／６Ｔ共重合体）、イソフタル酸と
テレフタル酸とヘキサメチレンジアミンを重合してなる
ナイロン（ナイロン６Ｉ／６Ｔ共重合体）、テレフタル
酸と２，２，４−トリメチルヘキサメチレンジアミンと
２，４，４−トリメチルヘキサメチレンジアミンを重合
してなるナイロン（ナイロンＴＭＤＴ共重合体）、イソ
フタル酸とテレフタル酸とヘキサメチレンジアミンとビ
ス（３ーメチルー４アミノシクロヘキシル）メタンを重
合してなる共重合ナイロン、およびイソフタル酸とテレ
フタル酸とヘキサメチレンジアミンとビス（３ーメチル
ー４アミノシクロヘキシル）メタンを重合してなる共重
合ナイロンとナイロン６の混合物、ＭＸＤ６ナイロンと
ナイロン６６の混合物等が挙げられる。該ポリアミド樹
脂には、必要に応じ本発明の目的を損なわない範囲に於
いて通常のポリアミド樹脂に添加される酸化防止剤、紫
外線吸収剤、熱安定剤、光劣化防止剤、可塑剤、滑剤、
離型剤、核剤、難燃剤、着色顔料、染料等を添加するこ
ともできるし、他の熱可塑性樹脂をブレンドしても良
い。
はないが、例えば、ε−カプロラクタム、アジピン酸、
セバシン酸、ドデカン二酸、イソフタル酸、テレフタル
酸、ヘキサメチレンジアミン、テトラメチレンジアミ
ン、２−メチルペンタメチレンジアミン、２，２，４−
トリメチルヘキサメチレンジアミン、２，４，４−トリ
メチルヘキサメチレンジアミン、メタキシリレンジアミ
ン、ビス（３ーメチルー４アミノシクロヘキシル）メタ
ン等のナイロン形成性モノマーを適宜組み合わせて得ら
れるホモポリマー単独、共重合体単独、ホモポリマー同
士の混合物、共重合体同士の混合物、共重合体とホモポ
リマーの混合物等を用いることができる。このようなポ
リアミド樹脂の具体例としては、例えば、ナイロン６、
ナイロン６６、ナイロン４６、ナイロン６１０、ナイロ
ン６１２、ナイロン１１、ナイロン１２、ナイロンＭＸ
Ｄ６、ヘキサメチレンジアミンとイソフタル酸を重合し
てなるナイロン（ナイロン６Ｉ）、イソフタル酸とビス
（３−メチル−４アミノシクロヘキシル）メタンを重合
してなるナイロン（ナイロンＰＡＣＭＩ）などのホモポ
リマー、アジピン酸とイソフタル酸とへキサメチレンジ
アミンを重合してなるナイロン（ナイロン６６／６Ｉ共
重合体）、アジピン酸とイソフタル酸とへキサメチレン
ジアミン、ε−カプロラクタムを重合してなるナイロン
（ナイロン６６／６Ｉ／６共重合体）アジピン酸とテレ
フタル酸とヘキサメチレンジアミンを重合してなるナイ
ロン（ナイロン６６／６Ｔ共重合体）、イソフタル酸と
テレフタル酸とヘキサメチレンジアミンを重合してなる
ナイロン（ナイロン６Ｉ／６Ｔ共重合体）、テレフタル
酸と２，２，４−トリメチルヘキサメチレンジアミンと
２，４，４−トリメチルヘキサメチレンジアミンを重合
してなるナイロン（ナイロンＴＭＤＴ共重合体）、イソ
フタル酸とテレフタル酸とヘキサメチレンジアミンとビ
ス（３ーメチルー４アミノシクロヘキシル）メタンを重
合してなる共重合ナイロン、およびイソフタル酸とテレ
フタル酸とヘキサメチレンジアミンとビス（３ーメチル
ー４アミノシクロヘキシル）メタンを重合してなる共重
合ナイロンとナイロン６の混合物、ＭＸＤ６ナイロンと
ナイロン６６の混合物等が挙げられる。該ポリアミド樹
脂には、必要に応じ本発明の目的を損なわない範囲に於
いて通常のポリアミド樹脂に添加される酸化防止剤、紫
外線吸収剤、熱安定剤、光劣化防止剤、可塑剤、滑剤、
離型剤、核剤、難燃剤、着色顔料、染料等を添加するこ
ともできるし、他の熱可塑性樹脂をブレンドしても良
い。
【００２１】本発明に用いるガラス繊維は、通常熱可塑
性樹脂に使用されているものを使うことができ、原料と
してのガラス繊維径やガラス繊維のチョップ長に特に制
限はなく、例えば直径が５〜２５μｍのチョップドスト
ランド、ロービングのいずれを使用しても良い。チョッ
プドストランドを用いる場合には、その長さが１から１
２ｍｍの範囲で適宜選択して用いることができる。
性樹脂に使用されているものを使うことができ、原料と
してのガラス繊維径やガラス繊維のチョップ長に特に制
限はなく、例えば直径が５〜２５μｍのチョップドスト
ランド、ロービングのいずれを使用しても良い。チョッ
プドストランドを用いる場合には、その長さが１から１
２ｍｍの範囲で適宜選択して用いることができる。
【００２２】また、ガラス繊維の表面に通常公知のシラ
ン系カップリング剤を付着させたものを用いても良い。
例えばγ−アミノプロピルトリメトキシシラン、γ−ア
ミノプロピルトリエトキシシラン、Ｎ−β（アミノエチ
ル）−γ−アミノプロピルトリメトキシシラン、ビニル
トリエトキシシラン、γ−グリシドキシプロピルトリメ
トキシシランなどが利用できる。さらに、集束剤とし
て、ウレタン系樹脂、無水マレイン酸変性ブタジエン系
樹脂、無水マレイン酸スチレン系、アクリル酸等の公知
の集束剤で処理されたガラス繊維を用いることができ
る。
ン系カップリング剤を付着させたものを用いても良い。
例えばγ−アミノプロピルトリメトキシシラン、γ−ア
ミノプロピルトリエトキシシラン、Ｎ−β（アミノエチ
ル）−γ−アミノプロピルトリメトキシシラン、ビニル
トリエトキシシラン、γ−グリシドキシプロピルトリメ
トキシシランなどが利用できる。さらに、集束剤とし
て、ウレタン系樹脂、無水マレイン酸変性ブタジエン系
樹脂、無水マレイン酸スチレン系、アクリル酸等の公知
の集束剤で処理されたガラス繊維を用いることができ
る。
【００２３】
【発明の実施の形態】本発明について、以下具体的に説
明する。実施例、比較例中の評価は、次の方法で行っ
た。
明する。実施例、比較例中の評価は、次の方法で行っ
た。
【００２４】（１）蟻酸溶液粘度：樹脂組成物を蟻酸に
溶解し、ガラス繊維を濾過、除去後ポリマー溶液を回収
し、ＪＩＳ Ｋ６８１０に準じて測定した。 （２）ガラス繊維供給位置の樹脂温度：バレル内蔵の熱
電対にて測定した。
溶解し、ガラス繊維を濾過、除去後ポリマー溶液を回収
し、ＪＩＳ Ｋ６８１０に準じて測定した。 （２）ガラス繊維供給位置の樹脂温度：バレル内蔵の熱
電対にて測定した。
【００２５】（３）ガラス繊維供給位置での樹脂の溶融
粘度：ＲＯＳＡＮＤ社製ツインキャピラリーレオメータ
ーＲＨ７−２型を使用し、（２）で測定した樹脂温度、
せん断速度１０００／ｓｅｃにおける溶融せん断粘度を
測定した。その際、オリフィスは、ダイ径１．０ｍｍ、
ダイ入口角１８０度、のもので、オリフィス長とオリフ
ィス径の比Ｌ／Ｄが１６及び０．２５、の２つのオリフ
ィスを使用し、管長補正を行ったものを溶融粘度とし
た。
粘度：ＲＯＳＡＮＤ社製ツインキャピラリーレオメータ
ーＲＨ７−２型を使用し、（２）で測定した樹脂温度、
せん断速度１０００／ｓｅｃにおける溶融せん断粘度を
測定した。その際、オリフィスは、ダイ径１．０ｍｍ、
ダイ入口角１８０度、のもので、オリフィス長とオリフ
ィス径の比Ｌ／Ｄが１６及び０．２５、の２つのオリフ
ィスを使用し、管長補正を行ったものを溶融粘度とし
た。
【００２６】（４）ガラス繊維長：強化ポリアミド樹脂
組成物ペレットを９０％蟻酸中で、ポリアミドを溶解
し、ガラス繊維を沈殿させ、得られた沈殿物を光学顕微
鏡下で観察し、無作為に選んだ３００〜１０００本のガ
ラス繊維の長さを旭化成工業（株）製画像解析装置ＩＰ
−１０００を用いて測定し、重量平均繊維長を求めた。
組成物ペレットを９０％蟻酸中で、ポリアミドを溶解
し、ガラス繊維を沈殿させ、得られた沈殿物を光学顕微
鏡下で観察し、無作為に選んだ３００〜１０００本のガ
ラス繊維の長さを旭化成工業（株）製画像解析装置ＩＰ
−１０００を用いて測定し、重量平均繊維長を求めた。
【００２７】（５）曲げ特性（強度、弾性率）：東芝機
械（株）社製ＩＳ５０ＥＰ射出成形機を用い、シリンダ
ー温度２９０℃で、充填時間が約１秒になるよう射出圧
力、速度を適宜調整して３ｍｍの試験片を得た。尚、金
型温度は、８０〜１２０℃の範囲で組成物のガラス転位
温度に応じて適宜設定した。得られた試験片を用い、Ａ
ＳＴＭ Ｄ７９０に準じ、曲げスピード５ｍｍ／ｍｉ
ｎ、スパン間５０８ｍｍの３点曲げ試験を行った。８０
℃における曲げ弾性率の測定には、（株）オリエンテッ
ク社製 恒温槽付きテンシロン ＵＴＭ−２．５Ｔを用
いた。
械（株）社製ＩＳ５０ＥＰ射出成形機を用い、シリンダ
ー温度２９０℃で、充填時間が約１秒になるよう射出圧
力、速度を適宜調整して３ｍｍの試験片を得た。尚、金
型温度は、８０〜１２０℃の範囲で組成物のガラス転位
温度に応じて適宜設定した。得られた試験片を用い、Ａ
ＳＴＭ Ｄ７９０に準じ、曲げスピード５ｍｍ／ｍｉ
ｎ、スパン間５０８ｍｍの３点曲げ試験を行った。８０
℃における曲げ弾性率の測定には、（株）オリエンテッ
ク社製 恒温槽付きテンシロン ＵＴＭ−２．５Ｔを用
いた。
【００２８】（６）ロープ安定性：３０分間の押出中に
何本のロープ切れが発生したかを観察した。実施例・比
較例では、次のポリアミド樹脂およびガラス繊維を使用
した。
何本のロープ切れが発生したかを観察した。実施例・比
較例では、次のポリアミド樹脂およびガラス繊維を使用
した。
【００２９】 （１）ポリアミド樹脂 Ａ−１） ポリアミド６６：旭化成工業（株）社製 レオナ１３００ Ａ−２） ポリアミド６：宇部興産（株）社製 ＳＦ１０１３Ａ Ａ−３） ポリアミドＭＸＤ６：三菱エンジニアリングプラスチック（株） 社製 レニー ６００２ Ａ−４） ポリアミド６６／６Ｉ共重合体３：製造例１に従って作成した。 ６Ｉ比率 ２３重量％ 蟻酸溶液粘度 １７
【００３０】 （２）ガラス繊維 日本電気硝子（株）社製 ＥＣＳ０３Ｔ２７５ＧＨ 平均繊維径 １０μｍ
【００３１】製造例１ アジピン酸とヘキサメチレンジアミンの等モル塩１．９
２５ｋｇとイソフタル酸とヘキサメチレンジアミンの等
モル塩０．５７5ｋｇ、分子量調節用アジピン酸０．１
９ｇ及び純水２．５ｋｇを５リットルオートクレーブに
仕込み良く攪拌しながら、充分に窒素置換した。攪拌を
継続しながら温度を室温から２２０℃まで約１時間で昇
温した。この後、オートクレーブの内圧を１８ｋｇ／ｃ
ｍ2−Ｇになるよう水を反応系外に除去しながら約２時
間かけて温度を２６０℃に昇温した。その後加熱をや
め、オートクレーブを密閉し、約８時間かけて室温まで
冷却し、約２ｋｇのポリマーを得た。得られたポリマー
を粉砕し、１０リットルのエバポレータを用い、窒素気
流下２００℃で１０時間固相重合して分子量をさらに上
げた。固相重合によって蟻酸溶液粘度は、１０から１７
になった。
２５ｋｇとイソフタル酸とヘキサメチレンジアミンの等
モル塩０．５７5ｋｇ、分子量調節用アジピン酸０．１
９ｇ及び純水２．５ｋｇを５リットルオートクレーブに
仕込み良く攪拌しながら、充分に窒素置換した。攪拌を
継続しながら温度を室温から２２０℃まで約１時間で昇
温した。この後、オートクレーブの内圧を１８ｋｇ／ｃ
ｍ2−Ｇになるよう水を反応系外に除去しながら約２時
間かけて温度を２６０℃に昇温した。その後加熱をや
め、オートクレーブを密閉し、約８時間かけて室温まで
冷却し、約２ｋｇのポリマーを得た。得られたポリマー
を粉砕し、１０リットルのエバポレータを用い、窒素気
流下２００℃で１０時間固相重合して分子量をさらに上
げた。固相重合によって蟻酸溶液粘度は、１０から１７
になった。
【００３２】
【実施例１】ポリアミドとして、Ａ−４）を用いた。ポ
リアミドを東芝機械（株）社製同方向２軸押出機ＴＥＭ
３５（Ｌ１／Ｄ１＝４７）の最上流供給口より定重量式
フィーダーを用い３０ｋｇ／ｈｒで供給し、ガラス繊維
は、押出機全長の０．６の位置（最上流を０、最下流を
１としたとき）より定重量式フィーダーを用い３０ｋｇ
／ｈｒでサイドフィードした。尚、バレル温度２９０
℃、スクリュー回転数３００回転、ベント真空度６０ｃ
ｍＨｇ、吐出量６０ｋｇ／ｈｒである。また、スクリュ
ー構成は、ポリアミドの可塑化のため、ガラス供給位置
より上流にＬ２／Ｄ２＝８．５のニーディングブロック
およびＬ２／Ｄ２＝０．４の逆方向ネジを設け、ガラス
繊維の分散のため、ガラス繊維供給位置より下流にＬ２
／Ｄ２＝０．４の逆方向ネジを一ヶ所設けた他は、順ネ
ジのみで構成した。ガラス繊維の供給位置より下流に設
けた逆方向ネジより更に下流の押出機全長の０．８の位
置で、減圧ベント口を設け、減圧度−４０ｃｍＨｇにて
脱気した。ダイは、径３ｍｍのオリフィスが４穴のもの
を用いた。ダイより押し出された溶融樹脂組成物を冷水
バス中で冷却後連続的にペレット状にカッティングして
ガラス繊維強化ポリアミド樹脂組成物を得た。得られた
ガラス繊維強化ポリアミド樹脂組成物の評価結果を表１
に示す。比較例に比べ、曲げ弾性率、ロープ安定性に優
れる。
リアミドを東芝機械（株）社製同方向２軸押出機ＴＥＭ
３５（Ｌ１／Ｄ１＝４７）の最上流供給口より定重量式
フィーダーを用い３０ｋｇ／ｈｒで供給し、ガラス繊維
は、押出機全長の０．６の位置（最上流を０、最下流を
１としたとき）より定重量式フィーダーを用い３０ｋｇ
／ｈｒでサイドフィードした。尚、バレル温度２９０
℃、スクリュー回転数３００回転、ベント真空度６０ｃ
ｍＨｇ、吐出量６０ｋｇ／ｈｒである。また、スクリュ
ー構成は、ポリアミドの可塑化のため、ガラス供給位置
より上流にＬ２／Ｄ２＝８．５のニーディングブロック
およびＬ２／Ｄ２＝０．４の逆方向ネジを設け、ガラス
繊維の分散のため、ガラス繊維供給位置より下流にＬ２
／Ｄ２＝０．４の逆方向ネジを一ヶ所設けた他は、順ネ
ジのみで構成した。ガラス繊維の供給位置より下流に設
けた逆方向ネジより更に下流の押出機全長の０．８の位
置で、減圧ベント口を設け、減圧度−４０ｃｍＨｇにて
脱気した。ダイは、径３ｍｍのオリフィスが４穴のもの
を用いた。ダイより押し出された溶融樹脂組成物を冷水
バス中で冷却後連続的にペレット状にカッティングして
ガラス繊維強化ポリアミド樹脂組成物を得た。得られた
ガラス繊維強化ポリアミド樹脂組成物の評価結果を表１
に示す。比較例に比べ、曲げ弾性率、ロープ安定性に優
れる。
【００３３】
【実施例２】減圧度を０ｃｍＨｇすなわち、脱気を行わ
なかった以外は、実施例１と同様の方法で、ガラス繊維
強化ポリアミド樹脂組成物を得た。実施例１に比較し
て、ロープの安定性がやや悪化したが、概ね良好に製造
でき、高い弾性率が得られた。
なかった以外は、実施例１と同様の方法で、ガラス繊維
強化ポリアミド樹脂組成物を得た。実施例１に比較し
て、ロープの安定性がやや悪化したが、概ね良好に製造
でき、高い弾性率が得られた。
【００３４】
【実施例３】バレル温度を２７０℃とした以外は、実施
例１と同様の方法で、ガラス繊維強化ポリアミド樹脂組
成物を得た。実施例１に比較し、８０℃での曲げ弾性率
がやや劣位にあるが、概ね良好な組成物が得られた。
例１と同様の方法で、ガラス繊維強化ポリアミド樹脂組
成物を得た。実施例１に比較し、８０℃での曲げ弾性率
がやや劣位にあるが、概ね良好な組成物が得られた。
【００３５】
【実施例４】ダイのオリフィス径を５ｍｍにした以外
は、実施例１と同様の方法で、実施例１に比較して、ロ
ープの安定性がやや悪化したが、概ね良好に製造でき、
高い弾性率が得られた。
は、実施例１と同様の方法で、実施例１に比較して、ロ
ープの安定性がやや悪化したが、概ね良好に製造でき、
高い弾性率が得られた。
【００３６】
【実施例５】ダイのオリフィス径２．５ｍｍにした以外
は、実施例１と同様の方法で、ガラス繊維強化ポリアミ
ド樹脂組成物を得た。実施例１に比較し、８０℃での曲
げ弾性率がやや劣位にあるが、概ね良好な組成物が得ら
れた。
は、実施例１と同様の方法で、ガラス繊維強化ポリアミ
ド樹脂組成物を得た。実施例１に比較し、８０℃での曲
げ弾性率がやや劣位にあるが、概ね良好な組成物が得ら
れた。
【００３７】
【実施例６〜８】表１に示すポリアミド樹脂を用いた以
外は、実施例１と同様の方法で、ガラス繊維強化ポリア
ミド樹脂組成物を得た。比較例に比べ、高い弾性率とロ
ープ安定性が得られた。
外は、実施例１と同様の方法で、ガラス繊維強化ポリア
ミド樹脂組成物を得た。比較例に比べ、高い弾性率とロ
ープ安定性が得られた。
【００３８】
【表１】
【００３９】
【比較例１】押出機のＬ１／Ｄ１をが短い場合を想定し
て、バレル全長の０．４の位置からポリアミド樹脂を供
給した以外は、実施例１同様の方法で、ガラス繊維強化
ポリアミド樹脂組成物を得た。実施例１と比較し、ガラ
ス繊維供給位置でのポリアミドの溶融樹脂温度が低く、
得られた組成物中のガラス繊維長が短くなった。弾性率
も実施例１と比較して低い。
て、バレル全長の０．４の位置からポリアミド樹脂を供
給した以外は、実施例１同様の方法で、ガラス繊維強化
ポリアミド樹脂組成物を得た。実施例１と比較し、ガラ
ス繊維供給位置でのポリアミドの溶融樹脂温度が低く、
得られた組成物中のガラス繊維長が短くなった。弾性率
も実施例１と比較して低い。
【００４０】
【比較例２】バレル全長の０．４の位置からポリアミド
樹脂を供給した以外は、実施例１同様の方法で、ガラス
繊維強化ポリアミド樹脂組成物を得た。実施例１と比較
し、ガラス繊維供給位置でのポリアミドの溶融樹脂温度
が低く、得られた組成物中のガラス繊維長が短くなっ
た。弾性率も実施例１と比較して低い。
樹脂を供給した以外は、実施例１同様の方法で、ガラス
繊維強化ポリアミド樹脂組成物を得た。実施例１と比較
し、ガラス繊維供給位置でのポリアミドの溶融樹脂温度
が低く、得られた組成物中のガラス繊維長が短くなっ
た。弾性率も実施例１と比較して低い。
【００４１】
【比較例３】ガラス繊維供給位置より下流に設ける逆方
向ネジのＬ２／Ｄ２を１．１５にした以外は、実施例１
同様の方法で、ガラス繊維強化ポリアミド樹脂組成物を
得た。実施例１と比較し、得られた組成物中のガラス繊
維長が短くなり弾性率も低い。
向ネジのＬ２／Ｄ２を１．１５にした以外は、実施例１
同様の方法で、ガラス繊維強化ポリアミド樹脂組成物を
得た。実施例１と比較し、得られた組成物中のガラス繊
維長が短くなり弾性率も低い。
【００４２】
【比較例４】ガラス繊維供給位置より下流に逆方向ネジ
を設けず、ベント減圧度０ｍｍＨｇとした。また、ポリ
アミド樹脂３０ｋｇ／ｈｒ、ガラス繊維３０ｋｇ／ｈｒ
では、ベント口から組成物が盛り上がったため、ポリア
ミド樹脂を１５ｋｇ／ｈｒ、ガラス繊維を１５ｋｇ／ｈ
ｒで供給した。その他の条件は実施例１同様の方法で、
ガラス繊維強化ポリアミド樹脂組成物を得た。実施例
１、２と比較し、得られた組成物中のガラス繊維長が長
くなり弾性率も高かったが、ロープの安定性が極めて悪
かった。
を設けず、ベント減圧度０ｍｍＨｇとした。また、ポリ
アミド樹脂３０ｋｇ／ｈｒ、ガラス繊維３０ｋｇ／ｈｒ
では、ベント口から組成物が盛り上がったため、ポリア
ミド樹脂を１５ｋｇ／ｈｒ、ガラス繊維を１５ｋｇ／ｈ
ｒで供給した。その他の条件は実施例１同様の方法で、
ガラス繊維強化ポリアミド樹脂組成物を得た。実施例
１、２と比較し、得られた組成物中のガラス繊維長が長
くなり弾性率も高かったが、ロープの安定性が極めて悪
かった。
【００４３】
【表２】
【００４４】
【発明の効果】本発明は、強度・剛性、特に高温時の剛
性に優れ、軽量化効果の大きいガラス繊維強化ポリアミ
ド樹脂を効率的に製造する効果を有する。本発明によ
り、例えば、自動車のドアミラーステイ、ルーフレー
ル、ドアハンドル、サンルーフデフレクター、ワイパー
アーム、スポイラー、ホイルキャップ、スライドスイッ
チ、スイッチカバー、コンソールボックス、サンバイザ
ーアーム、ラジエターグリル、スポイラー、ホイルキャ
ップ等の部品や、住宅設備、家具用途において、椅子や
机の脚、天板、背もたれ等の構成部品、クレセント、手
摺り等に有効に用いることができるガラス繊維強化ポリ
アミド樹脂組成物を効率的に製造できる様になった。
性に優れ、軽量化効果の大きいガラス繊維強化ポリアミ
ド樹脂を効率的に製造する効果を有する。本発明によ
り、例えば、自動車のドアミラーステイ、ルーフレー
ル、ドアハンドル、サンルーフデフレクター、ワイパー
アーム、スポイラー、ホイルキャップ、スライドスイッ
チ、スイッチカバー、コンソールボックス、サンバイザ
ーアーム、ラジエターグリル、スポイラー、ホイルキャ
ップ等の部品や、住宅設備、家具用途において、椅子や
机の脚、天板、背もたれ等の構成部品、クレセント、手
摺り等に有効に用いることができるガラス繊維強化ポリ
アミド樹脂組成物を効率的に製造できる様になった。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） // Ｂ２９Ｋ 77:00 Ｂ２９Ｋ 77:00 105:06 105:06 309:08 309:08 Ｆターム(参考） 4F072 AB09 AD44 AG05 AH04 AL02 AL17 4F201 AA29 AD04 AD16 AR12 AR17 BA01 BC01 BC03 BC13 BC37 BD05 BK02 BK13 BK26 BK33 BK36 BK40 BK74 BN18 BN39 BQ07 BQ50
Claims (4)
- 【請求項１】 ポリアミド樹脂とガラス繊維を溶融混練
する工程において、全バレル長Ｌ１とバレル径Ｄ１の比
（Ｌ１／Ｄ１）が３０以上の同方向回転２軸押出機を用
い、該押出機中でポリアミド樹脂が溶融状態であり、か
つ、バレル全長の１／２より下流の位置からガラス繊維
を供給し、該ガラス繊維供給位置より下流側にスクリュ
ーブロック長Ｌ２とスクリュー径Ｄ２の比（Ｌ２／Ｄ
２）が０．３〜１の逆方向ネジを少なくとも１ヶ所以上
有するスクリューを用いて溶融混練することを特徴とす
るガラス繊維強化ポリアミド樹脂の製造方法。 - 【請求項２】 ポリアミド樹脂の溶融粘度が、剪断速度
１０００／ｓｅｃ下、ガラス繊維供給位置での該ポリア
ミド樹脂の溶融温度にて測定したときに、５０Ｐａ・ｓ
以下であることを特徴とする請求項１記載のガラス繊維
強化ポリアミド樹脂の製造方法。 - 【請求項３】 ガラス繊維供給位置より下流に設けた逆
方向ネジスクリューの下流部に設けたベント口より、発
生ガス成分を、−１０〜−７６ｃｍＨｇの範囲で、減圧
除去することを特徴とする請求項１または２記載のガラ
ス繊維強化ポリアミド樹脂の製造方法。 - 【請求項４】 押出機の最下流部に設けたダイのオリフ
ィスにおける溶融したガラス繊維強化ポリアミド樹脂の
剪断速度を１００／ｓｅｃ〜５００／ｓｅｃに制御する
ことを特徴とする請求項１〜３のいずれかに記載のガラ
ス繊維強化ポリアミド樹脂の製造方法。
Priority Applications (1)
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|---|---|---|---|
| JP2000304352A JP2002103327A (ja) | 2000-10-04 | 2000-10-04 | ガラス繊維強化ポリアミド樹脂の製造方法 |
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| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000304352A JP2002103327A (ja) | 2000-10-04 | 2000-10-04 | ガラス繊維強化ポリアミド樹脂の製造方法 |
Publications (1)
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|---|---|
| JP2002103327A true JP2002103327A (ja) | 2002-04-09 |
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ID=18785414
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| JP2000304352A Pending JP2002103327A (ja) | 2000-10-04 | 2000-10-04 | ガラス繊維強化ポリアミド樹脂の製造方法 |
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|---|---|
| JP (1) | JP2002103327A (ja) |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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- 2000-10-04 JP JP2000304352A patent/JP2002103327A/ja active Pending
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