JP2002085109A

JP2002085109A - 安全靴用先芯

Info

Publication number: JP2002085109A
Application number: JP2001155407A
Authority: JP
Inventors: Tetsuhiro Kawazoe; 哲弘川添; Hiroyasu Ishizawa; 宏康石沢; Shigeyuki Kosaka; 繁行高坂
Original assignee: Daicel Chemical Industries Ltd
Current assignee: Daicel Corp
Priority date: 2000-07-14
Filing date: 2001-05-24
Publication date: 2002-03-26

Abstract

(57)【要約】（修正有）【課題】ＪＩＳＴ８１０１の普通作業用安全靴（Ｓ
級）に定められる性能を有し、軽量で、且つ生産性に優
れる樹脂製の安全靴先芯を提供する。【解決手段】安全靴に装着され、外部荷重（圧迫や衝
撃など）から着用者を保護する先芯であって、該先芯が
長繊維強化熱可塑性樹脂を材料とし、先芯先端の立ち上
がり部分ａの肉厚を３．５ｍｍ以上とし、肩部６の平均
曲率ｒを２０以下の形状に射出成形又は圧縮成形により
製造する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は長繊維強化熱可塑性
樹脂製の安全靴用先芯に関する。更に詳しくは、連続し
た強化用繊維に熱可塑性樹脂を含浸させ、任意の長さに
切断（ペレット化）した長繊維強化熱可塑性樹脂を、射
出成形又は圧縮成形することで安価に大量に製造できる
安全靴用先芯に関する。

【０００２】

【従来の技術】安全靴用先芯は、重量物の落下等による
圧迫及び衝撃等からの外部荷重から、着用者の爪先を保
護するものである。従って、該先芯に要求される性状と
しては、第一に強度と剛性が重要となる。第二に、長時
間履いたままで作業を行ったり、歩きつづけるような場
合において、履いている者の疲労の蓄積を低減するため
には、安全靴の重量はできるだけ軽量なものが好まし
く、その一部である先芯の軽量化は必須のものである。
第三に、氷点下に温度調整された低温倉庫等で比較的長
時間作業を行う際に靴の外表面が極度に冷却され、足の
指等が凍傷を負ってしまうのを防ぐために、出来るだけ
断熱効果を高める工夫が必要となる。

【０００３】従来、安全靴先芯の材料としては鋼製のも
のが実用化され、軽量化も進んできてはいるが、材料の
比重そのものが高いために更なる軽量化は限界に近いと
いわざるを得ない。そして、鋼製の先芯は非常に熱伝導
度が高く、体温を速やかに放出するため、低温倉庫等で
の足先の保温効果はほとんど期待できない。また、鋼製
の先芯を使った安全靴を焼却処分した際に出る灰は、先
芯が元の形そのままで残っており、灰全体を大型プレス
機等で圧縮しない限り、嵩密度は低くなってしまい、灰
を輸送する際に使用されるダンプカー等の荷台には積載
重量の上限よりはるかに小さな重量しか積載できず、輸
送コストも非常に非効率的であった。

【０００４】最近の規制緩和に伴い、それらの問題を解
決する手段として先芯を樹脂化する為の研究が盛んに行
なわれてきており、連続繊維強化熱可塑性樹脂シートを
積層させた後、加熱加圧して成形するもの（特開平１１
−３３２６１１）や、テープ状の連続繊維強化熱可塑性
樹脂をランダムに分散させながら加熱加圧成形する方法
（登録２９６９５１８、実開平６−７５０７、実用新案
登録２５７４８６０）などが提案されている。

【０００５】しかしそれらの方法は、一旦シートを積層
させたり、テープ状物をランダムに張付けた後、加熱加
圧成形しなければならないなど手間がかかり、大量生産
が難しく生産性の面で非常に不利であった。

【０００６】

【発明が解決しようとする課題】従って本発明は、ＪＩ
ＳＴ８１０１の普通作業用安全靴（Ｓ級）に定められ
る性能を有し、軽量で、且つ生産性に優れる樹脂製の安
全靴先芯を提供する事を課題とする。

【０００７】

【問題を解決するための手段】本発明者らは、かかる現
状に鑑み鋭意研究を行った結果、長繊維強化熱可塑性樹
脂ペレットを用いて、一般の射出成形や圧縮成形のよう
な大量生産が容易な成形方法を採用することにより、生
産性が高く、製造コストを低く押さえながら、軽量な長
繊維強化熱可塑性樹脂製安全靴先芯が得られる事を見出
した。また、長繊維強化熱可塑性樹脂を用いる他に、安
全靴先芯の形状を追求することによって、ＪＩＳＴ８
１０１の試験に合格する安全靴先芯を見出した。

【０００８】すなわち本発明は、安全靴に装着され、外
部荷重（圧迫や衝撃など）から着用者を保護する先芯で
あって、該先芯が長繊維強化熱可塑性樹脂を材料とし、
射出成形又は圧縮成形により製造され、軽量且つ強度に
優れている事を特徴とする安全靴用先芯を提供するもの
である。また、本発明は、装着された安全靴が、ＪＩＳ
Ｔ８１０１普通作業用安全靴（Ｓ級）としての基準
（耐圧迫荷重：１０００ｋｇｆ以上、耐衝撃エネルギ
ー：７０Ｊ以上を満たし、同時にそれぞれの試験により
変形した際の先芯内部の空隙高さが２０ｍｍ以上）を満
足することを特徴とする前記の安全靴用先芯を提供する
ものである。また、本発明は、右足用又は左足用単独で
の重量が、５０ｇ以下であることを特徴とする前記の安
全靴用先芯を提供するものである。また、本発明は、安
全靴用先芯中の強化用繊維が、数平均長さにして１．５
ｍｍ以上の長さであることを特徴とする請求項１〜３に
記載の安全靴用先芯を提供するものである。また、本発
明は、材料として使用される長繊維強化熱可塑性樹脂が
強化用繊維、マトリックス樹脂により形成されることを
特徴とする前記の安全靴用先芯を提供するものである。
また、本発明は、材料として使用される長繊維強化熱可
塑性樹脂が、連続強化用繊維束にマトリックス樹脂を引
き抜き成形法により含浸したものを、更に、切断して長
さ３〜５０ｍｍの長繊維強化熱可塑性樹脂ペレットとし
たものであることを特徴とする前記の安全靴用先芯を提
供するものである。また、本発明は、長繊維強化熱可塑
性樹脂ペレット中の強化用繊維が、ペレットの長さ方向
に対して実質的に平行に配列しており、強化用繊維含有
率が２０〜８０重量％であることを特徴とする前記の安
全靴用先芯を提供するものである。また、本発明は、長
繊維強化熱可塑性樹脂ペレット中の強化用繊維がペレッ
ト全体に分散している事を特徴とする前記の安全靴用先
芯を提供するものである。また、本発明は、強化用繊維
束が、無機繊維及び／又は有機繊維を２０００〜４００
００本に束ね合わせてなり、且つ該繊維１本の断面径が
平均で３〜４０μｍであることを特徴とする前記の安全
靴用先芯を提供するものである。また、本発明は、マト
リックス樹脂が、ポリアミド樹脂、熱可塑性ポリウレタ
ン樹脂、ポリ−α−オレフィン樹脂、ポリアミド／ＡＢ
Ｓアロイ樹脂、ポリアミド／ポリ−α−オレフィンアロ
イ樹脂から選ばれる１種以上の樹脂であることを特徴と
する前記の安全靴用先芯を提供するものである。また、
本発明は、ポリアミド樹脂が、ナイロン６樹脂、ナイロ
ン６,６樹脂、ナイロン４,６樹脂の単独重合体並びに共
重合体、さらにはこれらから選ばれる１種又は２種以上
の混合物であって、該ポリアミド樹脂のＡＳＴＭＤ−
１２３８（荷重：２.１６ｋｇ、温度：２７５℃）で測
定したメルトフローレートが１０以上であることを特徴
とする前記の安全靴用先芯を提供するものである。ま
た、本発明は、熱可塑性ポリウレタン樹脂が、分子中に
ウレタン結合を持ち、ポリオール（長鎖ジオール）、ジ
イソシアネート、短鎖ジオールの三成分の分子間反応に
よって生成するものであって、ＡＳＴＭＤ−１２３８
（荷重：２.１６ｋｇ、温度：２３０℃）で測定したメ
ルトフローレートが１０以上である事を特徴とする前記
の安全靴用先芯を提供するものである。また、本発明
は、ポリ−α−オレフィン樹脂が、ポリエチレン樹脂、
ポリプロピレン樹脂、ポリ−１−ブテン樹脂、プロピレ
ン−エチレン共重合体樹脂、プロピレン−１−ブテン共
重合体樹脂のいずれから選ばれる１種又は２種以上の混
合物であって、ＡＳＴＭＤ−１２３８（荷重：２.１６
ｋｇ、温度：２３０℃）で測定したメルトフローレート
が１０以上であることを特徴とする前記の安全靴用先芯
を提供するものである。また、本発明は、ポリアミド／
ＡＢＳアロイ樹脂が、（ａ）ポリアミド−６樹脂及び／
又はポリアミド６,６樹脂、（ｂ）アクリロニトリル−
ブタジエン−スチレン共重合体樹脂、（ｃ）アクリロニ
トリル−ブタジエン−スチレン共重合体樹脂を不飽和酸
で変性したものからなる組成物であって、ＡＳＴＭＤ
−１２３８（荷重：５.００ｋｇ、温度：２５０℃）で
測定した該組成物のメルトフローレートが１０以上であ
ることを特徴とする前記の安全靴用先芯を提供するもの
である。また、本発明は、ポリアミド／ポリ−α−オレ
フィン樹脂が、（イ）がポリアミド−６樹脂、ポリアミ
ド−６,６樹脂、ポリアミド−４,６樹脂単独重合体並び
に共重合体、さらにはこれらから選ばれる１種又は２種
以上の混合物、（ロ）がポリエチレン樹脂、ポリプロピ
レン樹脂、プロピレン−エチレン共重合体樹脂、（ハ）
が不飽和酸で変性されたポリエチレン樹脂及び／又はポ
リプロピレン樹脂で形成される組成物から成る組成物で
あって、ＡＳＴＭＤ−１２３８（荷重：２.１６ｋｇ、
温度：２７５℃）で測定した該組成物のメルトフローレ
ートが１０以上である事を特徴とする前記の安全靴用先
芯を提供するものである。また、本発明は、先端の立ち
上がり部分の肉厚が３.５ｍｍ以上１０ｍｍ未満である
ことを特徴とする前記の安全靴用先芯を提供するもので
ある。また、本発明は、先端の立ち上がり部分から天井
にかけての肩部の曲線の曲率ｒが、２０以下である事を
特徴とする前記の安全靴用先芯を提供するものである。

【０００９】

【発明の実施の形態】本発明において用いられる長繊維
強化熱可塑性樹脂ペレットとは、引抜き成形法（ＵＳＰ
−３０４２５７０、特開昭５３−５０２７９号公報他）
を基本製法とし、また該製法に付帯して発生する各種問
題点を解決すべく提案された公知の技術（強化繊維のロ
ービング形状、プラ方法、強化繊維の余熱方法、開繊方
法、熱可塑性樹脂と強化繊維との含浸方法、樹脂含浸後
の賦形方法、冷却方法、カッティング方法等）により製
造される長繊維強化熱可塑性樹脂ペレットであって、該
強化用繊維が実質的にペレットと同一の長さで平行に配
列し、含有する強化繊維は２０〜８０重量％、好ましく
は３０〜７０重量％の範囲にあってペレット全体に分散
しているものを言う。

【００１０】長繊維熱可塑性樹脂のマトリックス樹脂と
しては、一般に市販されている熱可塑性樹脂なら使用可
能であるが、例えばポリカーボネート等は樹脂の機械的
特性には優れるが耐溶剤性が比較的低く、安全靴を製作
する際に使用される接着剤に依って劣化し、耐久性に問
題が発生してしまう恐れがある。また、長繊維強化熱可
塑性樹脂ペレットの製法において、非常に高粘度のマト
リックス樹脂は強化用繊維束への含浸が困難であり、繊
維間に十分に浸透せず、繊維が未含浸のままペレット内
で偏在し、輸送中等における衝撃や摩擦に依ってペレッ
トが繊維の配向に沿って割れたり、ペレット表面に繊維
束が浮き出てしまう可能性があり、その場合には、ペレ
ットから繊維が脱離するなど、成形作業の環境悪化の原
因となったり、成形機に取付けたホッパードライヤのバ
グフィルタの目詰まりを発生させてしまうなどの問題が
生じる。また、この様なペレットを用いて成形を行なっ
た場合、成形体内部に未分散の繊維束が混入する可能性
が増大し、成形体の機械的強度に著しいバラツキを発生
させる原因となる。

【００１１】従って、好ましいマトリックス樹脂として
は、ポリアミド樹脂、熱可塑性ポリウレタン樹脂、ポリ
プロピレン樹脂、ポリアミド／ＡＢＳアロイ樹脂から選
ばれる、１種又は２種以上の混合物が上げられる。これ
らは安全靴先芯の使用環境を鑑みても問題無く、また、
熔融粘度も比較的低いため該製法による長繊維強化熱可
塑性樹脂ペレットの製造が容易である。

【００１２】また、本発明で使用されるマトリックス樹
脂は、マトリックス樹脂の他に耐熱安定剤、光安定剤、
酸化防止剤、可塑剤、着色剤、補強材、難燃化剤、相溶
化剤等の各種樹脂添加物、タルク、シリカ、顔料等の粉
末状の無機充填材等を含んでいても構わない。特に熱安
定剤及び／又は酸化防止剤を添加することは、長繊維強
化熱可塑性樹脂ペレットの製造及び成形時の熱履歴によ
って生じる樹脂の酸化、着色、分解、解重合を抑制する
ことに有用な方法である。従って、長繊維強化熱可塑性
樹脂のマトリックス樹脂とは、マトリックス樹脂の他に
上記添加物、充填材等を含んだものも含まれる。

【００１３】更にこれらマトリックス樹脂は、一度成形
品となって使用されたリサイクル品を粉砕機で細粒化さ
れたものであっても良い。

【００１４】本発明に使用されるマトリックス樹脂がポ
リアミド樹脂の場合、市販のポリアミド−６樹脂、ポリ
アミド−６,６樹脂、ポリアミド−４，６、ポリアミド
−１１、ポリアミド−１２樹脂、ポリアミド−６,１０
等の単独重合体及び共重合体、更には単純に混合しただ
けのものが使用できる。これらポリアミド樹脂の中でも
好ましいものは、ＡＳＴＭＤ１２３８（荷重：２.１
６ｋｇ、温度：２７５℃）のメルトフローレートが１５
ｇ／１０分以上のもの、更に好ましいものは３０ｇ／１
０分以上のものである。これらは、引き抜き成形法によ
るペレット製造時に該強化用繊維の折損を低減しながら
繊維間に浸透しやすく、該ペレット断面拡大写真によっ
て観察される強化用繊維の分散が著しく良好となる。こ
のように良好な含浸状態のペレットを用いた射出成形又
は圧縮成形においては、成形体の内部又は外表面に未分
散の繊維束の存在する可能性が極めて低く、該成形体の
機械的強度のバラツキ範囲も著しく低減する事ができ
る。

【００１５】また、本発明に使用されるマトリックス樹
脂が熱可塑性ポリウレタン（以下ＴＰＵ）樹脂の場合、
その主たる分子中にウレタン結合を持ち、ポリオール
（長鎖ジオール）、ジイソシアネート、短鎖ジオールの
三成分の分子間反応によって生成するものが好ましい。
ポリオールと短鎖ジオールは、ジイソシアネートと不可
反応をして線状ポリウレタンを生成する。この中でポリ
オールはエラストマーの柔軟な成分になり、ジイソシア
ネートと短鎖ジオールは硬い部分となるので、原料の性
状、重合条件、配合比にもよるが、ポリオールの型（タ
イプ）が熱可塑性ポリウレタンの性質を大きく左右す
る。ポリオールのタイプとしては、カプロラクトン型、
アジピン酸型、ポリテトラメチレングリコール型等があ
る。それらの更に詳しい原料名としては、ポリ−ε−カ
プロラクトン、ポリプロピレングリコール、ポリテトラ
メチレンオキサイド、ポリ（１,４−ブチレンアジペー
ト）、ポリ（エチレン／１,４−ブチレンアジペー
ト）、ポリ（１,６−ヘキシレン／ネオペンチルアジペ
ート）、ポリ（１,６−ヘキシレンカーボネート）等が
あり、これから選ばれる１種又は２種以上の混合物を用
いても良い。また、ポリウレタン樹脂は一般エラストマ
ータイプのものでも高弾性タイプのものであっても良い
が、ポリアミド樹脂の場合と同様の理由で、ＡＳＴＭ
Ｄ１２３８（荷重：２.１６ｋｇ、温度：２３０℃）の
メルトフローレートが１０ｇ／１０分以上のものが好ま
しい。

【００１６】本発明に使用されるマトリックス樹脂がポ
リ−α−オレフィン樹脂の場合、好ましいものとして
は、入手のしやすさ、流通の度合いから、エチレン、プ
ロピレン、ブテン、４−メチルペンテン等の単独重合体
及び共重合体、更には酢酸ビニル、アクリル酸、アクリ
ル酸エステル、無水マレイン酸等の極性モノマーとのラ
ンダム、ブロック又はグラフト共重合体も含まれる。ま
た、これらの重合体にエチレン−α−オレフィン共重合
体ゴム、イソプレンゴム、イソブチレンゴム等の合成ゴ
ム、イソプレンゴム、イソブチレンゴム等の合成ゴムを
５０重量％未満添加した組成物も好ましい。これらの中
から更に好ましいものとしては、ＡＳＴＭＤ１２３８
（荷重：２.１６ｋｇ、温度：２３０℃）のメルトフロ
ーレートが１５ｇ／１０分以上のもの、またより好まし
くは同測定方法において３０ｇ／１０分以上のものが挙
げられる。

【００１７】尚、ポリ−α−オレフィン樹脂の様に分子
末端基に強化用繊維、特にガラス繊維に対する界面接着
性を付与するための反応性官能基を有しない場合には、
該樹脂を不飽和酸もしくはその酸無水物等の誘導体で改
質する方法及び／又は不飽和酸で改質された重合体を非
改質樹脂に必要量配合する方法等を施す事によって著し
く強化用繊維と樹脂との接着性が向上し、結果成形体の
機械的特性も優れたものを得る事ができる。

【００１８】本発明に使用されるマトリックス樹脂がポ
リアミド／ＡＢＳアロイ樹脂の場合、好ましいものとし
ては、該樹脂を形成するポリアミド樹脂についてはポリ
アミド−６、ポリアミド−６,６のそれぞれ単独重合
体、共重合体又は単純に混合したものであって、ＡＢＳ
は少なくともブタジエンゴム成分が５重量％以上含まれ
ているものであり、相溶化剤としては、無水マレイン酸
等で変性されたＡＢＳを添加している組成物が挙げられ
る。ポリアミド／ＡＢＳアロイ樹脂の配合比は、ポリア
ミド樹脂が２０〜８０重量％、ＡＢＳ樹脂が８０〜２０
重量％、変性ＡＢＳが３〜２０重量％で配合したもの
が、剛性と衝撃特性のバランスが良く好ましい。尚、ポ
リアミド樹脂に流動性を向上したポリアミド樹脂を配合
し、該組成物のＡＳＴＭＤ１２３８（荷重：２.１６
ｋｇ、温度：２７５℃）のメルトフローレートが１５ｇ
／１０分以上のもの、また更に好ましくは３０ｇ／１０
分以上になるように材料設計したものを使用すれば、良
含浸の長繊維強化熱可塑性ペレットを得ることが出来
る。

【００１９】本発明で使用される長繊維熱可塑性樹脂の
強化用繊維としては、ガラス、カーボン、ステンレス等
の無機繊維、アラミド、レーヨン、ナイロン等の有機繊
維の中から選ばれる１種以上の繊維を用いる事ができ
る。尚、少なくともマトリックス樹脂よりも高弾性であ
り、マトリックス樹脂の剛性を強化する働きの大きい繊
維が好ましい。すなわちガラス、カーボン、ステンレ
ス、アラミド繊維等が好ましい。

【００２０】ガラス繊維であれば、Ｅ−ガラス、Ｓ−ガ
ラス、Ｃ−ガラス、ＡＲ−ガラス、Ｔ−ガラス、Ｄ−ガ
ラス及びＲ−ガラス等市販されているものが使用でき
る。ガラス繊維径は、３〜４０μｍのものが適してい
る。３μｍ未満では、ガラス含有量が多い場合、相対的
にガラス繊維数が増すため樹脂の含浸が困難となり、４
０μｍを超えると成形品の表面外観が著しく悪化する。
最適なガラス繊維径は９〜２０μｍである。

【００２１】ガラス繊維はカップリング剤を含む表面処
理剤で表面処理されていても良い。カップリング剤とし
てはアミノシラン、エポキシシラン、アミドシラン、ア
ジドシラン、アクリルシランのようなシランカップリン
グ剤、チタネート系カップリング剤及びこれらの混合物
が利用できる。これらのうち、アミノシランとエポキシ
シランが良く、特にアミノシランカップリング剤が好ま
しい。

【００２２】カーボン繊維としては、石油精製後の残査
（ピッチ）を原料とするピッチ系カーボン繊維及びポリ
アクリロニトリルを原料とするＰＡＮ系カーボン繊維の
どちらでも使用できるが、現在市販されており、比較的
容易に入手できるものはＰＡＮ系カーボン繊維である。
また、繊維径は５〜７μｍのものが好ましい。５μｍ未
満では、カーボン含有量が多い場合、相対的に繊維数が
増すため樹脂の含浸が困難となり、一方、７μｍを超え
るものは現在入手困難である。

【００２３】カーボン繊維はバインダーを含む表面処理
剤による表面処理を施されていても良い。バインダーの
種類としては特に限定されないが、エポキシ系バインダ
ーが好ましい。

【００２４】ステンレス繊維であれば、ＳＵＳ−３０４
製及びＳＵＳ−３１６Ｌ製が市販されており、いずれか
あるいは混合して使用が可能である。安全靴内は作業者
の汗など湿気が多い為、より耐食性が高いＳＵＳ−３１
６Ｌが好ましいが、特に限定されるものではない。ま
た、繊維径は６〜３５μｍのうちいずれでも選択できる
が、ガラス繊維の場合と同様の理由で、７〜２０μｍが
好ましい。

【００２５】ステンレス繊維はパラフィンによりサイジ
ングされているものと全くサイジングされていないもの
があるが、パラフィンによりサイジングされている場合
は、含浸時にステンレス繊維の摩擦による折損を低減す
る事ができ、また繊維束が容易には開繊しないので、取
扱いしやすい反面、樹脂とステンレス繊維の密着性（濡
れ性）を阻害する場合があるので、サイジングの有無は
どちらが好ましいとは断定できない。

【００２６】本発明に使用される長繊維強化樹脂に添加
される好ましい酸化防止剤としては、フェノール系化合
物、リン系化合物、イオウ系化合物が挙げられる。ま
た、マトリックス樹脂がポリアミド樹脂又はポリアミド
／ＡＢＳアロイ樹脂の場合は、ハロゲン化金属を用いる
こともできる。

【００２７】フェノール系酸化防止剤としては、２,６
−ジ−ｔ−ブチル−４−メチルフェノール、１,３,５−
トリス（３,５−ジ−ｔ−ブチル−４−ヒドロキシベン
ジル）イソシアヌレート、テトラキス｛３−（３,５−
ジ−ｔ−ブチル−４−ヒドロキシフェニル）プロピオニ
ルオキシメチル｝メタン等が挙げられ、中でもヒンダー
ドフェノール系化合物が好ましく、例えば２,６−ジ−
ｔ−ブチル−ｐ−クレゾール、２,６−ジフェニル−４
−オクタデシロキシフェノール、ステアリル（３,５−
ジ−ｔ−ブチル−４−ヒドロキシフェニル）プロピオネ
ート、ジステアリル（３,５−ジ−ｔ−ブチル−４−ヒ
ドロキシベンジル）ホスホネート、２，２’−メチレン
ビス（４−メチル−６−ｔ−ブチルフェノール）、２，
２’−メチレンビス（４−エチル−６−ｔ−ブチルフェ
ノール）、ビス｛３,３−ビス（４−ヒドロキシ−３−
ｔ−ブチルフェニル）ブチリックアシッド｝グリコール
エステル、４,４’−ブチリデンビス（６−ｔ−ブチル
−ｍ−クレゾール）、２，２’−エチリデンビス（４,
６−ジ−ｔ−ブチルフェノール）、２，２’− エチリ
デンビス（４−ｓｅｃ−ブチル−６−ｔ−ブチルフェノ
ール）、１,１,３−トリス（２−メチル−４−ヒドロキ
シ−５−ｔ−ブチルフェニル）ブタン、ビス｛２−ｔ−
ブチル−４−メチル−６−（２−ヒドロキシ−３−ｔ−
ブチル−５−メチルベンジル）フェニル｝テレフタレー
ト、１,３,５−トリス（２,６−ジメチル−３−ヒドロ
キシ−４−ｔ−ブチルベンジル）イソシアヌレート、
１,３,５−トリス（３,５−ジ−ｔ−ブチル−４−ヒド
ロキシベンジル）イソシアヌレート、１,３,５−トリス
（３,５−ジ−ｔ−ブチル−４−ヒドロキシベンジル）
−２,４,６−トリメチルベンゼン、１,３,５−トリス
｛（３,５−ジ−ｔ−ブチル−４−ヒドロキシフェニ
ル）プロピオニルオキシエチル｝イソシアヌレート、テ
トラキス｛メチレン−３−（３,５−ジ−ｔ−ブチル−
４−ヒドロキシフェニル）プロピオネート｝メタン、２
−ｔ−ブチル−４−メチル−６−（２’−アクリロイル
オキシ−３’−ｔ−ブチル− ５’−メチルベンジル）
フェノール、３,９−ビス（１’,１’−ジメチル−２’
−ヒドロキシエチル）−２,４,８,１０−テトラオキサ
ピロ｛５,５｝ウンデカン、ビス｛β−（３−ｔ−ブチ
ル−４−ヒドロキシ−５−メチルフェニル）プリピオネ
ート等が挙げられる。これらの内では、１,３,５−トリ
ス（２,６−ジメチル−３−ヒドロキシ−４−ｔ−ブチ
ルベンジル）イソシアヌレート、テトラキス｛メチレン
−３−（３,５−ジ−ｔ−ブチル−４−ヒドロキシフェ
ニル）プロピオネート｝メタン等が好ましい。

【００２８】リン系酸化防止剤としては、アルキルホス
ファイト、アルキルアリルホスファイト、アルキルホス
フォナイト、アリルホスフォナイト等のリン系酸化防止
剤を挙げることができ、具体的にはジステアリルペンタ
エリスリトールジホスファイト、トリス（２,４−ジ−
ｔ−ブチルフェニル）ホスファイト、テトラキス（２,
４−ジ−ｔ−ブチルフェニル）−４，４’−ビフェニレ
ンホスファナイト、ビス（２,４−ジ−ｔ−ブチルフェ
ニル）ペンタエリスリトール−ジホスファイト、ビス
（２,４−ジ−ｔ−ブチル−４−メチルフェニル）ペン
タエリスリトール−ジホスファイト、１,１,３−トリス
（２−メチル−４−ジトリデシルホスファイト−５−ｔ
−ブチルフェニル）ブタン等を例示することができる。

【００２９】イオウ系酸化防止剤としては、具体的にジ
ラウリル−３,３’−チオジプロピオネート、ジミリス
チル−３,３’− チオジプロピオネート、ジステアリル
ジラウリル−３,３’−チオジプロピオネート、ペンタ
エリスリトールテトラキス（３−ラウリルチオプロピオ
ネート）等を挙げることができる。

【００３０】これらフェノール系、リン系、イオウ系の
酸化防止剤はそれぞれ単独で使用することもできるが、
好ましくはフェノール系酸化防止剤と共に、リン系酸化
防止剤、イオウ系酸化防止剤のいずれかを混合して使用
することによって、著しい樹脂の耐熱安定性を得ること
ができる。その場合の好ましい配合量は、マトリックス
樹脂成分の合計を１００重量部とした時、フェノール系
酸化防止剤を０.２〜２.５重量部、好ましくは０.３〜
２.０重量部であり、フェノール系酸化防止剤とリン系
又はイオウ系酸化防止剤の配合比は１／１０〜１０／１
（重量比）、好ましくは１／５〜５／１の範囲が良い。

【００３１】ポリアミド樹脂又はポリアミド／ＡＢＳア
ロイ樹脂のようなポリアミド系樹脂の熱安定性の著しい
向上を図ることが出来る好ましいハロゲン化金属として
は、酢酸銅とヨウ化カリウムを混合して用い、組成物中
でヨウ化銅として存在させることが上げられる。マトリ
ックス樹脂との配合比は該樹脂成分の合計を１００重量
部とした時、ヨウ化銅として０.２〜３.０重量部、好ま
しくは０.３〜２.０重量部である。

【００３２】本発明に使用される長繊維強化熱可塑性樹
脂ペレットは、引き抜き成形法、すなわち数千〜数万本
のフィラメントからなる強化用連続繊維を引き抜きなが
ら、マトリックス樹脂である熱可塑性樹脂を強化用繊維
に完全に含浸した後、繊維を引き抜く方向と直角方向に
切断する事により得られる。樹脂を含浸する方法はいか
なる方法を用いても良い。例えば、マトリックス樹脂の
エマルジョンを強化用繊維に含浸し被覆付着後、乾燥さ
せる方法、マトリックス樹脂の粉末懸濁液を強化用繊維
に付着させ、乾燥後加熱溶融含浸させる方法、溶媒に溶
かしたマトリックス樹脂を強化用繊維に含浸後、溶媒を
除去する方法。マトリックス樹脂の繊維と強化用繊維の
混合繊維を加熱し、溶融したマトリックス樹脂を含浸さ
せる方法、又は加熱溶融したマトリックス樹脂をバー、
ロール、ダイス上でガラス繊維を開繊させながら含浸さ
せる方法等のいずれでも良い。これらの方法のうち、装
置及びプロセスの簡便さから、加熱溶融したマトリック
ス樹脂をバー、ロール、ダイス上でガラス繊維を開繊さ
せながら含浸させる方法が好ましい。

【００３３】こうして得られたペレット中には、強化用
繊維がペレットと同一長さで平行に整列した状態で存在
する。該ペレットには、強化用繊維が２０〜８０重量％
含有され、又ペレット長さは２〜５０ｍｍであることが
好ましい。強化用繊維含有量が２０重量％未満では、マ
スターバッチとしての利点を生かせないため、経済的に
不利となる上、希釈後の成形品の製品適用範囲が狭くな
る事から、工業的価値が減ずる。８０重量％を超える
と、樹脂の含浸が十分に行なえず、製造が極めて困難と
なる。好ましい強化用繊維の含有率は、２０〜８０重量
％である。ペレット長さは２ｍｍ未満であると成形品中
のガラス繊維が短くなり、機械的特性、特に衝撃強度が
低下する。５０ｍｍを超えると、長繊維強化樹脂熱可塑
性樹脂の特徴である高剛性、高衝撃、耐クリープ性、耐
振動疲労性等が更に改善される事はなく、かえって射出
成形、プレス成形及びその他の成形方法で成形する際の
ホッパー内でのブリッジング等の詰まりや、長繊維熱可
塑性樹脂ペレットをマスターバッチとして使用する際
に、偏析が起こるので好ましくない。より好ましいペレ
ットの長さは４〜３０ｍｍである。ペレットの形状は、
長さが２〜５０ｍｍであればどのような形状であっても
よく、例えば断面形状が円形、楕円形、四角形でもよ
い。尚、切断面の最長径をＲ１、最小径をＲ２とした
時、Ｒ２がＲ１の５０％、更に好ましくは６０％以上に
なるよう賦形するのが、ペレット化する際の切断による
ペレットの割れが低減され、且つ成形機ホッパーにおい
てブリッジング等も減るので好ましい。

【００３４】この様にして得られた長繊維熱可塑性樹脂
ペレットは一般の射出成形や圧縮成形などの方法に依っ
て成形する際に、成形機シリンダ内や金型内のスプル、
ランナ、ゲート及び成形品キャビティで発生する剪断を
受けた後でも、ペレット長と同等の長さを有したまま存
在している繊維が多く、従って数平均繊維長を測定する
と、通常、短繊維強化材料の数十倍から数百倍になって
いる。

【００３５】一般的に、成形品中の繊維の長さの、その
断面直径に対する比はアスペクト比として成形品の機械
的特性に寄与する度合いの尺度として引用されたり、或
いは成形品の機械的特性が高い理由として引用される
が、長繊維強化熱可塑性樹脂はこのアスペクト比が高
く、それゆえ安全靴先芯のような非常に高い性能が要求
されるようなものを製造するにあたっても、一般の射出
成形や圧縮成形のような生産性の高い成形方法を用いる
ことができる。

【００３６】続いて本発明で開示された安全靴先芯の形
状について説明する。

【００３７】従来の安全靴先芯の形状は、その形状が靴
の先端の外観に直接影響を及ぼす事を鑑み、先芯の後部
から先端に向かって徐々に低くなるよう設計されてい
る。また、安全靴先芯が組込まれる部分は靴内で爪先が
挿入される部分であるので、安全靴先芯の外及び内表面
は滑らかである事が規定されている。従って、部分的に
リブを立てる等の構造上の補強ができない。そのため従
来の安全靴先芯の形状のままでは、比較的小さな圧迫お
よび衝撃による荷重であっても、容易に先芯天井部分が
変形し、変形によって大きな応力が天井部分の後部中
央、親指側肩部、小指側肩部に集中し破断してしまって
いた。

【００３８】そこで、これらの問題を解決する手段とし
て、上記に述べた長繊維強化熱可塑性樹脂を材料に使用
すると共に、安全靴先芯の形状についても鋭意研究を行
なった結果、下記２点の改良を行なうことで、安全靴先
芯の機械的強度が著しく向上することを見出した。

【００３９】先芯先端の立ち上がり部分の肉厚を３．
５ｍｍ以上とする。本発明における先芯の形状は、圧迫及び衝撃荷重の大部
分が先端部に集中する。従って、それに耐え得る最低限
度の肉厚が必要であり、少なくとも３．５ｍｍとする必
要がある。

【００４０】先芯先端の肩部の平均曲率ｒを２０以下
とする。図１に示した、水平な台状に置いた先芯の断面形状にお
いて、先芯先端の立上り部分（ａ）から天井部分（ｃ）
にかけての先芯先端の肩部（ｂ）の平均曲率（ｒ）を２
０以下とすることによって、先芯の形状は箱型に近づ
き、圧迫及び衝撃荷重の大部分が先芯の側面部分、特に
先芯先端の肩部（ｂ）及び立上り部分（ａ）で吸収され
ることになる。この事により天井後部の変形量は極めて
低減され、許容応力以内に抑制することができる。

【００４１】ここで本発明における先芯先端の肩部
（ｂ）とは、図１の先芯天井部分の、先芯全体の水平長
さ（Ｌ）の先端側から２０％の位置を起点（イ）とし、
先芯先端の立上り部分の直線が開始する点（ロ）を終点
する間を指す。また平均曲率とは、肩部を構成するいく
つかの曲率をもった曲線の加重平均値である。

【００４２】本発明の安全靴先芯の成形方法は、公知の
あらゆる成形方法が使用可能であるが、以下に述べるよ
うな繊維長さを保護出来る方法が好ましい。

【００４３】成形品に含まれる強化用繊維の長さは、そ
の機械的特性（圧縮試験、曲げ試験、引張り試験等の耐
静的荷重性や落下試験、落錘衝撃試験、アイゾット衝撃
試験等の耐衝撃性）に対して大きな影響を与え、特に耐
衝撃性は繊維の長さが長くなるにつれて大きくなる傾向
が強い。しかし一般的な成形方法及び成形装置では、材
料を可塑化する際にスクリュの回転によって生じる剪断
が大きく、繊維を折損させてしまう確率が非常に大き
い。従って成形機メーカー各社の長繊維強化熱可塑性樹
脂用に開発した可塑化システムを持つ成形機を用いる事
が好ましい。

【００４４】また、繊維長を保護する成形条件として
は、マトリックス樹脂に対して強化用充填剤を添加して
いない（非強化の）状態で成形する際の一般的可塑化温
度より１０〜３０℃高めの温度設定とするなどして、可
塑化による剪断を低減する事が望ましい。

【００４５】更に金型の設計においては、スプル、ラン
ナ、ゲートは、その断面を出来得る限り広く設計し、ま
た樹脂流路の形状についても検討した上で、圧力損失の
低減された設計を施す事が繊維長を保護する上で望まし
い。

【００４６】

【実施例】以下に本発明の実施例について説明するが、
本発明はこれらの実施例によって限定されるものではな
い。

【００４７】［実施例１］マトリックス樹脂が熱可塑性
ポリウレタンであり、強化用繊維がガラスである長繊維
熱可塑性樹脂ペレット（セルストランＴＰＵ-ＧＦ５０-
０１、ＴｉｃｏｎａＣｅｌｓｔｒａｎＩｎｃｏｒｐｏ
ｒａｔｅｄ社製、ガラス含有量５０重量％、ペレット長
１１ｍｍ）を用いて、表１に示した形状にて設計した安
全靴先芯を成形し、得られた安全靴先芯を靴に装着しな
い裸の状態で、ＪＩＳＴ８１０１に定められる試験方
法に準拠して圧迫試験及び衝撃試験を行った。成形装置
としては、日本製鋼所（株）製の長繊維強化樹脂専用に
スクリュ形状を設計を施した射出成形機（型締め力１５
０ｔ）を用いて成形した。成形品の残存繊維長の測定
は、成形品を灰化し、灰分をシャーレ等の透明薄底容器
内で水中に分散させ、繊維１本１本をサンプリングして
長さを測定した。結果を表１に記したが、ＪＩＳＴ８
１０１に規定されるＨ級の性能を発揮した。

【００４８】［実施例２］長繊維熱可塑性樹脂のガラス
含有量が４０重量％（セルストランＴＰＵ−ＧＦ４０−
０１、ＴｉｃｏｎａＣｅｌｓｔｒａｎＩｎｃｏｒｐｏ
ｒａｔｅｄ製、ガラス含有量４０重量％、ペレット長１
１ｍｍ）である以外はすべて実施例１と同様にして安全
靴先芯を成形し、圧迫試験及び衝撃試験を行った。結果
を表１に記したが、ＪＩＳＴ８１０１に規定されるＳ
級の性能を発揮した。

【００４９】［実施例３］長繊維強化熱可塑性樹脂が、
ナイロン６,６をマトリックス樹脂としたものであっ
て、ガラス含有量が６０重量％（プラストロンＰＡ６６
−ＧＦ６０−０１、ダイセル化学工業（株）製、ガラス
含有量６０重量％、ペレット長１１ｍｍ）である以外は
すべて実施例１と同様にして安全靴先芯を成形し、圧迫
試験及び衝撃試験を行った。結果を表１に記したが、Ｊ
ＩＳＴ８１０１に規定されるＳ級の性能を発揮した。

【００５０】［実施例４］長繊維強化熱可塑性樹脂が、
ナイロン６をマトリックス樹脂としたものであって、ガ
ラス含有量が６０重量％（プラストロンＰＡ６−ＧＦ６
０−０１、ダイセル化学工業（株）製、ガラス含有量６
０重量％、ペレット長１１ｍｍ）である以外はすべて実
施例１と同様にして安全靴先芯を成形し、圧迫試験及び
衝撃試験を行った。結果を表１に記したが、ＪＩＳＴ
８１０１に規定されるＳ級の性能を発揮した。

【００５１】［実施例５］長繊維強化熱可塑性樹脂が、
カルボン酸変性されたＡＢＳを相溶化剤として用いられ
たナイロン６／ＡＢＳのアロイ樹脂をマトリックス樹脂
としたものであってガラス含有量が５０重量％、（プラ
ストロンＰＡ６／ＡＢＳ−ＧＦ５０−０１、ダイセル化
学工業（株）社製、ガラス含有量５０重量％、ペレット
長６ｍｍ）である以外はすべて実施例１と同様にして安
全靴先芯を成形し、圧迫試験及び衝撃試験を行った。結
果を表１に記したが、ＪＩＳＴ８１０１に規定される
Ｓ級の性能を発揮した。

【００５２】［実施例６］長繊維強化熱可塑性樹脂が、
ナイロン６／ポリプロピレン／カルボン酸変性ポリプロ
ピレンのアロイ樹脂をマトリックス樹脂としたものであ
ってガラス含有量が４０重量％、（プラストロンＰＡ６
／ＰＰ−ＧＦ４０−０１、ダイセル化学工業（株）製、
ガラス含有量４０重量％、ペレット長１１ｍｍ）である
以外はすべて実施例１と同様にして安全靴先芯を成形
し、圧迫試験及び衝撃試験を行った。結果を表１に記し
たが、ＪＩＳＴ８１０１に規定されるＳ級の性能を発
揮した。

【００５３】［実施例７］長繊維強化熱可塑性樹脂が、
ＴＰＵ−ＧＦ６０（ダイセル化学工業(株)製、ガラス含
有量６０重量％、ペレット長１１ｍｍ）と、ＪＩＳＫ
７３１１試験法における硬度が８０Ａの熱可塑性ポリ
ウレタンを混合し、ガラス濃度を５０重量％に調整して
得られた長繊維強化熱可塑性ポリウレタンである以外は
すべて実施例１と同様にして安全靴先芯を成形し、圧迫
試験及び衝撃試験を行った。結果を表１に記したが、Ｊ
ＩＳＴ８１０１に規定されるＳ級以上の性能を発揮し
た。

【００５４】［比較例１］長繊維強化熱可塑性樹脂のか
わりに、長さ１ｍｍ未満の短繊維ガラスを混入して強化
したナイロン６／ＡＢＳ（ノバロイＡ２７０６、ダイセ
ル化学工業（株）製）を用いた以外はすべて実施例１と
同様にして安全靴先芯を成形し、圧迫試験及び衝撃試験
を行った。結果を表２に記したが、圧迫試験はＪＩＳ
Ｔ８１０１に規定されるＳ級の性能を発揮したが、衝
撃試験では完全に破断し、空隙高さも満たされなかった
のでＳ級未達と判定した。

【００５５】［比較例２］長繊維強化熱可塑性樹脂のか
わりに、長さ１ｍｍ未満の短繊維ガラスを混入したポリ
プロピレン（宇部ポリプロＣＧ２３０、宇部興産（株）
製）を用いた以外はすべて実施例１と同様にして安全靴
先芯を成形し、圧迫試験及び衝撃試験を行った。結果を
表２に記したが、圧迫試験はＪＩＳＴ８１０１に規定
されるＳ級の性能を発揮したが、衝撃試験では完全に破
断し、空隙高さも満たされなかったのでＳ級未達と判定
した。

【００５６】［比較例３］長繊維強化熱可塑性樹脂のか
わりに、非強化のポリプロピレン（ノーブレンＡＸ５６
８、宇部興産（株）製）を用いた以外はすべて実施例１
と同様にして安全靴先芯を成形し、圧迫試験及び衝撃試
験を行った。結果を表２に記したが、圧迫試験でＪＩＳ
Ｔ８１０１に規定されるＳ級の荷重がかかる前に変形
が大きく、空隙高さを満たす事が出来なかった。衝撃試
験では破断はしていないが、空隙高さが満たされなかっ
たためＳ級未達と判定した。

【００５７】［比較例４］先芯の肉厚が３．２ｍｍであ
ることの他は、すべて実施例１と同様にして安全靴先芯
を成形し、圧迫試験及び衝撃試験を行った。結果を表２
に記したが、圧迫試験及び衝撃試験の両方においてＪＩ
ＳＴ８１０１に規定されるＳ級の性能は発揮できなか
った。

【００５８】［比較例５］先芯の形状において、肩部の
平均曲率ｒが２５であり、且つ肉厚が４．５ｍｍである
ことの他は、すべて実施例１と同様にして安全靴先芯を
成形し、圧迫試験及び衝撃試験を行った。結果を表２に
記したが、圧迫試験及び衝撃試験の両方においてＪＩＳ
Ｔ８１０１に規定されるＳ級の性能は発揮できなかっ
た。

【００５９】

【表１】

【００６０】

【表２】

【００６１】

【発明の効果】本発明により、ＪＩＳＴ８１０１の普
通作業用安全靴（Ｓ級）に定められる性能を有し、軽量
で、且つ生産性に優れる樹脂製の安全靴先芯を提供する
が出来た。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の一実施の形態に係る安全靴用軽量先芯
の長さ方向に切断した断面概略図を示す。

【符号の説明】Ｌ先芯全体の長さａ先芯の立上り部分ｂ先芯先端の肩部ｃ先芯の天井部分ｄ先芯底部ｅ先芯を置いた水平テーブルｒ先端肩部（ｂ）の平均曲率イ先端から、先芯全体の長さの２０％の長さの所に位
置する天井部の点ロ先端立上り部分の直線が開始される点

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.⁷ 識別記号ＦＩテーマコート゛(参考）Ｃ０８Ｊ 5/04 ＣＥＲＣ０８Ｊ 5/04 ＣＥＲＣＥＺＣＥＺ // Ｂ２９Ｋ 55:02 Ｂ２９Ｋ 55:02 77:00 77:00 105:08 105:08 Ｃ０８Ｌ 101:00 Ｃ０８Ｌ 101:00 Ｆターム(参考） 4F050 BF06 HA21 HA49 HA56 HA60 HA63 HA85 JA23 KA11 4F072 AA02 AA06 AB02 AB08 AD04 AD43 AD44 AD52 AG05 AK04 AL01 4F201 AA03E AA04 AA09 AA11 AA12 AA13K AA29 AA31 AB24 AD16 AH67 BA02 BC01 BC12 BC19 BD02 BD04 BL05 BL44 BN30 BN31

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】安全靴に装着され、外部荷重（圧迫や衝
撃など）から着用者を保護する先芯であって、該先芯が
長繊維強化熱可塑性樹脂を材料とし、射出成形又は圧縮
成形により製造され、軽量且つ強度に優れている事を特
徴とする安全靴用先芯。
【請求項２】装着された安全靴が、ＪＩＳＴ８１０
１普通作業用安全靴（Ｓ級）としての基準（耐圧迫荷
重：１０００ｋｇｆ以上、耐衝撃エネルギー：７０Ｊ以
上を満たし、同時にそれぞれの試験により変形した際の
先芯内部の空隙高さが２０ｍｍ以上）を満足することを
特徴とする請求項１記載の安全靴用先芯。
【請求項３】右足用又は左足用単独での重量が、５０
ｇ以下であることを特徴とする請求項１〜２に記載の安
全靴用先芯。
【請求項４】安全靴用先芯中の強化用繊維が、数平均
長さにして１.５ｍｍ以上の長さであることを特徴とす
る請求項１〜３に記載の安全靴用先芯。
【請求項５】材料として使用される長繊維強化熱可塑
性樹脂が強化用繊維及び、マトリックス樹脂により形成
されることを特徴とする請求項１〜４に記載の安全靴用
先芯。
【請求項６】材料として使用される長繊維強化熱可塑
性樹脂が、連続強化用繊維束にマトリックス樹脂を引き
抜き成形法により含浸したものを、更に、切断して長さ
３〜５０ｍｍの長繊維強化熱可塑性樹脂ペレットとした
ものであることを特徴とする請求項１〜５に記載の安全
靴用先芯。
【請求項７】長繊維強化熱可塑性樹脂ペレット中の強
化用繊維が、ペレットの長さ方向に対して実質的に平行
に配列しており、強化用繊維含有率が２０〜８０重量％
であることを特徴とする請求項６に記載の安全靴用先
芯。
【請求項８】長繊維強化熱可塑性樹脂ペレット中の強
化用繊維がペレット全体に分散している事を特徴とする
請求項６〜７に記載の安全靴用先芯。
【請求項９】強化用繊維束が、無機繊維及び／又は有
機繊維を２０００〜４００００本に束ね合わせてなり、
且つ該繊維１本の断面径が平均で３〜４０μｍであるこ
とを特徴とする請求項６〜８に記載の安全靴用先芯。
【請求項１０】長繊維強化熱可塑性樹脂のマトリック
ス樹脂が、ポリアミド樹脂、熱可塑性ポリウレタン樹
脂、ポリ−α−オレフィン樹脂、ポリアミド／ＡＢＳア
ロイ樹脂、ポリアミド／ポリ−α−オレフィンアロイ樹
脂から選ばれる１種以上の樹脂であることを特徴とする
請求項５〜９のいずれかに記載の安全靴用先芯。
【請求項１１】ポリアミド樹脂が、ナイロン６樹脂、
ナイロン６,６樹脂、ナイロン４,６樹脂の単独重合体並
びに共重合体、さらにはこれらから選ばれる１種又は２
種以上の混合物であって、該ポリアミド樹脂のＡＳＴＭ
Ｄ−１２３８（荷重：２.１６ｋｇ、温度：２７５℃）
で測定したメルトフローレートが１０（ｇ／１０分）以
上であることを特徴とする請求項１０に記載の安全靴用
先芯。
【請求項１２】熱可塑性ポリウレタン樹脂が、構成物
質の分子中にウレタン結合を持ち、ポリオール（長鎖ジ
オール）、ジイソシアネート、短鎖ジオールの三成分の
分子間反応によって生成するものであって、ＡＳＴＭ
Ｄ−１２３８（荷重：２.１６ｋｇ、温度：２３０℃）
で測定したメルトフローレートが１０（ｇ／１０分）以
上である事を特徴とする請求項１０に記載の安全靴用先
芯。
【請求項１３】ポリ−α−オレフィン樹脂が、ポリエ
チレン樹脂、ポリプロピレン樹脂、ポリ−１−ブテン樹
脂、プロピレン−エチレン共重合体樹脂、プロピレン−
１−ブテン共重合体樹脂のいずれから選ばれる１種又は
２種以上の混合物であって、ＡＳＴＭＤ−１２３８
（荷重：２.１６ｋｇ、温度：２３０℃）で測定したメ
ルトフローレートが１０（ｇ／１０分）以上であること
を特徴とする請求項１０に記載の安全靴用先芯。
【請求項１４】ポリアミド／ＡＢＳアロイ樹脂が、
（ａ）ポリアミド−６樹脂及び／又はポリアミド６,６
樹脂、（ｂ）アクリロニトリル−ブタジエン−スチレン
共重合体樹脂、（ｃ）アクリロニトリル−ブタジエン−
スチレン共重合体樹脂を不飽和酸で変性したものからな
る組成物であって、ＡＳＴＭＤ−１２３８（荷重：５.
００ｋｇ、温度：２５０℃）で測定した該組成物のメル
トフローレートが１０（ｇ／１０分）以上であることを
特徴とする請求項１０に記載の安全靴用先芯。
【請求項１５】ポリアミド／ポリ−α−オレフィン樹
脂が、（イ）ポリアミド−６樹脂、ポリアミド−６,６
樹脂、ポリアミド−４,６樹脂の単独重合体又は共重合
体、さらにはこれらから選ばれる１種又は２種以上の混
合物、（ロ）ポリエチレン樹脂、ポリプロピレン樹脂、
ポリオレフィン系エラストマー、プロピレン−エチレン
共重合体樹脂から選ばれる１種又は２種以上の混合物、
（ハ）不飽和酸で変性されたポリエチレン樹脂及び／又
はポリプロピレン樹脂からなる組成物であって、ＡＳＴ
ＭＤ−１２３８（荷重：２．１６ｋｇ、温度：２７５
℃）で測定した該組成物のメルトフローレートが１０
（ｇ／１０分）以上である事を特徴とする請求項１０に
記載の安全靴用先芯。
【請求項１６】先端の立ち上がり部分の肉厚が３.５
ｍｍ以上１０ｍｍ未満であることを特徴とする請求項１
〜１５に記載の安全靴用先芯。
【請求項１７】先端の立ち上がり部分から天井にかけ
ての肩部の曲線の曲率ｒが、２０以下である事を特徴と
する請求項１〜１６に記載の安全靴用先芯。