JP2002069536A - 金属帯の熱処理方法 - Google Patents
金属帯の熱処理方法Info
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Abstract
絞りの発生を防止することができる熱処理方法を提供す
る。 【解決手段】 横型熱処理炉を用いて金属帯を熱処理す
るにあたり、金属帯厚H[mm]、金属帯幅W[m
m]、金属帯ヤング率E[kg/mm2]、金属帯に付
加される単位面積あたりの張力σ[kg/mm2]及び
局所的板温変動部長さA[mm]と、板温変動量ΔT
[℃]の関係が下式を満たすように熱処理する。ΔT<
774.2×105AHW-2.5σ0.5E-0.5
Description
法に関し、特に横型(水平型)熱処理炉を用いて行う熱
処理方法に関する。
帯に対する焼鈍、鍍金や浸珪等に伴う熱処理は、例えば
図5に示すような横型(水平型)熱処理炉を用いて行わ
れている。図5において、ペイオフリール1から繰り出
された金属帯8は焼鈍炉の入出側に設置されたブライド
ルロール2で適当な張力を付与され、横型(水平型)焼
鈍炉3に送り込まれる。焼鈍炉は通常、加熱帯4、均熱
帯5、徐冷帯6、急冷帯7等に仕切られており、各帯の
炉温をコントロールすることにより、適切な加熱/冷却
パターンで金属帯を熱処理する。また炉内には数メート
ルピッチでハースロール9が設置されており、これを駆
動回転させることにより金属帯の支持、搬送が行われ
る。
ような横型熱処理炉による金属帯の熱処理では、板厚の
薄い金属帯に板絞りと呼ばれる皺状の欠陥が発生し、歩
留の低下、更には板破断の原因となっていた。
で、横型熱処理炉で金属帯を熱処理する際に、板絞りの
発生を防止することができる熱処理方法を提供すること
を目的とする。
るための本発明に係る熱処理方法は、以下のような特徴
を有する。
理するにあたり、金属帯厚H[mm]、金属帯幅W[m
m]、金属帯ヤング率E[kg/mm2]、金属帯に付
加される単位面積あたりの張力σ[kg/mm2]及び
局所的板温変動部長さA[mm]と、板温変動量ΔT
[℃]の関係が下式を満たすように熱処理することを特
徴とする金属帯の熱処理方法。
いて金属帯を熱処理するにあたり、金属帯厚H[m
m]、金属帯幅W[mm]、金属帯ヤング率E[kg/
mm2]、金属帯に付加される単位面積あたりの張力σ
[kg/mm2]、局所的板温変動部長さA[mm]
と、板温変動量ΔT[℃]の関係が下式を満たす炉内位
置にハースロールを設置しないことを特徴とする金属帯
の熱処理方法。
由とともに説明する。
着目し、種々の調査を行った。その結果、以下の事実を
知見した。
いることが明らかになった。即ち (1)金属帯(板)進行方向(ライン長手方向)に局所
的な板温変動(低下)が発生する (2)金属帯(板)に熱変形(C反り状の板面外変形)
が発生する (3)熱変形した金属帯(板)部分がハースロールと接
触し、この部分がロール上で絞り込まれ、皺状の塑性変
形(板絞り)を起こす という過程を経て板絞りは発生する。
(ライン長手方向)の局所的な板温変動(低下)の発生
原因については、例えば、 放射温度計(板温計、炉温計)等のセンサを保護する
ためにN2等の不活性ガスをセンサに吹き付けて冷却を
行っているが、そのセンサ冷却用ガスが金属帯も冷却し
てしまう。 ハースロールの温度が低く、鋼板がハースロールに接
触する際に冷却される。
だけ熱伝達が阻害される。等の原因が挙げられる。
要素法(FEM)による数値解析を行い、熱変形が発生
する限界の板温変動量ΔTcr[℃]と金属帯厚H[m
m]、金属帯幅W[mm]、金属帯ヤング率E[kg/
mm2]、金属帯に付加される単位面積あたりの張力σ
[kg/mm2]、局所的板温変動部長さA[mm]の
関係を調査し、重回帰計算することにより数式化した。
その結果、熱変形が発生する限界の板温変動量ΔT
cr[℃]は下式で表せることがわかった。
界の板温変動量:ΔT cr>板温変動量:ΔT[℃]とな
る。以上より、下式を満たすことにより、鋼板の熱変形
が発生せず、板絞りを防止することが可能となる。
が発生している部分のライン進行方向長さ(図6参照)
であり、板温変動量ΔT[℃]とは板温変動部の最大板
温と最小板温の差(図6参照)である。
上式ΔT<774.2×105AHW-2.5σ0.5E-0.5を
満たす範囲で熱処理を行うことが本発明では望ましい。
しかし、設備上、製造条件等の理由で上式ΔT<77
4.2×105AHW-2.5σ0 .5E-0.5を満たさない部位
が存在する場合は、熱変形した鋼板がハースロールと接
触し、熱変形がロール上で絞り込まれることにより最終
的には板絞りが発生することを考慮し、上式ΔT<77
4.2×105AHW-2.5σ0.5E-0.5を満たさない部位
にハースロールを設置しないことにより板絞りの発生を
防止できる。
て、電磁鋼帯の焼鈍を行った。また、用いた電磁鋼帯の
ヤング率Eは5000[kg/mm2]であった。この
例では放射温度計(炉温計)を保護するためにN2ガス
をセンサに吹き付けてセンサの冷却を行っていたが、そ
の影響で板温が局所的にA=2〜3m、ΔT=3〜15
℃程度低下した状態になっていた。そこで電磁鋼帯厚H
[mm]、電磁鋼帯幅W[mm]、電磁鋼帯に付加され
る単位面積あたりの張力σ[kg/mm2]、局所的板
温変動部長さA[m]、板温変動量ΔT[℃]を種々変
化させて板絞り発生状況を調査した。なお、局所的板温
変動部長さA[m]、板温変動量ΔT[℃]は、ライン
速度およびN2ガス吹き付け量を調整することにより変
化させた。図1に局所的板温変動部長さA[m]、板温
変動量ΔT[℃]と板絞りの関係を、図2に電磁鋼帯厚
H[mm]、板温変動量ΔT[℃]と板絞りの関係を、
図3に電磁鋼帯幅W[mm]、板温変動量ΔT[℃]と
板絞りの関係を、図4に電磁鋼帯に付加される単位面積
あたりの張力σ[kg/mm2]、板温変動量ΔT
[℃]と板絞りの関係を示す。図1〜図4のいずれの図
においても、式:ΔT<774.2×105AHW-2.5
σ0.5E-0.5を満たす範囲で板絞りが発生しないことが
明らかになった。
ることができるので、歩留の低下および板破断を回避す
ることが可能になる。
関係を示すグラフ
グラフ
グラフ
Claims (2)
- 【請求項1】 横型熱処理炉を用いて金属帯を熱処理す
るにあたり、金属帯厚H[mm]、金属帯幅W[m
m]、金属帯ヤング率E[kg/mm2]、金属帯に付
加される単位面積あたりの張力σ[kg/mm2]及び
局所的板温変動部長さA[mm]と、板温変動量ΔT
[℃]の関係が下式を満たすように熱処理することを特
徴とする金属帯の熱処理方法。 ΔT<774.2×105AHW-2.5σ0.5E-0.5 - 【請求項2】 炉内にハースロールが設置された横型熱
処理炉を用いて金属帯を熱処理するにあたり、金属帯厚
H[mm]、金属帯幅W[mm]、金属帯ヤング率E
[kg/mm2]、金属帯に付加される単位面積あたり
の張力σ[kg/mm2]、局所的板温変動部長さA
[mm]と、板温変動量ΔT[℃]の関係が下式を満た
す炉内位置にハースロールを設置しないことを特徴とす
る金属帯の熱処理方法。 ΔT≧774.2×105AHW-2.5σ0.5E-0.5
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