JP2002038232A - 熱交換器用アルミニウム合金配管材 - Google Patents
熱交換器用アルミニウム合金配管材Info
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- JP2002038232A JP2002038232A JP2000221405A JP2000221405A JP2002038232A JP 2002038232 A JP2002038232 A JP 2002038232A JP 2000221405 A JP2000221405 A JP 2000221405A JP 2000221405 A JP2000221405 A JP 2000221405A JP 2002038232 A JP2002038232 A JP 2002038232A
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- aluminum alloy
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 高速製造が可能な製造加工性、複雑なビード
加工や曲げ加工に耐える製品加工性、冷媒圧力や振動に
耐える機械的性質、苛酷な腐食環境に耐える耐食性、な
どを具備した熱交換器用アルミニウム合金配管材を提供
する。 【解決手段】 Ｃｕを０．１ｗｔ％超え０．５ｗｔ％以
下、Ｍｎを０．６ｗｔ％超え０．８５ｗｔ％以下、Ｃｒ
を０．１ｗｔ％超え０．３ｗｔ％以下、Ｚｎを０．２ｗ
ｔ％超え０．６ｗｔ％以下、Ｆｅを０．６ｗｔ％以下、
Ｓｉを０．２ｗｔ％以下含有し、残部がＡｌと不可避不
純物からなる熱交換器用アルミニウム合金配管材。
加工や曲げ加工に耐える製品加工性、冷媒圧力や振動に
耐える機械的性質、苛酷な腐食環境に耐える耐食性、な
どを具備した熱交換器用アルミニウム合金配管材を提供
する。 【解決手段】 Ｃｕを０．１ｗｔ％超え０．５ｗｔ％以
下、Ｍｎを０．６ｗｔ％超え０．８５ｗｔ％以下、Ｃｒ
を０．１ｗｔ％超え０．３ｗｔ％以下、Ｚｎを０．２ｗ
ｔ％超え０．６ｗｔ％以下、Ｆｅを０．６ｗｔ％以下、
Ｓｉを０．２ｗｔ％以下含有し、残部がＡｌと不可避不
純物からなる熱交換器用アルミニウム合金配管材。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、自動車用エアコ
ン、オイルクーラー、ラジエーターなどの熱交換器の配
管に適したアルミニウム合金配管材に関する。
ン、オイルクーラー、ラジエーターなどの熱交換器の配
管に適したアルミニウム合金配管材に関する。
【０００２】
【従来の技術】自動車には各種配管が装備されており、
その中の熱交換器用配管には軽量化を目的として、ＪＩ
Ｓ６０６３合金（代表組成Ａｌ―０．５ｗｔ％Ｍｇ―
０．３５ｗｔ％Ｓｉ）やＪＩＳ３００３合金（代表組成
Ａｌ―１．０ｗｔ％Ｍｎ―０．１ｗｔ％Ｃｕ―０．１ｗ
ｔ％Ｓｉ―０．４ｗｔ％Ｆｅ）などの配管が採用されて
いる。そして前記ＪＩＳ６０６３合金はコンプレッサー
に隣接し耐振動疲労強度が要求される配管（フレックス
ホース）として、また前記ＪＩＳ３００３合金は自動車
用クーラーなどの配管として用いられている。
その中の熱交換器用配管には軽量化を目的として、ＪＩ
Ｓ６０６３合金（代表組成Ａｌ―０．５ｗｔ％Ｍｇ―
０．３５ｗｔ％Ｓｉ）やＪＩＳ３００３合金（代表組成
Ａｌ―１．０ｗｔ％Ｍｎ―０．１ｗｔ％Ｃｕ―０．１ｗ
ｔ％Ｓｉ―０．４ｗｔ％Ｆｅ）などの配管が採用されて
いる。そして前記ＪＩＳ６０６３合金はコンプレッサー
に隣接し耐振動疲労強度が要求される配管（フレックス
ホース）として、また前記ＪＩＳ３００３合金は自動車
用クーラーなどの配管として用いられている。
【０００３】ところで、ＪＩＳ３００３合金製配管材
は、外径１６〜１９ｍｍ程度、肉厚０．８〜１．２ｍｍ
程度の円管で、その製造は、例えば、ＪＩＳ３００３合
金をＤＣ鋳造法（半連続鋳造法）により断面円形の鋳塊
（ビレット）とし、この鋳塊に均質化処理（高温加熱処
理）を施して合金成分や不純物の偏析をなくしたのち、
所定長さに切断して押出用ビレットとし、次いでこれを
マンドレルを用いた熱間押出法により素管に加工し、こ
の素管に抽伸加工と焼鈍をこの順に施してなされる。な
お、前記焼鈍により、配管材は、加工歪みが除去され、
適度の靱性が付与される。
は、外径１６〜１９ｍｍ程度、肉厚０．８〜１．２ｍｍ
程度の円管で、その製造は、例えば、ＪＩＳ３００３合
金をＤＣ鋳造法（半連続鋳造法）により断面円形の鋳塊
（ビレット）とし、この鋳塊に均質化処理（高温加熱処
理）を施して合金成分や不純物の偏析をなくしたのち、
所定長さに切断して押出用ビレットとし、次いでこれを
マンドレルを用いた熱間押出法により素管に加工し、こ
の素管に抽伸加工と焼鈍をこの順に施してなされる。な
お、前記焼鈍により、配管材は、加工歪みが除去され、
適度の靱性が付与される。
【０００４】こうした製造工程にあって、現在は、生産
性向上のために、外径１４インチ以上の大型ビレット
を、大径厚肉の長尺素管に高速押出し、次いで１０パス
前後の抽伸加工を高速度で連続的に施す方法が採用され
るようになり、このため前記配管用アルミニウム合金に
は製造加工性の向上が強く求められている。
性向上のために、外径１４インチ以上の大型ビレット
を、大径厚肉の長尺素管に高速押出し、次いで１０パス
前後の抽伸加工を高速度で連続的に施す方法が採用され
るようになり、このため前記配管用アルミニウム合金に
は製造加工性の向上が強く求められている。
【０００５】このようにして製造された配管材は、その
後、端末加工と曲げ加工が施されて自動車クーラーなど
の配管に加工される。前記端末加工では拡径加工、縮径
加工、転造加工などを組合わせて各種のビード（継ぎ手
部）が成型されるが、近年、継ぎ手部の信頼性向上のた
めに、図１に示すような、形状が複雑な軸シールビード
が用いられるようになり、配管材にはより高い製品加工
性が求められている。
後、端末加工と曲げ加工が施されて自動車クーラーなど
の配管に加工される。前記端末加工では拡径加工、縮径
加工、転造加工などを組合わせて各種のビード（継ぎ手
部）が成型されるが、近年、継ぎ手部の信頼性向上のた
めに、図１に示すような、形状が複雑な軸シールビード
が用いられるようになり、配管材にはより高い製品加工
性が求められている。
【０００６】また、前記自動車クーラーなどの配管に
は、冷媒圧力に耐え、かつエンジンやコンプレッサーな
どの振動に耐える強度が要求される。
は、冷媒圧力に耐え、かつエンジンやコンプレッサーな
どの振動に耐える強度が要求される。
【０００７】さらに、自動車用配管は、東南アジアのよ
うな過酷な腐食環境の地域では貫通孔食が発生し易いた
め、配管材には、十分な耐食性が求められている。
うな過酷な腐食環境の地域では貫通孔食が発生し易いた
め、配管材には、十分な耐食性が求められている。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】しかし、上述した高速
製造が可能な製造加工性、複雑なビード加工や曲げ加工
に耐える製品加工性、冷媒圧力や振動に耐える機械的性
質、苛酷な腐食環境に耐える耐食性などの特性を全て満
足する熱交換器用配管材は、従来のアルミニウム合金で
は実現不可能であった。
製造が可能な製造加工性、複雑なビード加工や曲げ加工
に耐える製品加工性、冷媒圧力や振動に耐える機械的性
質、苛酷な腐食環境に耐える耐食性などの特性を全て満
足する熱交換器用配管材は、従来のアルミニウム合金で
は実現不可能であった。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明は、Ｃｕを０．１
ｗｔ％超え０．５ｗｔ％以下、Ｍｎを０．６ｗｔ％超え
０．８５ｗｔ％以下、Ｃｒを０．１ｗｔ％超え０．３ｗ
ｔ％以下、Ｚｎを０．２ｗｔ％超え０．６ｗｔ％以下、
Ｆｅを０．６ｗｔ％以下、Ｓｉを０．２ｗｔ％以下含有
し、残部がＡｌと不可避不純物からなることを特徴とす
る熱交換器用アルミニウム合金配管材である。
ｗｔ％超え０．５ｗｔ％以下、Ｍｎを０．６ｗｔ％超え
０．８５ｗｔ％以下、Ｃｒを０．１ｗｔ％超え０．３ｗ
ｔ％以下、Ｚｎを０．２ｗｔ％超え０．６ｗｔ％以下、
Ｆｅを０．６ｗｔ％以下、Ｓｉを０．２ｗｔ％以下含有
し、残部がＡｌと不可避不純物からなることを特徴とす
る熱交換器用アルミニウム合金配管材である。
【００１０】
【発明の実施の形態】以下に本発明のアルミニウム合金
配管材の合金元素について説明する。本発明において、
Ｃｕは配管材の強度向上に寄与する。また素地（Ａｌマ
トリックス）に固溶したＣｕは自然電位を貴にして配管
材の耐食性を改善する。Ｃｕの含有量を０．１ｗｔ％を
超え０．５ｗｔ％以下に規定する理由は、０．１ｗｔ％
以下ではその効果が十分に得られず、０．５ｗｔ％を超
えると押出工程などでＣｕを含む化合物が結晶粒界に析
出して、粒界腐食を増大させ、引いては押出加工性の低
下を招くためである。
配管材の合金元素について説明する。本発明において、
Ｃｕは配管材の強度向上に寄与する。また素地（Ａｌマ
トリックス）に固溶したＣｕは自然電位を貴にして配管
材の耐食性を改善する。Ｃｕの含有量を０．１ｗｔ％を
超え０．５ｗｔ％以下に規定する理由は、０．１ｗｔ％
以下ではその効果が十分に得られず、０．５ｗｔ％を超
えると押出工程などでＣｕを含む化合物が結晶粒界に析
出して、粒界腐食を増大させ、引いては押出加工性の低
下を招くためである。
【００１１】Ｍｎは耐食性を損なうことなく強度向上に
寄与する。Ｍｎの含有量を０．６ｗｔ％を超え０．８５
ｗｔ％以下に規定する理由は、０．６ｗｔ％以下ではそ
の効果が十分に得られず、０．８５ｗｔ％を超えると変
形抵抗が増大して熱間押出加工性や製品加工性（ビード
加工性など）が低下するためである。
寄与する。Ｍｎの含有量を０．６ｗｔ％を超え０．８５
ｗｔ％以下に規定する理由は、０．６ｗｔ％以下ではそ
の効果が十分に得られず、０．８５ｗｔ％を超えると変
形抵抗が増大して熱間押出加工性や製品加工性（ビード
加工性など）が低下するためである。
【００１２】Ｃｒは耐孔食性および強度を向上させる。
Ｃｒの含有量を０．１ｗｔ％超え０．３ｗｔ％以下に規
定する理由は、０．１ｗｔ％以下ではその効果が十分に
得られず、０．３ｗｔ％を超えると粗大な化合物が晶出
して冷間での抽伸加工性および製品加工性が低下するた
めである。
Ｃｒの含有量を０．１ｗｔ％超え０．３ｗｔ％以下に規
定する理由は、０．１ｗｔ％以下ではその効果が十分に
得られず、０．３ｗｔ％を超えると粗大な化合物が晶出
して冷間での抽伸加工性および製品加工性が低下するた
めである。
【００１３】Ｚｎは若干の強度向上効果と、腐食形状を
面状にして腐食が深さ方向に進むのを抑制する効果を有
する。Ｚｎの含有量を０．２ｗｔ％超え０．６ｗｔ％以
下に規定する理由は、０．２ｗｔ％未満ではその効果が
期待できず、０．６ｗｔ％を超えると腐食が異常に進行
して、耐食性が阻害されてしまうためである。
面状にして腐食が深さ方向に進むのを抑制する効果を有
する。Ｚｎの含有量を０．２ｗｔ％超え０．６ｗｔ％以
下に規定する理由は、０．２ｗｔ％未満ではその効果が
期待できず、０．６ｗｔ％を超えると腐食が異常に進行
して、耐食性が阻害されてしまうためである。
【００１４】本発明では、Ｓｉの含有量を０．２ｗｔ％
以下に規定し、Ｆｅの含有量を０．６ｗｔ％以下に規定
する。その理由は、いずれが規定値を超えても孔食が発
生し易くなるためである。
以下に規定し、Ｆｅの含有量を０．６ｗｔ％以下に規定
する。その理由は、いずれが規定値を超えても孔食が発
生し易くなるためである。
【００１５】本発明の配管材は、端末加工や曲げ加工す
ると表面に肌荒れが生じる場合がある。このような肌荒
れを防止するためには、Ｔｉを添加して鋳造組織を微細
化する方法が推奨される。但し、添加量が多いとＴｉが
粗大化合物を生成して製品加工性を低下させるので０．
１５ｗｔ％以下が望ましい。Ｔｉの他にさらにＢを添加
するとその微細化効果が向上する。
ると表面に肌荒れが生じる場合がある。このような肌荒
れを防止するためには、Ｔｉを添加して鋳造組織を微細
化する方法が推奨される。但し、添加量が多いとＴｉが
粗大化合物を生成して製品加工性を低下させるので０．
１５ｗｔ％以下が望ましい。Ｔｉの他にさらにＢを添加
するとその微細化効果が向上する。
【００１６】本発明の配管材は、常法により製造でき
る。特に、ＭｎおよびＣｒを適量に抑えてあるので高速
押出し、および高速連続抽伸加工が可能である。本発明
では、前記ＤＣ鋳造法で、ホットトップ鋳造法を適用し
て生産性と品質の向上を図るのが望ましい。また抽伸加
工には、短尺管をドローベンチで引抜く方法や、長尺管
を浮きプラグと連続抽伸棒を用いて引抜く方法など任意
の方法が適用できる。
る。特に、ＭｎおよびＣｒを適量に抑えてあるので高速
押出し、および高速連続抽伸加工が可能である。本発明
では、前記ＤＣ鋳造法で、ホットトップ鋳造法を適用し
て生産性と品質の向上を図るのが望ましい。また抽伸加
工には、短尺管をドローベンチで引抜く方法や、長尺管
を浮きプラグと連続抽伸棒を用いて引抜く方法など任意
の方法が適用できる。
【００１７】
【実施例】以下に本発明を実施例に基づきさらに詳細に
説明する。 （実施例１）表１に示す本発明規定組成のアルミニウム
合金を溶解鋳造して断面円形の鋳塊とし、この鋳塊を、
６１０℃で４時間の均質化処理を施したのち、長さ１０
００ｍｍに切断して押出用ビレットとし、これを５００
℃に再加熱して、外径５０ｍｍの素管に熱間で高速押出
しし、その後、冷間で多数パスの高速連続抽伸加工を施
して外径８．０ｍｍ、肉厚１．０ｍｍの管材に仕上げ、
次いでこれに３６０℃で２時間の焼鈍を施してアルミニ
ウム合金配管材を製造した。
説明する。 （実施例１）表１に示す本発明規定組成のアルミニウム
合金を溶解鋳造して断面円形の鋳塊とし、この鋳塊を、
６１０℃で４時間の均質化処理を施したのち、長さ１０
００ｍｍに切断して押出用ビレットとし、これを５００
℃に再加熱して、外径５０ｍｍの素管に熱間で高速押出
しし、その後、冷間で多数パスの高速連続抽伸加工を施
して外径８．０ｍｍ、肉厚１．０ｍｍの管材に仕上げ、
次いでこれに３６０℃で２時間の焼鈍を施してアルミニ
ウム合金配管材を製造した。
【００１８】（比較例１）表１に示す本発明規定組成外
のアルミニウム合金を用いた他は、実施例１と同じ方法
によりアルミニウム合金配管材を製造した。
のアルミニウム合金を用いた他は、実施例１と同じ方法
によりアルミニウム合金配管材を製造した。
【００１９】（比較例２）従来のアルミニウム合金を用
いた他は、実施例１と同じ方法によりアルミニウム合金
配管材を製造した。
いた他は、実施例１と同じ方法によりアルミニウム合金
配管材を製造した。
【００２０】実施例１、比較例１、および比較例２で製
造した各々のアルミニウム合金配管材について（１）製
品加工性、（２）機械的性質、（３）耐食性を調べた。
また、別途、（４）製造加工性を調べた。 （１）製品加工性は、曲げ加工性と端末加工性について
調べた。曲げ加工性は、実用条件（曲げ半径３０ｍｍ
Φ、曲げ角度６０度）で引張曲げ加工（ストレッチベン
ド）を施し、曲げ加工後に、異常のない管は良好、割れ
などの欠陥が生じた管は不良と判定した。端末加工性
は、図１に示す形状の軸シールビード加工部を、拡管、
パンチング、転造加工を組合わせて加工し、前記加工部
が健全なものは良好、割れ、しわ、微小クラックなどが
発生したものは不良と判定した。 （２）機械的性質は、ＪＩＳＺ２２０１に準じて引張強
さ（ＴＳ）、０．２％耐力（ＹＳ）、および伸びを測定
し、ＴＳ１３０Ｎ／ｍｍ2 以上、ＹＳ１１７Ｎ／ｍｍ2
以上、伸び１４％以上のものは良好、それ以外のものは
不良と判定した。 （３）耐食性は、前記配管材から切出した試験片にＪＩ
ＳＨ８６０１に基づくＣＡＳＳ試験を４００時間施した
のち、表面の腐食生成物を除去して、孔食深さと粒界腐
食を光学顕微鏡により調べた。最大孔食深さが０．６ｍ
ｍ以下のものは、耐孔食性が良好、０．６ｍｍを超えた
ものは不良と判定した。また試験片断面の結晶組織を観
察して、結晶粒界が腐食していないものは良好、腐食し
ているものは不良と判定した。 （４）製造加工性は熱間押出加工性と冷間抽伸加工性に
ついて調べた。熱間押出加工性は押出圧力を固定して押
出したときの製品の押出速度（ｍ／分）を調べ、押出速
度が５０ｍ／分以上のものは良好、５０ｍ／分未満のも
のは不良と判定した。冷間抽伸加工性は抽伸加工中に亀
裂や破断が発生しなかったものを良好、生じたものを不
良と判定した。結果を表２に示す。
造した各々のアルミニウム合金配管材について（１）製
品加工性、（２）機械的性質、（３）耐食性を調べた。
また、別途、（４）製造加工性を調べた。 （１）製品加工性は、曲げ加工性と端末加工性について
調べた。曲げ加工性は、実用条件（曲げ半径３０ｍｍ
Φ、曲げ角度６０度）で引張曲げ加工（ストレッチベン
ド）を施し、曲げ加工後に、異常のない管は良好、割れ
などの欠陥が生じた管は不良と判定した。端末加工性
は、図１に示す形状の軸シールビード加工部を、拡管、
パンチング、転造加工を組合わせて加工し、前記加工部
が健全なものは良好、割れ、しわ、微小クラックなどが
発生したものは不良と判定した。 （２）機械的性質は、ＪＩＳＺ２２０１に準じて引張強
さ（ＴＳ）、０．２％耐力（ＹＳ）、および伸びを測定
し、ＴＳ１３０Ｎ／ｍｍ2 以上、ＹＳ１１７Ｎ／ｍｍ2
以上、伸び１４％以上のものは良好、それ以外のものは
不良と判定した。 （３）耐食性は、前記配管材から切出した試験片にＪＩ
ＳＨ８６０１に基づくＣＡＳＳ試験を４００時間施した
のち、表面の腐食生成物を除去して、孔食深さと粒界腐
食を光学顕微鏡により調べた。最大孔食深さが０．６ｍ
ｍ以下のものは、耐孔食性が良好、０．６ｍｍを超えた
ものは不良と判定した。また試験片断面の結晶組織を観
察して、結晶粒界が腐食していないものは良好、腐食し
ているものは不良と判定した。 （４）製造加工性は熱間押出加工性と冷間抽伸加工性に
ついて調べた。熱間押出加工性は押出圧力を固定して押
出したときの製品の押出速度（ｍ／分）を調べ、押出速
度が５０ｍ／分以上のものは良好、５０ｍ／分未満のも
のは不良と判定した。冷間抽伸加工性は抽伸加工中に亀
裂や破断が発生しなかったものを良好、生じたものを不
良と判定した。結果を表２に示す。
【００２１】
【表１】
【００２２】
【表２】
【００２３】表２より明らかなように、本発明例のＮ
ｏ．１〜９はいずれも成形加工性、機械的性質、耐食性
および製造加工性が優れた。Ｔｉが適量添加されている
ため、曲げ加工部に肌荒れが生じることもなかった。こ
れに対し、比較例のＮｏ．１０はＣｕが少ないため機械
的性質および耐孔食性が劣った。Ｎｏ．１１はＣｕが多
かったため製品加工性、耐食性（耐孔食性、耐粒界腐食
性）、製造加工性が劣った。Ｎｏ．１２はＭｎが少ない
ため機械的性質、耐孔食性および製造加工性が劣った。
Ｎｏ．１３はＭｎが多いため製品加工性および製造加工
性が劣った。Ｎｏ．１４はＣｒが少ないため機械的性質
および耐孔食性が劣った。Ｎｏ．１５はＣｒが多いため
製品加工性が劣った。Ｎｏ．１６はＺｎが少ないため、
Ｎｏ．１７はＺｎが多いため、Ｎｏ．１８はＳｉが多い
ため、Ｎｏ．１９はＦｅが多いためいずれも耐孔食性が
劣った。比較例のＮｏ．２０、２１（従来材）、いずれ
も耐孔食性に劣り、Ｎｏ．２０は機械的性質にも劣っ
た。
ｏ．１〜９はいずれも成形加工性、機械的性質、耐食性
および製造加工性が優れた。Ｔｉが適量添加されている
ため、曲げ加工部に肌荒れが生じることもなかった。こ
れに対し、比較例のＮｏ．１０はＣｕが少ないため機械
的性質および耐孔食性が劣った。Ｎｏ．１１はＣｕが多
かったため製品加工性、耐食性（耐孔食性、耐粒界腐食
性）、製造加工性が劣った。Ｎｏ．１２はＭｎが少ない
ため機械的性質、耐孔食性および製造加工性が劣った。
Ｎｏ．１３はＭｎが多いため製品加工性および製造加工
性が劣った。Ｎｏ．１４はＣｒが少ないため機械的性質
および耐孔食性が劣った。Ｎｏ．１５はＣｒが多いため
製品加工性が劣った。Ｎｏ．１６はＺｎが少ないため、
Ｎｏ．１７はＺｎが多いため、Ｎｏ．１８はＳｉが多い
ため、Ｎｏ．１９はＦｅが多いためいずれも耐孔食性が
劣った。比較例のＮｏ．２０、２１（従来材）、いずれ
も耐孔食性に劣り、Ｎｏ．２０は機械的性質にも劣っ
た。
【００２４】熱交換器用アルミニウム合金配管には、ア
ルミニウム合金製の冷媒補給用小部品（チャージボー
ト）がろう付けされる場合があり、このため配管材には
良好なろう付け性と、ろう付け加熱後も高品質が維持さ
れる耐熱性が要求される。そこで、前記本発明例のＮ
ｏ．１〜９についてろう付け性および耐熱性を試験し
た。その結果、いずれも前記両特性を十分具備している
ことが実証された。
ルミニウム合金製の冷媒補給用小部品（チャージボー
ト）がろう付けされる場合があり、このため配管材には
良好なろう付け性と、ろう付け加熱後も高品質が維持さ
れる耐熱性が要求される。そこで、前記本発明例のＮ
ｏ．１〜９についてろう付け性および耐熱性を試験し
た。その結果、いずれも前記両特性を十分具備している
ことが実証された。
【００２５】
【発明の効果】以上に述べたように、本発明の配管材は
Ｃｕ、Ｍｎ、Ｃｒ、Ｚｎをそれぞれ適量含有し、不純物
のＦｅおよびＳｉ量を抑制したアルミニウム合金からな
り、複雑なビード加工や曲げ加工に耐える製品加工性、
冷媒圧力や振動に耐える機械的性質、苛酷な腐食環境に
耐える耐食性、高速製造が可能な製造加工性などを具備
しており、従って、熱交換器用配管材として有用であ
り、工業上顕著な効果を奏する。
Ｃｕ、Ｍｎ、Ｃｒ、Ｚｎをそれぞれ適量含有し、不純物
のＦｅおよびＳｉ量を抑制したアルミニウム合金からな
り、複雑なビード加工や曲げ加工に耐える製品加工性、
冷媒圧力や振動に耐える機械的性質、苛酷な腐食環境に
耐える耐食性、高速製造が可能な製造加工性などを具備
しており、従って、熱交換器用配管材として有用であ
り、工業上顕著な効果を奏する。
【図１】軸シールビード加工部の説明図である。
Claims (1)
- 【請求項１】 Ｃｕを０．１ｗｔ％超え０．５ｗｔ％以
下、Ｍｎを０．６ｗｔ％超え０．８５ｗｔ％以下、Ｃｒ
を０．１ｗｔ％超え０．３ｗｔ％以下、Ｚｎを０．２ｗ
ｔ％超え０．６ｗｔ％以下、Ｆｅを０．６ｗｔ％以下、
Ｓｉを０．２ｗｔ％以下含有し、残部がＡｌと不可避不
純物からなることを特徴とする熱交換器用アルミニウム
合金配管材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000221405A JP2002038232A (ja) | 2000-07-21 | 2000-07-21 | 熱交換器用アルミニウム合金配管材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000221405A JP2002038232A (ja) | 2000-07-21 | 2000-07-21 | 熱交換器用アルミニウム合金配管材 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2002038232A true JP2002038232A (ja) | 2002-02-06 |
Family
ID=18715814
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2000221405A Pending JP2002038232A (ja) | 2000-07-21 | 2000-07-21 | 熱交換器用アルミニウム合金配管材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2002038232A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPWO2012043492A1 (ja) * | 2010-09-27 | 2014-02-06 | 株式会社Uacj | アルミニウム合金製内面溝付き伝熱管 |
| WO2015099247A1 (ko) * | 2013-12-23 | 2015-07-02 | 엘에스전선 주식회사 | 열교환기 배관용 고내식성 알루미늄 합금 및 이로부터 제조된 열교환기 배관 |
| KR20210035138A (ko) * | 2013-12-23 | 2021-03-31 | 엘에스전선 주식회사 | 고내식성 열교환기 배관 및 이의 제조방법 |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61194144A (ja) * | 1984-10-23 | 1986-08-28 | Furukawa Alum Co Ltd | 耐孔食性アルミニウム合金 |
| JPH01180935A (ja) * | 1988-01-09 | 1989-07-18 | Kobe Steel Ltd | 耐食性アルミニウム合金 |
| JPH04371369A (ja) * | 1991-06-20 | 1992-12-24 | Furukawa Alum Co Ltd | アルミニウム合金製熱交換器 |
| JPH11172388A (ja) * | 1997-12-08 | 1999-06-29 | Furukawa Electric Co Ltd:The | エアコン配管用アルミニウム合金押出管材およびその製造方法 |
| JP2000169925A (ja) * | 1998-12-04 | 2000-06-20 | Furukawa Electric Co Ltd:The | 熱交換器用アルミニウム配管材 |
-
2000
- 2000-07-21 JP JP2000221405A patent/JP2002038232A/ja active Pending
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61194144A (ja) * | 1984-10-23 | 1986-08-28 | Furukawa Alum Co Ltd | 耐孔食性アルミニウム合金 |
| JPH01180935A (ja) * | 1988-01-09 | 1989-07-18 | Kobe Steel Ltd | 耐食性アルミニウム合金 |
| JPH04371369A (ja) * | 1991-06-20 | 1992-12-24 | Furukawa Alum Co Ltd | アルミニウム合金製熱交換器 |
| JPH11172388A (ja) * | 1997-12-08 | 1999-06-29 | Furukawa Electric Co Ltd:The | エアコン配管用アルミニウム合金押出管材およびその製造方法 |
| JP2000169925A (ja) * | 1998-12-04 | 2000-06-20 | Furukawa Electric Co Ltd:The | 熱交換器用アルミニウム配管材 |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPWO2012043492A1 (ja) * | 2010-09-27 | 2014-02-06 | 株式会社Uacj | アルミニウム合金製内面溝付き伝熱管 |
| WO2015099247A1 (ko) * | 2013-12-23 | 2015-07-02 | 엘에스전선 주식회사 | 열교환기 배관용 고내식성 알루미늄 합금 및 이로부터 제조된 열교환기 배관 |
| KR20210035138A (ko) * | 2013-12-23 | 2021-03-31 | 엘에스전선 주식회사 | 고내식성 열교환기 배관 및 이의 제조방법 |
| KR102261090B1 (ko) * | 2013-12-23 | 2021-06-03 | 엘에스전선 주식회사 | 고내식성 열교환기 배관 및 이의 제조방법 |
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