JP2002035894A - アルミキルド鋼の連続鋳造方法 - Google Patents
アルミキルド鋼の連続鋳造方法Info
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- JP2002035894A JP2002035894A JP2000226994A JP2000226994A JP2002035894A JP 2002035894 A JP2002035894 A JP 2002035894A JP 2000226994 A JP2000226994 A JP 2000226994A JP 2000226994 A JP2000226994 A JP 2000226994A JP 2002035894 A JP2002035894 A JP 2002035894A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 アルミキルド鋼の連続鋳造に際し、ノズル閉
塞を防止し、しかもＣａ添加処理にともなう鋼の孔食、
錆および介在物を低減できるアルミキルド鋼の連続鋳造
方法を提供する。 【解決手段】 溶鋼中の[ 溶解Al] が0.01〜0.3 質量%
である溶鋼の連続鋳造方法において、下記式を満足する
ように溶鋼中の[Ca] 濃度を調整する。 0.5[O]≦[Ca]≦81×[O]/[S]
塞を防止し、しかもＣａ添加処理にともなう鋼の孔食、
錆および介在物を低減できるアルミキルド鋼の連続鋳造
方法を提供する。 【解決手段】 溶鋼中の[ 溶解Al] が0.01〜0.3 質量%
である溶鋼の連続鋳造方法において、下記式を満足する
ように溶鋼中の[Ca] 濃度を調整する。 0.5[O]≦[Ca]≦81×[O]/[S]
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、アルミキルド鋼の
連続鋳造方法に関し、特にタンディッシュノズル（以
下、単にノズルともいう）の介在物による閉塞を防止で
きるアルミキルド鋼の連続鋳造方法、さらにＣａ添加処
理にともなう孔食、錆および介在物を低減できるアルミ
キルド鋼の連続鋳造方法に関する。
連続鋳造方法に関し、特にタンディッシュノズル（以
下、単にノズルともいう）の介在物による閉塞を防止で
きるアルミキルド鋼の連続鋳造方法、さらにＣａ添加処
理にともなう孔食、錆および介在物を低減できるアルミ
キルド鋼の連続鋳造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】鋼の連続鋳造プロセスは、取鍋からタン
ディッシュに注入された溶鋼をタンディッシュ内で滞留
させ、介在物の浮上処理等を行った後、タンディッシュ
ノズルを介してモールドへ溶鋼を供給し、モールドで鋼
を冷却凝固させながら連続的に鋳片を引き抜いていく工
程からなる。
ディッシュに注入された溶鋼をタンディッシュ内で滞留
させ、介在物の浮上処理等を行った後、タンディッシュ
ノズルを介してモールドへ溶鋼を供給し、モールドで鋼
を冷却凝固させながら連続的に鋳片を引き抜いていく工
程からなる。
【０００３】鋼中にAlを含有するいわゆるアルミキルド
鋼では、脱酸生成物であるアルミナが介在物として不可
避的に存在し、このアルミナが鋳造中にタンディッシュ
ノズルの内壁に付着し易い。この付着が甚だしい場合に
はノズルが閉塞し、鋳造を中断する必要があり安定操業
の観点から問題となる例えば、特開平３−１６５９５２
号公報には、ノズル閉塞防止方法として溶鋼中にＣａを
添加し、溶鋼のＣａ濃度／Ａｌ濃度の比を全Ｏ濃度に応
じて適正範囲に調整する方法を提案している。
鋼では、脱酸生成物であるアルミナが介在物として不可
避的に存在し、このアルミナが鋳造中にタンディッシュ
ノズルの内壁に付着し易い。この付着が甚だしい場合に
はノズルが閉塞し、鋳造を中断する必要があり安定操業
の観点から問題となる例えば、特開平３−１６５９５２
号公報には、ノズル閉塞防止方法として溶鋼中にＣａを
添加し、溶鋼のＣａ濃度／Ａｌ濃度の比を全Ｏ濃度に応
じて適正範囲に調整する方法を提案している。
【０００４】この方法により、CaO-Al2O3 系の大型介在
物およびCaO-Al2O3-CaS系の大型介在物の生成を防止で
きるとしている。また、この方法はＡｌとＳとを含有す
る鋼を連続鋳造する際にノズル詰まりを防止できるとし
ている。
物およびCaO-Al2O3-CaS系の大型介在物の生成を防止で
きるとしている。また、この方法はＡｌとＳとを含有す
る鋼を連続鋳造する際にノズル詰まりを防止できるとし
ている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかし、発明者らの経
験では、この方法は高融点のＣａＳ系介在物が大量に生
成するおそれがあり、これがノズル内壁に付着してノズ
ル詰まりを生じるという問題がおきるおそれがある。
験では、この方法は高融点のＣａＳ系介在物が大量に生
成するおそれがあり、これがノズル内壁に付着してノズ
ル詰まりを生じるという問題がおきるおそれがある。
【０００６】また、一部の鋼種ではＣａ添加によりノズ
ル詰まり対策を行った場合に、鋼中介在物を起点にして
孔食や錆が発生して、製品欠陥の原因となるという問題
もある。
ル詰まり対策を行った場合に、鋼中介在物を起点にして
孔食や錆が発生して、製品欠陥の原因となるという問題
もある。
【０００７】本発明の目的はアルミキルド鋼の連続鋳造
に際し、ノズル閉塞を防止し、しかもＣａ添加処理にと
もなう鋼の孔食、錆および介在物を低減できるアルミキ
ルド鋼の連続鋳造方法を提供することにある。
に際し、ノズル閉塞を防止し、しかもＣａ添加処理にと
もなう鋼の孔食、錆および介在物を低減できるアルミキ
ルド鋼の連続鋳造方法を提供することにある。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明者は、Ｃａ添加処
理に関して下記の知見を得た。 （Ａ）溶鋼中の[S] 濃度が高い場合には、CaS 系介在物
を生成し易くノズル閉塞が発生し易い。
理に関して下記の知見を得た。 （Ａ）溶鋼中の[S] 濃度が高い場合には、CaS 系介在物
を生成し易くノズル閉塞が発生し易い。
【０００９】溶鋼中の[O] 濃度が高い場合には、溶鋼中
に存在するAl2O3 量が多いことを意味する。Ca添加後の
介在物は、CaO 濃度の低い介在物となり、CaO 濃度の低
い介在物は融点が高くノズル閉塞を引き起こし易い。
に存在するAl2O3 量が多いことを意味する。Ca添加後の
介在物は、CaO 濃度の低い介在物となり、CaO 濃度の低
い介在物は融点が高くノズル閉塞を引き起こし易い。
【００１０】CaO 濃度の高い介在物はノズル耐火物を溶
損させ、ノズル寿命を低下させる。また、CaO 濃度の高
い介在物は鋳造作業を中断させる原因となるため、溶鋼
中の[Ca]濃度には上限を与える必要がある。
損させ、ノズル寿命を低下させる。また、CaO 濃度の高
い介在物は鋳造作業を中断させる原因となるため、溶鋼
中の[Ca]濃度には上限を与える必要がある。
【００１１】以上からノズル閉塞防止のためには[Ca]、
[S] および[O] の３つの濃度（単位：質量ppm；以下、
単にppm で質量ppm を表す）を同時に規定する必要があ
る。 （Ｂ）以上の３変数[Ca]、[S] および[O] 濃度がCa添加
後の介在物中のCaS 含有量に及ぼす影響を理論的に導き
出すことは困難なため、多数の実験結果を基に経験式を
求めた。その結果、介在物中のCaS 含有量（単位：質量
％；以下、単に％で質量％を表す）：(CaS) は経験式と
して（１）式であらわされることがわかった。
[S] および[O] の３つの濃度（単位：質量ppm；以下、
単にppm で質量ppm を表す）を同時に規定する必要があ
る。 （Ｂ）以上の３変数[Ca]、[S] および[O] 濃度がCa添加
後の介在物中のCaS 含有量に及ぼす影響を理論的に導き
出すことは困難なため、多数の実験結果を基に経験式を
求めた。その結果、介在物中のCaS 含有量（単位：質量
％；以下、単に％で質量％を表す）：(CaS) は経験式と
して（１）式であらわされることがわかった。
【００１２】 (CaS)=0.37 ×[Ca]×[S]/[O] （１） （Ｃ）図１は、介在物中のCaS 含有量とノズル閉塞率と
の関係を示すグラフである。
の関係を示すグラフである。
【００１３】なお、この関係を求める試験は連続鋳造試
験装置を用いて行い、連続鋳造試験終了後にタンディッ
シュノズルを回収してノズルの水平断面におけるノズル
閉塞状況を調査した。
験装置を用いて行い、連続鋳造試験終了後にタンディッ
シュノズルを回収してノズルの水平断面におけるノズル
閉塞状況を調査した。
【００１４】閉塞の状況は、使用前の水平断面における
開口面積をＳo 、使用後の水平断面における開口面積を
Ｓとして、ノズル閉塞率Ｘとして下記（２）式で表せ
る。 Ｘ= （Ｓo −Ｓ）／Ｓo （２） すなわち、使用前後で開口面積が同じであれば閉塞率Ｘ
は０．０となり、使用後に完全閉塞する（Ｓ＝０）と、
閉塞率は１．０となる。
開口面積をＳo 、使用後の水平断面における開口面積を
Ｓとして、ノズル閉塞率Ｘとして下記（２）式で表せ
る。 Ｘ= （Ｓo −Ｓ）／Ｓo （２） すなわち、使用前後で開口面積が同じであれば閉塞率Ｘ
は０．０となり、使用後に完全閉塞する（Ｓ＝０）と、
閉塞率は１．０となる。
【００１５】同図に示すように、介在物中の(CaS) が30
％を超えると急激にノズル閉塞率が増大することが判明
した。 （Ｄ）図２は、溶鋼中の濃度比（[Ca]/[O]）とノズル閉
塞率との関係を示すグラフである。
％を超えると急激にノズル閉塞率が増大することが判明
した。 （Ｄ）図２は、溶鋼中の濃度比（[Ca]/[O]）とノズル閉
塞率との関係を示すグラフである。
【００１６】なお、この関係を求める試験は連続鋳造試
験装置を用い、(CaS) ≦30％の条件下で行った。同図に
示すように、溶鋼中の濃度比（[Ca]/[O]）（以下、単に
[Ca]/[O]ともいう）が0.5 未満ではノズル閉塞率が大き
な値となることが判明した。
験装置を用い、(CaS) ≦30％の条件下で行った。同図に
示すように、溶鋼中の濃度比（[Ca]/[O]）（以下、単に
[Ca]/[O]ともいう）が0.5 未満ではノズル閉塞率が大き
な値となることが判明した。
【００１７】また、溶鋼中の濃度比（[Ca]/[O]）を0.5
未満で試験を行った際に使用したノズルを回収し、閉塞
物を採取してEPMAで分析したところ、閉塞物は高Al2O3
含有物濃度であることを確認した。
未満で試験を行った際に使用したノズルを回収し、閉塞
物を採取してEPMAで分析したところ、閉塞物は高Al2O3
含有物濃度であることを確認した。
【００１８】（Ｅ）以上から、CaS やAl2O3 の含有量が
高い介在物によって生じるノズル閉塞を防止するために
は、(CaS) ≦30％と[Ca]/[O]≧0.5 とを同時に満たす必
要があることを見出した。
高い介在物によって生じるノズル閉塞を防止するために
は、(CaS) ≦30％と[Ca]/[O]≧0.5 とを同時に満たす必
要があることを見出した。
【００１９】ところで、(CaS) ≦30％は前記（１）式か
ら0.37×[Ca]×[S]/[O] ≦30％と表され、[Ca] ≦
（[O]/[S] ）８１ppm ％と整理できる。また、[Ca]/[O]
≧0.5 は同様に[Ca]≧0.5[O] と整理できる。
ら0.37×[Ca]×[S]/[O] ≦30％と表され、[Ca] ≦
（[O]/[S] ）８１ppm ％と整理できる。また、[Ca]/[O]
≧0.5 は同様に[Ca]≧0.5[O] と整理できる。
【００２０】これら共通する溶鋼中[Ca]濃度を基にさら
に整理すると、下記式が得られる。 0. 5[O] ≦[Ca]≦81×[O]/[S] この式を満足するように、溶鋼中の[Ca]濃度を調整する
ことにより、低コストでノズル詰まり無く連続鋳造する
ことは可能となる。
に整理すると、下記式が得られる。 0. 5[O] ≦[Ca]≦81×[O]/[S] この式を満足するように、溶鋼中の[Ca]濃度を調整する
ことにより、低コストでノズル詰まり無く連続鋳造する
ことは可能となる。
【００２１】（Ｆ）さらに、Ｃａ処理にともなう介在物
組成の変化によりスラブあるいは圧延後の鋼に孔食ある
いは錆が発生し鋼の欠陥につながる場合があることを見
出した。
組成の変化によりスラブあるいは圧延後の鋼に孔食ある
いは錆が発生し鋼の欠陥につながる場合があることを見
出した。
【００２２】この原因は介在物組成が水溶性を有してい
る点にあると考えられる。この対策を検討した結果、鋼
中に微量のMgを適正範囲含有させることにより介在物の
水溶性を低減することが可能となり、孔食あるいは錆の
問題を回避できることがわかった。
る点にあると考えられる。この対策を検討した結果、鋼
中に微量のMgを適正範囲含有させることにより介在物の
水溶性を低減することが可能となり、孔食あるいは錆の
問題を回避できることがわかった。
【００２３】図３は、鋼中の[Mg]濃度と鋼の欠陥指数と
の関係を示すグラフである。なお、鋼の欠陥指数とは、
孔食あるいは錆による欠陥数とMgO ・Al2O3 系介在物に
よる欠陥数合計の総欠陥数を鋼材単位表面積当たりの総
欠陥数（個/cm 2 ）とした指数である。欠陥指数が1.0
を越えると鋼材はスクラップに格下げとなり、生産コス
ト上昇と納期延長につながる。そのため、欠陥指数を1.
0 以下に抑制する必要がある。
の関係を示すグラフである。なお、鋼の欠陥指数とは、
孔食あるいは錆による欠陥数とMgO ・Al2O3 系介在物に
よる欠陥数合計の総欠陥数を鋼材単位表面積当たりの総
欠陥数（個/cm 2 ）とした指数である。欠陥指数が1.0
を越えると鋼材はスクラップに格下げとなり、生産コス
ト上昇と納期延長につながる。そのため、欠陥指数を1.
0 以下に抑制する必要がある。
【００２４】同図に示すように、鋼中の[Mg]濃度が0.3p
pm未満ではMg量が不足して孔食あるいは錆が発生し易く
鋼の欠陥指数が急激に高くなる。また、10ppm 超では介
在物欠陥の原因となる高融点のMgO ・ Al2 O 3 系介在物
が多量に発生し同様に鋼の欠陥指数が急激に高くなる。
pm未満ではMg量が不足して孔食あるいは錆が発生し易く
鋼の欠陥指数が急激に高くなる。また、10ppm 超では介
在物欠陥の原因となる高融点のMgO ・ Al2 O 3 系介在物
が多量に発生し同様に鋼の欠陥指数が急激に高くなる。
【００２５】以上から、鋼中の[Mg]濃度を0.3 〜10ppm
とすることが好ましい。以上の知見に基づいて下記の本
発明を完成した。 （１）溶鋼中の[ 溶解Al] 濃度が0.01〜0.3 質量％であ
る溶鋼の連続鋳造方法において、下記式を満足す るこ
とを特徴とするアルミキルド鋼の連続鋳造方法。
とすることが好ましい。以上の知見に基づいて下記の本
発明を完成した。 （１）溶鋼中の[ 溶解Al] 濃度が0.01〜0.3 質量％であ
る溶鋼の連続鋳造方法において、下記式を満足す るこ
とを特徴とするアルミキルド鋼の連続鋳造方法。
【００２６】0.5[O]≦[Ca]≦81×[O]/[S] 但し、[O] ：溶鋼中の酸素濃度（質量ppm ） [Ca]：溶鋼中のカルシウム濃度（質量ppm ） [S] ：溶鋼中の硫黄濃度（質量ppm ） （２）溶鋼中の[Mg]濃度が0.3 〜10質量ppm であること
を特徴とする上記（１）に記載のアルミキルド鋼の連続
鋳造方法。
を特徴とする上記（１）に記載のアルミキルド鋼の連続
鋳造方法。
【００２７】
【発明の実施の形態】本発明で用いる連続鋳造方法は、
タンディッシュノズルを鋳型内溶鋼に浸漬し、取鍋から
タンディッシュに注入された溶鋼を該ノズルを通じて鋳
型へ供給し、鋳型内で溶鋼を凝固させつつ鋳片を引き抜
いていく方法である。
タンディッシュノズルを鋳型内溶鋼に浸漬し、取鍋から
タンディッシュに注入された溶鋼を該ノズルを通じて鋳
型へ供給し、鋳型内で溶鋼を凝固させつつ鋳片を引き抜
いていく方法である。
【００２８】タンディッシュ当たりのノズル本数は鋳型
の数に依存するが、通常１〜８本程度である。タンディ
ッシュには鋳造速度に応じて溶鋼の供給速度を制御する
装置が付属している。例えば、タンディッシュノズルに
スライディングゲートを付与しこのゲートの開度を調整
したり、タンディッシュ上方からストッパーをタンディ
ッシュノズル上部に挿入してストッパーの昇降を調整し
たりする。これ以外にも、電磁気力を利用したりするも
のもあるが、これらの形式はいずれでもよく、溶鋼の供
給速度の調整ができればよい。
の数に依存するが、通常１〜８本程度である。タンディ
ッシュには鋳造速度に応じて溶鋼の供給速度を制御する
装置が付属している。例えば、タンディッシュノズルに
スライディングゲートを付与しこのゲートの開度を調整
したり、タンディッシュ上方からストッパーをタンディ
ッシュノズル上部に挿入してストッパーの昇降を調整し
たりする。これ以外にも、電磁気力を利用したりするも
のもあるが、これらの形式はいずれでもよく、溶鋼の供
給速度の調整ができればよい。
【００２９】なお、本発明の対象となる連続鋳造装置は
特に限定されないが、小径ノズルを使用するために元来
ノズル閉塞が生じやすいと言われるブルームやビレット
製造用連続鋳造装置において特に効力を発揮しやすい。
特に限定されないが、小径ノズルを使用するために元来
ノズル閉塞が生じやすいと言われるブルームやビレット
製造用連続鋳造装置において特に効力を発揮しやすい。
【００３０】鋳造に用いられるアルミキルド鋼は、溶鋼
がタンディッシュに注入される前に取鍋内で金属Ａｌあ
るいはＡｌ含有合金を添加される。アルミキルド鋼の溶
解Ａｌ（以下、[sol.Al]ともいう）濃度は0.01〜0.3%で
ある。[sol.Al]濃度が0.01%未満では脱酸が弱すぎ、0.3
%超では脱酸効果が飽和するからである。
がタンディッシュに注入される前に取鍋内で金属Ａｌあ
るいはＡｌ含有合金を添加される。アルミキルド鋼の溶
解Ａｌ（以下、[sol.Al]ともいう）濃度は0.01〜0.3%で
ある。[sol.Al]濃度が0.01%未満では脱酸が弱すぎ、0.3
%超では脱酸効果が飽和するからである。
【００３１】また、鋼中の[Ca]、[S] および[O] 濃度
は、いずれも全濃度である。Ｃａを取鍋内溶鋼に添加し
てもよいし、浸漬管を下部に有する真空装置を取鍋内溶
鋼に浸漬させて溶鋼を攪拌あるいは循環させつつ真空槽
内溶鋼に添加してもよい。さらに、タンディッシュ内溶
鋼にＣａを添加してもよい。
は、いずれも全濃度である。Ｃａを取鍋内溶鋼に添加し
てもよいし、浸漬管を下部に有する真空装置を取鍋内溶
鋼に浸漬させて溶鋼を攪拌あるいは循環させつつ真空槽
内溶鋼に添加してもよい。さらに、タンディッシュ内溶
鋼にＣａを添加してもよい。
【００３２】Ｃａの添加方法は粉、粒あるいは塊状のも
のを溶鋼中に吹き込み、あるいは溶鋼表面に吹き付け、
あるいは溶鋼上部から落下させてもよく、被覆ワイヤー
に装填してワイヤー添加してもよい。
のを溶鋼中に吹き込み、あるいは溶鋼表面に吹き付け、
あるいは溶鋼上部から落下させてもよく、被覆ワイヤー
に装填してワイヤー添加してもよい。
【００３３】また、Ｃａを加熱して液体あるいは気体の
状態にして溶鋼に添加してもよい。Ｃａ原料としては、
金属Ｃａ、Ｆｅ−Ｃａ、Ｃａ−ＳｉまたはＣａ−Ａｌ合
金等を用いることができる。
状態にして溶鋼に添加してもよい。Ｃａ原料としては、
金属Ｃａ、Ｆｅ−Ｃａ、Ｃａ−ＳｉまたはＣａ−Ａｌ合
金等を用いることができる。
【００３４】さらに、Ｃａと別の金属を単に混合して用
いてもよい。鋼中の［Mg］濃度を調整する方法として
は、金属MgあるいはMg含有合金を溶鋼に添加する、ある
いは、Mg酸化物(MgO) を含有する溶融体あるいは固体を
鋼中の［Al］あるいは［Ca］により還元する方法等を用
いればよい。
いてもよい。鋼中の［Mg］濃度を調整する方法として
は、金属MgあるいはMg含有合金を溶鋼に添加する、ある
いは、Mg酸化物(MgO) を含有する溶融体あるいは固体を
鋼中の［Al］あるいは［Ca］により還元する方法等を用
いればよい。
【００３５】
【実施例】（実施例１）高炉から出銑した溶銑をＫＲ脱
硫装置で脱硫後、溶銑質量180 トン規模の転炉に装入し
て酸素吹錬した。[C] 濃度が0.05% まで脱炭吹錬後、溶
鋼を取鍋に出鋼し、溶鋼を収容した取鍋をＲＨ脱ガス装
置へ搬送し、二次精錬処理を実施した。
硫装置で脱硫後、溶銑質量180 トン規模の転炉に装入し
て酸素吹錬した。[C] 濃度が0.05% まで脱炭吹錬後、溶
鋼を取鍋に出鋼し、溶鋼を収容した取鍋をＲＨ脱ガス装
置へ搬送し、二次精錬処理を実施した。
【００３６】出鋼時あるいはＲＨ処理中に溶鋼へ金属Al
を添加し、[sol.Al]濃度を0.01〜0.3%に調整した。二次
精錬終了後に取鍋を連続鋳造装置へ搬送し、タンディッ
シュの上に取鍋を据え置いた後、取鍋からタンディッシ
ュへ溶鋼を供給した。タンディシュに供給された溶鋼は
タンディッシュノズルを介して鋳型へ供給される。その
際、タンディッシュノズルに設けたスライドゲートによ
りノズル開度を調整して鋳造速度に見合った速度で溶鋼
を鋳型に供給する。連続鋳造時にＣａＳｉを充填したワ
イヤーを連続的にタンディッシュ内へ供給した。
を添加し、[sol.Al]濃度を0.01〜0.3%に調整した。二次
精錬終了後に取鍋を連続鋳造装置へ搬送し、タンディッ
シュの上に取鍋を据え置いた後、取鍋からタンディッシ
ュへ溶鋼を供給した。タンディシュに供給された溶鋼は
タンディッシュノズルを介して鋳型へ供給される。その
際、タンディッシュノズルに設けたスライドゲートによ
りノズル開度を調整して鋳造速度に見合った速度で溶鋼
を鋳型に供給する。連続鋳造時にＣａＳｉを充填したワ
イヤーを連続的にタンディッシュ内へ供給した。
【００３７】連続鋳造装置はビレット製造用の連続鋳造
装置を使用し、連続鋳造操業時にタンディッシュノズル
開度を記録した。タンディッシュノズル閉塞が進行する
とタンディッシュノズル流路断面積が小さくなり、鋳造
速度を維持するためにはノズル開度を上げる必要があ
る。ノズル開度が９５％を越えるとスライドゲートによ
る溶鋼供給速度調整が実質的に不可能となるため、この
時点で連続鋳造を中止した。中止に至るまでの鋳造ヒー
ト数によりノズル閉塞を評価した。
装置を使用し、連続鋳造操業時にタンディッシュノズル
開度を記録した。タンディッシュノズル閉塞が進行する
とタンディッシュノズル流路断面積が小さくなり、鋳造
速度を維持するためにはノズル開度を上げる必要があ
る。ノズル開度が９５％を越えるとスライドゲートによ
る溶鋼供給速度調整が実質的に不可能となるため、この
時点で連続鋳造を中止した。中止に至るまでの鋳造ヒー
ト数によりノズル閉塞を評価した。
【００３８】表１に鋳造ヒート数と、溶鋼中の[Ca]、
[O] および[S] との関係を示す。
[O] および[S] との関係を示す。
【００３９】
【表１】 なお、同表に記載の[Ca]L および[Ca]H は下記式から計
算で求められる[Ca]濃度の下限値および上限値をそれぞ
れ示す。
算で求められる[Ca]濃度の下限値および上限値をそれぞ
れ示す。
【００４０】0.5[O]≦[Ca]≦81×[O]/[S] 但し、[O] ：溶鋼中の酸素濃度（ppm ） [Ca]：溶鋼中のカルシウム濃度（ppm ） [S] ：溶鋼中の硫黄濃度（ppm ） 表１に示すように[Ca]が[Ca]L 未満あるいは[Ca]H 超で
はノズル閉塞のため鋳造ヒート数は４以下であるのに対
し、[Ca]が[Ca]L 以上[Ca]H 以下ではノズル閉塞が軽減
できるため鋳造ヒート数は８以上となった。
はノズル閉塞のため鋳造ヒート数は４以下であるのに対
し、[Ca]が[Ca]L 以上[Ca]H 以下ではノズル閉塞が軽減
できるため鋳造ヒート数は８以上となった。
【００４１】また、[Ca]が[Ca]L 未満の場合にはノズル
から回収した閉塞物はAl2O3 含有量が高く、[Ca]H 超の
場合には閉塞物はCaS 含有量が高いことを確認した。以
上から、CaS あるいはAl2O3 介在物に起因するノズル閉
塞を防止するためには、[Ca]を[Ca]L 以上[Ca]H 以下に
制御することが必要であることがわかった。
から回収した閉塞物はAl2O3 含有量が高く、[Ca]H 超の
場合には閉塞物はCaS 含有量が高いことを確認した。以
上から、CaS あるいはAl2O3 介在物に起因するノズル閉
塞を防止するためには、[Ca]を[Ca]L 以上[Ca]H 以下に
制御することが必要であることがわかった。
【００４２】（実施例２）溶製方法は実施例１と同様に
行い、取鍋段階で金属Mgを添加して[Mg]濃度を調整し
た。[Ca]L =7.5ppm 、[Ca]H =20.3ppmの計算結果で[Ca]
を15ppm に調整したため、鋳造ヒート数は１０であっ
た。
行い、取鍋段階で金属Mgを添加して[Mg]濃度を調整し
た。[Ca]L =7.5ppm 、[Ca]H =20.3ppmの計算結果で[Ca]
を15ppm に調整したため、鋳造ヒート数は１０であっ
た。
【００４３】表２に溶鋼中の[Mg]濃度と鋼の欠陥指数と
の関係を試験した結果を示す。なお、欠陥指数とは、前
記の通り、孔食あるいは錆による欠陥数とMgO ・Al2O3 系
介在物による欠陥数合計の総欠陥数を鋼材単位表面積当
たりの総欠陥数（個/cm2）とした指数である。
の関係を試験した結果を示す。なお、欠陥指数とは、前
記の通り、孔食あるいは錆による欠陥数とMgO ・Al2O3 系
介在物による欠陥数合計の総欠陥数を鋼材単位表面積当
たりの総欠陥数（個/cm2）とした指数である。
【００４４】
【表２】 同表に示すように、欠陥指数を1.0 個/cm2 以下とする
ためには[Mg]を0.3 〜10ppm とする必要があることがわ
かった。
ためには[Mg]を0.3 〜10ppm とする必要があることがわ
かった。
【００４５】
【発明の効果】本発明により、アルミキルド鋼の連続鋳
造に際し、ノズル閉塞を防止でき、しかもＣａ添加処理
にともなう鋼の孔食、錆および介在物を低減できる。
造に際し、ノズル閉塞を防止でき、しかもＣａ添加処理
にともなう鋼の孔食、錆および介在物を低減できる。
【図１】介在物中のCaS 含有量とノズル閉塞率との関係
を示すグラフである。
を示すグラフである。
【図２】溶鋼中の濃度比（[Ca]/[O]）とノズル閉塞率と
の関係を示すグラフである。
の関係を示すグラフである。
【図３】鋼中の[Mg]濃度と鋼の欠陥指数との関係を示す
グラフである。
グラフである。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｃ２２Ｃ 38/06 Ｃ２２Ｃ 38/06
Claims (2)
- 【請求項１】 溶鋼中の[ 溶解Al] 濃度が0.01〜0.3 質
量％である溶鋼の連続鋳造方法において、下記式を満足
することを特徴とするアルミキルド鋼の連続鋳造方法。 0.5[O]≦[Ca]≦81×[O]/[S] 但し、[O] ：溶鋼中の酸素濃度（質量ppm ） [Ca]：溶鋼中のカルシウム濃度（質量ppm ） [S] ：溶鋼中の硫黄濃度（質量ppm ） - 【請求項２】 溶鋼中の[Mg]濃度が0.3 〜10質量ppm で
あることを特徴とする請求項１に記載のアルミキルド鋼
の連続鋳造方法。
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| JP2000226994A JP3494132B2 (ja) | 2000-07-27 | 2000-07-27 | アルミキルド鋼の連続鋳造方法 |
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| JP2000226994A JP3494132B2 (ja) | 2000-07-27 | 2000-07-27 | アルミキルド鋼の連続鋳造方法 |
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|---|---|
| JP2002035894A true JP2002035894A (ja) | 2002-02-05 |
| JP3494132B2 JP3494132B2 (ja) | 2004-02-03 |
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| JP (1) | JP3494132B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2015046241A1 (ja) * | 2013-09-27 | 2015-04-02 | 日新製鋼株式会社 | 連続鋳造方法 |
-
2000
- 2000-07-27 JP JP2000226994A patent/JP3494132B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| WO2015046241A1 (ja) * | 2013-09-27 | 2015-04-02 | 日新製鋼株式会社 | 連続鋳造方法 |
| JP2015066559A (ja) * | 2013-09-27 | 2015-04-13 | 日新製鋼株式会社 | 連続鋳造方法 |
| US9682422B2 (en) | 2013-09-27 | 2017-06-20 | Nisshin Steel Co., Ltd. | Continuous casting method |
| TWI595946B (zh) * | 2013-09-27 | 2017-08-21 | 日新製鋼股份有限公司 | 連續鑄造方法 |
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| JP3494132B2 (ja) | 2004-02-03 |
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