JP2002031786A - コヒーレント多波長信号発生装置 - Google Patents
コヒーレント多波長信号発生装置Info
- Publication number
- JP2002031786A JP2002031786A JP2000218424A JP2000218424A JP2002031786A JP 2002031786 A JP2002031786 A JP 2002031786A JP 2000218424 A JP2000218424 A JP 2000218424A JP 2000218424 A JP2000218424 A JP 2000218424A JP 2002031786 A JP2002031786 A JP 2002031786A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- wavelength
- light
- signal
- optical
- coherent
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Optical Modulation, Optical Deflection, Nonlinear Optics, Optical Demodulation, Optical Logic Elements (AREA)
- Optical Communication System (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 多波長光源を用いて多波長光を発生させ、多
波長光の光スペクトル形状の制御が可能な構成におい
て、従来の半導体レーザを用いた光送信部に求める性能
仕様との整合を図る設計を可能とする。 【解決手段】 多波長光をスペクトルスライスして得ら
れた各波長のコヒーレント光を変調する光変調器入力の
相対強度雑音ＲＩＮまたは光変調器出力の信号雑音比Ｓ
ＮＲについて、伝送システム（光ファイバ品種、距離、
中継段数）のパラメータから要請される所定のＲＩＮま
たはＳＮＲが得られるように、多波長光の光スペクトル
形状を制御する。
波長光の光スペクトル形状の制御が可能な構成におい
て、従来の半導体レーザを用いた光送信部に求める性能
仕様との整合を図る設計を可能とする。 【解決手段】 多波長光をスペクトルスライスして得ら
れた各波長のコヒーレント光を変調する光変調器入力の
相対強度雑音ＲＩＮまたは光変調器出力の信号雑音比Ｓ
ＮＲについて、伝送システム（光ファイバ品種、距離、
中継段数）のパラメータから要請される所定のＲＩＮま
たはＳＮＲが得られるように、多波長光の光スペクトル
形状を制御する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、多波長光源から出
力されるコヒーレントな多波長光をスペクトルスライス
し、複数の光変調器で各波長のコヒーレント光を変調
し、波長多重して出力するコヒーレント多波長信号発生
装置に関する。特に、光変調器の入出力の雑音特性が設
計値になるように、多波長光源から出力される多波長光
の光スペクトル形状を制御するコヒーレント多波長信号
発生装置に関する。
力されるコヒーレントな多波長光をスペクトルスライス
し、複数の光変調器で各波長のコヒーレント光を変調
し、波長多重して出力するコヒーレント多波長信号発生
装置に関する。特に、光変調器の入出力の雑音特性が設
計値になるように、多波長光源から出力される多波長光
の光スペクトル形状を制御するコヒーレント多波長信号
発生装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】図１７は、従来の波長多重伝送システム
の構成例を示す。図において、光送信部５０は、伝送仕
様（例えばＩＴＵ−Ｔ Ｇ.692勧告）により規定された
それぞれ異なる波長を有する半導体レーザ（例えば分布
帰還型レーザ：ＤＦＢ−ＬＤ）５１−１〜５１−ｎと、
各半導体レーザの出力光を送信信号により変調する光変
調器５２−１〜５２−ｎと、各変調信号光を合波して波
長多重信号光を出力する合波器５３と、光増幅器５４に
より構成される。伝送路光ファイバ６０を介して光送信
部５０に接続される光受信部７０は、伝送された波長多
重信号光を増幅する光増幅器７１と、波長多重信号光を
各波長の信号光に分波する分波器７２と、各波長の信号
光をそれぞれ受信する受信器７３−１〜７３−ｎにより
構成される。
の構成例を示す。図において、光送信部５０は、伝送仕
様（例えばＩＴＵ−Ｔ Ｇ.692勧告）により規定された
それぞれ異なる波長を有する半導体レーザ（例えば分布
帰還型レーザ：ＤＦＢ−ＬＤ）５１−１〜５１−ｎと、
各半導体レーザの出力光を送信信号により変調する光変
調器５２−１〜５２−ｎと、各変調信号光を合波して波
長多重信号光を出力する合波器５３と、光増幅器５４に
より構成される。伝送路光ファイバ６０を介して光送信
部５０に接続される光受信部７０は、伝送された波長多
重信号光を増幅する光増幅器７１と、波長多重信号光を
各波長の信号光に分波する分波器７２と、各波長の信号
光をそれぞれ受信する受信器７３−１〜７３−ｎにより
構成される。
【０００３】ここで、半導体レーザは、温度変化および
注入電流変化により発振波長シフトが生じ、また経時変
化に伴って発振波長が変化する性質を有することから、
伝送仕様上の波長精度を維持するには波長安定化回路が
必要になる。この波長安定化は、個々の半導体レーザに
対して実施する必要があるので、波長多重数の増加およ
び波長多重間隔の高密度化に伴い、波長安定化回路の装
置全体に占める割合が増加することになる。
注入電流変化により発振波長シフトが生じ、また経時変
化に伴って発振波長が変化する性質を有することから、
伝送仕様上の波長精度を維持するには波長安定化回路が
必要になる。この波長安定化は、個々の半導体レーザに
対して実施する必要があるので、波長多重数の増加およ
び波長多重間隔の高密度化に伴い、波長安定化回路の装
置全体に占める割合が増加することになる。
【０００４】このような複数の半導体レーザを用いる構
成に対して、平坦な光スペクトルを有する多波長光を分
波器でフィルタリング（スペクトルスライス）して複数
の波長の光を生成する方法がある。この多波長光を発生
する光源としては、光ファイバ増幅器から出力される増
幅された自然放出光（ＡＳＥ光）を利用するものや、繰
り返し短光パルスを利用するものがある。しかし、ＡＳ
Ｅ光をスペクトルスライスした光はインコヒーレント光
であり、高密度・多波長の波長多重伝送には不向きであ
る。
成に対して、平坦な光スペクトルを有する多波長光を分
波器でフィルタリング（スペクトルスライス）して複数
の波長の光を生成する方法がある。この多波長光を発生
する光源としては、光ファイバ増幅器から出力される増
幅された自然放出光（ＡＳＥ光）を利用するものや、繰
り返し短光パルスを利用するものがある。しかし、ＡＳ
Ｅ光をスペクトルスライスした光はインコヒーレント光
であり、高密度・多波長の波長多重伝送には不向きであ
る。
【０００５】一方、繰り返し短光パルスを利用する場合
には、スペクトルスライス後の各波長チャネルのパワー
レベル偏差を解消するために、例えば非線形光ファイバ
透過によるスーパーコンティニウム発生により広帯域ス
ペクトル発生に伴う光スペクトル平坦化を行う手法や、
逆特性をもつ光フィルタを用いたパワーレベル偏差抑制
により光スペクトル平坦化を行う手法が提案されてい
る。
には、スペクトルスライス後の各波長チャネルのパワー
レベル偏差を解消するために、例えば非線形光ファイバ
透過によるスーパーコンティニウム発生により広帯域ス
ペクトル発生に伴う光スペクトル平坦化を行う手法や、
逆特性をもつ光フィルタを用いたパワーレベル偏差抑制
により光スペクトル平坦化を行う手法が提案されてい
る。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】しかし、スーパーコン
ティニウム発生に伴う平坦化では、用いる非線形光ファ
イバは、与えられた種パルスのスペクトルが広帯域かつ
平坦になるように、分散プロファイルとファイバ長が設
計される。そのため、得られる光スペクトル形状はその
非線形光ファイバの特性で決まり、各モードのパワーレ
ベル偏差を動的に制御することができなかった。また、
逆特性をもつ光フィルタによる平坦化では、光フィルタ
透過後の光スペクトル形状がその光フィルタのもつ透過
特性によって決定され、同様に各モードのパワーレベル
偏差を動的に制御することができなかった。
ティニウム発生に伴う平坦化では、用いる非線形光ファ
イバは、与えられた種パルスのスペクトルが広帯域かつ
平坦になるように、分散プロファイルとファイバ長が設
計される。そのため、得られる光スペクトル形状はその
非線形光ファイバの特性で決まり、各モードのパワーレ
ベル偏差を動的に制御することができなかった。また、
逆特性をもつ光フィルタによる平坦化では、光フィルタ
透過後の光スペクトル形状がその光フィルタのもつ透過
特性によって決定され、同様に各モードのパワーレベル
偏差を動的に制御することができなかった。
【０００７】これに対して、単一の中心波長を有する光
を特定の繰り返し周期を有する電気信号で変調し、光ス
ペクトルが平坦化された多波長光を発生させることがで
きるとともに、光スペクトル形状（各モードのパワーレ
ベル偏差）を制御することができる多波長光源（光スペ
クトル平坦化方法及び光スペクトル平坦化装置（特願２
０００−２０７４７５）、多波長一括発生装置（特願２
０００−２０７４９４）、以下「先願」という。）が出
願されている。
を特定の繰り返し周期を有する電気信号で変調し、光ス
ペクトルが平坦化された多波長光を発生させることがで
きるとともに、光スペクトル形状（各モードのパワーレ
ベル偏差）を制御することができる多波長光源（光スペ
クトル平坦化方法及び光スペクトル平坦化装置（特願２
０００−２０７４７５）、多波長一括発生装置（特願２
０００−２０７４９４）、以下「先願」という。）が出
願されている。
【０００８】本発明は、先願の多波長光源を用いて多波
長光を発生させ、多波長光の光スペクトル形状の制御が
可能な構成において、従来の半導体レーザを用いた光送
信部に求める性能仕様との整合を図る設計が可能なコヒ
ーレント多波長信号発生装置を提供することを目的とす
る。
長光を発生させ、多波長光の光スペクトル形状の制御が
可能な構成において、従来の半導体レーザを用いた光送
信部に求める性能仕様との整合を図る設計が可能なコヒ
ーレント多波長信号発生装置を提供することを目的とす
る。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明のコヒーレント多
波長信号発生装置は、多波長光をスペクトルスライスし
て得られた各波長のコヒーレント光を変調する光変調器
入力の相対強度雑音ＲＩＮまたは光変調器出力の信号雑
音比ＳＮＲについて、伝送システム（光ファイバ品種、
距離、中継段数）のパラメータから要請される所定のＲ
ＩＮまたはＳＮＲが得られるように、多波長光の光スペ
クトル形状を制御することを特徴とする（請求項１〜
４）。
波長信号発生装置は、多波長光をスペクトルスライスし
て得られた各波長のコヒーレント光を変調する光変調器
入力の相対強度雑音ＲＩＮまたは光変調器出力の信号雑
音比ＳＮＲについて、伝送システム（光ファイバ品種、
距離、中継段数）のパラメータから要請される所定のＲ
ＩＮまたはＳＮＲが得られるように、多波長光の光スペ
クトル形状を制御することを特徴とする（請求項１〜
４）。
【００１０】多波長光源は、単一の中心波長を有する光
を発生する光源と、その出力光を所定の周期信号により
強度変調または位相変調して多波長光を発生させる光変
調器とを備え、周期信号の電圧または光変調器のバイア
ス電圧を調整し、発生する多波長光の光スペクトル形状
を制御する構成である（請求項５）。
を発生する光源と、その出力光を所定の周期信号により
強度変調または位相変調して多波長光を発生させる光変
調器とを備え、周期信号の電圧または光変調器のバイア
ス電圧を調整し、発生する多波長光の光スペクトル形状
を制御する構成である（請求項５）。
【００１１】また、多波長光源は、周期信号の位相を制
御して発生する多波長光の光スペクトル形状を制御する
構成である（請求項６）。また、多波長光源は、周期信
号周波数の逓倍数を制御して発生する多波長光の光スペ
クトル形状を制御する構成である（請求項７）。
御して発生する多波長光の光スペクトル形状を制御する
構成である（請求項６）。また、多波長光源は、周期信
号周波数の逓倍数を制御して発生する多波長光の光スペ
クトル形状を制御する構成である（請求項７）。
【００１２】
【発明の実施の形態】図１は、本発明のコヒーレント多
波長信号発生装置の第１の実施形態を示す。図におい
て、コヒーレント多波長信号発生装置は、先願の多波長
光源１１と、多波長光を各波長にスペクトルスライスす
る分波器１２と、各スペクトルスライス光を送信信号に
より変調する光変調器５２−１〜５２−ｎと、各変調信
号光を合波してコヒーレント多波長信号を出力する合波
器５３と、光増幅器５４と、多波長光源１１から出力さ
れる多波長光の一部を分岐する光カプラ１３と、分岐し
た多波長光を入力し、光変調器入力の相対強度雑音ＲＩ
Ｎまたは光変調器出力の信号雑音比ＳＮＲが設計値にな
るように、多波長光源１１の光スペクトル形状制御を行
う制御回路１４により構成される。
波長信号発生装置の第１の実施形態を示す。図におい
て、コヒーレント多波長信号発生装置は、先願の多波長
光源１１と、多波長光を各波長にスペクトルスライスす
る分波器１２と、各スペクトルスライス光を送信信号に
より変調する光変調器５２−１〜５２−ｎと、各変調信
号光を合波してコヒーレント多波長信号を出力する合波
器５３と、光増幅器５４と、多波長光源１１から出力さ
れる多波長光の一部を分岐する光カプラ１３と、分岐し
た多波長光を入力し、光変調器入力の相対強度雑音ＲＩ
Ｎまたは光変調器出力の信号雑音比ＳＮＲが設計値にな
るように、多波長光源１１の光スペクトル形状制御を行
う制御回路１４により構成される。
【００１３】図２は、本発明のコヒーレント多波長信号
発生装置の第２の実施形態を示す。本実施形態のコヒー
レント多波長信号発生装置は、第１の実施形態の構成に
おける多波長光源１１と分波器１２との間に、多波長光
を増幅する光増幅器１５を備え、増幅された多波長光の
一部を制御回路１４に導く構成になっている。
発生装置の第２の実施形態を示す。本実施形態のコヒー
レント多波長信号発生装置は、第１の実施形態の構成に
おける多波長光源１１と分波器１２との間に、多波長光
を増幅する光増幅器１５を備え、増幅された多波長光の
一部を制御回路１４に導く構成になっている。
【００１４】図３は、本発明のコヒーレント多波長信号
発生装置を用いた波長多重伝送システムの構成例を示
す。図において、伝送路光ファイバ６０を介してコヒー
レント多波長信号発生装置１０に接続される光受信部７
０は、伝送された波長多重信号光を増幅する光増幅器７
１と、波長多重信号光を各波長の信号光に分波する分波
器７２と、各波長の信号光をそれぞれ受信する受信器７
３−１〜７３−ｎにより構成される。
発生装置を用いた波長多重伝送システムの構成例を示
す。図において、伝送路光ファイバ６０を介してコヒー
レント多波長信号発生装置１０に接続される光受信部７
０は、伝送された波長多重信号光を増幅する光増幅器７
１と、波長多重信号光を各波長の信号光に分波する分波
器７２と、各波長の信号光をそれぞれ受信する受信器７
３−１〜７３−ｎにより構成される。
【００１５】図４は、多波長光源１１の第１の構成例を
示す。図において、多波長光源１１は、単一の中心波長
を有する光を発生する光源２１と、光源２１の出力光を
振幅変調または位相変調を行う複数の光変調器２２−
１，２２−２を有する光変調部２３と、所定の周期信号
を発生する周期信号発生器２４と、所定の周期信号電圧
を調整して各光変調器２２−１〜２２−２に印加するパ
ワー調整部２５−１〜２５−２と、各光変調器２２−１
〜２２−２にパワー調整されたバイアス電圧を印加する
パワー可変直流電源２６−１〜２６−２から構成され
る。なお、光変調部２３は、例えばマッハツェンダ強度
変調器を用いて分岐されたパスで位相変調を行い、全体
として振幅変調動作させる構成としてもよい。
示す。図において、多波長光源１１は、単一の中心波長
を有する光を発生する光源２１と、光源２１の出力光を
振幅変調または位相変調を行う複数の光変調器２２−
１，２２−２を有する光変調部２３と、所定の周期信号
を発生する周期信号発生器２４と、所定の周期信号電圧
を調整して各光変調器２２−１〜２２−２に印加するパ
ワー調整部２５−１〜２５−２と、各光変調器２２−１
〜２２−２にパワー調整されたバイアス電圧を印加する
パワー可変直流電源２６−１〜２６−２から構成され
る。なお、光変調部２３は、例えばマッハツェンダ強度
変調器を用いて分岐されたパスで位相変調を行い、全体
として振幅変調動作させる構成としてもよい。
【００１６】光変調部２３の光変調器２２−１では、光
源１１の出力光（連続光）の時間波形の振幅または位相
を変調することにより、その出力光の離散光スペクトル
の各モードの位相に一定の相関を与える（図５(a))。さ
らに、光変調器２２−２では、その変調波の振幅または
位相を変調することにより、離散光スペクトルを周波数
軸上で上下側波帯に偏移させる（図５(b))。ここで、周
波数偏移量を調節することにより、離散光スペクトルが
重なって各モードのパワーレベル偏差を一定に制御する
ことができる（図５(c))。
源１１の出力光（連続光）の時間波形の振幅または位相
を変調することにより、その出力光の離散光スペクトル
の各モードの位相に一定の相関を与える（図５(a))。さ
らに、光変調器２２−２では、その変調波の振幅または
位相を変調することにより、離散光スペクトルを周波数
軸上で上下側波帯に偏移させる（図５(b))。ここで、周
波数偏移量を調節することにより、離散光スペクトルが
重なって各モードのパワーレベル偏差を一定に制御する
ことができる（図５(c))。
【００１７】図６は、光変調部２３として強度変調器と
位相変調器を用いた場合の光スペクトル形状制御例を示
す。図６(a),(b),(c) は、ＬiＮbＯ3 マッハツェンダ強
度変調器の印加電圧（Ｖπ電圧換算）を変化させた場合
のスペクトル例であり、図６(d),(e),(f) は、位相変調
器の印加電圧（Ｖπ電圧換算）を変化させた場合のスペ
クトル例であり、図６(g),(h),(i) は、両変調器をそれ
ぞれの印加電圧ごとに組み合わせたときの多波長光の光
スペクトル例である。この多波長光の光スペクトルに
は、コヒーレント光である複数のキャリア４１と、広帯
域に広がった自然放出光４２が存在する。
位相変調器を用いた場合の光スペクトル形状制御例を示
す。図６(a),(b),(c) は、ＬiＮbＯ3 マッハツェンダ強
度変調器の印加電圧（Ｖπ電圧換算）を変化させた場合
のスペクトル例であり、図６(d),(e),(f) は、位相変調
器の印加電圧（Ｖπ電圧換算）を変化させた場合のスペ
クトル例であり、図６(g),(h),(i) は、両変調器をそれ
ぞれの印加電圧ごとに組み合わせたときの多波長光の光
スペクトル例である。この多波長光の光スペクトルに
は、コヒーレント光である複数のキャリア４１と、広帯
域に広がった自然放出光４２が存在する。
【００１８】図７は、光増幅器で増幅した多波長光の光
スペクトルを模式的に示す。多波長光の光スペクトルに
は、コヒーレント光である複数のキャリア４１と、広帯
域に広がった自然放出光４２と、光増幅器で発生した自
然放出光（増幅された自然放出光：ＡＳＥ光）４３が存
在する。
スペクトルを模式的に示す。多波長光の光スペクトルに
は、コヒーレント光である複数のキャリア４１と、広帯
域に広がった自然放出光４２と、光増幅器で発生した自
然放出光（増幅された自然放出光：ＡＳＥ光）４３が存
在する。
【００１９】この光スペクトル形状を変化させるための
制御パラメータは、強度変調器および位相変調器の変調
指数（周期信号電圧）および強度変調器のバイアス電圧
となる。すなわち、パワー調整部２５−１〜２５−２お
よびパワー可変直流電源２６−１〜２６−２に制御信号
を入力し、周期信号電圧やバイアス電圧を調整すること
により、所定の光スペクトル形状が得られるように制御
することができる。
制御パラメータは、強度変調器および位相変調器の変調
指数（周期信号電圧）および強度変調器のバイアス電圧
となる。すなわち、パワー調整部２５−１〜２５−２お
よびパワー可変直流電源２６−１〜２６−２に制御信号
を入力し、周期信号電圧やバイアス電圧を調整すること
により、所定の光スペクトル形状が得られるように制御
することができる。
【００２０】図８は、多波長光源１１の第２の構成例を
示す。本構成は、第１の構成例のパワー調整部２５−１
〜２５−２の前段に、位相調整器２７や逓倍器２８を配
置したものである。この位相調整器２７で光変調器２２
−１，２２−２に印加する周期信号の位相差を調整し、
逓倍器２８で周期信号周波数の逓倍数を制御することに
より、所定の光スペクトル形状が得られるように制御す
ることができる。
示す。本構成は、第１の構成例のパワー調整部２５−１
〜２５−２の前段に、位相調整器２７や逓倍器２８を配
置したものである。この位相調整器２７で光変調器２２
−１，２２−２に印加する周期信号の位相差を調整し、
逓倍器２８で周期信号周波数の逓倍数を制御することに
より、所定の光スペクトル形状が得られるように制御す
ることができる。
【００２１】図９は、周期信号の位相調整による光スペ
クトル形状の制御例を示す。図９(a),(b),(c) は、それ
ぞれ位相差を０，＋Ｘ，−Ｘに設定した場合の光スペク
トル形状である。
クトル形状の制御例を示す。図９(a),(b),(c) は、それ
ぞれ位相差を０，＋Ｘ，−Ｘに設定した場合の光スペク
トル形状である。
【００２２】図１０は、周期信号の周波数逓倍による光
スペクトル形状の制御例を示す。図１０(a),(b),(c)
は、それぞれ逓倍数を１，２，３に設定した場合の光ス
ペクトル形状である。
スペクトル形状の制御例を示す。図１０(a),(b),(c)
は、それぞれ逓倍数を１，２，３に設定した場合の光ス
ペクトル形状である。
【００２３】図１１は、多波長光源１１の第３の構成例
を示す。本構成は、第１の構成例の光変調部２３として
電界吸収型強度変調器２９を用いたものである。この電
界吸収型強度変調器の印加電圧に対する吸収係数（透過
率）の指数関数的な特性を利用し、周期信号電圧に対し
て矩形の出力光強度を示し、かつバイアス点を変化させ
ることによりデューティ比を変化させ、光スペクトル形
状を変化させることができる。
を示す。本構成は、第１の構成例の光変調部２３として
電界吸収型強度変調器２９を用いたものである。この電
界吸収型強度変調器の印加電圧に対する吸収係数（透過
率）の指数関数的な特性を利用し、周期信号電圧に対し
て矩形の出力光強度を示し、かつバイアス点を変化させ
ることによりデューティ比を変化させ、光スペクトル形
状を変化させることができる。
【００２４】図１２は、電界吸収型強度変調器を用いた
場合の多波長光の光スペクトルを模式的に示す。多波長
光の光スペクトルには、コヒーレント光である複数のキ
ャリア４１と、広帯域に広がった自然放出光４２が存在
する。
場合の多波長光の光スペクトルを模式的に示す。多波長
光の光スペクトルには、コヒーレント光である複数のキ
ャリア４１と、広帯域に広がった自然放出光４２が存在
する。
【００２５】図１３は、多波長光源１１の第４の構成例
を示す。図において、多波長光源１１は、パルス光源３
１と、パルス光源３１の出力パルス光のスペクトル形状
を制御するスペクトル形状制御手段３２から構成され
る。スペクトル形状制御手段３２では、パルス光の周波
数領域でのスペクトル形状（パルス幅、チャープ量に関
係）を、例えば分散減少ファイバを用いた断熱圧縮など
のパルス圧縮により所定のスペクトル形状に制御する。
この場合の制御パラメータは、図１４に示すように、分
散減少ファイバの入力側の分散値Ｄ0 と出力側の分散値
Ｄ1 によって決まる圧縮率となる。
を示す。図において、多波長光源１１は、パルス光源３
１と、パルス光源３１の出力パルス光のスペクトル形状
を制御するスペクトル形状制御手段３２から構成され
る。スペクトル形状制御手段３２では、パルス光の周波
数領域でのスペクトル形状（パルス幅、チャープ量に関
係）を、例えば分散減少ファイバを用いた断熱圧縮など
のパルス圧縮により所定のスペクトル形状に制御する。
この場合の制御パラメータは、図１４に示すように、分
散減少ファイバの入力側の分散値Ｄ0 と出力側の分散値
Ｄ1 によって決まる圧縮率となる。
【００２６】図１５は、多波長光のコヒーレント成分の
光スペクトルと分波器１２の透過特性との関係を示す。
図において、レベル１は多波長光のコヒーレント成分で
あり、レベル２、レベル３の２倍が波長チャネル間隔に
等しいビート周波数の雑音分となる。したがって、分波
器１２の透過帯域幅を多波長光の波長チャネル間隔に比
べて十分に小さくすることにより、所望波長成分を切り
出す際に隣接チャネルからの漏れ込みを抑圧することが
できる。これにより、多波長光がパルス光のような場合
でも、連続光を出力することができる。
光スペクトルと分波器１２の透過特性との関係を示す。
図において、レベル１は多波長光のコヒーレント成分で
あり、レベル２、レベル３の２倍が波長チャネル間隔に
等しいビート周波数の雑音分となる。したがって、分波
器１２の透過帯域幅を多波長光の波長チャネル間隔に比
べて十分に小さくすることにより、所望波長成分を切り
出す際に隣接チャネルからの漏れ込みを抑圧することが
できる。これにより、多波長光がパルス光のような場合
でも、連続光を出力することができる。
【００２７】以下、多波長光の光スペクトル形状を制御
する構成において、従来の半導体レーザを用いた光送信
部に求める性能仕様との整合を図るための設計について
説明する。
する構成において、従来の半導体レーザを用いた光送信
部に求める性能仕様との整合を図るための設計について
説明する。
【００２８】（変調器入力の相対強度雑音ＲＩＮ(i) を
設計する例）図１６は、半導体レーザの誘導放出光と自
然放出光の関係を示す。半導体レーザは、閾値以下まで
は注入電流（固体レーザなどであれば励起光強度）の増
加に伴って光出力強度は緩やかに変化し、閾値において
誘導放出する状態となり、光出力は急激に増加する。自
然放出光はインコヒーレント光であり、閾値における光
出力強度ＰSEとして与えられ、誘導放出光はコヒーレン
ト光であり、注入電流に応じて光出力強度ＰLAS で与え
られる。
設計する例）図１６は、半導体レーザの誘導放出光と自
然放出光の関係を示す。半導体レーザは、閾値以下まで
は注入電流（固体レーザなどであれば励起光強度）の増
加に伴って光出力強度は緩やかに変化し、閾値において
誘導放出する状態となり、光出力は急激に増加する。自
然放出光はインコヒーレント光であり、閾値における光
出力強度ＰSEとして与えられ、誘導放出光はコヒーレン
ト光であり、注入電流に応じて光出力強度ＰLAS で与え
られる。
【００２９】ここで、自然放出に対する誘導放出確率比
γは、 γ＝10log10(ＰLAS／ＰSE) で定義される。
γは、 γ＝10log10(ＰLAS／ＰSE) で定義される。
【００３０】一方、自然放出光帯域をＢＷSE[Hz]、分波
器によるスペクトルスライス前の相対強度雑音ＲＩＮ[d
B/Hz] 、分波器でスペクトルスライスされたｉ番目の波
長成分の光強度をＰi とすると、その相対強度雑音ＲＩ
Ｎ(i) は、 ＲＩＮ(i) ＝ＲＩＮ＋10log10(Ｐi／ΣＰi) ＲＩＮ＝−γ−10log10ＢＷSE＋３ と表される。
器によるスペクトルスライス前の相対強度雑音ＲＩＮ[d
B/Hz] 、分波器でスペクトルスライスされたｉ番目の波
長成分の光強度をＰi とすると、その相対強度雑音ＲＩ
Ｎ(i) は、 ＲＩＮ(i) ＝ＲＩＮ＋10log10(Ｐi／ΣＰi) ＲＩＮ＝−γ−10log10ＢＷSE＋３ と表される。
【００３１】図１の制御回路１４は、多波長光の相対強
度雑音ＲＩＮを測定し、分波器１２でスペクトルスライ
スされたｉ番目の出力光強度をＰi を推定することによ
り、ｉ番目の波長成分の相対強度雑音ＲＩＮ(i) を算定
する。そして、各波長成分の相対強度雑音ＲＩＮ(i) が
設計値なるように、多波長光源１１のパワー調整部２
５、パワー可変直流電源２６、位相調整器２７、逓倍器
２８などを制御する。
度雑音ＲＩＮを測定し、分波器１２でスペクトルスライ
スされたｉ番目の出力光強度をＰi を推定することによ
り、ｉ番目の波長成分の相対強度雑音ＲＩＮ(i) を算定
する。そして、各波長成分の相対強度雑音ＲＩＮ(i) が
設計値なるように、多波長光源１１のパワー調整部２
５、パワー可変直流電源２６、位相調整器２７、逓倍器
２８などを制御する。
【００３２】また、分波器１２のｉ番目の出力光強度Ｐ
i は、光変調器５２−１〜５２−ｎの入力パワーモニタ
機能により測定されたものを制御回路１４に入力するよ
うにしてもよい。また、制御回路１４は、分波器１２で
スペクトルスライスされた各波長成分の相対強度雑音Ｒ
ＩＮ(i) を直接測定するようにしてもよい。
i は、光変調器５２−１〜５２−ｎの入力パワーモニタ
機能により測定されたものを制御回路１４に入力するよ
うにしてもよい。また、制御回路１４は、分波器１２で
スペクトルスライスされた各波長成分の相対強度雑音Ｒ
ＩＮ(i) を直接測定するようにしてもよい。
【００３３】また、図２の制御回路１４には、光増幅器
１５で増幅された多波長光が入力される。この多波長光
には、図７に示すように、光増幅器１５で発生した自然
放出光（増幅された自然放出光：ＡＳＥ光）４３が存在
する。
１５で増幅された多波長光が入力される。この多波長光
には、図７に示すように、光増幅器１５で発生した自然
放出光（増幅された自然放出光：ＡＳＥ光）４３が存在
する。
【００３４】ここで、光増幅器１５の利得をｇ、光増幅
帯域をＢＷAMP [Hz]、横モードの総数をｍ、反転分布パ
ラメータをｎsp、多波長光源１１の中心光周波数をν[H
z]とすると、自然放出に対する誘導放出確率比γは、 γ＝10log10〔ｇＰLAS／｛ｇＰSE(ＢＷSE／ＢＷAMP)＋
ｈν(ｇ−１)ｎsp・ｍ・ＢＷAMP｝〕 と表される。
帯域をＢＷAMP [Hz]、横モードの総数をｍ、反転分布パ
ラメータをｎsp、多波長光源１１の中心光周波数をν[H
z]とすると、自然放出に対する誘導放出確率比γは、 γ＝10log10〔ｇＰLAS／｛ｇＰSE(ＢＷSE／ＢＷAMP)＋
ｈν(ｇ−１)ｎsp・ｍ・ＢＷAMP｝〕 と表される。
【００３５】（変調器出力の信号対雑音比ＳＮＲを設計
する例１）図１または図２に示すコヒーレント多波長信
号発生装置において、図３に示す波長多重伝送システム
の受信器７３の帯域をＢe [Hz]、分波器７２の分波帯域
をＢo [Hz]、信号のマーク率をＭ、ｉ番目の変調器出力
の信号光強度をＰ(i)[dBm]、この変調器出力の誘導放出
光強度をＰc(i) [dBm]、この変調器出力の自然放出光強
度をＰs(i)[dBm] 、受信器における等価的電流をＩeq
[A] 、信号成分のショット雑音をＮs 、信号成分と自然
放出光のビート雑音をＮs-sp、自然放出光間のビート雑
音をＮsp-sp 、受信器の熱雑音をＮthとすると、変調器
出力の信号対雑音比ＳＮＲは、 ＳＮＲ＝Ｓ／（Ｎs＋Ｎs-sp＋Ｎsp-sp＋Ｎth） Ｐs(i)＝ＲＩＮ(i)＋10log10Ｂe＋Ｐc(i)＋10log10Ｍ Ｓ＝((ｅη／ｈν)Ｐc(i))2 Ｎs＝２ｅ((ｅη／ｈν)Ｐ(i))Ｂe Ｎs-sp＝４(ｅη／ｈν)2Ｐc(i)Ｐs(i)Ｂe／Ｂo Ｎth＝Ｉeq2 Ｂe と表される。ただし、Ｓ，Ｎs ，Ｎs-spにおけるＰ(i)
，Ｐc(i)，Ｐs(i)はリニア表記、単位はＷである。
する例１）図１または図２に示すコヒーレント多波長信
号発生装置において、図３に示す波長多重伝送システム
の受信器７３の帯域をＢe [Hz]、分波器７２の分波帯域
をＢo [Hz]、信号のマーク率をＭ、ｉ番目の変調器出力
の信号光強度をＰ(i)[dBm]、この変調器出力の誘導放出
光強度をＰc(i) [dBm]、この変調器出力の自然放出光強
度をＰs(i)[dBm] 、受信器における等価的電流をＩeq
[A] 、信号成分のショット雑音をＮs 、信号成分と自然
放出光のビート雑音をＮs-sp、自然放出光間のビート雑
音をＮsp-sp 、受信器の熱雑音をＮthとすると、変調器
出力の信号対雑音比ＳＮＲは、 ＳＮＲ＝Ｓ／（Ｎs＋Ｎs-sp＋Ｎsp-sp＋Ｎth） Ｐs(i)＝ＲＩＮ(i)＋10log10Ｂe＋Ｐc(i)＋10log10Ｍ Ｓ＝((ｅη／ｈν)Ｐc(i))2 Ｎs＝２ｅ((ｅη／ｈν)Ｐ(i))Ｂe Ｎs-sp＝４(ｅη／ｈν)2Ｐc(i)Ｐs(i)Ｂe／Ｂo Ｎth＝Ｉeq2 Ｂe と表される。ただし、Ｓ，Ｎs ，Ｎs-spにおけるＰ(i)
，Ｐc(i)，Ｐs(i)はリニア表記、単位はＷである。
【００３６】コヒーレント多波長信号発生装置の制御回
路１４は、変調器出力の信号対雑音比ＳＮＲが上式に従
うように、多波長光源１１のパワー調整部２５、パワー
可変直流電源２６、位相調整器２７、逓倍器２８などを
制御する。
路１４は、変調器出力の信号対雑音比ＳＮＲが上式に従
うように、多波長光源１１のパワー調整部２５、パワー
可変直流電源２６、位相調整器２７、逓倍器２８などを
制御する。
【００３７】（変調器出力の信号対雑音比ＳＮＲを設計
する例２）図１または図２に示すコヒーレント多波長信
号発生装置において、図３に示す波長多重伝送システム
の受信器７３の帯域をＢe [Hz]、分波器７２の分波帯域
をＢo [Hz]、信号のマーク率をＭ、ｉ番目の変調器出力
の信号光強度をＰ(i)[dBm]、この変調器出力の誘導放出
光強度をＰc(i) [dBm]、この変調器出力の自然放出光強
度をＰs(i) [dBm]、受信器における等価的電流をＩeq
[A] 、合波器におけるｊ番目のポートからｉ番目のポー
トに漏れ込む割合をＸＴ(j) 、合波器におけるクロスト
ーク信号光強度をＰx(i)[dBm] 、信号成分のショット雑
音をＮs 、信号成分と自然放出光のビート雑音をＮs-s
p、信号成分とクロストーク信号光のビート雑音をＮs-x
、自然放出光間のビート雑音をＮsp-sp 、クロストー
ク信号光と自然放出光のビート雑音をＮx-sp、受信器の
熱雑音をＮthとすると、変調器出力の信号対雑音比ＳＮ
Ｒは、 ＳＮＲ＝Ｓ／（Ｎs＋Ｎs-sp＋Ｎx-sp＋Ｎsp-sp＋Ｎs-x
＋Ｎth） Ｐs(i)＝ＲＩＮ(i)＋10log10Ｂe ＋Ｐc(i)＋10log10Ｍ Ｐx(i)＝ΣＰ(j)・ＸＴ(j) Ｓ＝((ｅη／ｈν)Ｐc(i))2 Ｎs＝２ｅ((ｅη／ｈν)Ｐ(i))Ｂe Ｎs-sp＝４(ｅη／ｈν)2Ｐc(i)Ｐs(i)Ｂe／Ｂo Ｎx-sp＝４(ｅη／ｈν)2Ｐx(i)Ｐs(i)Ｂe／Ｂo Ｎs-x ＝ (ｅη／ｈν)2Ｐc(i)Ｐx(i) Ｎth＝Ｉeq2 Ｂe と表される。ただし、Ｓ，Ｎs ，Ｎs-sp，Ｎx-sp，Ｎs-
x におけるＰ(i) ，Ｐc(i) ，Ｐs (i) はリニア表記、
単位はＷである。
する例２）図１または図２に示すコヒーレント多波長信
号発生装置において、図３に示す波長多重伝送システム
の受信器７３の帯域をＢe [Hz]、分波器７２の分波帯域
をＢo [Hz]、信号のマーク率をＭ、ｉ番目の変調器出力
の信号光強度をＰ(i)[dBm]、この変調器出力の誘導放出
光強度をＰc(i) [dBm]、この変調器出力の自然放出光強
度をＰs(i) [dBm]、受信器における等価的電流をＩeq
[A] 、合波器におけるｊ番目のポートからｉ番目のポー
トに漏れ込む割合をＸＴ(j) 、合波器におけるクロスト
ーク信号光強度をＰx(i)[dBm] 、信号成分のショット雑
音をＮs 、信号成分と自然放出光のビート雑音をＮs-s
p、信号成分とクロストーク信号光のビート雑音をＮs-x
、自然放出光間のビート雑音をＮsp-sp 、クロストー
ク信号光と自然放出光のビート雑音をＮx-sp、受信器の
熱雑音をＮthとすると、変調器出力の信号対雑音比ＳＮ
Ｒは、 ＳＮＲ＝Ｓ／（Ｎs＋Ｎs-sp＋Ｎx-sp＋Ｎsp-sp＋Ｎs-x
＋Ｎth） Ｐs(i)＝ＲＩＮ(i)＋10log10Ｂe ＋Ｐc(i)＋10log10Ｍ Ｐx(i)＝ΣＰ(j)・ＸＴ(j) Ｓ＝((ｅη／ｈν)Ｐc(i))2 Ｎs＝２ｅ((ｅη／ｈν)Ｐ(i))Ｂe Ｎs-sp＝４(ｅη／ｈν)2Ｐc(i)Ｐs(i)Ｂe／Ｂo Ｎx-sp＝４(ｅη／ｈν)2Ｐx(i)Ｐs(i)Ｂe／Ｂo Ｎs-x ＝ (ｅη／ｈν)2Ｐc(i)Ｐx(i) Ｎth＝Ｉeq2 Ｂe と表される。ただし、Ｓ，Ｎs ，Ｎs-sp，Ｎx-sp，Ｎs-
x におけるＰ(i) ，Ｐc(i) ，Ｐs (i) はリニア表記、
単位はＷである。
【００３８】コヒーレント多波長信号発生装置の制御回
路１４は、変調器出力の信号対雑音比ＳＮＲが上式に従
うように、多波長光源１１のパワー調整部２５、パワー
可変直流電源２６、位相調整器２７、逓倍器２８などを
制御する。
路１４は、変調器出力の信号対雑音比ＳＮＲが上式に従
うように、多波長光源１１のパワー調整部２５、パワー
可変直流電源２６、位相調整器２７、逓倍器２８などを
制御する。
【００３９】
【発明の効果】以上説明したように、本発明のコヒーレ
ント多波長信号発生装置は、多波長光源を構成する光変
調器に印加する周期信号の電圧またはバイアス電圧を調
整し、発生する多波長光の光スペクトル形状を制御する
構成により、多波長光をスペクトルスライスして得られ
た各波長のコヒーレント光を変調する光変調器入力の相
対強度雑音ＲＩＮまたは光変調器出力の信号雑音比ＳＮ
Ｒを定量的に設計することができる。
ント多波長信号発生装置は、多波長光源を構成する光変
調器に印加する周期信号の電圧またはバイアス電圧を調
整し、発生する多波長光の光スペクトル形状を制御する
構成により、多波長光をスペクトルスライスして得られ
た各波長のコヒーレント光を変調する光変調器入力の相
対強度雑音ＲＩＮまたは光変調器出力の信号雑音比ＳＮ
Ｒを定量的に設計することができる。
【００４０】また、多波長光源を構成する光変調器に印
加する周期信号の位相または周波数の逓倍数を制御して
発生する多波長光の光スペクトル形状を制御する構成に
おいても同様である。
加する周期信号の位相または周波数の逓倍数を制御して
発生する多波長光の光スペクトル形状を制御する構成に
おいても同様である。
【００４１】これにより、従来の半導体レーザを用いた
光送信部に求める性能仕様との整合を図ることができる
コヒーレント多波長信号発生装置を設計することができ
る。
光送信部に求める性能仕様との整合を図ることができる
コヒーレント多波長信号発生装置を設計することができ
る。
【図１】本発明のコヒーレント多波長信号発生装置の第
１の実施形態を示す図。
１の実施形態を示す図。
【図２】本発明のコヒーレント多波長信号発生装置の第
２の実施形態を示す図。
２の実施形態を示す図。
【図３】本発明のコヒーレント多波長信号発生装置を用
いた波長多重伝送システムの構成例を示す図。
いた波長多重伝送システムの構成例を示す図。
【図４】多波長光源１１の第１の構成例を示す図。
【図５】多波長光源１１における多波長光発生原理を説
明する図。
明する図。
【図６】光変調部２３として強度変調器と位相変調器を
用いた場合の光スペクトル形状制御例を示す図。
用いた場合の光スペクトル形状制御例を示す図。
【図７】光増幅器で増幅した多波長光の光スペクトルを
示す図。
示す図。
【図８】多波長光源１１の第２の構成例を示す図。
【図９】周期信号の位相調整による光スペクトル形状の
制御例を示す図。
制御例を示す図。
【図１０】周期信号の周波数逓倍による光スペクトル形
状の制御例を示す図。
状の制御例を示す図。
【図１１】多波長光源１１の第３の構成例を示す図。
【図１２】電界吸収型強度変調器を用いた場合の多波長
光の光スペクトルを示す図。
光の光スペクトルを示す図。
【図１３】多波長光源１１の第４の構成例を示す図。
【図１４】分散減少ファイバによる断熱圧縮の原理を説
明する図。
明する図。
【図１５】多波長光のコヒーレント成分の光スペクトル
と分波器１２の透過特性との関係を説明する図。
と分波器１２の透過特性との関係を説明する図。
【図１６】半導体レーザの誘導放出光と自然放出光の関
係を説明する図。
係を説明する図。
【図１７】従来の波長多重伝送システムの構成例を示す
図。
図。
１０ コヒーレント多波長信号発生装置 １１ 多波長光源 １２ 分波器 １３ 光カプラ １４ 制御回路 １５ 光増幅器 ２１ 光源 ２２ 光変調器 ２３ 光変調部 ２４ 周期信号発生器 ２５ パワー調整部 ２６ パワー可変直流電源 ２７ 位相調整器 ２８ 逓倍器 ２９ 電界吸収型強度変調器 ３１ パルス光源 ３２ スペクトル形状制御手段 ５０ 光送信部 ５１ 半導体レーザ（ＤＦＢ−ＬＤ） ５２ 光変調器 ５３ 合波器 ５４ 光増幅器 ６０ 伝送路光ファイバ ７０ 光受信部 ７１ 光増幅器 ７２ 分波器 ７３ 受信器
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 藤原 正満 東京都千代田区大手町二丁目３番１号 日 本電信電話株式会社内 (72)発明者 鈴木 謙一 東京都千代田区大手町二丁目３番１号 日 本電信電話株式会社内 Ｆターム(参考） 2H079 AA02 AA13 BA01 BA03 CA05 DA03 EA05 FA02 5K002 AA02 AA03 BA05 CA02 CA09 DA02 DA14 FA01
Claims (7)
- 【請求項１】 複数の波長成分を有するコヒーレントな
多波長光を発生する多波長光源と、 前記多波長光を各波長に分離する分波器と、 前記分波器で分離された各波長のコヒーレント光を送信
信号により変調する光変調器と、 前記光変調器で変調された各変調信号光を合波してコヒ
ーレント多波長信号を出力する合波器とを備えたコヒー
レント多波長信号発生装置において、 前記多波長光源の相対強度雑音をＲＩＮ[dB/Hz] 、自然
放出に対する誘導放出確率比をγ[dB]、誘導放出光強度
をＰLAS [dBm] 、自然放出光強度をＰSE[dBm]、自然放
出光帯域をＢＷSE[Hz]、前記分波器でスペクトルスライ
スされたｉ番目の波長成分（ｉ番目の変調器入力）の光
強度をＰi とすると、その相対強度雑音ＲＩＮ(i) が、 ＲＩＮ(i) ＝ＲＩＮ＋10log10(Ｐi／ΣＰi) ＲＩＮ＝−γ−10log10ＢＷSE＋３ γ＝10log10(ＰLAS／ＰSE) に従うように、前記多波長光源から出力される多波長光
の光スペクトル形状を制御する構成であることを特徴と
するコヒーレント多波長信号発生装置。 - 【請求項２】 前記多波長光源から出力された前記多波
長光を増幅して前記分波器に入力する光増幅器を含む請
求項１に記載のコヒーレント多波長信号発生装置におい
て、 前記光増幅器の利得をｇ、光増幅帯域をＢＷAMP [Hz]、
横モード総数をｍ、反転分布パラメータをｎsp、前記多
波長光源の中心光周波数をν[Hz]としたときに、前記分
波器でスペクトルスライスされたｉ番目の波長成分（ｉ
番目の変調器入力）の相対強度雑音ＲＩＮ(i) が、 ＲＩＮ(i) ＝ＲＩＮ＋10log10(Ｐi／ΣＰi) ＲＩＮ＝−γ−10log10ＢＷSE＋３ γ＝10log10〔ｇＰLAS／｛ｇＰSE(ＢＷSE／ＢＷAMP)＋
ｈν・（ｇ−１)ｎsp・ｍ・ＢＷAMP｝〕 に従うように、前記多波長光源から出力される多波長光
の光スペクトル形状を制御する構成であることを特徴と
するコヒーレント多波長信号発生装置。 - 【請求項３】 請求項１または請求項２に記載のコヒー
レント多波長信号発生装置において、 受信器の帯域をＢe [Hz]、受信器前段の分波器の分波帯
域をＢo [Hz]、信号のマーク率をＭ、ｉ番目の変調器出
力の信号光強度をＰ(i)[dBm]、この変調器出力の誘導放
出光強度をＰc(i) [dBm]、この変調器出力の自然放出光
強度をＰs(i) [dBm]、前記受信器における等価的電流を
Ｉeq[A] 、信号成分のショット雑音をＮs 、信号成分と
自然放出光のビート雑音をＮs-sp、自然放出光間のビー
ト雑音をＮsp-sp 、前記受信器の熱雑音をＮthとする
と、前記変調器出力の信号対雑音比ＳＮＲが、 ＳＮＲ＝Ｓ／（Ｎs＋Ｎs-sp＋Ｎsp-sp＋Ｎth） Ｐs(i)＝ＲＩＮ(i)＋10log10Ｂe＋Ｐc(i)＋10log10Ｍ Ｓ＝((ｅη／ｈν)Ｐc(i))2 Ｎs＝２ｅ((ｅη／ｈν)Ｐ(i))Ｂe Ｎs-sp＝４(ｅη／ｈν)2Ｐc(i)Ｐs(i)Ｂe／Ｂo Ｎth＝Ｉeq2 Ｂe（ただし、Ｓ，Ｎs，Ｎs-spにおけるＰ
(i)，Ｐc(i)，Ｐs(i)はリニア表記、単位はＷ） に従うように、前記多波長光源から出力される多波長光
の光スペクトル形状を制御する構成であることを特徴と
するコヒーレント多波長信号発生装置。 - 【請求項４】 請求項１または請求項２に記載のコヒー
レント多波長信号発生装置において、 受信器の帯域をＢe [Hz]、受信器前段の分波器の分波帯
域をＢo [Hz]、信号のマーク率をＭ、ｉ番目の変調器出
力の信号光強度をＰ(i)[dBm]、この変調器出力の誘導放
出光強度をＰc(i) [dBm]、この変調器出力の自然放出光
強度をＰs(i)[dBm] 、前記受信器における等価的電流を
Ｉeq[A] 、前記合波器におけるｊ番目のポートからｉ番
目のポートに漏れ込む割合をＸＴ(j) 、前記合波器にお
けるクロストーク信号光強度をＰx (i)[dBm]、信号成分
のショット雑音をＮs 、信号成分と自然放出光のビート
雑音をＮs-sp、信号成分とクロストーク信号光のビート
雑音をＮs-x 、自然放出光間のビート雑音をＮsp-sp 、
クロストーク信号光と自然放出光のビート雑音をＮx-s
p、前記受信器の熱雑音をＮthとすると、前記変調器出
力の信号対雑音比ＳＮＲが、 ＳＮＲ＝Ｓ／（Ｎs＋Ｎs-sp＋Ｎx-sp＋Ｎsp-sp＋Ｎs-x
＋Ｎth） Ｐs(i)＝ＲＩＮ(i)＋10log10Ｂe ＋Ｐc(i)＋10log10Ｍ Ｐx(i)＝ΣＰ(j)・ＸＴ(j) Ｓ＝((ｅη／ｈν)Ｐc(i))2 Ｎs＝２ｅ((ｅη／ｈν)Ｐ(i))Ｂe Ｎs-sp＝４(ｅη／ｈν)2Ｐc(i)Ｐs(i)Ｂe／Ｂo Ｎx-sp＝４(ｅη／ｈν)2Ｐx(i)Ｐs(i)Ｂe／Ｂo Ｎs-x ＝ (ｅη／ｈν)2Ｐc(i)Ｐx(i) Ｎth＝Ｉeq2 Ｂe（ただし、Ｓ，Ｎs ，Ｎs-sp，Ｎx-s
p，Ｎs-x におけるＰ(i) ，Ｐc(i)，Ｐs(i)はリニア表
記、単位はＷ） に従うように、前記多波長光源から出力される多波長光
の光スペクトル形状を制御する構成であることを特徴と
するコヒーレント多波長信号発生装置。 - 【請求項５】 請求項１〜４のいずれかに記載のコヒー
レント多波長信号発生装置において、 前記多波長光源は、単一の中心波長を有する光を発生す
る光源と、その出力光を所定の周期信号により強度変調
または位相変調して多波長光を発生させる光変調器とを
備え、前記周期信号の電圧または前記光変調器のバイア
ス電圧の少なくとも一方を調整し、発生する多波長光の
光スペクトル形状を制御する構成であることを特徴とす
るコヒーレント多波長信号発生装置。 - 【請求項６】 請求項５に記載のコヒーレント多波長信
号発生装置において、 前記多波長光源は、前記周期信号の位相を制御して発生
する多波長光の光スペクトル形状を制御する構成である
ことを特徴とするコヒーレント多波長信号発生装置。 - 【請求項７】 請求項５に記載のコヒーレント多波長信
号発生装置において、 前記多波長光源は、前記周期信号周波数の逓倍数を制御
して発生する多波長光の光スペクトル形状を制御する構
成であることを特徴とするコヒーレント多波長信号発生
装置。
Priority Applications (8)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000218424A JP3694638B2 (ja) | 2000-07-19 | 2000-07-19 | コヒーレント多波長信号発生装置 |
| CA002487181A CA2487181C (en) | 2000-07-07 | 2001-07-05 | Multi-wavelength generating method and apparatus based on flattening of optical spectrum |
| CA2487177A CA2487177C (en) | 2000-07-07 | 2001-07-05 | Multi-wavelength generating method and apparatus based on flattening of optical spectrum |
| CA002487187A CA2487187C (en) | 2000-07-07 | 2001-07-05 | Multi-wavelength generating method and apparatus based on flattening of optical spectrum |
| CA002352680A CA2352680C (en) | 2000-07-07 | 2001-07-05 | Multi-wavelength generating method and apparatus based on flattening of optical spectrum |
| US09/900,613 US6831774B2 (en) | 2000-07-07 | 2001-07-06 | Multi-wavelength generating method and apparatus based on flattening of optical spectrum |
| US10/655,675 US6924924B2 (en) | 2000-07-07 | 2003-09-04 | Multi-wavelength generating method and apparatus based on flattening of optical spectrum |
| US10/826,571 US7068412B2 (en) | 2000-07-07 | 2004-04-16 | Multi-wavelength generating method and apparatus based on flattening of optical spectrum |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000218424A JP3694638B2 (ja) | 2000-07-19 | 2000-07-19 | コヒーレント多波長信号発生装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2002031786A true JP2002031786A (ja) | 2002-01-31 |
| JP3694638B2 JP3694638B2 (ja) | 2005-09-14 |
Family
ID=18713374
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2000218424A Expired - Fee Related JP3694638B2 (ja) | 2000-07-07 | 2000-07-19 | コヒーレント多波長信号発生装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3694638B2 (ja) |
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2008108142A1 (ja) * | 2007-03-06 | 2008-09-12 | Nec Corporation | 光接続装置 |
| JP2009115945A (ja) * | 2007-11-05 | 2009-05-28 | Nippon Telegr & Teleph Corp <Ntt> | 多波長光源装置 |
| JP2009180801A (ja) * | 2008-01-29 | 2009-08-13 | Nippon Telegr & Teleph Corp <Ntt> | 光マルチキャリア発生装置およびそれを用いた光マルチキャリア送信装置 |
| JP2010081287A (ja) * | 2008-09-26 | 2010-04-08 | Fujitsu Ltd | 光信号送信装置 |
| JP2010124320A (ja) * | 2008-11-20 | 2010-06-03 | Nippon Telegr & Teleph Corp <Ntt> | 信号送信装置及び信号送信方法 |
| JP2010171789A (ja) * | 2009-01-23 | 2010-08-05 | Nippon Telegr & Teleph Corp <Ntt> | 光信号送信方法、光通信システム、光送信器および光受信器 |
| JP2010217455A (ja) * | 2009-03-16 | 2010-09-30 | Nippon Telegr & Teleph Corp <Ntt> | 光マルチキャリア発生装置及び方法及び光マルチキャリア発生装置を用いた光マルチキャリア送信装置 |
| JP2010217454A (ja) * | 2009-03-16 | 2010-09-30 | Nippon Telegr & Teleph Corp <Ntt> | 可変光マルチキャリア発生装置及び可変光マルチキャリア送信装置及び可変マルチキャリア発生方法 |
| JP2012168292A (ja) * | 2011-02-10 | 2012-09-06 | Nikon Corp | レーザ装置における電気光学変調器の調整方法、及びレーザ装置 |
| JP2014211492A (ja) * | 2013-04-17 | 2014-11-13 | 日本電信電話株式会社 | 光直交周波数多重分割信号生成器 |
-
2000
- 2000-07-19 JP JP2000218424A patent/JP3694638B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2008108142A1 (ja) * | 2007-03-06 | 2008-09-12 | Nec Corporation | 光接続装置 |
| US8401390B2 (en) | 2007-03-06 | 2013-03-19 | Nec Corporation | Optical connecting apparatus |
| JP2009115945A (ja) * | 2007-11-05 | 2009-05-28 | Nippon Telegr & Teleph Corp <Ntt> | 多波長光源装置 |
| JP2009180801A (ja) * | 2008-01-29 | 2009-08-13 | Nippon Telegr & Teleph Corp <Ntt> | 光マルチキャリア発生装置およびそれを用いた光マルチキャリア送信装置 |
| JP2010081287A (ja) * | 2008-09-26 | 2010-04-08 | Fujitsu Ltd | 光信号送信装置 |
| US9419720B2 (en) | 2008-09-26 | 2016-08-16 | Fujitsu Limited | Optical signal transmitter |
| JP2010124320A (ja) * | 2008-11-20 | 2010-06-03 | Nippon Telegr & Teleph Corp <Ntt> | 信号送信装置及び信号送信方法 |
| JP2010171789A (ja) * | 2009-01-23 | 2010-08-05 | Nippon Telegr & Teleph Corp <Ntt> | 光信号送信方法、光通信システム、光送信器および光受信器 |
| JP2010217455A (ja) * | 2009-03-16 | 2010-09-30 | Nippon Telegr & Teleph Corp <Ntt> | 光マルチキャリア発生装置及び方法及び光マルチキャリア発生装置を用いた光マルチキャリア送信装置 |
| JP2010217454A (ja) * | 2009-03-16 | 2010-09-30 | Nippon Telegr & Teleph Corp <Ntt> | 可変光マルチキャリア発生装置及び可変光マルチキャリア送信装置及び可変マルチキャリア発生方法 |
| JP2012168292A (ja) * | 2011-02-10 | 2012-09-06 | Nikon Corp | レーザ装置における電気光学変調器の調整方法、及びレーザ装置 |
| JP2014211492A (ja) * | 2013-04-17 | 2014-11-13 | 日本電信電話株式会社 | 光直交周波数多重分割信号生成器 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3694638B2 (ja) | 2005-09-14 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US7127168B2 (en) | Multi-wavelength optical modulation circuit and wavelength-division multiplexed optical signal transmitter | |
| US6831774B2 (en) | Multi-wavelength generating method and apparatus based on flattening of optical spectrum | |
| US7349637B1 (en) | Optical transmitter with SBS suppression | |
| US6654561B1 (en) | Method and apparatus for measuring optical signal-to-noise ratio, and pre-emphasis method and optical communication system each utilizing the method | |
| US20120219285A1 (en) | In-band optical signal to noise ratio monitoring technique | |
| EP0938197A2 (en) | High capacity chirped-pulse wavelength-division multiplexed communication method and apparatus | |
| US7068412B2 (en) | Multi-wavelength generating method and apparatus based on flattening of optical spectrum | |
| JPH10164024A (ja) | 波長多重伝送用光送信器 | |
| US7010231B1 (en) | System and method of high-speed transmission and appropriate transmission apparatus | |
| US7127182B2 (en) | Efficient optical transmission system | |
| US6891995B2 (en) | Wavelength division multiplex transmission system | |
| US6607311B1 (en) | Method and system transmitting optical signals generated by multi-line sources via WDM optical network | |
| JP3694638B2 (ja) | コヒーレント多波長信号発生装置 | |
| JP2005241902A (ja) | 光通信用光装置 | |
| US6826207B2 (en) | Multi-wavelength laser source based on two optical laser beat signal and method | |
| US7660535B2 (en) | Optical transmission apparatus | |
| JP2004279589A (ja) | 多波長光源生成方法及びその装置 | |
| US6211981B1 (en) | Optical wavelength multiplex transmission system using repeaters | |
| JP3571245B2 (ja) | 多波長パルス光生成システム | |
| JPWO2004091121A1 (ja) | 光増幅装置および光通信システム | |
| JP2004294543A (ja) | 周期的多波長光発生装置 | |
| CA2487187C (en) | Multi-wavelength generating method and apparatus based on flattening of optical spectrum | |
| JP2004045296A (ja) | Ｓｐｍ変調度測定方法及びシステム | |
| JPH0983490A (ja) | 時分割波長多重信号光発生装置 | |
| Tayahi et al. | Four Wave Mixing in Closely Spaced DWDM OpticalChannels |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20040705 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20040803 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20040915 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20050621 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20050627 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090701 Year of fee payment: 4 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100701 Year of fee payment: 5 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110701 Year of fee payment: 6 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |