JP2002031217A - 湿式摩擦係合装置の冷却構造 - Google Patents
湿式摩擦係合装置の冷却構造Info
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- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16H—GEARING
- F16H57/00—General details of gearing
- F16H57/04—Features relating to lubrication or cooling or heating
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- F16H57/0473—Friction devices, e.g. clutches or brakes
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- Hydraulic Clutches, Magnetic Clutches, Fluid Clutches, And Fluid Joints (AREA)
- General Details Of Gearings (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 冷却用の潤滑油が摩擦係合装置から抜出るこ
となく各摩擦係合面に効率良く供給される摩擦係合装置
の冷却構造を提供すること。 【解決手段】 ハブ２０に４箇所のスプライン歯欠損部
２４が設けられ、内歯ディスク３０がハブ２０にスプラ
イン嵌合すると、スプライン歯欠損部２４に隙間２６が
形成され、この隙間２６を通って潤滑油が軸方向に流れ
る。軸方向最外側の内歯ディスク３０ａには、ハブ２０
のスプライン歯欠損部２４に対応する位置に潤滑油堰部
３２ａが設けられている。軸方向最外側の内歯ディスク
３０ａがハブ２０にスプライン嵌合すると、スプライン
歯欠損部２４に潤滑油堰部３２ａが係合して潤滑油の流
れが堰き止められるので、冷却用の潤滑油は摩擦係合装
置１０の外側に抜出ることなく、各摩擦係合面に供給さ
れる。
となく各摩擦係合面に効率良く供給される摩擦係合装置
の冷却構造を提供すること。 【解決手段】 ハブ２０に４箇所のスプライン歯欠損部
２４が設けられ、内歯ディスク３０がハブ２０にスプラ
イン嵌合すると、スプライン歯欠損部２４に隙間２６が
形成され、この隙間２６を通って潤滑油が軸方向に流れ
る。軸方向最外側の内歯ディスク３０ａには、ハブ２０
のスプライン歯欠損部２４に対応する位置に潤滑油堰部
３２ａが設けられている。軸方向最外側の内歯ディスク
３０ａがハブ２０にスプライン嵌合すると、スプライン
歯欠損部２４に潤滑油堰部３２ａが係合して潤滑油の流
れが堰き止められるので、冷却用の潤滑油は摩擦係合装
置１０の外側に抜出ることなく、各摩擦係合面に供給さ
れる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、車両や建設機械等
に使用される、湿式摩擦係合装置の冷却構造の技術分野
に属する。
に使用される、湿式摩擦係合装置の冷却構造の技術分野
に属する。
【０００２】
【従来の技術】図８に、従来の典型的な湿式摩擦係合装
置の部分縦断面図を示す。この摩擦係合装置１００は、
ハブ２００にスプライン嵌合する内歯ディスク３０と、
ドラムＤにスプライン嵌合する外歯ディスク４０とが交
互に配設されて構成されている。内歯ディスク３０には
その両面に摩擦材３４が固着され、油圧作動式ピストン
Ｐが軸方向左側に移動すると内歯ディスク３０と外歯デ
ィスク４０とが係合してトルクの伝達が行なわれる。図
中の符号Ｓはスナップリングである。
置の部分縦断面図を示す。この摩擦係合装置１００は、
ハブ２００にスプライン嵌合する内歯ディスク３０と、
ドラムＤにスプライン嵌合する外歯ディスク４０とが交
互に配設されて構成されている。内歯ディスク３０には
その両面に摩擦材３４が固着され、油圧作動式ピストン
Ｐが軸方向左側に移動すると内歯ディスク３０と外歯デ
ィスク４０とが係合してトルクの伝達が行なわれる。図
中の符号Ｓはスナップリングである。
【０００３】このような湿式摩擦係合装置１００におい
て、内歯ディスク３０と外歯ディスク４０が係合して発
生する摩擦熱は、装置１００内を流過する潤滑油で冷却
されるようになっているため、各摩擦摺動面には冷却の
ために潤滑油が供給され、摩擦熱が潤滑油によって外部
に奪い去られるようになっていなければならない。しか
し、装置１００内の潤滑油は、ハブ２００の内側から各
摩擦摺動面を流過し、ドラムＤに設けられた流過孔ｄを
通って装置１００外部に流過するため（図８の矢印ｃ参
照）、ピストン側（図８の左側）にある摩擦摺動面には
潤滑油が十分供給されるが、内歯ディスク３０に遮られ
てスナップリングＳ側（図８の右側）にある摩擦摺動面
までは供給されにくい。
て、内歯ディスク３０と外歯ディスク４０が係合して発
生する摩擦熱は、装置１００内を流過する潤滑油で冷却
されるようになっているため、各摩擦摺動面には冷却の
ために潤滑油が供給され、摩擦熱が潤滑油によって外部
に奪い去られるようになっていなければならない。しか
し、装置１００内の潤滑油は、ハブ２００の内側から各
摩擦摺動面を流過し、ドラムＤに設けられた流過孔ｄを
通って装置１００外部に流過するため（図８の矢印ｃ参
照）、ピストン側（図８の左側）にある摩擦摺動面には
潤滑油が十分供給されるが、内歯ディスク３０に遮られ
てスナップリングＳ側（図８の右側）にある摩擦摺動面
までは供給されにくい。
【０００４】そこで、図９に示すように、ハブ２００’
の側面に複数の連通孔２２０を形成し、連通孔２２０を
介して全ての摩擦摺動面に潤滑油を等しく供給するよう
にしたものがある。図１０は、図９に示す連通孔２２０
を具えたハブ２００’を使用した湿式摩擦係合装置１０
０’の部分図であり、図１０（ａ）は縦断面図、図１０
（ｂ）は図１０（ａ）のｂ−ｂ線断面図である。図中の
矢印ｃは潤滑油の流れを示す。このようなハブ２００’
を使用すると、図１０に示すように、ハブ２００’内部
の潤滑油は連通孔２２０を流過して全ての摩擦摺動面に
等しく供給される。しかし、このようなハブ２００’は
製造コストが嵩む。すなわち、連通孔２２０はドリル加
工やパンチ加工によって設けられるため、孔開け加工後
にバリ取処理が必要であり、連通孔２２０の形成に手間
がかかる。そして、潤滑油をより効率良く摩擦摺動面に
供給しようとして、連通孔２２０の数を多くする程、製
造コストが嵩む。
の側面に複数の連通孔２２０を形成し、連通孔２２０を
介して全ての摩擦摺動面に潤滑油を等しく供給するよう
にしたものがある。図１０は、図９に示す連通孔２２０
を具えたハブ２００’を使用した湿式摩擦係合装置１０
０’の部分図であり、図１０（ａ）は縦断面図、図１０
（ｂ）は図１０（ａ）のｂ−ｂ線断面図である。図中の
矢印ｃは潤滑油の流れを示す。このようなハブ２００’
を使用すると、図１０に示すように、ハブ２００’内部
の潤滑油は連通孔２２０を流過して全ての摩擦摺動面に
等しく供給される。しかし、このようなハブ２００’は
製造コストが嵩む。すなわち、連通孔２２０はドリル加
工やパンチ加工によって設けられるため、孔開け加工後
にバリ取処理が必要であり、連通孔２２０の形成に手間
がかかる。そして、潤滑油をより効率良く摩擦摺動面に
供給しようとして、連通孔２２０の数を多くする程、製
造コストが嵩む。
【０００５】そこで、摩擦係合装置の製造コストを抑
え、全ての摩擦摺動面へ潤滑油を効率よく循環供給する
ことができるものとして、スプライン歯を部分的に欠損
させたハブを使用したものがある。図１１は、側面にス
プライン歯欠損部２４０を４箇所設けたハブ２００”
と、このハブ２００”にスプライン嵌合する１枚の内歯
ディスク３０の斜視図である。また、図１２は、図１１
に示すスプライン歯を一部欠損させたハブ２００”を使
用した摩擦係合装置１００”を示し、図１２（ａ）はド
ラムの図示を省略した部分拡大縦断面図、図１２（ｂ）
は図１２（ａ）のｂ−ｂ線断面図である。この摩擦係合
装置１００”で使用される内歯ディスク３０は図で使用
したものと同一であり、その内周には、ハブ２００”の
スプライン歯と嵌合するスプライン溝が全周に亘って等
しく設けられている。
え、全ての摩擦摺動面へ潤滑油を効率よく循環供給する
ことができるものとして、スプライン歯を部分的に欠損
させたハブを使用したものがある。図１１は、側面にス
プライン歯欠損部２４０を４箇所設けたハブ２００”
と、このハブ２００”にスプライン嵌合する１枚の内歯
ディスク３０の斜視図である。また、図１２は、図１１
に示すスプライン歯を一部欠損させたハブ２００”を使
用した摩擦係合装置１００”を示し、図１２（ａ）はド
ラムの図示を省略した部分拡大縦断面図、図１２（ｂ）
は図１２（ａ）のｂ−ｂ線断面図である。この摩擦係合
装置１００”で使用される内歯ディスク３０は図で使用
したものと同一であり、その内周には、ハブ２００”の
スプライン歯と嵌合するスプライン溝が全周に亘って等
しく設けられている。
【０００６】ハブ２００”に内歯ディスク３０をスプラ
イン嵌合させると、ハブ２００”のスプライン歯欠損部
２４０において、ハブ２００”と内歯ディスク３０の間
に隙間２６０が構成される。スプライン歯欠損部２４０
において、ハブ２００”にスプライン嵌合される全ての
内歯ディスク３０とハブ２００”との間に隙間２６０が
生じるため、この隙間２６０を通って、潤滑油の一部
が、何ら冷却に寄与することなく、無駄に軸方向に流過
してしまうことになる（図１２（ａ）参照）。
イン嵌合させると、ハブ２００”のスプライン歯欠損部
２４０において、ハブ２００”と内歯ディスク３０の間
に隙間２６０が構成される。スプライン歯欠損部２４０
において、ハブ２００”にスプライン嵌合される全ての
内歯ディスク３０とハブ２００”との間に隙間２６０が
生じるため、この隙間２６０を通って、潤滑油の一部
が、何ら冷却に寄与することなく、無駄に軸方向に流過
してしまうことになる（図１２（ａ）参照）。
【０００７】なお、ハブは金型を用いて板金プレスや鍛
造によって製造されるため、上記のようにスプライン歯
欠損部２４０を具えた形状のハブ２００”であっても、
所定の金型を用いることによって容易に製造することが
できる。
造によって製造されるため、上記のようにスプライン歯
欠損部２４０を具えた形状のハブ２００”であっても、
所定の金型を用いることによって容易に製造することが
できる。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】しかし、このような摩
擦係合装置１００”では、前述したように、ハブ２０
０”と内歯ディスク３０の間にできる隙間２６０を通っ
て潤滑油の一部が、何ら冷却に寄与することなく、無駄
に軸方向に流過することになる。従って、潤滑油による
冷却効率が良くないという問題を有する。
擦係合装置１００”では、前述したように、ハブ２０
０”と内歯ディスク３０の間にできる隙間２６０を通っ
て潤滑油の一部が、何ら冷却に寄与することなく、無駄
に軸方向に流過することになる。従って、潤滑油による
冷却効率が良くないという問題を有する。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明は、スプライン歯
欠損部を具えたハブにスプライン嵌合された内歯ディス
クと、ドラムにスプライン嵌合された外歯ディスクとが
交互に配置され、該内歯ディスクと外歯ディスクとが係
合することによりトルクが伝達される湿式摩擦係合装置
において、前記内歯ディスクに、前記ハブのスプライン
歯欠損部に対応して潤滑油堰部が設けられていることを
特徴とする湿式摩擦係合装置の冷却構造によって、前記
の課題を解決した。
欠損部を具えたハブにスプライン嵌合された内歯ディス
クと、ドラムにスプライン嵌合された外歯ディスクとが
交互に配置され、該内歯ディスクと外歯ディスクとが係
合することによりトルクが伝達される湿式摩擦係合装置
において、前記内歯ディスクに、前記ハブのスプライン
歯欠損部に対応して潤滑油堰部が設けられていることを
特徴とする湿式摩擦係合装置の冷却構造によって、前記
の課題を解決した。
【００１０】
【作用】本発明では、内歯ディスクに、ハブのスプライ
ン歯欠損部に対応して潤滑油堰部が設けられているた
め、ハブのスプライン歯欠損部と内歯ディスクの潤滑油
堰部との隙間を通って軸方向に流過する潤滑油の流れを
調整することができる。
ン歯欠損部に対応して潤滑油堰部が設けられているた
め、ハブのスプライン歯欠損部と内歯ディスクの潤滑油
堰部との隙間を通って軸方向に流過する潤滑油の流れを
調整することができる。
【００１１】
【発明の実施の形態】図１は、本発明の湿式摩擦係合装
置１０に使用されるハブ２０及び後述する内歯ディスク
３０ａの斜視図である。また、図２は、図１のハブ２０
が使用された本発明の湿式摩擦係合装置の部分断面図で
あり、図２（ａ）は縦断面図、図２（ｂ）は図２（ａ）
のｂ−ｂ線断面図である。図１に示すように、本発明の
湿式摩擦係合装置１０に使用されるハブ２０は、スプラ
イン歯欠損部２４を４箇所具えている。図２（ａ）に示
すように、ハブ２０には複数の内歯ディスク３０がスプ
ライン嵌合されているが、この明細書では、これらの内
歯ディスク３０の配置される位置について、ピストンＰ
側を軸方向内側、スナップリングＳ側を軸方向外側と規
定する。
置１０に使用されるハブ２０及び後述する内歯ディスク
３０ａの斜視図である。また、図２は、図１のハブ２０
が使用された本発明の湿式摩擦係合装置の部分断面図で
あり、図２（ａ）は縦断面図、図２（ｂ）は図２（ａ）
のｂ−ｂ線断面図である。図１に示すように、本発明の
湿式摩擦係合装置１０に使用されるハブ２０は、スプラ
イン歯欠損部２４を４箇所具えている。図２（ａ）に示
すように、ハブ２０には複数の内歯ディスク３０がスプ
ライン嵌合されているが、この明細書では、これらの内
歯ディスク３０の配置される位置について、ピストンＰ
側を軸方向内側、スナップリングＳ側を軸方向外側と規
定する。
【００１２】図２（ｂ）に示すように、軸方向最も外側
にある内歯ディスク３０ａは、ハブ２０のスプライン歯
欠損部２４に対応する箇所に、潤滑油の流れをほぼ堰き
止める潤滑油堰部３２ａが設けられており、ハブ２０の
スプライン歯欠損部２４と内歯ディスク３０ａの潤滑油
堰部３２ａとが係合するようになっている。
にある内歯ディスク３０ａは、ハブ２０のスプライン歯
欠損部２４に対応する箇所に、潤滑油の流れをほぼ堰き
止める潤滑油堰部３２ａが設けられており、ハブ２０の
スプライン歯欠損部２４と内歯ディスク３０ａの潤滑油
堰部３２ａとが係合するようになっている。
【００１３】一方、軸方向最外側の内歯ディスク３０ａ
以外の内歯ディスク３０は、従来のものと同様に、その
内周に全周に亘って等しくスプライン溝が設けられてい
るので、ハブ２０のスプライン歯欠損部２４において、
ハブ２０と内歯ディスク３０との間に隙間２６が形成さ
れ、この隙間２６を通って潤滑油が軸方向に流過するこ
とになる。しかし、軸方向最外側では、ハブ２０のスプ
ライン歯欠損部２４に内歯ディスク３０ａの潤滑油堰部
３２ａが設けられているため、この部分で潤滑油の流れ
が堰止められる（図２（ａ）参照）。このように、摩擦
係合装置１０内の潤滑油は軸方向内側から外側に流過す
るが、軸方向最外側の内歯ディスク３０ａで堰き止めら
れるため、摩擦係合装置１０の外側に抜け出ることがな
い。その結果、潤滑油が摩擦係合装置１０内に留まり、
摩擦係合面間に行き渡るため、冷却効率が良い。
以外の内歯ディスク３０は、従来のものと同様に、その
内周に全周に亘って等しくスプライン溝が設けられてい
るので、ハブ２０のスプライン歯欠損部２４において、
ハブ２０と内歯ディスク３０との間に隙間２６が形成さ
れ、この隙間２６を通って潤滑油が軸方向に流過するこ
とになる。しかし、軸方向最外側では、ハブ２０のスプ
ライン歯欠損部２４に内歯ディスク３０ａの潤滑油堰部
３２ａが設けられているため、この部分で潤滑油の流れ
が堰止められる（図２（ａ）参照）。このように、摩擦
係合装置１０内の潤滑油は軸方向内側から外側に流過す
るが、軸方向最外側の内歯ディスク３０ａで堰き止めら
れるため、摩擦係合装置１０の外側に抜け出ることがな
い。その結果、潤滑油が摩擦係合装置１０内に留まり、
摩擦係合面間に行き渡るため、冷却効率が良い。
【００１４】なお、スプライン歯欠損部２４を具えたハ
ブ２０も、潤滑油堰部３２ａを具えた内歯ディスク３０
ａも、板金プレス等の方法により、従来のものとほぼ同
じコストで製造することができる。
ブ２０も、潤滑油堰部３２ａを具えた内歯ディスク３０
ａも、板金プレス等の方法により、従来のものとほぼ同
じコストで製造することができる。
【００１５】上記構成の摩擦係合装置１０において、ハ
ブ２０のスプライン歯欠損部２４の数が多ければ、軸方
向最外側の内歯ディスク３０ａを除く内歯ディスク３０
とハブ２０との間に多くの隙間２６が設けられるため、
潤滑油は軸方向へ流過しやすくなり、冷却効果が向上す
る。図３は、スプライン歯欠損部２４の数を変化させた
ハブ２０を用いて、外歯ディスク４０と内歯ディスク３
０，３０ａを摩擦係合させたとき、軸方向中心部分にあ
る摩擦係合面の外歯ディスク（図２（ａ）の符号４０
ｍ）の表面における最高温度を測定した結果を示す。な
お、外歯ディスクの温度測定は、測定対象である外歯デ
ィスク４０ｍ内部に熱電対を挿入して行なった。
ブ２０のスプライン歯欠損部２４の数が多ければ、軸方
向最外側の内歯ディスク３０ａを除く内歯ディスク３０
とハブ２０との間に多くの隙間２６が設けられるため、
潤滑油は軸方向へ流過しやすくなり、冷却効果が向上す
る。図３は、スプライン歯欠損部２４の数を変化させた
ハブ２０を用いて、外歯ディスク４０と内歯ディスク３
０，３０ａを摩擦係合させたとき、軸方向中心部分にあ
る摩擦係合面の外歯ディスク（図２（ａ）の符号４０
ｍ）の表面における最高温度を測定した結果を示す。な
お、外歯ディスクの温度測定は、測定対象である外歯デ
ィスク４０ｍ内部に熱電対を挿入して行なった。
【００１６】図３において、ａからｄは本発明の摩擦係
合装置に関するものであり、ａはハブのスプライン歯を
１列欠損させた実施形態、ｂは２列欠損させた実施形
態、ｃは３列欠損させた実施形態、ｄは４列欠損させた
実施形態について、所定位置における外歯ディスクの表
面温度をそれぞれ測定した結果を示す。なお、ａ乃至ｄ
の実施形態において、軸方向最外側の内歯ディスク３０
ａにはハブ２０のスプライン歯欠損部２４に対応する箇
所に、潤滑油の流れをほぼ堰き止める潤滑油堰部３２ａ
が設けられているので、軸方向外側に流過してきた潤滑
油はこの内歯ディスク３０ａで堰き止められ、摩擦係合
装置１０の外側に抜け出ることがない。
合装置に関するものであり、ａはハブのスプライン歯を
１列欠損させた実施形態、ｂは２列欠損させた実施形
態、ｃは３列欠損させた実施形態、ｄは４列欠損させた
実施形態について、所定位置における外歯ディスクの表
面温度をそれぞれ測定した結果を示す。なお、ａ乃至ｄ
の実施形態において、軸方向最外側の内歯ディスク３０
ａにはハブ２０のスプライン歯欠損部２４に対応する箇
所に、潤滑油の流れをほぼ堰き止める潤滑油堰部３２ａ
が設けられているので、軸方向外側に流過してきた潤滑
油はこの内歯ディスク３０ａで堰き止められ、摩擦係合
装置１０の外側に抜け出ることがない。
【００１７】図３のｅとｆは、比較のため、従来の摩擦
係合装置について測定した結果であり、ｅはスプライン
歯の欠損部を具えていないハブ２００（図８参照。）を
使用した場合、ｆは側面に１２個の連通孔２２０を設け
たハブ２００’（図９、及び図１０参照。）を使用した
場合に関する。
係合装置について測定した結果であり、ｅはスプライン
歯の欠損部を具えていないハブ２００（図８参照。）を
使用した場合、ｆは側面に１２個の連通孔２２０を設け
たハブ２００’（図９、及び図１０参照。）を使用した
場合に関する。
【００１８】ａ乃至ｄに示すように、ハブ２０のスプラ
イン歯欠損部２４の数が多い程、外歯ディスク４０の温
度上昇を抑えることができる。すなわち、ハブ２０のス
プライン歯欠損部２４によって、摩擦係合面に潤滑油が
供給されるので、摩擦係合面が効率良く冷却されること
が分かる。しかし、ハブ２０のスプライン歯欠損部２４
が多すぎると、スプラインの摩耗や破損の原因となるの
で、ハブ２０のスプライン歯欠損部２４の数は、ハブ２
４の強度と冷却効果とのバランスを考慮して決定され
る。
イン歯欠損部２４の数が多い程、外歯ディスク４０の温
度上昇を抑えることができる。すなわち、ハブ２０のス
プライン歯欠損部２４によって、摩擦係合面に潤滑油が
供給されるので、摩擦係合面が効率良く冷却されること
が分かる。しかし、ハブ２０のスプライン歯欠損部２４
が多すぎると、スプラインの摩耗や破損の原因となるの
で、ハブ２０のスプライン歯欠損部２４の数は、ハブ２
４の強度と冷却効果とのバランスを考慮して決定され
る。
【００１９】スプライン歯欠損部を具えていないハブ２
００を使用した場合（図中のｅ）、発生した摩擦熱によ
って外歯ディスク４０、すなわち、摩擦係合面の温度は
２５０度近くまで上昇してしまう。一方、ｆに示すよう
に、ハブ２００’に連通孔２２０を設けると摩擦係合面
の昇温を抑えるという点については本発明の実施形態ｂ
とほぼ同様の結果が得られたが、前述のとおり、ハブ２
００’の製造コストが嵩むという問題を有している。
００を使用した場合（図中のｅ）、発生した摩擦熱によ
って外歯ディスク４０、すなわち、摩擦係合面の温度は
２５０度近くまで上昇してしまう。一方、ｆに示すよう
に、ハブ２００’に連通孔２２０を設けると摩擦係合面
の昇温を抑えるという点については本発明の実施形態ｂ
とほぼ同様の結果が得られたが、前述のとおり、ハブ２
００’の製造コストが嵩むという問題を有している。
【００２０】図４は、本発明の摩擦係合装置の使用時間
と伝達トルクの関係を示し、図３と同一の符号は同一の
実施形態、及び従来例に対応している。なお、符号ｇ
は、図１１及び図１２に示す、スプライン歯欠損部２４
０を設けたハブ２００”を使用した従来の摩擦係合装置
１００”に関する。
と伝達トルクの関係を示し、図３と同一の符号は同一の
実施形態、及び従来例に対応している。なお、符号ｇ
は、図１１及び図１２に示す、スプライン歯欠損部２４
０を設けたハブ２００”を使用した従来の摩擦係合装置
１００”に関する。
【００２１】図４の符号ａ乃至ｄに示すように、本発明
の摩擦係合装置１０に関しては、摩擦係合面の最高到達
温度が高い実施形態程、時間とともに伝達トルクが低下
することが分かる。すなわち、ハブ２０に設けるスプラ
イン歯欠損部２４の数を多くして摩擦係合面の昇温を抑
制すれば、摩擦係合装置１０の経時的機能低下を抑える
ことができることが分かる。
の摩擦係合装置１０に関しては、摩擦係合面の最高到達
温度が高い実施形態程、時間とともに伝達トルクが低下
することが分かる。すなわち、ハブ２０に設けるスプラ
イン歯欠損部２４の数を多くして摩擦係合面の昇温を抑
制すれば、摩擦係合装置１０の経時的機能低下を抑える
ことができることが分かる。
【００２２】符号ｆで示すように、連通孔２２０を具え
たハブ１００’を使用した場合には、図３について説明
したとおり、摩擦係合面の昇温を抑制することができる
ため、時間の経過に伴う伝達トルクの低下率も低い。
たハブ１００’を使用した場合には、図３について説明
したとおり、摩擦係合面の昇温を抑制することができる
ため、時間の経過に伴う伝達トルクの低下率も低い。
【００２３】符号ｇで示すように、スプライン歯欠損部
２４０を設けていても、潤滑油が軸方向に流過してしま
い摩擦係合装置内に保持されないものは、摩擦係合面の
冷却効果が低く、時間とともに、伝達トルクが著しく低
下する。なお、ｇの場合、伝達トルクの低下率が３０％
を超えた時点で測定を終了した。
２４０を設けていても、潤滑油が軸方向に流過してしま
い摩擦係合装置内に保持されないものは、摩擦係合面の
冷却効果が低く、時間とともに、伝達トルクが著しく低
下する。なお、ｇの場合、伝達トルクの低下率が３０％
を超えた時点で測定を終了した。
【００２４】図３及び図４の測定結果に示されるよう
に、本発明の冷却構造によると、摩擦係合面が効率良く
冷却されるため摩擦係合面の昇温が抑制され、それによ
って、摩擦係合装置の経時的機能低下を抑えることがで
きる。
に、本発明の冷却構造によると、摩擦係合面が効率良く
冷却されるため摩擦係合面の昇温が抑制され、それによ
って、摩擦係合装置の経時的機能低下を抑えることがで
きる。
【００２５】以上に説明した実施形態の冷却構造では、
１枚の内歯ディスク３０ａだけに潤滑油堰部３２ａを設
け、他の内歯ディスク３０は従来と同一のものを使用し
ているが、複数の内歯ディスクの所定位置に潤滑油堰部
を設け、これらの内歯ディスクを組合せることによっ
て、装置内の潤滑油の流れを制御することができる。図
５は、本発明の第２実施形態の湿式摩擦係合装置の冷却
構造の横断面図である。図６は、図５においてドラムの
図示を省略した縦断面図であり、図６（ａ）は図５のａ
−ａ線断面及びｃ−ｃ線断面、図６（ｂ）は図５のｂ−
ｂ線断面及びｄ−ｄ線断面を示す。
１枚の内歯ディスク３０ａだけに潤滑油堰部３２ａを設
け、他の内歯ディスク３０は従来と同一のものを使用し
ているが、複数の内歯ディスクの所定位置に潤滑油堰部
を設け、これらの内歯ディスクを組合せることによっ
て、装置内の潤滑油の流れを制御することができる。図
５は、本発明の第２実施形態の湿式摩擦係合装置の冷却
構造の横断面図である。図６は、図５においてドラムの
図示を省略した縦断面図であり、図６（ａ）は図５のａ
−ａ線断面及びｃ−ｃ線断面、図６（ｂ）は図５のｂ−
ｂ線断面及びｄ−ｄ線断面を示す。
【００２６】軸方向中央部、及び軸方向最外側の内歯デ
ィスク３０’，３０’に、潤滑油の流れをほぼ堰き止め
る潤滑油堰部３２ａ’，３２ａ’が設けられており、図
６に示すように、ａ，ｃ部分では軸方向中央部に、ｂ，
ｄ部分では軸方向最外側に、それぞれ潤滑油堰部３２
ａ’が位置するように、これらの内歯ディスク３０’，
３０’が配置される。この実施形態によると、図５の
ａ，ｃ部分では軸方向中央部分の摩擦係合面に、図５の
ｂ，ｄ部分では軸方向最外側の摩擦係合面に、それぞれ
集中して潤滑油が供給されることになる。
ィスク３０’，３０’に、潤滑油の流れをほぼ堰き止め
る潤滑油堰部３２ａ’，３２ａ’が設けられており、図
６に示すように、ａ，ｃ部分では軸方向中央部に、ｂ，
ｄ部分では軸方向最外側に、それぞれ潤滑油堰部３２
ａ’が位置するように、これらの内歯ディスク３０’，
３０’が配置される。この実施形態によると、図５の
ａ，ｃ部分では軸方向中央部分の摩擦係合面に、図５の
ｂ，ｄ部分では軸方向最外側の摩擦係合面に、それぞれ
集中して潤滑油が供給されることになる。
【００２７】次に、図７は、本発明の第３実施形態の冷
却構造を示し、図７（ａ）は部分拡大縦断面図、図７
（ｂ）は図７（ａ）のｂ−ｂ線断面図である。この実施
形態に使用される軸方向最外側の内歯ディスク３０ａ
は、第１実施形態のものと同様に、潤滑油の流れをほぼ
堰き止める潤滑油堰部３２ａを具えている。その他の内
歯ディスク３０ｂには、それぞれ径方向長さの異なる潤
滑油堰部３２ｂが設けられており、図７に示すように、
これらの内歯ディスク３０ｂは、軸方向内側から外側
へ、潤滑油堰部３２ｂの径方向長さが短い内歯ディスク
３０ｂから順に配置されている。すなわち、この冷却構
造では、ハブ２０のスプライン歯欠損部２４と内歯ディ
スク３０ｂの歯との間に形成される隙間が、軸方向内側
から外側に向かって次第に小さくなっている。そのた
め、装置内の潤滑油は、軸方向内側から外側に向かって
次第に流過し難くなり、内歯ディスク３０ｂの歯で堰き
止められた潤滑油はその部分の摩擦係合面に供給される
ので、装置内の全ての摩擦係合面にほぼ均等に潤滑油を
供給することができる。
却構造を示し、図７（ａ）は部分拡大縦断面図、図７
（ｂ）は図７（ａ）のｂ−ｂ線断面図である。この実施
形態に使用される軸方向最外側の内歯ディスク３０ａ
は、第１実施形態のものと同様に、潤滑油の流れをほぼ
堰き止める潤滑油堰部３２ａを具えている。その他の内
歯ディスク３０ｂには、それぞれ径方向長さの異なる潤
滑油堰部３２ｂが設けられており、図７に示すように、
これらの内歯ディスク３０ｂは、軸方向内側から外側
へ、潤滑油堰部３２ｂの径方向長さが短い内歯ディスク
３０ｂから順に配置されている。すなわち、この冷却構
造では、ハブ２０のスプライン歯欠損部２４と内歯ディ
スク３０ｂの歯との間に形成される隙間が、軸方向内側
から外側に向かって次第に小さくなっている。そのた
め、装置内の潤滑油は、軸方向内側から外側に向かって
次第に流過し難くなり、内歯ディスク３０ｂの歯で堰き
止められた潤滑油はその部分の摩擦係合面に供給される
ので、装置内の全ての摩擦係合面にほぼ均等に潤滑油を
供給することができる。
【００２８】なお、上記の説明では、両貼式の湿式摩擦
係合装置を用いたが、本発明の冷却構造は、片貼式の湿
式摩擦係合装置にも適用できることは言うまでもない。
係合装置を用いたが、本発明の冷却構造は、片貼式の湿
式摩擦係合装置にも適用できることは言うまでもない。
【００２９】
【発明の効果】本発明によると、装装置内の潤滑油は、
内歯ディスクの潤滑油堰部によって流過量がコントロー
ルされ、摩擦係合面に効率良く供給することができると
いう効果を奏する。特に、軸方向最外側に潤滑油を堰き
止めるような堰部を具えた内歯ディスクを配置すると、
装置内の潤滑油は装置の外側に抜け出ることがなく、す
べて摩擦係合面の冷却に寄与することができる。その結
果、摩擦係合面の昇温が抑制され、経時的機能低下を抑
えて摩擦係合装置の寿命を長くすることができる。
内歯ディスクの潤滑油堰部によって流過量がコントロー
ルされ、摩擦係合面に効率良く供給することができると
いう効果を奏する。特に、軸方向最外側に潤滑油を堰き
止めるような堰部を具えた内歯ディスクを配置すると、
装置内の潤滑油は装置の外側に抜け出ることがなく、す
べて摩擦係合面の冷却に寄与することができる。その結
果、摩擦係合面の昇温が抑制され、経時的機能低下を抑
えて摩擦係合装置の寿命を長くすることができる。
【００３０】また、スプライン歯欠損部を具えたハブ
も、潤滑油堰部を具えた内歯ディスクも、従来のものと
ほぼ同じコストで製造することができるから製造コスト
の上昇を招くことがない。
も、潤滑油堰部を具えた内歯ディスクも、従来のものと
ほぼ同じコストで製造することができるから製造コスト
の上昇を招くことがない。
【図１】 本発明の湿式摩擦係合装置に使用されるハブ
と、軸方向最外側の内歯ディスクの斜視図。
と、軸方向最外側の内歯ディスクの斜視図。
【図２】 図１のハブが使用された本発明の湿式摩擦係
合装置の部分図であり、図２（ａ）は縦断面図、図２
（ｂ）は図２（ａ）のｂ−ｂ線断面図。
合装置の部分図であり、図２（ａ）は縦断面図、図２
（ｂ）は図２（ａ）のｂ−ｂ線断面図。
【図３】 ハブに設けるスプライン歯欠損部の数を変化
させた各実施形態について、外歯ディスク表面において
測定した最高温度を示す図。
させた各実施形態について、外歯ディスク表面において
測定した最高温度を示す図。
【図４】 図３に示す各実施形態において、摩擦係合装
置の使用時間と伝達トルクの関係を示す図。
置の使用時間と伝達トルクの関係を示す図。
【図５】 本発明の第２実施形態の湿式摩擦係合装置の
冷却構造の断面図。
冷却構造の断面図。
【図６】 図５においてドラムの図示を省略した断面図
であり、図６（ａ）は図５のａ−ａ線断面及びｃ−ｃ線
断面、図６（ｂ）は図５のｂ−ｂ線断面及びｄ−ｄ線断
面。
であり、図６（ａ）は図５のａ−ａ線断面及びｃ−ｃ線
断面、図６（ｂ）は図５のｂ−ｂ線断面及びｄ−ｄ線断
面。
【図７】 本発明の第３実施形態の冷却構造を示し、図
７（ａ）は部分拡大縦断面図、図７（ｂ）は図７（ａ）
のｂ−ｂ線断面図。
７（ａ）は部分拡大縦断面図、図７（ｂ）は図７（ａ）
のｂ−ｂ線断面図。
【図８】 従来の典型的な両貼式湿式摩擦係合装置の部
分断面図。
分断面図。
【図９】 側面に複数の連通孔を形成した従来のハブの
部分斜視図。
部分斜視図。
【図１０】 図９のハブを使用した従来の湿式摩擦係合
装置を示し、図１０（ａ）は縦断面図、図１０（ｂ）は
図１０（ａ）のｂ−ｂ線断面図。
装置を示し、図１０（ａ）は縦断面図、図１０（ｂ）は
図１０（ａ）のｂ−ｂ線断面図。
【図１１】 スプライン歯欠損部を設けたハブと、１枚
の内歯ディスクの斜視図。
の内歯ディスクの斜視図。
【図１２】 図１１に示すスプライン歯を一部欠損させ
たハブを使用した摩擦係合装置を示し、図１２（ａ）は
ドラムの図示を省略した部分拡大縦断面図、図１２
（ｂ）は図１２（ａ）のｂ−ｂ線断面図。
たハブを使用した摩擦係合装置を示し、図１２（ａ）は
ドラムの図示を省略した部分拡大縦断面図、図１２
（ｂ）は図１２（ａ）のｂ−ｂ線断面図。
１０：摩擦係合装置 ２０：ハブ ２４：スプライン歯欠損部 ３０，３０ａ，３０ａ，３０ｂ：内歯ディスク ３２ａ，３２ａ’，３２ｂ：潤滑油堰部 ４０：外歯ディスク
Claims (4)
- 【請求項１】 スプライン歯欠損部を具えたハブにスプ
ライン嵌合された内歯ディスクと、ドラムにスプライン
嵌合された外歯ディスクとが交互に配置され、該内歯デ
ィスクと外歯ディスクとが係合することによりトルクが
伝達される湿式摩擦係合装置において、 前記内歯ディスクに、前記ハブのスプライン歯欠損部に
対応して潤滑油堰部が設けられていることを特徴とす
る、 湿式摩擦係合装置の冷却構造。 - 【請求項２】 前記潤滑油堰部が軸方向最外側の内歯デ
ィスクに潤滑油の流れをほぼ堰止めるように設けられて
いる、請求項１の湿式摩擦係合装置の冷却構造。 - 【請求項３】 軸方向内側にある内歯ディスクにも潤滑
油の流れをほぼ堰止める潤滑油堰部が設けられている、
請求項２の湿式摩擦係合装置の冷却構造。 - 【請求項４】 前記潤滑油堰部が軸方向に異なる位置に
ある複数の内歯ディスクに設けられており、該潤滑油堰
部の径方向長さが軸方向において異なる、請求項１の湿
式摩擦係合装置の冷却構造。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000210822A JP2002031217A (ja) | 2000-07-12 | 2000-07-12 | 湿式摩擦係合装置の冷却構造 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000210822A JP2002031217A (ja) | 2000-07-12 | 2000-07-12 | 湿式摩擦係合装置の冷却構造 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2002031217A true JP2002031217A (ja) | 2002-01-31 |
Family
ID=18707031
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2000210822A Withdrawn JP2002031217A (ja) | 2000-07-12 | 2000-07-12 | 湿式摩擦係合装置の冷却構造 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2002031217A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007056909A (ja) * | 2005-08-22 | 2007-03-08 | Mazda Motor Corp | 変速機のクラッチの潤滑構造 |
| JP2007526972A (ja) * | 2004-01-28 | 2007-09-20 | ハイドラリフト アムクライド， インコーポレイテッド | 荷重制御パワートランスミッション |
| WO2012114806A1 (ja) * | 2011-02-23 | 2012-08-30 | アイシン・エィ・ダブリュ株式会社 | 自動変速装置の摩擦板潤滑装置 |
| JP2012229006A (ja) * | 2011-04-27 | 2012-11-22 | Honda Motor Co Ltd | 車両用駆動装置 |
-
2000
- 2000-07-12 JP JP2000210822A patent/JP2002031217A/ja not_active Withdrawn
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007526972A (ja) * | 2004-01-28 | 2007-09-20 | ハイドラリフト アムクライド， インコーポレイテッド | 荷重制御パワートランスミッション |
| US7900894B2 (en) | 2004-01-28 | 2011-03-08 | Hydralift Amclyde, Inc. | Load control power transmission |
| JP2007056909A (ja) * | 2005-08-22 | 2007-03-08 | Mazda Motor Corp | 変速機のクラッチの潤滑構造 |
| WO2012114806A1 (ja) * | 2011-02-23 | 2012-08-30 | アイシン・エィ・ダブリュ株式会社 | 自動変速装置の摩擦板潤滑装置 |
| JP2012172798A (ja) * | 2011-02-23 | 2012-09-10 | Aisin Aw Co Ltd | 自動変速装置の摩擦板潤滑装置 |
| US8715125B2 (en) | 2011-02-23 | 2014-05-06 | Aisin Aw Co., Ltd. | Friction-plate lubricating device for automatic transmission |
| JP2012229006A (ja) * | 2011-04-27 | 2012-11-22 | Honda Motor Co Ltd | 車両用駆動装置 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20071002 |