JP2002030309A

JP2002030309A - 冶金炉における合成樹脂材燃料の吹込み方法並びに銑鉄製造用の合成樹脂材燃料及びこれを用いた高炉における銑鉄製造方法

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Publication number: JP2002030309A
Application number: JP2000259695A
Authority: JP
Inventors: Kentaro Nozawa; 健太郎野沢; Yasuo Yoshida; 康夫吉田
Original assignee: Kobe Steel Ltd
Current assignee: Kobe Steel Ltd
Priority date: 1999-09-01
Filing date: 2000-08-29
Publication date: 2002-01-31
Anticipated expiration: 2020-08-29
Also published as: JP3940257B2

Abstract

(57)【要約】【課題】冶金炉の炉況を安定に維持したまま合成樹脂
材燃料を吹込む方法を提供する。【解決手段】冶金炉で銑鉄を製造するにあたり羽口か
ら合成樹脂材燃料を吹込む方法において、樹脂原料を溶
融工程に付した後に固化して製造された造粒物であり、
平均粒径の±２０％以内に７０質量％以上が含まれる合
成樹脂材燃料を吹込む。上記合成樹脂材燃料として、造
粒物であってその内部に水分を０．０５質量％以上の割
合で含有するものや、ペレットであってその厚みをＸｍ
ｍ、直径をＹｍｍとするとき、１．０≦Ｘ≦１０，２≦
Ｙ≦２０，Ｙ／Ｘ≧１．５の３式を満足するものを主体
とするものを吹込む方法を採用しても良い。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、冶金炉における合
成樹脂材燃料の吹込み方法、並びに銑鉄製造用の合成樹
脂材燃料及びこれを用いた高炉における銑鉄製造方法に
関するものである。

【０００２】

【従来の技術】冶金炉において銑鉄を製造するにあたっ
ては、比較的高価なコークスの使用量を低減することを
目的として、天然ガス，ナフサ，重油，タール，微粉炭
等の各種燃料を羽口から吹込む方法が採用されている。

【０００３】また近年では、廃物処理が問題となってお
り、廃プラスチック材料を再利用する技術の開発が望ま
れており、廃プラスチック材料を羽口から吹込む燃料と
して利用する技術が提案されている。例えば、特開平９
−１４３５２６号公報には、高炉内での高燃焼率を得る
ことを目的として、合成樹脂材の比表面積に下限を設定
して（例えば５０ｍ²／ｋｇ以上）吹込む方法が提案さ
れている。

【０００４】しかし、この様な廃プラスチック材料等の
合成樹脂材を燃料として利用するにあたり、燃焼率の向
上や冶金炉の炉況の安定維持等を図るべく、その形状等
について更なる検討が重ねられているのが現状である。

【０００５】冶金炉の炉況を安定に維持する上では、
羽口先燃焼帯の大きさが安定していること、燃焼帯か
らのガス流れ挙動が安定していること、羽口への長距
離搬送特性（対閉塞性）に優れていることが重要な要素
として挙げることができる。従来使用されている合成樹
脂材燃料の多くは、燃焼性の観点から、比表面積を大き
くとるべく集塊状の粒子であって、樹脂が半溶融状態で
あることから、輸送時や羽口への圧送時に崩壊し易く、
ホッパー下部での棚つり現象・配管閉塞現象の起因とな
っており、長距離搬送特性に問題があった。

【０００６】

【発明が解決しようとする課題】本発明は上記事情に着
目してなされたものであって、冶金炉の炉況を安定に維
持した上で銑鉄を製造するのに用いる合成樹脂材燃料、
並びにこれを用いた冶金炉への吹込み方法および高炉に
おける銑鉄の製造方法を提供しようとするものである。

【０００７】

【課題を解決するための手段】上記課題を解決した本発
明とは、冶金炉で銑鉄を製造するにあたり羽口から合成
樹脂材燃料を吹込む方法において、上記合成樹脂材燃料
が樹脂原料を溶融工程に付した後に固化して製造された
造粒物であり、平均粒径の±２０％以内に７０質量％以
上が含まれることを要旨とするものである。

【０００８】また、冶金炉で銑鉄を製造するにあたり羽
口から合成樹脂材燃料を吹込む方法において、樹脂原料
を溶融工程に付した後に固化して製造された造粒物であ
り、該造粒物の内部に水分を０．０５質量％以上の割合
で含有する合成樹脂材燃料を吹込む方法を採用してもよ
く、この場合には、前記造粒物が、水分を０．５〜２０
質量％含有する合成樹脂を原料として押出成形機で溶融
固化後切断により造粒されたものであり、切断面に微細
な脱気孔を有することが望ましい。

【０００９】更に、冶金炉で銑鉄を製造するにあたり羽
口から合成樹脂材燃料を吹込む方法において、樹脂原料
を溶融工程に付した後に固化して製造されたペレットで
あり、該ペレットの厚みをＸｍｍ、直径をＹｍｍとする
とき、１．０≦Ｘ≦１０，２≦Ｙ≦２０，Ｙ／Ｘ≧１．
５の３式を満足するものを主体とする合成樹脂材燃料を
吹込む方法を採用しても良い。尚、前記樹脂原料として
プラスチック廃材を用いることができる。

【００１０】また本発明は、冶金炉における銑鉄製造用
の合成樹脂材燃料が、平均粒径の±２０％以内に７０質
量％以上が含まれる造粒物であることを要旨とするもの
であるが、前記合成樹脂材燃料として、内部に水分を
０．０５質量％以上の割合で含有する造粒物、または厚
みをＸｍｍ、直径をＹｍｍとした場合に、１．０≦Ｘ≦
１０，２≦Ｙ≦２０，Ｙ／Ｘ≧１．５の３式を満足する
ものを主体とするペレットを採用してもよい。上記造粒
物またはペレットは、プラスチック廃材を溶融工程に付
した後に押出成形し、更にこれを切断して製造すること
ができる。

【００１１】更に本発明は、上記いずれかの合成樹脂材
燃料を用い、高炉において銑鉄を製造する方法も含むも
のである。

【００１２】尚、以下においては、上記造粒物およびペ
レットを総称して樹脂粒子ということがある。

【００１３】

【発明の実施の形態】本発明者らは、銑鉄製造にあた
り、冶金炉の炉況を安定に維持したまま燃焼することの
できる合成樹脂材燃料の開発を目的として、鋭意研究を
重ねた。その結果、下記の（１）〜（４）の方法を採用
することが、炉況の安定に非常に効果的であることを突
き止め、本発明に想到した。

【００１４】（１）樹脂原料を溶融工程に付した後に固
化して製造された樹脂粒子を用いる方法。

【００１５】図１は、樹脂原料を溶融工程に付した後に
固化して製造された樹脂粒子を用いた本発明例と、集塊
状粒子（半溶融粒子を塊状に固化したもの）を用いた従
来例と、樹脂を破砕した破砕物を用いた従来例につい
て、合成樹脂材燃料供給用配管を閉塞させた頻度をグラ
フ化したものであり、縦軸は破砕物を用いた従来例を１
とする相対値となっている。尚、図２は、各種粒子の粒
度分布測定例を示すグラフであり、（Ａ）は、本発明に
係る粒子［平均粒子径：９．６ｍｍ，平均±２０％
（７．７〜１１．６ｍｍ）の質量割合は８５％］の測定
例、（Ｂ）は、従来の集塊状粒子［平均粒子径：９．０
ｍｍ，平均±２０％（７．２〜１０．９ｍｍ）の質量割
合は５７％］の測定例、（Ｃ）は従来の破砕物［平均粒
子径：９．５ｍｍ，平均±２０％（６．８〜１０．２ｍ
ｍ）の質量割合は４３％］の測定例である。

【００１６】図１のグラフからも分かる様に、樹脂原料
を溶融工程に付した後に固化して製造された粒子を使用
することで、ハンドリング過程での粒子崩壊の影響が極
めて小さく、配管閉塞を発生させることなく羽口までの
長距離圧送が可能である。このことは同時に、炉内に吹
き込まれた時点での粒度分布の粒子崩壊による拡がりを
抑制することを意味しており、上述の理由から炉下部ガ
ス流れが安定し、炉況の安定に寄与するものである。

【００１７】尚、前記樹脂原料としては、ポリエチレ
ン、ポリプロピレン、ポリスチレン等を材質とするプラ
スチック廃材を使用することができる。

【００１８】以下、樹脂原料を溶融工程に付した後に固
化して樹脂粒子を製造する方法について具体的に例示す
る。まず、原料であるプラスチック廃材等の樹脂原料を
破砕処理して直径３０ｍｍ以下程度に減容した後、湿式
選別工程で、破砕された樹脂原料中の鉄片、アルミナラ
ミネート、土砂等の異材を除去する。前記湿式選別を行
うことにより、例えば融点の高い異材が造粒機に混入し
た場合に、押出機の先端部のダイスが目詰まりを起こし
たり、押出しのスクリューが摩耗するのを防ぐことがで
きる。上記湿式選別は、特に融点の高い金属や土砂系異
材の除去効率に優れている。

【００１９】樹脂原料の溶融および樹脂粒子の成形に
は、予備加熱・粉砕装置、押出機およびペレタイザー
（ナイフカッター）から構成された溶融造粒機を使用す
ることができる。前記溶融造粒機では一連の工程とし
て、湿式選別後の含水樹脂材を前記予備加熱・粉砕装置
で乾燥・粉砕した後、１００℃以上に加熱した状態で押
出機へ供給し（この場合の温度管理は装置内に設置され
た温度計で行うことが望ましい）、押出機内にて高温高
圧下で樹脂材を溶融した後、温度が約２８０℃以上に保
たれたダイス先端部から溶融樹脂を一定速度で押出し、
押出された樹脂をペレタイザーで切断して成形すると同
時に水流下で急冷固化させる方法が挙げられる。前記ダ
イスの穴の断面形状が円形であれば円形状の樹脂粒子が
得られるが、その他、該断面形状が楕円、半円、四角等
のものを使用することも可能である。またペレタイザー
の回転速度を変化させて高さ（厚み）を変え、種々のサ
イズの樹脂粒子を成形することができる。この様に樹脂
原料を溶融工程に付した後に成形することで、冶金炉へ
の吹込みに適した所望の形状・サイズの樹脂粒子を得る
ことができるのである。

【００２０】（２）冶金炉の羽口から合成樹脂材燃料を
吹込むにあたり、前記合成樹脂材燃料として樹脂原料を
溶融工程に付した後に固化して製造された造粒物を用
い、且つ前記造粒物の粒度を平均粒径の±２０％以内に
７０質量％以上が含まれる様に制御する方法。

【００２１】樹脂原料を溶融工程に付した後に固化して
製造された樹脂粒子を使用することで、ハンドリング過
程での粒子崩壊の影響が極めて小さく、集塊物に比して
配管閉塞を発生させることがなく、羽口までの長距離圧
送が可能であることは前述の通りである（図１参照）。

【００２２】ところで、冶金炉内の羽口先に形成される
レースウェイ燃焼帯内では、衝風中の酸素が炉内の赤熱
コークス及び吹込燃料により消費され、ＣＯ₂ガスと燃
焼熱を発生する。そして、特に吹込み燃料の粒度分布の
バラツキが大きい場合には、レースウェイ内での酸素の
消費位置が軸心方向に拡大し、ＣＯ₂濃度分布はブロー
ド化して、レースウェイからの高温ガス発生位置が不安
定化されるものと推察される。逆に粒度分布が小さけれ
ば、レースウェイの高温ガス発生位置が安定し、炉下部
温度変動が緩和される。

【００２３】図３は、平均粒径±２０％以内に含まれる
樹脂粒子の質量割合と、炉下部の温度変動幅を調べたグ
ラフであり、縦軸は、平均粒径±２０％以内に含まれる
樹脂粒子の質量割合が３０％の場合の温度変動幅を１．
００の基準とする相対的温度変動幅となっている。

【００２４】図３における実験では、樹脂原料として、
容器包装プラスチック廃材であって、袋・ラップ等のフ
ィルム系プラスチックとボトル主体の固系プラスチック
が質量比でほぼ１：１の割合で混合し、主要３成分の構
成が質量比で、ポリエチレン：ポリスチレン：ポリプロ
ピレン＝４２：３３：２５のものを用いた。この様な組
成のプラスチック廃材を用い、前記（１）で示した様な
方法で樹脂粒子を成形した。また樹脂粒子の水分含有率
はいずれも約０．１％であるが、これは溶融造粒機に投
入前の樹脂原料を、遠心脱水機で機械的に脱水して水分
含有率を約１０％とした後、溶融造粒機を一定条件下で
運転して調整したものである。

【００２５】尚、樹脂粒子の粒度分布は、溶融造粒機で
の成形時にペレタイザーの回転速度を変化させ、得られ
る樹脂粒子の厚みを変えることで調整した。具体的に
は、ペレタイザーの回転速度として低速・中速・高速の
３水準を設け、各回転速度での運転時間比率を周期的に
変更して粒度分布幅（即ち、平均粒径±２０％以内の質
量割合）を人為的に調整した。図３における実験では、
粒子断面の直径が約５ｍｍと一定で厚みが１〜１０ｍｍ
の間にある樹脂粒子を、１サイズにつき３０分間として
連続８時間の製造運転を行い約５トン得た。得られた樹
脂粒子について成品ホッパーでサンプリングを行って粒
度分布を測定し、上記平均粒径±２０％以内の質量割合
を求めた。そして上記粒度分布幅が既知の樹脂粒子５ト
ンを１条件として実炉（高炉）に吹込み、炉下部の煉瓦
温度計の指示変動量を測定して、炉下部の相対的温度変
動幅を求めた。この様にして種々の粒度分布幅を有する
樹脂粒子を製造し、実炉吹込みを繰り返し実施した。

【００２６】図３のグラフからも分かる様に、平均粒径
の±２０％以内に含まれる樹脂粒子の質量割合を変化さ
せた場合、質量比７０％以上が本粒度分布幅にある時、
炉下部のガス流れ挙動が著しく改善された。尚、平均粒
径の±２０％以内に含まれる樹脂粒子の質量割合は８０
％以上であれば望ましく、９０％以上であればより望ま
しい。

【００２７】（３）冶金炉の羽口から合成樹脂材燃料を
吹込むにあたり、前記合成樹脂材燃料として樹脂原料を
溶融工程に付した後に固化して製造された造粒物であっ
て、その内部に水分を０．０５質量％以上の割合で含有
するものを用いる方法。

【００２８】樹脂を溶融工程に付した後に固化して製造
された粒子を使用することで、ハンドリング過程での粒
子崩壊の影響が極めて小さく、集塊物に比して配管閉塞
を発生させることがなく、羽口までの長距離圧送が可能
であることは前述の通りである（図１参照）。

【００２９】図４は、樹脂粒子内部に含有される水分の
比率（質量％）と、燃焼効率の関係を示したグラフであ
り、縦軸は、従来例（集塊状粒子）を１とした場合の相
対値となっている。

【００３０】図４における実験で使用した樹脂粒子の製
造方法および樹脂原料は、図３の実験方法と同じであ
る。試験燃焼炉には、後述する図５の実験で使用したも
のと同様の炉を用いた。また実験には、形状が円柱状で
あり、平均サイズが直径８ｍｍ、厚み５ｍｍであって、
平均粒径±２０％以内の粒子質量割合が８２〜８３％に
調整された樹脂粒子を使用した。樹脂粒子の水分含有率
は、水分含有率の異なる樹脂原料を予備加熱・粉砕装置
に投入し、予備加熱装置内で温度を変化させて調整し
た。尚、押出機内は高温高圧であるが、一部逃げ場のな
い水蒸気がダイス先端でペレタイジングされる際に樹脂
表面から蒸発したり、また急冷固化した樹脂粒子内に包
含されることがある。

【００３１】図４のグラフから分かる様に、樹脂粒子内
部の水分含有率が０．０５質量％以上であれば、羽口先
のレースウェイ内で樹脂粒子が急速昇温し、急激に膨張
して体積破壊が加速され、反応効率を集塊状粒子以上に
高く維持することができるのである。尚、樹脂粒子内部
の水分含有率は０．１質量％以上が望ましい。

【００３２】また実炉において、樹脂粒子内部に含有さ
れる水分の比率と吹込み時の炉下部の温度変動幅との関
係を調べる実験を行った。図４の実験方法と同様にして
水分含有率が０．０２質量％、０．１２質量％の樹脂粒
子を各５トン製造し、これを実炉への１本羽口吹込み操
業に供して、吹込み時の炉下部温度変動幅を測定した。
その結果、吹込み時の炉下部温度変動幅は、水分含有率
が０．０２質量％の場合に±３０℃であったのに対し、
０．１２質量％の場合には±１８℃であったことから、
合成樹脂材燃料の水分含有率を０．０５質量％以上にす
ることで、燃焼効率のみならず燃焼挙動も安定化できる
ことが分かった。

【００３３】尚、前記樹脂粒子は、水分を０．５〜２０
質量％含有する合成樹脂を原料として溶融造粒機で造粒
され、切断面に微細な脱気孔を有することが望ましい。
処理前の水分が０．５質量％未満では脱気孔による効果
があまり見られず、２０質量％を超えると吸熱による押
出成形機の処理能力低下が顕著となるからである。

【００３４】同時に表面の脱気孔は反応界面積を拡大す
ることにより集塊粒子と同等の効果を得ることが可能で
ある。

【００３５】（４）冶金炉の羽口から合成樹脂材燃料を
吹込むにあたり、前記合成樹脂材燃料として樹脂原料を
溶融工程に付した後に固化して製造されたペレットであ
って、該ペレットの厚みをＸｍｍ、直径をＹｍｍとする
とき、１．０≦Ｘ≦１０，２≦Ｙ≦２０，Ｙ／Ｘ≧１．５の３式を満足するものを主体とするものを用いる方法。

【００３６】樹脂原料を溶融工程に付した後に固化して
製造された樹脂粒子を使用することで、ハンドリング過
程での粒子崩壊の影響が極めて小さく、集塊物に比して
配管閉塞を発生させることがなく、羽口までの長距離圧
送が可能であることは前述の通りである（図１参照）。

【００３７】また、円盤もしくは薄板状の粒子であるペ
レットは、集塊物ほど比表面積を大きくせずとも、レー
スウェイ内での全方向からの輻射伝熱が効果的に作用す
るため、レースウェイ前半での粒子昇温速度が高い。こ
の結果、樹脂のガス化燃焼が促進され、レースウェイ内
での燃料粒子の燃焼率を高く維持できる。

【００３８】但し、ペレットの厚みＸが１０ｍｍを超え
ると安定したカッティング面が得られにくくなるため、
Ｘは１０ｍｍ以下、好ましくは６．０ｍｍ以下とする。
一方、Ｘが１．０ｍｍ未満では粒子平面が歪み、また強
度が低下するため、特に異材の混入比率が高い場合に
は、羽口のハンドリング過程で粒子崩壊にいたる場合が
多い。従って、ペレットの厚みＸは１．０ｍｍ以上、好
ましくは３．０ｍｍ以上とする。

【００３９】また一般的な廃合成樹脂を処理する場合、
該ペレットの直径Ｙが２０ｍｍを超えると、カッティン
グ時に安定した平面形成が困難となるため、２０ｍｍ以
下、好ましくは１２ｍｍ以下にする。一方、Ｙが２ｍｍ
未満では押出成形機の能力が極端に低下し、更に不溶性
異物によるダイス目詰りが顕著となることから、ペレッ
トの直径Ｙは２ｍｍ以上、好ましくは５ｍｍ以上とす
る。

【００４０】尚、本発明におけるペレットは、成形時の
カッティング断面形状が円形のものに限らず楕円、半
円、四角等のものも含まれるが、これらの場合の上記直
径Ｙは、外接円の直径をいうものとする。

【００４１】図５は、Ｙ／Ｘの値と燃焼効率の関係を示
すグラフであり、縦軸は、従来例（集塊状粒子）の燃焼
効率を１とした場合の相対値である。

【００４２】図５における実験で使用した樹脂原料、樹
脂粒子の製造方法および樹脂粒子の水分含有率の調整方
法は、図３の実験方法と同じである。実験には、直径Ｙ
を一定（８．０ｍｍ）とし、厚みＸを図３の実験方法と
同様に変化させた樹脂粒子を用いた。各試料における平
均粒径の±２０％以内の粒子質量割合は、Ｘの値を粒径
とみなすと、いずれの場合も約８０％であった。また図
５における実験では、上記試料の燃焼効率を精度よく測
定するため、１本羽口を備えたコークス充填型の試験燃
焼炉（内容積３．３ｍ³）を用いて燃焼を行った。前記
燃焼効率は、前記試料の吹込み速度に対するコークス層
降下速度から推算した。

【００４３】図５より、燃焼効率向上の観点からは、Ｙ
／Ｘの値を１．５以上、好ましくは１．８以上とすれば
よいことが分かる。

【００４４】更に実炉にて、Ｙ／Ｘの値と、炉下部煉瓦
の温度変動幅またはその平均温度との関係を調べた。図
５の実験方法と同様にして表１に示すＹ／Ｘ値の樹脂粒
子を各１２トン製造し、実炉に吹込んで、吹込み時の炉
下部煉瓦の温度変動幅およびその平均温度を測定した。
その結果を表１に併記する。

【００４５】

【表１】

【００４６】表１より、Ｙ／Ｘが１．５以上で吹込み時
の炉下部煉瓦の温度変動幅が小さくなっており、上記試
験燃焼炉の傾向が実炉においても実証されていることが
分かる。また炉下部煉瓦の平均温度は、Ｙ／Ｘ＝１．０
の場合と２．０の場合とを比較すると、後者の方が約２
０℃高い結果が得られた。これは、後者の条件では羽口
前レースウェイでの燃焼性が向上して、レースウェイへ
のコークス流下速度（荷下がり速度）が低下し、炉下部
の温度レベル上昇（炉下部熱流比の低下現象）を招いた
結果と推測される。

【００４７】

【実施例】以下、実施例を挙げて本発明をより具体的に
説明するが、本発明はもとより下記実施例によって制限
を受けるものではなく、前・後記の趣旨に適合し得る範
囲で適当に変更を加えて実施することも可能であり、そ
れらはいずれも本発明の技術的範囲に含まれる。

【００４８】実施例一般的な合成樹脂原料を用い、その形状がフィルム状と
固形状のものをそれぞれ次の方法で処理して各造粒物を
得た。即ち、本発明に係る粒子は、上記２形状の合成樹
脂原料をそれぞれ溶融工程に付した後に固化させ、更に
切断して得たものである。また集塊状粒子は、特表平８
−５０７１０５号公報に開示のプラスチック粒子と同形
状のものを製造して得た。更に破砕物として高速破砕機
で破砕したものを用いた。得られた粒子をそれぞれふる
いにかけ、スクリーンサイズ別の質量割合を求めた結果
を表２に示す。

【００４９】

【表２】

【００５０】また図６〜８は、表２に示すデータを用い
て上記造粒物別の粒度分布をグラフにしたものである。

【００５１】図６〜８に示される様に、造粒物が破砕物
及び集塊状粒子の場合には粒度分布が幅広く粒子径のば
らつきが大きい結果となり、均一な形状の合成樹脂材燃
料が得られ難い。これに対し、本発明に係る粒子は形状
が均一であるため、配管閉塞を発生させることなく羽口
まで長距離搬送することができ、且つ冶金炉の炉況を安
定に維持したまま燃焼させることができた。

【００５２】

【発明の効果】本発明は以上の様に構成されているの
で、冶金炉の炉況を安定に維持したまま燃焼させること
のできる合成樹脂材燃料を提供できることとなり、この
様な合成樹脂材燃料を冶金炉での銑鉄製造に適用するこ
とで、プラスチック廃材等の廃物を燃料として有効に活
用できることとなった。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明例と従来例の配管閉塞頻度を相対的に示
すグラフである。

【図２】各種樹脂粒子の粒度分布測定例を示すグラフで
あり、（Ａ）は本発明に係る粒子の測定例、（Ｂ）は従
来の集塊状粒子の測定例、（Ｃ）は従来の破砕物の測定
例である。

【図３】平均粒径±２０％以内に含まれる合成樹脂粒子
の質量割合と、炉下部の温度変動幅の関係を示すグラフ
である。

【図４】樹脂粒子内部に含有される水分の比率（質量
％）と、燃焼効率の関係を示すグラフである。

【図５】Ｙ／Ｘの値と燃焼効率の関係を示すグラフであ
る。

【図６】実施例における本発明に係る粒子の粒度分布測
定結果を示すグラフである。

【図７】実施例における集塊状粒子の粒度分布測定結果
を示すグラフである。

【図８】実施例における破砕物の粒度分布測定結果を示
すグラフである。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続きＦターム(参考） 4F301 AA13 AA14 AA15 BC13 BD09 BD29 BD33 BD36 BD42 BD43 BD47 BF09 BF12 BF16 BF26 BF31 4H015 AA01 AA17 AA27 AB01 BA13 BB06 CA03 CB01 4K012 BE01 BE05 BE09

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】冶金炉で銑鉄を製造するにあたり羽口か
ら合成樹脂材燃料を吹込む方法において、上記合成樹脂材燃料が樹脂原料を溶融工程に付した後に
固化して製造された造粒物であり、平均粒径の±２０％
以内に７０質量％以上が含まれることを特徴とする冶金
炉における合成樹脂材燃料の吹込み方法。
【請求項２】冶金炉で銑鉄を製造するにあたり羽口か
ら合成樹脂材燃料を吹込む方法において、上記合成樹脂材燃料が樹脂原料を溶融工程に付した後に
固化して製造された造粒物であり、該造粒物の内部に水
分を０．０５質量％以上の割合で含有することを特徴と
する冶金炉における合成樹脂材燃料の吹込み方法。
【請求項３】前記造粒物は、水分を０．５〜２０質量
％含有する合成樹脂を原料として押出成形機で溶融固化
後切断により造粒されたものであり、切断面に微細な脱
気孔を有する請求項２に記載の吹込み方法。
【請求項４】冶金炉で銑鉄を製造するにあたり羽口か
ら合成樹脂材燃料を吹込む方法において、上記合成樹脂材燃料が樹脂原料を溶融工程に付した後に
固化して製造されたペレットであり、該ペレットの厚み
をＸｍｍ、直径をＹｍｍとするとき、１．０≦Ｘ≦１０，２≦Ｙ≦２０，Ｙ／Ｘ≧１．５の３式を満足するものを主体とすることを特徴とする冶
金炉における合成樹脂材燃料の吹込み方法。
【請求項５】前記樹脂原料としてプラスチック廃材を
用いる請求項１〜４のいずれかに記載の吹込み方法。
【請求項６】冶金炉における銑鉄製造用の合成樹脂材
燃料であって、前記合成樹脂材燃料は造粒物であり、該
造粒物の平均粒径の±２０％以内に７０質量％以上が含
まれることを特徴とする銑鉄製造用の合成樹脂材燃料。
【請求項７】冶金炉における銑鉄製造用の合成樹脂材
燃料であって、前記合成樹脂材燃料は造粒物であり、該
造粒物の内部に水分を０．０５質量％以上の割合で含有
することを特徴とする銑鉄製造用の合成樹脂材燃料。
【請求項８】冶金炉における銑鉄製造用の合成樹脂材
燃料であって、前記合成樹脂燃料はペレットであり、該
ペレットの厚みをＸｍｍ、直径をＹｍｍとするとき、１．０≦Ｘ≦１０，２≦Ｙ≦２０，Ｙ／Ｘ≧１．５の３式を満足するものを主体とすることを特徴とする銑
鉄製造用の合成樹脂材燃料。
【請求項９】前記造粒物またはペレットは、プラスチ
ック廃材を溶融工程に付した後に押出成形し、更にこれ
を切断することにより製造されるものである請求項６〜
８のいずれかに記載の銑鉄製造用の合成樹脂材燃料。
【請求項１０】請求項６〜９のいずれかに記載の合成
樹脂材燃料を用いることを特徴とする高炉における銑鉄
製造方法。