JP2002020145A - 製鋼スラグの骨材化処理方法 - Google Patents
製鋼スラグの骨材化処理方法Info
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- C04B18/02—Agglomerated materials, e.g. artificial aggregates
- C04B18/021—Agglomerated materials, e.g. artificial aggregates agglomerated by a mineral binder, e.g. cement
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02W—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO WASTEWATER TREATMENT OR WASTE MANAGEMENT
- Y02W30/00—Technologies for solid waste management
- Y02W30/50—Reuse, recycling or recovery technologies
- Y02W30/91—Use of waste materials as fillers for mortars or concrete
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 砂等の天然骨材の代替え材として利用可能な
造粒物を製鋼工程で発生したスラグを用いて製造する製
鋼スラグの骨材化処理方法を提供する。 【解決手段】 製鋼工程で発生するスラグと、ＳｉＯ2
を主成分とするシリカ源と、セメント系固化材とを主体
とする配合物を調整する第１工程と、配合物に造粒に必
要な水を加えて造粒物を得る第２工程と、造粒物を常温
で養生する第３工程とを有する。
造粒物を製鋼工程で発生したスラグを用いて製造する製
鋼スラグの骨材化処理方法を提供する。 【解決手段】 製鋼工程で発生するスラグと、ＳｉＯ2
を主成分とするシリカ源と、セメント系固化材とを主体
とする配合物を調整する第１工程と、配合物に造粒に必
要な水を加えて造粒物を得る第２工程と、造粒物を常温
で養生する第３工程とを有する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、製鋼工程で発生す
るスラグを用いて砂等の天然骨材の代替え材として利用
可能な造粒物を製造するための骨材化処理方法に関す
る。
るスラグを用いて砂等の天然骨材の代替え材として利用
可能な造粒物を製造するための骨材化処理方法に関す
る。
【０００２】
【従来の技術】従来、火力発電所等で発生する石炭灰の
有効利用方法として、例えば特開平３−２５２３７５号
公報に開示されているように、石炭灰を主体としこれに
セメントやスラグ等を加えて調合した配合物を水と共に
混練し造粒してコンクリート構造物用の透水性骨材とし
て利用する方法が提案されている。一方、製鋼工程で発
生する細かい粉状のスラグは、その一部がセメント原料
や土壌改良材として有効利用されているが、大部分は有
効利用されないまま放置されたり、産業廃棄物として処
分されている。そこで、製鋼工程で発生するスラグの有
効利用の一環として、石炭灰の代わりにスラグを使用
し、これにセメント系の固化材を加えて造粒物を作製
し、コンクリートブロック用の骨材として利用すること
が試みられるようになった。
有効利用方法として、例えば特開平３−２５２３７５号
公報に開示されているように、石炭灰を主体としこれに
セメントやスラグ等を加えて調合した配合物を水と共に
混練し造粒してコンクリート構造物用の透水性骨材とし
て利用する方法が提案されている。一方、製鋼工程で発
生する細かい粉状のスラグは、その一部がセメント原料
や土壌改良材として有効利用されているが、大部分は有
効利用されないまま放置されたり、産業廃棄物として処
分されている。そこで、製鋼工程で発生するスラグの有
効利用の一環として、石炭灰の代わりにスラグを使用
し、これにセメント系の固化材を加えて造粒物を作製
し、コンクリートブロック用の骨材として利用すること
が試みられるようになった。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、製鋼工
程で発生したスラグ中にはＣａＯ、ＭｇＯ等の水と反応
して水和物を生成する化合物が存在するため、このスラ
グにセメント系固化材を加えて造粒した造粒物では、時
間の経過と共に周囲に存在する水が造粒物中に侵入し、
造粒物内部でＣａＯ、ＭｇＯ等の化合物と徐々に反応し
て水和物を生成する。造粒物中で水和物が形成される
と、体積が増加するため造粒物は膨張を起こし、造粒物
内の強度の弱い部分に亀裂が発生して最終的には崩壊す
る。また、得られた造粒物の強度は砂等の天然骨材に比
較して劣るという問題もある。このため、スラグにセメ
ント系の固化材を加え造粒して得られる造粒物を砂等の
天然骨材の代替え材として利用することは困難で、製鋼
工程で発生するスラグの大部分は製鋼工場内に堆積し、
その維持管理、あるいは産業廃棄物としての処分に多大
な費用が発生している。本発明はかかる事情に鑑みてな
されたもので、砂等の天然骨材の代替え材として利用可
能な造粒物を製鋼工程で発生したスラグを用いて製造す
る製鋼スラグの骨材化処理方法を提供することを目的と
する。
程で発生したスラグ中にはＣａＯ、ＭｇＯ等の水と反応
して水和物を生成する化合物が存在するため、このスラ
グにセメント系固化材を加えて造粒した造粒物では、時
間の経過と共に周囲に存在する水が造粒物中に侵入し、
造粒物内部でＣａＯ、ＭｇＯ等の化合物と徐々に反応し
て水和物を生成する。造粒物中で水和物が形成される
と、体積が増加するため造粒物は膨張を起こし、造粒物
内の強度の弱い部分に亀裂が発生して最終的には崩壊す
る。また、得られた造粒物の強度は砂等の天然骨材に比
較して劣るという問題もある。このため、スラグにセメ
ント系の固化材を加え造粒して得られる造粒物を砂等の
天然骨材の代替え材として利用することは困難で、製鋼
工程で発生するスラグの大部分は製鋼工場内に堆積し、
その維持管理、あるいは産業廃棄物としての処分に多大
な費用が発生している。本発明はかかる事情に鑑みてな
されたもので、砂等の天然骨材の代替え材として利用可
能な造粒物を製鋼工程で発生したスラグを用いて製造す
る製鋼スラグの骨材化処理方法を提供することを目的と
する。
【０００４】
【課題を解決するための手段】前記目的に沿う第１の発
明に係る製鋼スラグの骨材化処理方法は、製鋼工程で発
生するスラグと、ＳｉＯ2 を主成分とするシリカ源と、
セメント系固化材とを主体とする配合物を調整する第１
工程と、前記配合物に造粒に必要な水を加えて造粒物を
得る第２工程と、前記造粒物を常温で養生する第３工程
とを有する。製鋼工程で発生するスラグと、ＳｉＯ2 を
主成分とするシリカ源と、セメント系固化材とを主体と
する配合物から造粒物を作製しこの造粒物の養生を行な
うとき、ＣａＯ、ＭｇＯ等の化合物、ＳｉＯ2 、及び水
が共存する場合では、スラグ中に含まれるＣａＯ、Ｍｇ
Ｏ等の化合物は単独で水とは反応せず、ＣａＯ、ＭｇＯ
等の化合物とＳｉＯ2 及び水の３者の反応が優先し結合
性を有する水和硬化物を形成する。このため、ＣａＯ、
ＭｇＯ等の化合物と水との水和反応による体積膨張を示
す水和物が形成され難く造粒物の崩壊という現象はほと
んど発生しない。
明に係る製鋼スラグの骨材化処理方法は、製鋼工程で発
生するスラグと、ＳｉＯ2 を主成分とするシリカ源と、
セメント系固化材とを主体とする配合物を調整する第１
工程と、前記配合物に造粒に必要な水を加えて造粒物を
得る第２工程と、前記造粒物を常温で養生する第３工程
とを有する。製鋼工程で発生するスラグと、ＳｉＯ2 を
主成分とするシリカ源と、セメント系固化材とを主体と
する配合物から造粒物を作製しこの造粒物の養生を行な
うとき、ＣａＯ、ＭｇＯ等の化合物、ＳｉＯ2 、及び水
が共存する場合では、スラグ中に含まれるＣａＯ、Ｍｇ
Ｏ等の化合物は単独で水とは反応せず、ＣａＯ、ＭｇＯ
等の化合物とＳｉＯ2 及び水の３者の反応が優先し結合
性を有する水和硬化物を形成する。このため、ＣａＯ、
ＭｇＯ等の化合物と水との水和反応による体積膨張を示
す水和物が形成され難く造粒物の崩壊という現象はほと
んど発生しない。
【０００５】前記目的に沿う第２の発明に係る製鋼スラ
グの骨材化処理方法は、製鋼工程で発生するスラグと、
ＳｉＯ2 を主成分とするシリカ源と、セメント系固化材
とを主体とする配合物を調整する第１工程と、前記配合
物に造粒に必要な水を加えて造粒物を得る第２工程と、
前記造粒物を常温で養生する第３工程と、養生後の前記
造粒物を高温高圧の水蒸気雰囲気下で水熱処理する第４
工程とを有する。ＣａＯ、ＭｇＯ等の化合物とＳｉＯ2
及び水の３者の反応による結合性を有する水和硬化物の
生成は、高温高圧の水蒸気雰囲気下で水熱処理すること
により促進する。このため、水熱処理により短時間にＣ
ａＯ、ＭｇＯ等の水と反応して水和物を生成するすべて
の化合物をＳｉＯ2 及び水と反応させて水和硬化物に変
化させることが可能となる。造粒物中ではＣａＯ、Ｍｇ
Ｏ等の化合物とＳｉＯ2 及び水との反応から生成する結
合性を有する水和硬化物の形成と、セメント系固化材と
水との反応から生成するセメント系水和物の形成とが並
行して起こるため、水熱処理により造粒物の強度は大き
く向上する。更に、水熱処理後の造粒物にはＣａＯ、Ｍ
ｇＯ等の水と反応して水和物を生成する化合物は残留し
ないので、造粒物に水が侵入しても、体積膨張とそれに
伴う造粒物の崩壊という現象は発生せず、化学的に安定
な造粒物になっている。
グの骨材化処理方法は、製鋼工程で発生するスラグと、
ＳｉＯ2 を主成分とするシリカ源と、セメント系固化材
とを主体とする配合物を調整する第１工程と、前記配合
物に造粒に必要な水を加えて造粒物を得る第２工程と、
前記造粒物を常温で養生する第３工程と、養生後の前記
造粒物を高温高圧の水蒸気雰囲気下で水熱処理する第４
工程とを有する。ＣａＯ、ＭｇＯ等の化合物とＳｉＯ2
及び水の３者の反応による結合性を有する水和硬化物の
生成は、高温高圧の水蒸気雰囲気下で水熱処理すること
により促進する。このため、水熱処理により短時間にＣ
ａＯ、ＭｇＯ等の水と反応して水和物を生成するすべて
の化合物をＳｉＯ2 及び水と反応させて水和硬化物に変
化させることが可能となる。造粒物中ではＣａＯ、Ｍｇ
Ｏ等の化合物とＳｉＯ2 及び水との反応から生成する結
合性を有する水和硬化物の形成と、セメント系固化材と
水との反応から生成するセメント系水和物の形成とが並
行して起こるため、水熱処理により造粒物の強度は大き
く向上する。更に、水熱処理後の造粒物にはＣａＯ、Ｍ
ｇＯ等の水と反応して水和物を生成する化合物は残留し
ないので、造粒物に水が侵入しても、体積膨張とそれに
伴う造粒物の崩壊という現象は発生せず、化学的に安定
な造粒物になっている。
【０００６】第２の発明に係る製鋼スラグの骨材化処理
方法において、前記水熱処理が、温度範囲が１５０℃以
上で２５０℃以下、圧力範囲が５ａｔｍ以上で３０ａｔ
ｍ以下、及び処理時間が０．５時間以上で１０時間以下
の条件で行なわれることが好ましい。水熱処理を上記の
条件で行なうことにより、製鋼スラグ中のＣａＯ、Ｍｇ
Ｏ等の水と反応して水和物を生成する化合物をＳｉＯ2
及び水と反応させて効率的に水和硬化物に変化させるこ
とが可能となる。
方法において、前記水熱処理が、温度範囲が１５０℃以
上で２５０℃以下、圧力範囲が５ａｔｍ以上で３０ａｔ
ｍ以下、及び処理時間が０．５時間以上で１０時間以下
の条件で行なわれることが好ましい。水熱処理を上記の
条件で行なうことにより、製鋼スラグ中のＣａＯ、Ｍｇ
Ｏ等の水と反応して水和物を生成する化合物をＳｉＯ2
及び水と反応させて効率的に水和硬化物に変化させるこ
とが可能となる。
【０００７】第１又は第２の発明に係る製鋼スラグの骨
材化処理方法において、前記配合物が、前記シリカ源を
１０重量％以上で３０重量％以下、前記セメント系固化
材を５重量％以上で２０重量％以下、残部を最大粒径が
１ｍｍである前記スラグを主体としている構成とするの
がよい。シリカ源を１０重量％以上加えることにより、
スラグ中のＣａＯ、ＭｇＯ等の水と反応して水和物が生
成する化合物をＳｉＯ2 及び水と反応させてすべて水和
硬化物に変化させることができ、水に対する化学的安定
性を保証することができる。また、シリカ源が３０重量
％を超えて加えられると造粒物の強度が徐々に低下して
くる。このため、シリカ源を１０重量％以上で３０重量
％以下と規定した。セメント系固化材を５重量％以上含
むように調整することにより、造粒物に強度を発現させ
て取り扱いを容易にすることができる。また、造粒物が
必要とする強度、例えば天然砂並みの強度を得るには、
セメント系固化材の使用量は高々２０重量％で十分であ
る。このため、セメント系固化材を５重量％以上２０重
量％以下と規定した。更に、スラグの最大粒径を１ｍｍ
とすることにより、造粒物の均質性を高めることがで
き、品質の安定した造粒物を得ることができる。
材化処理方法において、前記配合物が、前記シリカ源を
１０重量％以上で３０重量％以下、前記セメント系固化
材を５重量％以上で２０重量％以下、残部を最大粒径が
１ｍｍである前記スラグを主体としている構成とするの
がよい。シリカ源を１０重量％以上加えることにより、
スラグ中のＣａＯ、ＭｇＯ等の水と反応して水和物が生
成する化合物をＳｉＯ2 及び水と反応させてすべて水和
硬化物に変化させることができ、水に対する化学的安定
性を保証することができる。また、シリカ源が３０重量
％を超えて加えられると造粒物の強度が徐々に低下して
くる。このため、シリカ源を１０重量％以上で３０重量
％以下と規定した。セメント系固化材を５重量％以上含
むように調整することにより、造粒物に強度を発現させ
て取り扱いを容易にすることができる。また、造粒物が
必要とする強度、例えば天然砂並みの強度を得るには、
セメント系固化材の使用量は高々２０重量％で十分であ
る。このため、セメント系固化材を５重量％以上２０重
量％以下と規定した。更に、スラグの最大粒径を１ｍｍ
とすることにより、造粒物の均質性を高めることがで
き、品質の安定した造粒物を得ることができる。
【０００８】
【発明の実施の形態】続いて、添付した図面を参照しつ
つ、本発明を具体化した実施の形態につき説明し、本発
明の理解に供する。ここに、図１は本発明の第１の実施
の形態に係る製鋼スラグの骨材化処理方法の説明図、図
２は第２の実施の形態に係る製鋼スラグの骨材化処理方
法の説明図である。本発明の第１の実施の形態に係る製
鋼スラグの骨材化処理方法は、製鋼工程で発生するスラ
グと、ＳｉＯ2 を主成分とするシリカ源と、セメント系
固化材とを主体とする配合物を調整する第１工程と、配
合物に造粒に必要な水を加えて造粒物を作製する第２工
程と、造粒物を常温で養生する第３工程とを有する（以
下、造粒方式と呼ぶ）。以下、各工程毎に更に詳しく説
明する。
つ、本発明を具体化した実施の形態につき説明し、本発
明の理解に供する。ここに、図１は本発明の第１の実施
の形態に係る製鋼スラグの骨材化処理方法の説明図、図
２は第２の実施の形態に係る製鋼スラグの骨材化処理方
法の説明図である。本発明の第１の実施の形態に係る製
鋼スラグの骨材化処理方法は、製鋼工程で発生するスラ
グと、ＳｉＯ2 を主成分とするシリカ源と、セメント系
固化材とを主体とする配合物を調整する第１工程と、配
合物に造粒に必要な水を加えて造粒物を作製する第２工
程と、造粒物を常温で養生する第３工程とを有する（以
下、造粒方式と呼ぶ）。以下、各工程毎に更に詳しく説
明する。
【０００９】（１）第１工程 例えば、図１に示すように、混合機と造粒機の機能を備
えた混合撹拌式造粒機の一例である容量が５リットルの
アイリッヒミキサーに、ＳｉＯ2 を主成分とするシリカ
源の一例である石炭灰が１０重量％以上で３０重量％以
下、セメント系固化材の一例である普通ポルトランドセ
メントが５重量％以上で２０重量％以下、残部が最大粒
径１ｍｍであるスラグとなるように各粉体を秤量して投
入し、パンを３０〜５０ｒｐｍの回転数で回転すると共
に、アジテーターを３０００〜４０００ｒｐｍの回転数
で３〜５分間撹拌混合して均一な配合物を作製する。こ
こで、アイリッヒミキサーに投入する粉体の容量はアイ
リッヒミキサーの容量の２０〜１００％の範囲とする。
容量の２０％未満、あるいは１００％を超えて粉体を投
入すると、撹拌混合して均一な配合物を作製するのに非
常に長時間を要し、更に、次工程の造粒物の製造歩留り
が低下する。
えた混合撹拌式造粒機の一例である容量が５リットルの
アイリッヒミキサーに、ＳｉＯ2 を主成分とするシリカ
源の一例である石炭灰が１０重量％以上で３０重量％以
下、セメント系固化材の一例である普通ポルトランドセ
メントが５重量％以上で２０重量％以下、残部が最大粒
径１ｍｍであるスラグとなるように各粉体を秤量して投
入し、パンを３０〜５０ｒｐｍの回転数で回転すると共
に、アジテーターを３０００〜４０００ｒｐｍの回転数
で３〜５分間撹拌混合して均一な配合物を作製する。こ
こで、アイリッヒミキサーに投入する粉体の容量はアイ
リッヒミキサーの容量の２０〜１００％の範囲とする。
容量の２０％未満、あるいは１００％を超えて粉体を投
入すると、撹拌混合して均一な配合物を作製するのに非
常に長時間を要し、更に、次工程の造粒物の製造歩留り
が低下する。
【００１０】（２）第２工程 撹拌混合して均一な配合物が得られた時点で、水を配合
物の重量に対して、例えば、１５重量％以上で２５重量
％以下の範囲となるように加えて、水が配合物に均一に
分散するまで撹拌混合を続ける。次いで、パンの回転数
は変化させずにアジテーターの回転数を１６００〜２０
００ｒｐｍの回転数に低下させ造粒操作を開始する。造
粒操作を開始すると、当初粉末状であった配合物中に微
細粒が発生し、時間の経過と共にこの微細粒は周囲に存
在する粉末を吸着して粒径を徐々に成長させていく。造
粒を開始してから４〜６分間程度で全体が、例えば、中
心粒径が２〜４ｍｍ程度の造粒物に変化する。この時点
で、アジテーターの回転を停止して、造粒操作を終了す
る。次いで、パンを回転させた状態で、アイリッヒミキ
サーの排出口を開けて造粒物を容器内に落下させて回収
する。
物の重量に対して、例えば、１５重量％以上で２５重量
％以下の範囲となるように加えて、水が配合物に均一に
分散するまで撹拌混合を続ける。次いで、パンの回転数
は変化させずにアジテーターの回転数を１６００〜２０
００ｒｐｍの回転数に低下させ造粒操作を開始する。造
粒操作を開始すると、当初粉末状であった配合物中に微
細粒が発生し、時間の経過と共にこの微細粒は周囲に存
在する粉末を吸着して粒径を徐々に成長させていく。造
粒を開始してから４〜６分間程度で全体が、例えば、中
心粒径が２〜４ｍｍ程度の造粒物に変化する。この時点
で、アジテーターの回転を停止して、造粒操作を終了す
る。次いで、パンを回転させた状態で、アイリッヒミキ
サーの排出口を開けて造粒物を容器内に落下させて回収
する。
【００１１】（３）第３工程 回収した造粒物を常温で、例えば、２０〜１００日程度
屋内で養生する。養生中に造粒物中でセメント水和物の
生成が進行する。また、養生中にＣａＯ、ＭｇＯ等の化
合物とＳｉＯ2 及び水の３者が反応して結合性を有する
水和硬化物の生成が進行する。このため、養生後の造粒
物の強度は向上し、造粒物内にはＣａＯ、ＭｇＯ等の水
と反応して水和物が生成する化合物がほとんど残留して
いない状態となっている。なお、養生後の造粒物中には
ＣａＯ、ＭｇＯ等の化合物が単独で水と反応するのを抑
制するだけの十分な量のＳｉＯ2 は残留していないた
め、造粒物中に水が侵入すると残留しているＣａＯ、Ｍ
ｇＯ等の化合物と水との反応が生じるが、残留している
ＣａＯ、ＭｇＯ等の化合物の量が少ないため生成する水
和物の量が少なく、造粒物の膨張とそれに伴う造粒物の
崩壊という現象はほとんど発生しないようになる。
屋内で養生する。養生中に造粒物中でセメント水和物の
生成が進行する。また、養生中にＣａＯ、ＭｇＯ等の化
合物とＳｉＯ2 及び水の３者が反応して結合性を有する
水和硬化物の生成が進行する。このため、養生後の造粒
物の強度は向上し、造粒物内にはＣａＯ、ＭｇＯ等の水
と反応して水和物が生成する化合物がほとんど残留して
いない状態となっている。なお、養生後の造粒物中には
ＣａＯ、ＭｇＯ等の化合物が単独で水と反応するのを抑
制するだけの十分な量のＳｉＯ2 は残留していないた
め、造粒物中に水が侵入すると残留しているＣａＯ、Ｍ
ｇＯ等の化合物と水との反応が生じるが、残留している
ＣａＯ、ＭｇＯ等の化合物の量が少ないため生成する水
和物の量が少なく、造粒物の膨張とそれに伴う造粒物の
崩壊という現象はほとんど発生しないようになる。
【００１２】本発明の第２の実施の形態に係る製鋼スラ
グの骨材化処理方法は、製鋼工程で発生するスラグと、
ＳｉＯ2 を主成分とするシリカ源と、セメント系固化材
とを主体とする配合物を調整する第１工程と、配合物に
造粒に必要な水を加えて造粒物を得る第２工程と、造粒
物を常温で養生する第３工程と、養生後の造粒物を高温
高圧の水蒸気雰囲気下で水熱処理する第４工程とを有す
る（以下、水熱処理方式と呼ぶ）。ここで、図２に示す
ように、第１工程と第２工程は第１の実施の形態と内容
が同一であるので、第３工程と第４工程について更に詳
しく説明する。
グの骨材化処理方法は、製鋼工程で発生するスラグと、
ＳｉＯ2 を主成分とするシリカ源と、セメント系固化材
とを主体とする配合物を調整する第１工程と、配合物に
造粒に必要な水を加えて造粒物を得る第２工程と、造粒
物を常温で養生する第３工程と、養生後の造粒物を高温
高圧の水蒸気雰囲気下で水熱処理する第４工程とを有す
る（以下、水熱処理方式と呼ぶ）。ここで、図２に示す
ように、第１工程と第２工程は第１の実施の形態と内容
が同一であるので、第３工程と第４工程について更に詳
しく説明する。
【００１３】（１）第３工程 回収した造粒物を常温で、例えば、１日〜４０日程度屋
内で養生して、造粒物の強度を向上させる。第３工程で
行なう養生は、引き続いて行なう第４工程の操作の際に
造粒物が破損しないように造粒物に強度を付与すること
が主目的である。このため、第４工程の操作の際に造粒
物が破損しない強度を造粒物に付与するのであれば、１
日程度の短期間の養生を行なうだけで十分である。ま
た、造粒物の強度をより強固にするため４０日程度の長
期間の養生を行い、セメント水和物の生成の促進と、ス
ラグ中のＣａＯ、ＭｇＯ等の化合物とＳｉＯ2 及び水と
の反応より得られる結合性の水和硬化物の生成の促進を
図ってもよい。
内で養生して、造粒物の強度を向上させる。第３工程で
行なう養生は、引き続いて行なう第４工程の操作の際に
造粒物が破損しないように造粒物に強度を付与すること
が主目的である。このため、第４工程の操作の際に造粒
物が破損しない強度を造粒物に付与するのであれば、１
日程度の短期間の養生を行なうだけで十分である。ま
た、造粒物の強度をより強固にするため４０日程度の長
期間の養生を行い、セメント水和物の生成の促進と、ス
ラグ中のＣａＯ、ＭｇＯ等の化合物とＳｉＯ2 及び水と
の反応より得られる結合性の水和硬化物の生成の促進を
図ってもよい。
【００１４】（２）第４工程 養生後の造粒物を、例えばオートクレーブを使用して、
温度１５０〜２５０℃、圧力５〜３０ａｔｍの条件下で
の水熱処理を０．５〜１０時間行なう。水熱処理の温度
が１５０℃未満ではセメント水和物の生成速度及び、Ｃ
ａＯ、ＭｇＯ等の化合物とＳｉＯ2 と水の反応による結
合性を有する水和硬化物の生成速度が共に低く、長時間
の水熱処理を行なわないと造粒物の強度が十分に向上し
ない。また、２５０℃を超えると生成する水和物の結晶
構造が変化して水熱処理後の造粒物の強度は低下してく
る。このため、処理温度を１５０以上で２５０℃以下の
範囲に規定した。なお、処理温度が１５０〜２５０℃の
範囲に規定されると、水蒸気の圧力は５ａｔｍ以上で３
０ａｔｍ以下の範囲となる。処理温度が１５０〜２５０
℃、圧力が５〜３０ａｔｍの条件下では、処理時間が
０．５時間未満では十分な量の水和物が生成されず造粒
物の強度が十分に向上しない。また、処理時間の増加に
伴い造粒物の強度はしだいに向上するが、１０時間を超
えて処理を行なっても造粒物の強度向上はほぼ飽和して
大幅に向上することはない。このため、処理時間を０．
５〜１０時間に規定した。
温度１５０〜２５０℃、圧力５〜３０ａｔｍの条件下で
の水熱処理を０．５〜１０時間行なう。水熱処理の温度
が１５０℃未満ではセメント水和物の生成速度及び、Ｃ
ａＯ、ＭｇＯ等の化合物とＳｉＯ2 と水の反応による結
合性を有する水和硬化物の生成速度が共に低く、長時間
の水熱処理を行なわないと造粒物の強度が十分に向上し
ない。また、２５０℃を超えると生成する水和物の結晶
構造が変化して水熱処理後の造粒物の強度は低下してく
る。このため、処理温度を１５０以上で２５０℃以下の
範囲に規定した。なお、処理温度が１５０〜２５０℃の
範囲に規定されると、水蒸気の圧力は５ａｔｍ以上で３
０ａｔｍ以下の範囲となる。処理温度が１５０〜２５０
℃、圧力が５〜３０ａｔｍの条件下では、処理時間が
０．５時間未満では十分な量の水和物が生成されず造粒
物の強度が十分に向上しない。また、処理時間の増加に
伴い造粒物の強度はしだいに向上するが、１０時間を超
えて処理を行なっても造粒物の強度向上はほぼ飽和して
大幅に向上することはない。このため、処理時間を０．
５〜１０時間に規定した。
【００１５】オートクレーブによる水熱処理により、セ
メント水和物の生成促進、及びＣａＯ、ＭｇＯ等の化合
物とＳｉＯ2 と水との反応による結合性を有する水和硬
化物の生成促進が並行して達成されるため、セメント系
固化材による強度発現と水和硬化物の形成による強度発
現との複合効果により、造粒物の強度は大きく向上す
る。また、水熱処理後の造粒物にはＣａＯ、ＭｇＯ等の
水と反応して水和物が生成する化合物は残留しないの
で、造粒物に水が侵入しても、体積膨張とそれに伴う造
粒物の崩壊という現象は発生せず、化学的に安定な造粒
物となっている。
メント水和物の生成促進、及びＣａＯ、ＭｇＯ等の化合
物とＳｉＯ2 と水との反応による結合性を有する水和硬
化物の生成促進が並行して達成されるため、セメント系
固化材による強度発現と水和硬化物の形成による強度発
現との複合効果により、造粒物の強度は大きく向上す
る。また、水熱処理後の造粒物にはＣａＯ、ＭｇＯ等の
水と反応して水和物が生成する化合物は残留しないの
で、造粒物に水が侵入しても、体積膨張とそれに伴う造
粒物の崩壊という現象は発生せず、化学的に安定な造粒
物となっている。
【００１６】
【実施例】１．造粒方式 （１）第１工程 製鋼スラグとしてステンレス鋼製造時に発生し金属成分
をほとんど含んでいない最大粒径が０．１５ｍｍのスラ
グと、シリカ源として火力発電所から発生する石炭灰
と、セメント系固化材として市販されている普通ポルト
ランドセメントを用い、容量が５リットルのアイリッヒ
ミキサーを使用して、表１に記載した５種類の配合割合
を有する配合物を各３ｋｇ（アイリッヒミキサー容量の
６０％）ずつ作製した。アイリッヒミキサーによる配合
物の調整は、パン回転数４０ｒｐｍ、アジテーター回転
数３６００ｒｐｍの条件で行い、撹拌混合時間は３分間
である。
をほとんど含んでいない最大粒径が０．１５ｍｍのスラ
グと、シリカ源として火力発電所から発生する石炭灰
と、セメント系固化材として市販されている普通ポルト
ランドセメントを用い、容量が５リットルのアイリッヒ
ミキサーを使用して、表１に記載した５種類の配合割合
を有する配合物を各３ｋｇ（アイリッヒミキサー容量の
６０％）ずつ作製した。アイリッヒミキサーによる配合
物の調整は、パン回転数４０ｒｐｍ、アジテーター回転
数３６００ｒｐｍの条件で行い、撹拌混合時間は３分間
である。
【００１７】
【表１】
【００１８】（２）第２工程 アイリッヒミキサーによる配合調整が終了後、パン回転
数４０ｒｐｍ、アジテーター回転数３６００ｒｐｍの撹
拌混合条件で、配合物の重量に対して２０重量％の水を
加えて配合物中に水が均一に分散するまで撹拌混合を続
けた。次いで、パンの回転数を変化させずにアジテータ
ーの回転数を１８００ｒｐｍに低下させ、造粒操作を開
始する。造粒開始後、５分間で配合物は全体が中心粒径
が２〜３ｍｍの造粒物に変化したので、アジテーターの
回転を停止して造粒操作を終了した。次いで、パンを回
転させた状態で、アイリッヒミキサーの排出口を開けて
造粒物を容器内に落下させて回収した。 （３）第３工程 回収した５種類の造粒物をそれぞれ養生用の薄底容器に
薄く展開し、３０又は９０日間屋内で養生した。
数４０ｒｐｍ、アジテーター回転数３６００ｒｐｍの撹
拌混合条件で、配合物の重量に対して２０重量％の水を
加えて配合物中に水が均一に分散するまで撹拌混合を続
けた。次いで、パンの回転数を変化させずにアジテータ
ーの回転数を１８００ｒｐｍに低下させ、造粒操作を開
始する。造粒開始後、５分間で配合物は全体が中心粒径
が２〜３ｍｍの造粒物に変化したので、アジテーターの
回転を停止して造粒操作を終了した。次いで、パンを回
転させた状態で、アイリッヒミキサーの排出口を開けて
造粒物を容器内に落下させて回収した。 （３）第３工程 回収した５種類の造粒物をそれぞれ養生用の薄底容器に
薄く展開し、３０又は９０日間屋内で養生した。
【００１９】養生後の６種類の造粒物のそれぞれから、
篩分けで粒径が２．８３ｍｍ以上で３．３６ｍｍ未満の
範囲の造粒物を１０個抽出し、強度試験機を用いて各造
粒物が圧壊する際の最大荷重を測定した。１０個の造粒
物を用いて測定された各最大荷重の平均値を求めて、こ
の平均値の値を造粒物の圧壊強度とした。得られた圧壊
強度を表１に示す。また、造粒物の膨張崩壊の程度を調
査するため、オートクレーブを用いた加速試験を行なっ
た。養生後の６種類の造粒物から篩分けで粒径が１ｍｍ
未満の造粒物を除いたものを加速試験用のサンプルと
し、オートクレーブを用いて温度２１５℃、２０ａｔｍ
の飽和水蒸気雰囲気中に各加速試験用のサンプルを３時
間保持する条件で加速試験を行なった。オートクレーブ
から取り出した造粒物を０．１５ｍｍの篩に通して０．
１５ｍｍ以下の造粒物を回収し、その重量から０．１５
ｍｍ以下の造粒物の含有率を求めて、この含有率の値を
オートクレーブを用いた加速試験での造粒物の崩壊率と
した。崩壊率を表１に示す。表１から、セメントを使用
しないと３０日間養生しても造粒物の強度は向上せず、
石炭灰を１０重量％未満の配合ではオートクレーブを用
いた加速試験で膨張崩壊し易いことが判明し、造粒物の
化学的安定性を向上させるには石炭灰を１０重量％以上
配合する必要があることが判明した。更に、セメントを
１３重量％配合した場合９０日間養生することにより、
天然砂並みの強度を有する造粒物が得られることが判っ
た。従って、製鋼スラグに石炭灰とセメントを配合する
ことにより、強度を有して崩壊しにくい造粒物が製造で
きることが判明した。
篩分けで粒径が２．８３ｍｍ以上で３．３６ｍｍ未満の
範囲の造粒物を１０個抽出し、強度試験機を用いて各造
粒物が圧壊する際の最大荷重を測定した。１０個の造粒
物を用いて測定された各最大荷重の平均値を求めて、こ
の平均値の値を造粒物の圧壊強度とした。得られた圧壊
強度を表１に示す。また、造粒物の膨張崩壊の程度を調
査するため、オートクレーブを用いた加速試験を行なっ
た。養生後の６種類の造粒物から篩分けで粒径が１ｍｍ
未満の造粒物を除いたものを加速試験用のサンプルと
し、オートクレーブを用いて温度２１５℃、２０ａｔｍ
の飽和水蒸気雰囲気中に各加速試験用のサンプルを３時
間保持する条件で加速試験を行なった。オートクレーブ
から取り出した造粒物を０．１５ｍｍの篩に通して０．
１５ｍｍ以下の造粒物を回収し、その重量から０．１５
ｍｍ以下の造粒物の含有率を求めて、この含有率の値を
オートクレーブを用いた加速試験での造粒物の崩壊率と
した。崩壊率を表１に示す。表１から、セメントを使用
しないと３０日間養生しても造粒物の強度は向上せず、
石炭灰を１０重量％未満の配合ではオートクレーブを用
いた加速試験で膨張崩壊し易いことが判明し、造粒物の
化学的安定性を向上させるには石炭灰を１０重量％以上
配合する必要があることが判明した。更に、セメントを
１３重量％配合した場合９０日間養生することにより、
天然砂並みの強度を有する造粒物が得られることが判っ
た。従って、製鋼スラグに石炭灰とセメントを配合する
ことにより、強度を有して崩壊しにくい造粒物が製造で
きることが判明した。
【００２０】２．水熱処理方式 （１）第１工程 ステンレス鋼製造時に発生し金属成分をほとんど含んで
いない最大粒径が０．１５ｍｍのスラグと、シリカ源と
して火力発電所から発生する石炭灰と、セメント系固化
材として市販されている普通ポルトランドセメントを用
い、容量が５リットルのアイリッヒミキサーを使用し
て、表２に記載した配合割合を有する配合物を各３ｋｇ
ずつ作製した。アイリッヒミキサーによる配合物の調整
は、パン回転数４０ｒｐｍ、アジテーター回転数３６０
０ｒｐｍの条件で行い、撹拌混合時間は３分間である。
いない最大粒径が０．１５ｍｍのスラグと、シリカ源と
して火力発電所から発生する石炭灰と、セメント系固化
材として市販されている普通ポルトランドセメントを用
い、容量が５リットルのアイリッヒミキサーを使用し
て、表２に記載した配合割合を有する配合物を各３ｋｇ
ずつ作製した。アイリッヒミキサーによる配合物の調整
は、パン回転数４０ｒｐｍ、アジテーター回転数３６０
０ｒｐｍの条件で行い、撹拌混合時間は３分間である。
【００２１】
【表２】
【００２２】（２）第２工程 アイリッヒミキサーによる配合調整が終了後、パン回転
数４０ｒｐｍ、アジテーター回転数３６００ｒｐｍの撹
拌混合条件で、配合物の重量に対して２０重量％の水を
加えて配合物中に水が均一に分散するまで撹拌混合を続
けた。次いで、パンの回転数は変化させずにアジテータ
ーの回転数を１８００ｒｐｍに低下させ、造粒操作を開
始する。造粒開始後、５分間で配合物は全体が中心粒径
が２〜３ｍｍの造粒物に変化したので、アジテーターの
回転を停止して造粒操作を終了した。次いで、パンを回
転させた状態で、アイリッヒミキサーの排出口を開けて
造粒物を容器内に落下させて回収した。 （３）第３工程 回収した造粒物を養生用の薄底容器に薄く展開し、１、
７又は３０日間屋内で養生した。 （４）第４工程 養生後の３種類の造粒物をそれぞれオートクレーブを用
いて、温度２００℃、１５ａｔｍの飽和水蒸気雰囲気で
３時間保持して水熱処理を行なった。
数４０ｒｐｍ、アジテーター回転数３６００ｒｐｍの撹
拌混合条件で、配合物の重量に対して２０重量％の水を
加えて配合物中に水が均一に分散するまで撹拌混合を続
けた。次いで、パンの回転数は変化させずにアジテータ
ーの回転数を１８００ｒｐｍに低下させ、造粒操作を開
始する。造粒開始後、５分間で配合物は全体が中心粒径
が２〜３ｍｍの造粒物に変化したので、アジテーターの
回転を停止して造粒操作を終了した。次いで、パンを回
転させた状態で、アイリッヒミキサーの排出口を開けて
造粒物を容器内に落下させて回収した。 （３）第３工程 回収した造粒物を養生用の薄底容器に薄く展開し、１、
７又は３０日間屋内で養生した。 （４）第４工程 養生後の３種類の造粒物をそれぞれオートクレーブを用
いて、温度２００℃、１５ａｔｍの飽和水蒸気雰囲気で
３時間保持して水熱処理を行なった。
【００２３】水熱処理後の３種類の造粒物のそれぞれか
ら、篩分けで粒径が２．８３ｍｍ以上で３．３６ｍｍ未
満の範囲の造粒物を１０個抽出し、強度試験機を用いて
各造粒物が圧壊する際の最大荷重を測定した。１０個の
造粒物で用いて測定された各最大荷重の平均値を求め
て、この平均値の値を圧壊強度とした。得られた圧壊強
度を表２に示す。また、造粒物の膨張崩壊の程度を調査
するため、オートクレーブを用いた加速試験を行なっ
た。養生後の３種類の造粒物から篩分けで粒径が１ｍｍ
未満の造粒物を除いたものを加速試験用のサンプルと
し、オートクレーブを用いて温度２１５℃、２０ａｔｍ
の飽和水蒸気雰囲気中に各加速試験用のサンプルを３時
間保持する条件で加速試験を行なった。オートクレーブ
から取り出した造粒物を０．１５ｍｍの篩に通して０．
１５ｍｍ以下の造粒物を回収し、その重量から０．１５
ｍｍ以下の造粒物の含有率を求めて、この含有率の値を
オートクレーブを用いた加速試験での造粒物の崩壊率と
した。崩壊率を表２に示す。
ら、篩分けで粒径が２．８３ｍｍ以上で３．３６ｍｍ未
満の範囲の造粒物を１０個抽出し、強度試験機を用いて
各造粒物が圧壊する際の最大荷重を測定した。１０個の
造粒物で用いて測定された各最大荷重の平均値を求め
て、この平均値の値を圧壊強度とした。得られた圧壊強
度を表２に示す。また、造粒物の膨張崩壊の程度を調査
するため、オートクレーブを用いた加速試験を行なっ
た。養生後の３種類の造粒物から篩分けで粒径が１ｍｍ
未満の造粒物を除いたものを加速試験用のサンプルと
し、オートクレーブを用いて温度２１５℃、２０ａｔｍ
の飽和水蒸気雰囲気中に各加速試験用のサンプルを３時
間保持する条件で加速試験を行なった。オートクレーブ
から取り出した造粒物を０．１５ｍｍの篩に通して０．
１５ｍｍ以下の造粒物を回収し、その重量から０．１５
ｍｍ以下の造粒物の含有率を求めて、この含有率の値を
オートクレーブを用いた加速試験での造粒物の崩壊率と
した。崩壊率を表２に示す。
【００２４】表２から、オートクレーブによる水熱処理
を行なうことで、天然砂並みの強度を有する造粒物が得
られることが判った。また、水熱処理が前提であれば、
１日の養生を行なうだけで天然砂並みの強度を有する造
粒物が得られ、養生に必要な作業場所の確保が不要にな
り、狭い場所においても作業が可能となる。更に、水熱
処理した造粒物では、オートクレーブを用いた加速試験
での崩壊率は０％となっており、水熱処理により天然砂
と同等の化学的安定性を有する造粒物が得られることが
判明した。
を行なうことで、天然砂並みの強度を有する造粒物が得
られることが判った。また、水熱処理が前提であれば、
１日の養生を行なうだけで天然砂並みの強度を有する造
粒物が得られ、養生に必要な作業場所の確保が不要にな
り、狭い場所においても作業が可能となる。更に、水熱
処理した造粒物では、オートクレーブを用いた加速試験
での崩壊率は０％となっており、水熱処理により天然砂
と同等の化学的安定性を有する造粒物が得られることが
判明した。
【００２５】以上、本発明の実施の形態を説明したが、
本発明は、この実施の形態に限定されるものではなく、
例えば、製鋼スラグとして乾燥状態のスラグを使用した
が、湿式処理時の沈澱槽内のスラリーをフィルタープレ
スにより脱水したケーキを使用することもできる。ま
た、造粒物の養生を屋内で実施したが、温度と湿度を管
理した雰囲気中で行なうこともできる。更に、シリカ源
として石炭灰を使用したが、シリコン製造時に発生する
シリカヒュームも使用できる。セメント系固化材として
普通ポルトランドセメントを使用したが、早強ポルトラ
ンドセメント、高炉セメント等も使用できる。
本発明は、この実施の形態に限定されるものではなく、
例えば、製鋼スラグとして乾燥状態のスラグを使用した
が、湿式処理時の沈澱槽内のスラリーをフィルタープレ
スにより脱水したケーキを使用することもできる。ま
た、造粒物の養生を屋内で実施したが、温度と湿度を管
理した雰囲気中で行なうこともできる。更に、シリカ源
として石炭灰を使用したが、シリコン製造時に発生する
シリカヒュームも使用できる。セメント系固化材として
普通ポルトランドセメントを使用したが、早強ポルトラ
ンドセメント、高炉セメント等も使用できる。
【００２６】
【発明の効果】請求項１及びこれに従属する請求項４記
載の製鋼スラグの骨材化処理方法においては、製鋼工程
で発生するスラグと、ＳｉＯ2 を主成分とするシリカ源
と、セメント系固化材とを主体とする配合物を調整する
第１工程と、配合物に造粒に必要な水を加えて造粒物を
得る第２工程と、造粒物を常温で養生する第３工程とを
有するので、製鋼スラグから天然の山砂、砕石バラス、
海砂等の代替え材を安価に製造することができる。この
ため、製鋼工程で発生する粉粒状スラグの廃棄処分や工
場内での保管業務が削減でき、環境保護に貢献できると
共に、工場内でのスラグ処分のコストの削減に寄与する
ことができる。
載の製鋼スラグの骨材化処理方法においては、製鋼工程
で発生するスラグと、ＳｉＯ2 を主成分とするシリカ源
と、セメント系固化材とを主体とする配合物を調整する
第１工程と、配合物に造粒に必要な水を加えて造粒物を
得る第２工程と、造粒物を常温で養生する第３工程とを
有するので、製鋼スラグから天然の山砂、砕石バラス、
海砂等の代替え材を安価に製造することができる。この
ため、製鋼工程で発生する粉粒状スラグの廃棄処分や工
場内での保管業務が削減でき、環境保護に貢献できると
共に、工場内でのスラグ処分のコストの削減に寄与する
ことができる。
【００２７】請求項２及びこれに従属する請求項３、４
記載の製鋼スラグの骨材化処理方法においては、製鋼工
程で発生するスラグと、ＳｉＯ2 を主成分とするシリカ
源と、セメント系固化材とを主体とする配合物を調整す
る第１工程と、配合物に造粒に必要な水を加えて造粒物
を得る第２工程と、造粒物を常温で養生する第３工程
と、養生後の造粒物を高温高圧の水蒸気雰囲気下で水熱
処理する第４工程とを有するので、製鋼スラグから天然
の山砂、砕石バラス、海砂等と品質が同等か又はそれ以
上の品質を有する代替え材を容易に得ることができる。
このため、製鋼工程で発生する粉粒状スラグの再利用を
促進することができる。
記載の製鋼スラグの骨材化処理方法においては、製鋼工
程で発生するスラグと、ＳｉＯ2 を主成分とするシリカ
源と、セメント系固化材とを主体とする配合物を調整す
る第１工程と、配合物に造粒に必要な水を加えて造粒物
を得る第２工程と、造粒物を常温で養生する第３工程
と、養生後の造粒物を高温高圧の水蒸気雰囲気下で水熱
処理する第４工程とを有するので、製鋼スラグから天然
の山砂、砕石バラス、海砂等と品質が同等か又はそれ以
上の品質を有する代替え材を容易に得ることができる。
このため、製鋼工程で発生する粉粒状スラグの再利用を
促進することができる。
【００２８】特に、請求項３記載の製鋼スラグの骨材化
処理方法においては、水熱処理が、温度範囲が１５０℃
以上で２５０℃以下、圧力範囲が５ａｔｍ以上で３０ａ
ｔｍ以下、及び処理時間が０．５時間以上で１０時間以
下の条件で行なわれるので、天然の山砂、砕石バラス、
海砂等と品質が同等か又はそれ以上の品質を有する代替
え材を効率的に製造することができる。請求項４記載の
製鋼スラグの骨材化処理方法においては、配合物が、シ
リカ源を１０重量％以上で３０重量％以下、セメント系
固化材を５重量％以上で２０重量％以下、残部を最大粒
径が１ｍｍであるスラグを主体としているので、安価な
原料を用いて天然の山砂、砕石バラス、海砂等の代替え
材を得ることができる。
処理方法においては、水熱処理が、温度範囲が１５０℃
以上で２５０℃以下、圧力範囲が５ａｔｍ以上で３０ａ
ｔｍ以下、及び処理時間が０．５時間以上で１０時間以
下の条件で行なわれるので、天然の山砂、砕石バラス、
海砂等と品質が同等か又はそれ以上の品質を有する代替
え材を効率的に製造することができる。請求項４記載の
製鋼スラグの骨材化処理方法においては、配合物が、シ
リカ源を１０重量％以上で３０重量％以下、セメント系
固化材を５重量％以上で２０重量％以下、残部を最大粒
径が１ｍｍであるスラグを主体としているので、安価な
原料を用いて天然の山砂、砕石バラス、海砂等の代替え
材を得ることができる。
【図１】本発明の第１の実施の形態に係る製鋼スラグの
骨材化処理方法の説明図である。
骨材化処理方法の説明図である。
【図２】本発明の第２の実施の形態に係る製鋼スラグの
骨材化処理方法の説明図である。
骨材化処理方法の説明図である。
フロントページの続き (72)発明者 松下 哲也 福岡県北九州市小倉北区馬借３丁目６番42 号 日本磁力選鉱株式会社内 (72)発明者 原田 幹雄 福岡県北九州市小倉北区馬借３丁目６番42 号 日本磁力選鉱株式会社内 Ｆターム(参考） 4D004 AA43 BA02 CA14 CA22 CC03 CC11 CC13 DA02 DA03 DA06 DA07 DA10 DA20
Claims (4)
- 【請求項１】 製鋼工程で発生するスラグと、ＳｉＯ2
を主成分とするシリカ源と、セメント系固化材とを主体
とする配合物を調整する第１工程と、前記配合物に造粒
に必要な水を加えて造粒物を得る第２工程と、前記造粒
物を常温で養生する第３工程とを有することを特徴とす
る製鋼スラグの骨材化処理方法。 - 【請求項２】 製鋼工程で発生するスラグと、ＳｉＯ2
を主成分とするシリカ源と、セメント系固化材とを主体
とする配合物を調整する第１工程と、前記配合物に造粒
に必要な水を加えて造粒物を得る第２工程と、前記造粒
物を常温で養生する第３工程と、養生後の前記造粒物を
高温高圧の水蒸気雰囲気下で水熱処理する第４工程とを
有することを特徴とする製鋼スラグの骨材化処理方法。 - 【請求項３】 請求項２記載の製鋼スラグの骨材化処理
方法において、前記水熱処理が、温度範囲が１５０℃以
上で２５０℃以下、圧力範囲が５ａｔｍ以上で３０ａｔ
ｍ以下、及び処理時間が０．５時間以上で１０時間以下
の条件で行なわれることを特徴とする製鋼スラグの骨材
化処理方法。 - 【請求項４】 請求項１〜３のいずれか１項に記載の製
鋼スラグの骨材化処理方法において、前記配合物が、前
記シリカ源を１０重量％以上で３０重量％以下、前記セ
メント系固化材を５重量％以上で２０重量％以下、残部
を最大粒径が１ｍｍである前記スラグを主体としている
ことを特徴とする製鋼スラグの骨材化処理方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000194609A JP3847531B2 (ja) | 2000-06-28 | 2000-06-28 | 製鋼スラグの骨材化処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000194609A JP3847531B2 (ja) | 2000-06-28 | 2000-06-28 | 製鋼スラグの骨材化処理方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2002020145A true JP2002020145A (ja) | 2002-01-23 |
| JP3847531B2 JP3847531B2 (ja) | 2006-11-22 |
Family
ID=18693405
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2000194609A Expired - Lifetime JP3847531B2 (ja) | 2000-06-28 | 2000-06-28 | 製鋼スラグの骨材化処理方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3847531B2 (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007126838A (ja) * | 2005-11-01 | 2007-05-24 | Nippon Steel Corp | 覆砂工法 |
| JP2011001233A (ja) * | 2009-06-19 | 2011-01-06 | Nippon Steel Corp | 非膨張性路盤材 |
| JP2018012973A (ja) * | 2016-07-21 | 2018-01-25 | 中国電力株式会社 | 石炭灰造粒物の製造方法及び水底改良方法 |
| JP2018090477A (ja) * | 2016-11-29 | 2018-06-14 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 鉄鋼スラグの処理方法 |
| JP2019172546A (ja) * | 2018-03-29 | 2019-10-10 | 日鉄日新製鋼株式会社 | スラグ造粒骨材の製造方法及びそのスラグ造粒骨材 |
| CN115259784A (zh) * | 2022-06-28 | 2022-11-01 | 明正鹏达(天津)环保科技有限公司 | 一种基于钢渣硫化碳化协同制备水泥基建筑材料的方法 |
-
2000
- 2000-06-28 JP JP2000194609A patent/JP3847531B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (8)
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