JP2001341152A

JP2001341152A - 射出成形装置

Info

Publication number: JP2001341152A
Application number: JP2000167149A
Authority: JP
Inventors: Hiroshi Yamaki; 宏山木
Original assignee: Asahi Kasei Corp
Current assignee: Asahi Kasei Corp
Priority date: 2000-06-05
Filing date: 2000-06-05
Publication date: 2001-12-11

Abstract

(57)【要約】【課題】射出シリンダ２にガスを供給し、ガスを溶解
させた溶融樹脂を射出する射出成形装置において、間欠
的にスクリュ２３が回転する射出シリンダ２において
も、定量的、経済的に必要とする量の二酸化炭素などの
ガスを溶融樹脂に溶解させることができるようにする。【解決手段】ホッパ８から先端に向かって順次フィー
ド部、コンプレッション部、メタリング部で構成される
ステージが直列に２回繰り返される２ステージタイプの
スクリュ２３を備え、先端側のスクリュ第２ステージ２
３ｂのフィード部に開口するガス供給路２７にガス供給
装置が接続され、スクリュ第１ステージ２３ａのメタリ
ング部に溶融樹脂の流動抵抗の高い流量制御部２８が設
けられた射出シリンダを有する射出成形装置とする。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、熱可塑性樹脂の射
出成形装置にかかわり、特に成形時の溶融樹脂の流動性
を高めるためや発泡成形品を得るためにガスを溶解させ
た溶融樹脂を射出する射出成形装置に関する。

【０００２】

【従来の技術】近年、ハンディパソコン、携帯電話等の
モバイル電子機器の筐体などだけではなく、一般電子機
器においてもますます薄肉軽量化が要求されてきてい
る。特に複写機等のシャーシ部や内部機構部品などは、
高い寸法精度と取り扱い時の各種強度が要求される上
に、薄肉軽量化が要求されている。その結果、強度が要
求されない部分は薄肉軽量化し、強度が要求される部分
は厚肉にする偏肉デザインであって、寸法精度が良い射
出成形品が必要となる。すなわち、強度が要求される部
分は厚肉のリブで補強する一方、強度を必要としない部
分はできる限り薄肉にするデザインとし、強度と軽量化
を両立させることが要求されている。このようなことか
ら、成形時に、薄肉で流動距離の長い部分にも十分に樹
脂を充填できる成形法が必要となる。

【０００３】薄肉で流動距離の長い部分にも十分に樹脂
を充填できるようにするため、樹脂の流動性を高めるこ
とが考えられる。熱可塑性樹脂の射出成形において、溶
融樹脂の流動性は、金型キャビティへの充填の容易さを
決めるだけではなく、充填後に十分な圧力がキャビティ
内、特に樹脂流動末端の薄肉部の樹脂へ伝わるかどうか
も左右するため、成形品の寸法精度にも影響を与え、樹
脂の加工性を決める重要な因子である。

【０００４】流動性を表す一つの指標として、溶融樹脂
の粘度がある。熱可塑性樹脂は溶融粘度が高く、成形材
料として流動性に劣る。このため、薄肉の部品では樹脂
が完全に充填できなくなることも多い。

【０００５】溶融樹脂の粘度を下げて流動性を向上させ
るためには成形温度を高めることが効果的であるが、例
えば成形温度と分解温度が近い樹脂や熱安定性の悪い難
燃剤などの添加物を配合した樹脂等の場合、樹脂自身や
添加剤の熱分解を引き起こし、成形品強度の低下、樹脂
劣化物による異物の発生、金型汚れ、変色などの問題が
発生しやすくなる。また、金型内の樹脂の冷却が遅くな
り、成形サイクルタイムが長くなるといった問題もあ
る。

【０００６】従来、成形温度を高めることなく溶融樹脂
の流動性を向上させる方法として、次の方法が知られて
いる。

【０００７】（１）樹脂の分子量を低くする方法で、平
均分子量を下げたり、分子量分布を広げ、特に低分子量
成分を増したりする方法。

【０００８】（２）分子中にコモノマを導入する方法。

【０００９】（３）ミネラルオイルなどの低分子量の油
状物質や、高級脂肪酸エステルなどの可塑剤を添加する
方法。

【００１０】（４）可塑剤として作用する二酸化炭素を
溶解させる方法。

【００１１】上記（４）の方法について更に説明する
と、例えばＪ．Ａｐｐｌ．Ｐｏｌｙｍ．Ｓｃｉ．，Ｖ
ｏｌ．３０，２６３３（１９８５）など、多くの文献に
示されるように、二酸化炭素を樹脂に溶解させると、樹
脂の可塑剤として働き、ガラス転移温度を低下させるこ
とが知られている。また、特開平５−３１８５４１号公
報には、二酸化炭素や窒素などのガスを熱可塑性樹脂中
に含ませると共に、キャビティ内を減圧して充填するこ
とで、熱可塑性樹脂の流動性を向上させ、強度や外観低
下のない成形品を得る方法が示されている。

【００１２】一方、二酸化炭素などのガスを溶解させた
溶融樹脂を用いて発泡成形品を得ることが知られてい
る。例えばＷＯ８９／００９１８やアメリカ特許第５３
３４３５６号明細書には、二酸化炭素を発泡剤として用
い、押出機の途中でこの二酸化炭素を溶融樹脂中に供給
し、微細で高度に発泡したマイクロセルラーフォームを
成形する方法が開示されている。また、特開平１１−３
４１３０号公報には、ガスを用いた発泡成形用射出成形
機についての記載があり、押出機の途中に発泡用のガス
を供給し、スクリュ第１ステージとスクリュ第２ステー
ジにそれぞれ樹脂逆流防止弁を設け、ガス供給弁にも樹
脂逆流防止機構を設けることが示されている。

【００１３】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、前記
（１）の方法は流動性は増すものの衝撃強度や耐薬品性
が低下し、前記（２）の方法は熱時剛性が低下し、前記
（３）の方法は可塑剤により熱時剛性が低下したり、成
形時に可塑剤が金型に付着して汚すなどの問題がある。
前記（４）の方法は、上記（１）〜（３）のような問題
を生じない利点があるが、特開平５−３１８５４１号公
報に記載の方法でガスとして二酸化炭素を用いた場合、
溶融樹脂中に溶解させることができる二酸化炭素量が最
大でも約０．１８重量％と少なく、十分な流動性向上効
果が得にくいと共に、キャビティを減圧とするために特
殊な金型構造や真空ポンプが必要になるなど、十分な実
用性があるとはいえない。また、溶融樹脂中へのガスの
溶解量を一定に制御しにくい問題もある。

【００１４】一方、前記アメリカ特許第４２５５３６８
号明細書は、押出機の途中で二酸化炭素を溶融樹脂中に
供給して発泡射出成形を行うことを開示しているのみ
で、ガス溶解量の制御については全く開示していない。
また、前記特開平１１−３４１３０号公報もガス溶解量
の制御については開示しておらず、しかもこの特開平１
１−３４１３０号公報に示される押出機のように、スク
リュの中央部となる第１ステージのメタリング部に樹脂
逆流防止弁を設けることは、スクリュ製作上、構造や強
度の点で問題が多く実用的とは言えない。

【００１５】ところで、二酸化炭素などのガスを樹脂に
溶解する方法としては次の二つの方法が考えられる。一
つは、あらかじめ粒状や粉状の樹脂を二酸化炭素雰囲気
中に置き、二酸化炭素を吸収させてから成形機に供給す
る方法で、二酸化炭素の圧力、二酸化炭素の雰囲気温
度、二酸化炭素を吸収させる時間により吸収量が決ま
る。もう一つの方法は、成形機のシリンダ内の可塑化し
た樹脂に二酸化炭素を供給して溶解させる方法である。

【００１６】溶融樹脂中に二酸化炭素等のガスを供給す
ることは、従来の技術でも述べたように、押出成形で発
泡品を作る場合に行われている。押出発泡成形では、押
出機で樹脂を十分に溶融し、混練した後に、押出機先端
近くのシリンダに設けたガス供給穴から、溶解用の液化
ガスを定量ポンプで加圧、計量しながら、高圧の溶融樹
脂中に、樹脂圧力以上の２０〜３０ＭＰａの圧力で圧入
するのが一般的である。

【００１７】しかしながら、この方法は、高価な高圧定
量ポンプが必要であるばかりか、スクリュが間欠的に回
転する射出成形に応用することは難しい。押出発泡成形
ではスクリュが連続的に一定回転し、常に押出機内を定
量の樹脂が流れているため、樹脂中のガス溶解量は連続
的に圧入するガス量を一定に保てばを制御可能である。

【００１８】これに対し、一般に広く使用されるインラ
インスクリュ式やスクリュプリプラ式の射出成形機で
は、スクリュが間欠的に回転するため、スクリュ停止時
や起動時に時間とともに変わる樹脂の移送量に合わせて
ガス供給用ポンプを運転しなければならず、樹脂中のガ
ス溶解量を一定に制御することは困難である。

【００１９】本発明は、上記従来の問題点に鑑みてなさ
れたもので、射出シリンダにガスを供給し、ガスを溶解
させた溶融樹脂を射出する射出成形装置において、間欠
的にスクリュが回転する射出シリンダにおいても、定量
的、経済的に必要とする量の二酸化炭素などのガスを溶
融樹脂に溶解させることができるようにすることを目的
とする。

【００２０】

【課題を解決するための手段】本発明は、射出シリンダ
内の溶融樹脂にガス供給装置からガスを供給し、ガスを
溶解させた溶融樹脂を射出する射出成形装置において、
後端から先端に向かって順次フィード部、コンプレッシ
ョン部、メタリング部で構成されるステージが直列に複
数回繰り返される複数ステージタイプスクリュを備え、
先端側のスクリュステージのフィード部に開口するガス
供給路にガス供給装置が接続され、後端側のスクリュス
テージのメタリング部に溶融樹脂の流動抵抗の高い流量
制御部が設けられた射出シリンダを有することを特徴と
する射出成形装置を提供するものである。

【００２１】上記本発明は、射出シリンダが、バルブノ
ズルを有すること、ガス供給路の射出シリンダ内への開
口縁部に設けられた弁座にスプリングで押し付けられ、
ガス供給路にガスを供給したときに、このガス圧でスプ
リングに抗して押されて射出シリンダの内側に移動して
ガス供給路を開放する自動開閉弁が設けられているこ
と、ガス供給路を介して射出シリンダ内に供給されたガ
スの圧力を検知する圧力センサと、この圧力センサで検
知した圧力に基づいてスクリュ先端部の圧力を制御する
制御装置を有すること、をその好ましい態様として含む
ものである。

【００２２】

【発明の実施の形態】本発明の射出成形装置で使用され
る樹脂は熱可塑性樹脂で、具体的にはポリエチレン、ポ
リプロピレン、ポリ塩化ビニル、アクリル樹脂、スチレ
ン系樹脂、ポリエチレンテレフタレート、ポリブチレン
テレフタレート、ポリアリレート、ポリフェニレンエー
テル、変成ポリフェニレンエーテル樹脂、全芳香族ポリ
エステル、ポリアセタール、ポリカーボネート、非晶性
ポリオレフィン樹脂、ポリエーテルイミド、ポリエーテ
ルサルフォン、ポリアミド系樹脂、ポリサルフォン、ポ
リエーテルエーテルケトン、ポリエーテルケトンなどを
挙げることができる。これらは単独若しくはこれらを一
種または二種以上を混合したブレンド物として用いるこ
とができる。また、各種充填材や添加剤を配合して用い
ることもできる。

【００２３】上記熱可塑性樹脂のうちのスチレン系樹脂
とは、スチレンを必須原料とするホモポリマー、コポリ
マーおよびこれらのポリマーと他の樹脂より得られるポ
リマーブレンドであり、ポリスチレンまたはＡＢＳ樹脂
であることが好ましい。また、ポリスチレンとは、スチ
レンホモポリマー、または樹脂相中にゴムが分布したゴ
ム強化ポリスチレンである。

【００２４】ガスとして二酸化炭素を用いる場合、二酸
化炭素との親和性が高く、二酸化炭素の溶解度が高い熱
可塑性樹脂が好ましく、ポリエチレン、ポリプロピレ
ン、スチレン系樹脂、ポリアセタール、ポリカーボネー
ト、ポリフェニレンエーテル、変成ポリフェニレンエー
テル樹脂などが特に好ましい。特にポリカーボネートは
二酸化炭素の溶解度が高いだけでなく、熱分解したとき
に二酸化炭素を生じることから、溶融樹脂に二酸化炭素
が含まれると分解反応の平衡がずれ、分解反応速度が遅
くなる利点もある。

【００２５】本発明の射出成形装置は、一般の射出成形
品の成形に適用でき、発泡成形品の成形だけでなく、内
部に気泡のない中実の成形品の成形にも使用できる。ガ
スを溶解した溶融樹脂は発泡性を持つため、成形品表面
に発泡模様を生じさせないためには、金型への溶融樹脂
の充填中に、溶融樹脂のフローフロントで発泡が生じな
いように、樹脂充填前にキャビティをあらかじめガスで
加圧しておく、カウンタプレッシャ法を本発明の射出成
形装置と併用することもできる。

【００２６】本発明の射出成形装置で用いるガスとは、
一般に発泡用のガスとして用いられる窒素、ヘリウムや
アルゴンなどの希ガスに代表される不活性ガスや、熱可
塑性樹脂に溶解しやすく良好な可塑剤効果を示す二酸化
炭素、炭素数１〜５の飽和炭化水素およびその一部水素
をフッ素で置換したフロン、水、アルコールなどの液体
の蒸気等などである。

【００２７】溶融樹脂の流動性を高める目的でガスを溶
解させる場合、二酸化炭素が最も好ましい。二酸化炭素
は溶融樹脂に対する溶解度が大きく、樹脂や金型、成形
機素材を劣化させないこと、成形する環境に対し危険性
がないこと、安価であることなどの制約を満たしている
だけでなく、可塑剤として用いた場合、成形後に成形品
から速やかに揮発させることができる。また、ガスを発
泡剤として用いる場合には、発泡作用の高い窒素が好ま
しい。

【００２８】本発明の射出成形装置で二酸化炭素を可塑
剤として用いる場合、溶融樹脂に溶解させる二酸化炭素
量は０．２重量％以上が好ましい。また、二酸化炭素の
溶解量の最大量は特に制限はないが、二酸化炭素を多量
に溶解させるには高いガス圧力必要になり、むやみに溶
解量を増しても二酸化炭素に対する樹脂の流動性向上効
果が少なくなることから、実用的な二酸化炭素溶解量は
１０重量％以下で、より好ましくは５重量％以下であ
る。

【００２９】なお、射出シリンダ中で溶解した二酸化炭
素などのガス量を直接測定することは難しいため、二酸
化炭素を含む樹脂を用いて射出成形した成形直後におけ
る成形品の重量と、成形品を、非晶性樹脂にあってはガ
ラス転移温度、結晶性樹脂にあっては融点よりも約３０
℃低い熱風乾燥機中に２４時間以上放置し、成形品中に
含まれていた二酸化炭素量が放散して一定になった成形
品の重量の差を、金型キャビティに射出した溶融樹脂中
の二酸化炭素量とする。

【００３０】本発明の射出成形装置に用いる射出成形機
は、一般に射出成形に使用されているインラインスクリ
ュ式射出成形機、スクリュプリプラ式射出成形機など
で、スクリュが間欠的に回転して樹脂可塑化を行うもの
である。インラインスクリュ式射出成形機ではスクリュ
が射出プランジャを兼ねており、樹脂の可塑化に伴いス
クリュが後退して有効なスクリュ長が短くなるのに対
し、スクリュプリプラ式は、樹脂を可塑化する押出機部
分と射出プランジャが分離していることから、押出機部
分は純粋な押出機として考えることができる。このた
め、スクリュプリプラ式は、スクリュの設計における制
限事項が少なく、Ｌ／Ｄを大きくしたり、谷径を細くす
ることができるだけでなく、ガス供給位置を最適に保ち
やすい利点がある。

【００３１】本発明の射出成形装置では、射出シリンダ
内にガスを供給し、射出シリンダ内の溶融樹脂にガスを
溶解させる。このガスが溶解した溶融樹脂は発泡性を持
つため、射出成形機のノズル部から射出シリンダ内の圧
力が逃げ、ガスが溶解した溶融樹脂が射出シリンダ内で
発泡しないよう、ノズル部からの内圧の逃げを防止した
状態で射出準備が進められる。ノズル部分からの内圧の
逃げ防止は、ノズル孔をの開閉機構を備えたバルブノズ
ルを有する射出シリンダとすることで行うことができ
る。この開閉機構としては、可動ニードルでノズル孔を
開閉するものや、樹脂流路に設けたロータリ弁を挙げる
ことができる。また、ノズル部に開閉機構を有さない射
出成形機を用いる場合でも、バルブゲート方式のホット
ランナを有する金型を用い、ノズル部を金型に圧接する
と共にこのバルブゲートを閉じておくことでも内圧の逃
げを防止することができるが、バルブノズルを備えた射
出シリンダを用いるのが簡便である。

【００３２】本発明の射出成形装置における溶融樹脂へ
のガスの溶解は、射出シリンダ内の溶融樹脂部分へガス
を供給し、ガス供給部の射出シリンダ内に所定ガス圧の
ガス空間を形成することで行われる。ガスの溶融樹脂へ
の溶解量は、ガスの種類、樹脂の種類、溶融樹脂の温
度、スクリュ回転数、スクリュ先端部の圧力、スクリュ
の回転および停止時間などにより変わるが、これらの条
件が一定であれば、溶融樹脂に接するガスの圧力と溶融
樹脂へのガス溶解量とはほぼ比例する。従って、溶融樹
脂に接するガス空間を形成すると共に、このガス空間に
おけるガス圧を所定圧とすることで、ガス溶解量を再現
性良く制御することができる。

【００３３】上記ガス空間の確実な形成のために、ガス
供給部の溶融樹脂の移送を飢餓状態とすることが好まし
い。溶融樹脂の移送を飢餓状態とするとは、移送される
溶融樹脂が完全に射出シリンダ内を満たしておらず、部
分的に空間を生じた状態で移送される状態にすることを
いう。例えば、スクリュが、それぞれ後端側（ホッパ
側）から、フィード部、コンプレッション部、メタリン
グ部となったスクリュ第１ステージとスクリュ第２ステ
ージとなった２ステージタイプスクリュの射出成形機を
用い、スクリュ第１ステージで樹脂を溶融させ、スクリ
ュ第２ステージのフィード部をガス供給部とすると共
に、この部分での溶融樹脂の移送を飢餓状態とし、これ
によって射出シリンダ内に生じた空間にガスを供給し
て、スクリュ第２ステージでガスと樹脂を混練して樹脂
中にガスを溶解させることが好ましい。

【００３４】ガス供給部の溶融樹脂の移送を飢餓状態と
するためには、スクリュ第１ステージのメタリング部と
スクリュ第２ステージのベント部の間に溶融樹脂の流動
抵抗の高い流量制御部を設け、スクリュ第２ステージへ
の溶融樹脂の流入を制限するのが最も簡便である。この
溶融樹脂流動抵抗の高い流量制御部としては、ダルメー
ジやマドックといった混練に用いられるデザインや、シ
リンダとの隙間を０．１〜１mm程度、好ましくは０．１
〜０．５ｍｍに狭めた単純な円柱状のバリアなどが挙げ
られる。

【００３５】また、上記流量制御部と併せて、スクリュ
１回転あたりの溶融樹脂移送量が、スクリュ第１ステー
ジよりもスクリュ第２ステージの方が多くなるようにす
ることが好ましい。具体的には、スクリュ第２ステージ
のスクリュ溝ピッチやスクリュ溝深さをスクリュ第１ス
テージよりも大きくする手法を用いることができる。ま
た、ホッパに供給樹脂の計量装置を設け、スクリュ第１
ステージへの樹脂供給量を制御により飢餓状態を発生さ
せる手法を併用することも好ましい。

【００３６】上記流量制御部は、スクリュ停止時など、
スクリュ第１ステージ内の樹脂の圧力勾配が減少した時
に、ガス供給部に供給したガスが、スクリュ第１ステー
ジの樹脂中を通ってホッパ側に吹き出すことを防止する
ためにも有効である。ホッパ側へのガスの吹き出しを防
止するためには、一般にスクリュヘッドに用いられる可
動式の逆流防止リングを使用することも可能であるが、
スクリュ構造として複雑になる。つまり、逆流防止リン
グをスクリュの途中に挿入するには、挿入部でスクリュ
を２分割するか、薄い逆流防止リングを分割する必要が
あり、いずれにせよ製作が難しく、強度的低下が避けら
れないと共に、樹脂の滞留部を生じやすい。

【００３７】なお、ここでは２ステージタイプのスクリ
ュを例に説明したが、３ステージ以上で構成されるスク
リュでも、先端側のスクリュステージのフィード部をガ
ス供給部とし、その後方のスクリュステージのメタリン
グ部に流量制御部を設けて、ガス供給部に生じた空間に
ガスを供給できるようにすることで同様の効果を得るこ
とができる。また、１ステージスクリュの押出機を連結
して用いる場合も２ステージ以上のスクリュを有するも
のと同様である。

【００３８】本発明の射出成形装置では、ガス供給部の
溶融樹脂の移送を安定して飢餓状態とし、溶融樹脂にガ
スを均質に溶解させることができるようにするために、
スクリュ先端部の圧力を、前記ガス空間のガス圧以上
で、かつガス供給部の射出シリンダ内にガス空間を維持
できる範囲の圧力として運転する。スクリュ先端部の圧
力が低すぎると、ガス供給部に供給したガスが溶融樹脂
に完全に溶け込まず、気泡状態で溶融樹脂中に混ざった
まま計量され、溶融樹脂の計量がばらついたり、成形品
中にボイドを生じ、型開時にボイド内部のガスが膨張し
成形品が膨れたりする。スクリュ先端部の圧力とは、ス
クリュ先端部の溶融樹脂の圧力で、スクリュ背圧と等し
く、スクリュもしくは射出プランジャを射出方向に押す
圧力である。

【００３９】スクリュ先端部の圧力の下限の設定法に
は、次の２種の方法が挙げられる。一つは簡便な方法
で、ガス供給部のガス空間のガス圧とスクリュ先端部の
圧力を等しく設定する方法である。もう一つは、樹脂の
可塑化時にスクリュの回転と可塑化樹脂量が比例する圧
力に設定する方法、つまりスクリュ回転速度を一定とし
たときに、スクリュもしくは射出プランジャが一定速度
で後退する最低限の圧力とする方法である。

【００４０】上記前者の方法は、ガス供給部に形成され
るガス空間のガス圧を検出する圧力センサを射出シリン
ダに設けておき、この圧力センサで検出した圧力に基づ
いてスクリュ先端部の圧力を制御する制御装置を設けて
おくことで容易に行うことができる。この場合、ガス空
間の圧力とスクリュ先端部の圧力を等しくなるように制
御するだけでなく、スクリュ先端部の圧力がガス空間の
圧力より所定圧力だけ大きくなるように制御することも
できる。上記後者の方法は、ガス供給部に供給したガス
が溶融樹脂に気泡状態で混ざるときに、スクリュにより
送られる見かけの溶融樹脂量、つまり溶融樹脂と気泡の
体積の和が一時的に増し、それに伴ってスクリュもしく
は射出プランジャの後退速度が突然速くなることに着目
したものである。

【００４１】また、スクリュ先端部の圧力が高すぎる
と、樹脂の可塑化速度が遅くなるばかりか、例えば前述
の２ステージタイプのスクリュを用いた場合に、スクリ
ュ第２ステージにおいて、スクリュ先端部の高い圧力に
対抗して溶融樹脂を送ることができなくなり、ガス供給
部の溶融樹脂圧が高まり、ガス空間を存在させることが
できなくなる。このような状態では、十分な量のガスを
溶融樹脂に溶解させられないばかりか、溶融樹脂へのガ
ス溶解量を制御することが難しくなる。スクリュ先端部
の圧力の上限は、ガスを供給せずに樹脂の可塑化を行っ
たときに、ガス供給部の溶融樹脂圧がガスの供給圧力と
等しくなる圧力である。スクリュ先端部の圧力をこの圧
力未満とすれば、ガス供給部にガス空間を存在させるこ
とができ、溶解量を制御しつつ必要量のガスを溶融樹脂
に溶解させることができる。

【００４２】しかし、ガスを供給しないときにガス供給
部が大気圧以上の溶融樹脂で満たされてしまうような状
態においては、溶融樹脂圧以上のガスをガス供給部に供
給することでガス空間を形成できるが、溶融樹脂圧が変
動した場合に、ガス空間の圧力も変わり、結果として溶
融樹脂中のガス溶解量も変動することになる。このた
め、ガス供給とは関係なく、ガス供給部の溶融樹脂の移
送を常に飢餓状態とし、これによってガス供給部の溶融
樹脂圧を大気圧以下としておくことが好ましい。この場
合、ガス供給部のガス空間は溶融樹脂により圧縮される
ことはなく、溶融樹脂へのガス溶解量はガス供給部への
供給ガス圧で制御可能となる。

【００４３】本発明のスクリュ先端部の圧力（スクリュ
背圧）の絶対値は、スクリュの大きさ、スクリュのデザ
イン、スクリュの回転速度、樹脂の種類、樹脂の温度、
供給するガスの圧力等によって異なるが、ガス供給部へ
の供給ガス圧以上であり、かつガス供給部における溶融
樹脂圧がガス供給部への供給ガス圧未満となる範囲で選
択される。

【００４４】ガスを溶解した溶融樹脂は発泡性を持つた
め、可塑化終了後射出開始までのスクリュ停止時も、発
泡を抑えるために、上記スクリュ先端部の圧力を保持す
ることが望ましい。保持するスクリュ先端部の圧力は、
樹脂の可塑化時のスクリュ先端部の圧力と同じでよく、
溶融樹脂の発泡によりスクリュやプランジャが後退しな
い最低限の圧力であればよい。可塑化終了後射出開始ま
での間保持するスクリュ先端部の圧力が高すぎると、射
出動作までにスクリュやプランジャが前進し、可塑化時
に計量した溶融樹脂量に誤差を生じる。また、成形を一
時休止する場合でも、射出シリンダ内に残る溶融樹脂の
発泡を防止するために、常にスクリュやプランジャが後
退しないスクリュ先端部の圧力を保つことが好ましい。

【００４５】上記スクリュ停止時にスクリュ先端部の圧
力を一定に保つ手法としては、スクリュを前進させる力
を一定に保つ手法、例えばスクリュの前進が油圧駆動で
行われる場合、スクリュ前進用の油圧力を一定に保持す
ることで行うことができる。また、この油圧駆動の場合
には、スクリュ停止時にスクリュ前進用の油圧バルブを
閉じ、スクリュ先端部の圧力に対抗するための作動油の
流れを遮断し、いわばスクリュの後退をロックしてしま
うことでも行うこことができる。

【００４６】ガス供給部における射出シリンダ内へのガ
スの供給は、供給側の圧力と、ガス供給部のシリンダ内
の圧力との差圧によって自動的に開閉される自動開閉弁
を介して行うことが好ましい。

【００４７】上記自動開閉弁の具体例としては、ガス供
給部の射出シリンダ内に開口するガス供給路の先端に、
弁座と密着する方向にスプリングで付勢されて設けら
れ、供給ガス圧で押されてスプリングに抗して射出シリ
ンダの内側方向に移動したときにガス供給路を開放する
キノコ弁（錐台形、一般的には円錐台形をなす弁体。）
を挙げることができる。このようなキノコ弁を用いる
と、ガス供給時にはガス流量に応じてガス供給路が開
き、比較的広い開口面積が得られるので、短時間で必要
なガス量を供給することができる。また、ガスが流れな
いときには、自動的にガス供給路が閉鎖されるので、溶
融樹脂がガス供給路に逆流しない。更に、ガスが流れて
いる場合であっても、溶融樹脂がガス供給路に侵入しよ
うとした場合、溶融樹脂がキノコ弁の底を押して自動的
にキノコ弁を閉鎖状態にするので、溶融樹脂の逆流を防
止できる。

【００４８】次に、図面に基づいて本発明の射出成形装
置の一例について説明する。本例の装置は、インライン
スクリュ式射出成形機を用い、ガスには二酸化炭素を用
いたものである。

【００４９】図１に示されるように、１は射出成形機
で、熱可塑性樹脂の可塑化と射出を行う射出シリンダ
２、金型３および型締め装置４とを備えたものとなって
いる。この射出成形機１の射出シリンダ２には、二酸化
炭素源５から、二酸化炭素昇圧装置６および二酸化炭素
調圧装置７からなるガス供給装置を介して二酸化炭素が
供給されるものとなっている。

【００５０】なお、二酸化炭素は、金型３に供給して、
カウンタプレッシャ用のガスとして用いたり、射出シリ
ンダ２のホッパ８供給して、ホッパ８から射出シリンダ
２に供給される樹脂に吸収させることもできる。この場
合、射出シリンダ２に供給する二酸化炭素と、金型３に
供給する二酸化炭素と、ホッパ８に供給する二酸化炭素
とを、供給の開始と停止および圧力などをそれぞれ独立
に制御できるようにしておくことが好ましい。

【００５１】上記射出シリンダ２、二酸化炭素源５、二
酸化炭素昇圧装置６および二酸化炭素供給装置７につい
て図２により更に説明する。

【００５２】図２に示されるように、本例における二酸
化炭素源５としては液化二酸化炭素ボンベ９が用いられ
ている。

【００５３】二酸化炭素昇圧装置６は、液化状態の二酸
化炭素を加圧して昇圧する液化二酸化炭素圧縮機１１を
備えたもので、上記液化二酸化炭素ボンベ９が電磁開閉
弁１０を介してこの液化二酸化炭素圧縮機１１に連結さ
れている。二酸化炭素源５と二酸化炭素昇圧装置６間
は、二酸化炭素の液化状態を保つことができるよう、二
酸化炭素の臨界温度（３１．１℃）未満に保持されてい
る。液化二酸化炭素ボンベ９より液化二酸化炭素圧縮機
１１に供給され、圧縮されて昇圧した液化二酸化炭素
は、二酸化炭素調圧装置７へと送られる。

【００５４】二酸化炭素調圧装置７へと送られる液化二
酸化炭素は、電磁開閉弁１２を経て加熱器１３に供給さ
れる。加熱器１３に供給された液化二酸化炭素はここで
臨界温度以上のガスとなり、減圧弁１４を経て射出シリ
ンダ２のメインタンク１５に供給される。メインタンク
１５には、内部の圧力が異常に高くなった時にガスを逃
がすリリーフ弁１６と、メインタンク１５内のガス圧を
チェックするためのメータ１７が接続されている。

【００５５】上記メインタンク１５と射出シリンダ２間
を接続するガス供給配管１８には、メインタンク１５か
ら順に、電磁開閉弁１９、逆止弁２０が介在している。
また、逆止弁２０と射出シリンダ２との間にはリリーフ
弁２１と大気開放バルブ２２が接続されている。

【００５６】上記ガス供給装置を用いて射出シリンダ２
内のガス供給部２６に二酸化炭素を供給する手順を説明
する。

【００５７】まず、電磁開閉弁１９と電磁開閉弁１２を
閉じた状態で電磁開閉弁１０を開くと、液化二酸化炭素
ボンベ９から液化二酸化炭素圧縮機１１に液化二酸化炭
素が供給される。液化二酸化炭素圧縮機１１で圧縮され
た液化二酸化炭素は電磁開閉弁１２を開くことにより加
熱器１３に供給されて暖められ、減圧弁１４で必要な圧
力まで減圧され、メインタンク１５に蓄えられる。そし
て、メインタンク１５に必要圧力の加圧ガスが蓄えられ
た状態で、電磁開閉弁１９が開放されて、所定圧の二酸
化炭素がガス供給配管１８を介して射出シリンダ２に供
給されることになる。

【００５８】射出シリンダ２は、樹脂供給部から先端に
向かって順次フィード部、コンプレッション部、メタリ
ング部で構成されるステージが直列に２回繰り返される
２ステージタイプのスクリュ２３を備えたもので、ホッ
パ８側がスクリュ第１ステージ２３ａ、ノズル部２４側
がスクリュ第２ステージ２３ｂである。

【００５９】射出シリンダ２のホッパ８には樹脂計量装
置２５が接続されており、計量制御された量の樹脂がホ
ッパ８に供給されるものとなっている。この樹脂計量装
置２５をホッパ８に接続しておくことにより、樹脂供給
量を制御して、ガス供給部２６における溶融樹脂移送の
飢餓状態を発生させやすくすることができる。

【００６０】ガス供給部２６はスクリュ第２ステージ２
３ｂのフィード部（ベント部）に定められており、この
ガス供給部２６にはガス供給路２７が開口している。こ
のガス供給路２７は、前記ガス供給配管１８に接続され
ているものである。

【００６１】図３に拡大して示すように、スクリュ第１
ステージ２３ａのメタリング部（ガス供給部２６とスク
リュ第１ステージ２３ａの間）には、流量制御部２８が
設けられている。流量制御部２８は、射出シリンダ２の
バレル内面とのクリアランスｔを小さくして、スクリュ
第１ステージ２３ａより移送される溶融樹脂量を制御
し、ガス供給部２６における溶融樹脂の移送を飢餓状態
にすると共に、ガス供給部２６に供給された二酸化炭素
がホッパ８側に逆流しないようにするためものである。

【００６２】上記流量制御部２８と、射出シリンダ２の
バレル内面とのクリアランスｔは、スクリュ径によって
も異なるが、０．１〜１ｍｍ程度であることが好まし
く、更に好ましくは０．１〜０．５ｍｍ程度である。流
量制御部２８の長さｌは、スクリュ径の５〜２００％程
度が好ましく、更に好ましくはスクリュ径の１０〜１０
０％程度である。

【００６３】上記クリアランスｔと長さｌは樹脂の溶融
粘度や供給ガス圧力により適宜選択される。使用する樹
脂の溶融粘度が低いほど、またガス供給部２６に供給さ
れる二酸化炭素の圧力が高いほど、クリアランスｔを小
さくし、また長さｌを長くする。これらの値を調整する
ことにより、スクリュ第１ステージ２３ａが樹脂で満た
されている場合、成形操作中にガス供給部２６の二酸化
炭素がホッパ８側に逆流することを確実に防止すること
ができる。また、流量制御部２８を通過する溶融樹脂の
温度を低くしてその粘度を高めることも、ガス供給部２
６に供給された二酸化炭素のホッパ８側への逆流防止に
効果的である。

【００６４】ガス供給部２６への二酸化炭素の供給は、
上記流量制御部２８によってガス供給部２６における溶
融樹脂の移送を飢餓状態とし、これによってガス供給部
２６に生じる空間（溶融樹脂で満たされていない部分）
に、図４に示される自動開閉弁２９を介して二酸化炭素
を送り込むことで行われる。

【００６５】本例の自動開閉弁２９は、図４に示される
ように、スプリング３０で射出シリンダ２の外方へ付勢
されて、弁座３１に押し付けられるキノコ弁で構成され
たものとなっている。

【００６６】更に説明すると、ガス供給路２７の先端に
上記自動開閉弁２９が位置していると共に、ガス供給路
２７の先端周縁には、自動開閉弁２９の背面と対向して
弁座３１が設けられている。自動開閉弁２９の背面に
は、弁軸３２が接続されており、この弁軸３２は、周囲
に隙間を持ってガス供給路２７内を伸び、スプリング３
０で射出シリンダ２の外方へ付勢されているものであ
る。

【００６７】上記自動開閉弁２９は、ガス供給路２７内
と射出シリンダ２のガス供給部２６内の圧力が等しいと
きにはスプリング３０の力によって弁座３１に押し付け
られてガス供給路２７を閉鎖し、ガス供給路２７に二酸
化炭素が供給されて、ガス供給路２７内の圧力が射出シ
リンダ２のガス供給部２６内の圧力より高くなり、この
二酸化炭素の圧力による力がスプリング３０の力を上回
ると、スプリング３０に抗して射出シリンダ２の内方に
移動して、ガス供給路２７を開放するものである。

【００６８】上記キノコ弁を用いた自動開閉弁２９を介
して二酸化炭素の供給を行うと、二酸化炭素の供給時に
はその流量に応じてガス供給路２７が開き、比較的広い
開口面積が得られるので、短時間で必要な量の二酸化炭
素を供給することができる。また、二酸化炭素が流れな
いときには、自動的にガス供給路２７が閉鎖されるの
で、溶融樹脂がガス供給路２７に逆流しない。更に、二
酸化炭素が流れている場合であっても、溶融樹脂がガス
供給路２７に侵入しようとした場合、溶融樹脂が自動開
閉弁２９の底を押して自動的にガス供給路２７を閉鎖す
るので、溶融樹脂の逆流を防止できる。

【００６９】上記自動開閉弁２９は、その先端面（射出
シリンダ２の内側の面）付近に溶融樹脂が対流するのを
防止するために、開放時の先端面が射出シリンダ２の内
面とほぼ一致する位置に設けることが好ましい。具体的
には、閉鎖時の先端面の位置が、射出シリンダ２の内面
とほぼ等しい位置か、もしくは０．５ｍｍ程度窪んだ位
置にあることが好ましい。

【００７０】図２に示されるように、スクリュ２３の先
端部には、射出時の溶融樹脂の逆流を防止するための逆
流防止シリング３３が設けられている。また、ノズル部
２４には、ノズル孔３４を開閉するためのニードル弁３
５が設けられている。このニードル弁３５は、ノズル部
２４の内側に、ノズル孔３４に向かって進退可能に設け
られており、油圧シリンダなどの駆動装置に３６によっ
て駆動ロッド３７を傾動させることで進退し、前進時に
ノズル孔３４を閉鎖し、後退時にノズル孔３４を開放す
るものとなっている。

【００７１】上記のようなニードル弁３５を設けてノズ
ル孔３４を開閉可能としておくと、ノズル孔３４を閉鎖
した状態で、スクリュ２３の先端部に圧力（スクリュ背
圧）を加えながら可塑化計量操作を行うことで、計量さ
れて射出シリンダ２の先端部に溜まる、二酸化炭素が溶
解した溶融樹脂の発泡を防ぐことができる。

【００７２】本発明の射出成形装置では、ノズル孔３４
を開閉できる射出シリンダ２を用いることが好ましく、
ノズル孔３４を開閉する機構としては、上記のような機
械的に強制開閉されるものの他、射出シリンダ２内の溶
融樹脂圧、特に先端部の溶融樹脂圧が所定圧力となると
自動的に開くタイプのものもある。つまり、本発明で用
いる射出成形機としては、開閉可能なバルブノズルを備
えた射出シリンダ２を用いることが好ましい。

【００７３】なお、上述の装置はガスとして二酸化炭素
を用いているが、二酸化炭素以外のガスを用いる場合で
も同様の装置で本射出成形法を行うことができる。

【００７４】

【実施例】次に、実施例および比較例によって本発明を
更に説明する。

【００７５】まず、実施例および比較例で用いた材料、
機材および溶融樹脂中の二酸化炭素量の測定方法につい
て説明する。

【００７６】（樹脂）ゴム強化ポリスチレン：Ａ＆Ｍスチレン社製「Ａ＆Ｍポ
リスチレン・４９２」を用いた。

【００７７】（二酸化炭素）純度９９％以上の二酸化炭
素を用いた。

【００７８】（射出成形機）住友重機械工業社製「ＳＧ
１２５Ｍ−ＨＰ」をベースとして使用した。この成形機
はインラインスクリュ式の成形機で、スクリュをＬ／Ｐ
＝２３の２ステージタイプとし、スクリュ形状は図２に
示す構造とした。スクリュ第１ステージには幅２０ｍｍ
の円柱状の流量調整部を設け、シリンダ内面とのクリア
ランスは０．２５ｍｍとした。ガス供給部は図３に示す
構造であり、自動開閉弁として図４に示すキノコ弁を取
り付けた。キノコ弁の弁座接触部の径は４．６ｍｍであ
り、スプリングがこのキノコ弁を閉じる力は３００ｇで
ある。ノズル部は、図５に示す機械的な開閉機構を有す
るものとした。また、図には示していないが、ガス供給
部のガス供給路の開口位置とは反対側のシリンダ内面に
は、溶融樹脂圧力もしくはガス圧力測定用の圧力センサ
を取り付けた。圧力センサにはダイニスコ社製「ＮＰ４
６５ＸＬ」を用いた。

【００７９】（溶融樹脂中の二酸化炭素量の測定）溶融
樹脂に溶解した二酸化炭素量は、成形品の成形後の重量
減少から求めた。つまり、成形直後に成形品の重量を測
定した後、成形品を約２４時間大気中に放置し、次に、
８０℃の真空燥機中に４８時間放置した成形品の重量を
測定し、放置前後の重量の差を溶融樹脂中に含まれてい
た二酸化炭素量とした。

【００８０】（金型）厚み２ｍｍ、縦横各１２０、６０
ｍｍの長方形平板を成形する金型を用いた。

【００８１】実施例１射出シリンダ温度を２１０℃に設定し、スクリュ回転数
１５０ｒｐｍ、成形サイクル４０秒で成形を行った。

【００８２】図２に示すガス供給装置を使用し、射出シ
リンダのガス供給部に供給する二酸化炭素圧力を変化さ
せ、スクリュ先端部の圧力をベント部に供給する二酸化
炭素圧力と等しくして射出成形し、溶融樹脂中の二酸化
炭素量を測定した。その結果を図５に示す。

【００８３】図５に示されるように、ガス供給部の二酸
化炭素圧力と、溶融樹脂中の二酸化炭素溶解量は比例関
係にあり、溶融樹脂への二酸化炭素溶解量を二酸化炭素
圧力により制御できることが分かる。

【００８４】参考例１ガスを供給せずに、ノズル孔を閉じた状態で、スクリュ
ストローク５０ｍｍで樹脂を可塑化しパージする動作を
繰り返した。

【００８５】スクリュ回転数５０、１００、１５０ｒｐ
ｍにおいて、スクリュ先端部の圧力を変え、各スクリュ
先端部の圧力でガス供給部にかかる溶融樹脂の圧力を圧
力センサで測定し、その結果を図６に示す。

【００８６】図６に示されるように、スクリュ回転数を
一定にし、スクリュ先端部の圧力を増して行くと、ある
スクリュ先端部の圧力以上ではガス供給部に溶融樹脂の
圧力が検出されるようになる。スクリュ回転数１５０ｒ
ｐｍにおいて、スクリュ先端部の圧力１４ＭＰａ以上で
は０ＭＰａ以上の溶融樹脂圧力検出され、ガス供給部が
溶融樹脂で満たされ、溶融樹脂の移送が飢餓状態となら
ないことが分かる。

【００８７】実施例２スクリュ回転数１５０ｒｐｍ、スクリュ先端部の圧力１
０ＭＰａで、ガス供給部に１０ＭＰａ二酸化炭素を供給
し、３０回のパージ動作を行った。ノズル部からのスト
ランドは細かく発泡するが、ストランドが切れることは
なく、気泡の破裂による破裂音もないことから、溶融樹
脂中に大きな気泡は存在しないことが推定された。

【００８８】次いで、８ＭＰａの二酸化炭素をキャビテ
ィに満たした表面温度４０℃の金型に、樹脂を０．６秒
で充填し、射出シリンダ内の溶融樹脂圧力１１０ＭＰａ
で３秒間保圧し、２０秒間冷却した。キャビティに満た
した二酸化炭素は樹脂充填完了と同時に大気解放した。

【００８９】４０秒サイクルで５０ショット成形して
も、可塑化時間は６．５秒でばらつきは０．３秒以内で
あった。また、成形品にふくれを生じることはなく、表
面には発泡模様は見られず、外観は良好であり、内部に
気泡は見られなかった。成形品の重量減少から得られる
溶融樹脂中の二酸化炭素溶解量は２．３重量％であっ
た。

【００９０】実施例３スクリュ回転数１５０ｒｐｍ、スクリュ先端部の圧力１
８ＭＰａでパージ動作を行った。この時、ガス供給部に
二酸化炭素を供給しないきには、０．８ＭＰａの溶融樹
脂圧力が検出され、ガス供給部が樹脂で満たされている
ことが分かった。この状態でガス供給部に二酸化炭素を
１０ＭＰａで供給し、実施例２と同様にパージおよび成
形を行った。

【００９１】パージ動作において、ノズル部からのスト
ランドは細かく発泡するが、ストランドが切れることは
なく、気泡の破裂による破裂音もないことから、溶融樹
脂中に大きな気泡は存在しないことが推定された。

【００９２】４０秒サイクルで５０ショット成形して
も、可塑化時間は８．３秒でばらつきは０．４秒以内で
あった。また、成形品にふくれを生じることはなく、表
面には発泡模様は見られず、外観は良好であり、内部に
気泡は見られなかった。成形品の重量減少から得られる
溶融樹脂中の二酸化炭素溶解量は２．０重量％であっ
た。

【００９３】比較例１スクリュ先端部の圧力を９ＭＰａとした以外は、実施例
３と同様にパージおよび成形を行った。

【００９４】パージ動作において、ノズル部からのスト
ランドは細かく発泡するとともに、ストランドが切れ、
連続したストランドは得られず、気泡の破裂による破裂
音が認められ、樹脂中に大きな気泡が存在することが認
められた。また、可塑化時間は約３〜６秒でばらつきが
大きく、成形品には時折ふくれを生じた。

【００９５】比較例２スクリュ回転数１５０ｒｐｍ、スクリュ先端部の圧力３
０ＭＰａとし、ガス供給部に二酸化炭素を供給しない場
合、１２ＭＰａの溶融樹脂圧力が検出され、ガス供給部
が溶融樹脂で満たされていることが認められた。

【００９６】この状態で、ガス供給部に二酸化炭素を１
０ＭＰａで供給し、実施例２と同様にパージおよび成形
を行った。

【００９７】パージ動作において、ノズル部からのスト
ランドは発泡することはなく透明であり、溶融樹脂を放
置すると内部に少しの気泡を生じる程度の軽微な発泡が
認められた。このことから、溶融樹脂中に二酸化炭素が
ほとんど溶け込んでいないことが認められた。

【００９８】キャビティを二酸化炭素で加圧することな
く成形を行った。成形品は透明で、表面に発泡模様も見
られなかった。成形品の重量減少から得られる溶融樹脂
中の二酸化炭素溶解量は０．１重量％以下であった。

【００９９】実施例３比較例２を行った後、実施例２と同様の条件でパージ動
作および成形を行った。パージ動作において、ストラン
ドの観察結果は実施例２と同じであり、ガス供給部に圧
力１２ＭＰａで溶融樹脂が存在した後でも、自動開閉弁
が正常に動作していることが認められた。また、成形品
の重量減少から得られる溶融樹脂中の二酸化炭素溶解量
は２．３重量％であり、本発明による二酸化炭素溶解量
の再現性が確認できた。

【０１００】

【発明の効果】本発明は、以上説明したとおりのもので
あり、必要な量のガスを再現性よく定量的に溶融樹脂に
溶解させることができ、例えば二酸化炭素を溶解させる
ことで流動性を向上させた溶融樹脂による高精度の成形
品の成形や発泡成形品の成形を効率よく経済的に行うこ
とができるものである。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の射出成形装置の概略図である。

【図２】図１に示される二酸化炭素源、二酸化炭素昇圧
装置および二酸化炭素調圧装置からなるガス供給装置
と、射出シリンダ部分の詳細を示す図である。

【図３】射出シリンダのガス供給部付近の拡大断面図で
ある。

【図４】ガス供給部の自動開閉弁機構を示す断面図であ
る。

【図５】ガス供給部の二酸化炭素圧力と溶融樹脂中の二
酸化炭素溶解量の関係を示すグラフである。

【図６】スクリュ先端部の圧力とガス供給部の溶融樹脂
の圧力の関係を示すグラフである。

【符号の説明】

１射出成形機２射出シリンダ３金型４型締め装置５二酸化炭素源６二酸化炭素昇圧装置７二酸化炭素調圧装置８ホッパ９液化二酸化炭素ボンベ１０電磁開閉弁１１液化二酸化炭素圧縮機１２電磁開閉弁１３加熱器１４減圧弁１５メインタンク１５１６リリーフ弁１７メータ１８ガス供給配管１９電磁開閉弁２０逆止弁２１リリーフ弁２２大気開放バルブ２３スクリュ２３ａスクリュ第１ステージ２３ｂスクリュ第２ステージ２４ノズル部２５樹脂計量装置２６ガス供給部２７ガス供給路２８流量制御部２９自動開閉弁３０スプリング３１弁座３２弁軸３３逆流防止シリング３４ノズル孔３５ニードル弁３６駆動装置３７駆動ロッド

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】射出シリンダ内の溶融樹脂にガス供給装
置からガスを供給し、ガスを溶解させた溶融樹脂を射出
する射出成形装置において、後端から先端に向かって順
次フィード部、コンプレッション部、メタリング部で構
成されるステージが直列に複数回繰り返される複数ステ
ージタイプスクリュを備え、先端側のスクリュステージ
のフィード部に開口するガス供給路にガス供給装置が接
続され、後端側のスクリュステージのメタリング部に溶
融樹脂の流動抵抗の高い流量制御部が設けられた射出シ
リンダを有することを特徴とする射出成形装置。
【請求項２】射出シリンダが、バルブノズルを有する
ことを特徴とする請求項１に記載の射出成形装置。
【請求項３】ガス供給路の射出シリンダ内への開口縁
部に設けられた弁座にスプリングで押し付けられ、ガス
供給路にガスを供給したときに、このガス圧でスプリン
グに抗して押されて射出シリンダの内側に移動してガス
供給路を開放する自動開閉弁が設けられていることを特
徴とする請求項１又は２に記載の射出成形装置。
【請求項４】ガス供給路を介して射出シリンダ内に供
給されたガスの圧力を検知する圧力センサと、この圧力
センサで検知した圧力に基づいてスクリュ先端部の圧力
を制御する制御装置を有することを特徴とする請求項１
〜３のいずれかに記載の射出成形装置。