JP2001295612A

JP2001295612A - 各種蒸気ガスタービン合体機関

Info

Publication number: JP2001295612A
Application number: JP2000107446A
Authority: JP
Inventors: Hiroyasu Tanigawa; 浩保谷川; Kazunaga Tanigawa; 和永谷川
Original assignee: Individual
Current assignee: Individual
Priority date: 2000-02-10
Filing date: 2000-04-10
Publication date: 2001-10-26

Abstract

(57)【要約】【課題】地球温暖化防止が急務であり、電気料金も高
く、自動車公害も我慢の限界です。そこで内燃機関の燃
料費を半額として、ＣＯ２を含む公害の排出を皆無と
し、熱と電気と冷熱を供給する内燃機関等を提供するこ
とを目的とする。【解決手段】蒸気ガスタービン合体機関の燃焼器兼熱
交換器の外壁を筒状構造等とし、小径多数蜂の巣状に短
小化高圧化配置して、その内部に螺旋環状に導水管を１
以上設けて、同一圧縮空気量で、従来技術の４倍前後の
燃料をＮＯｘ皆無過熱蒸気吸引希釈希薄燃焼、高圧の雰
囲気で限りなく過熱蒸気に変換し、蒸気タービン側に供
給する熱エネルギを、最先端複合発電設備の１０倍以上
として、過熱蒸気凝縮水に燃焼ガスを溶解排出乃至ドラ
イアイス等として回収して、燃焼ガス排気略０及び、ガ
スタービンの排気温度を−２７３℃に近づけた冷熱供給
も含めて、蒸気ガスタービン合体機関の熱効率を８０％
前後に大上昇を図る。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、ＣＯ２やＮＯｘ等
の有害排気ガス０及び、熱効率８０％を狙う蒸気ガスタ
ービン合体機関（完全回転機関）、に関し詳しくは、ガ
スタービン乃至蒸気ガスタービンの全多数燃焼器兼熱交
換器の外壁を、筒状構造又は筒状単位組立て構造熱交換
器として、小径多数蜂の巣状に短小化配置して、内部に
螺旋環状に導水管乃至蒸気管を、１以上出来るだけ多数
用途に合わせて設けて、熱交換器伝熱面積を拡大しま
す。又は単数燃焼器兼熱交換器の外壁及び内壁を、筒状
構造又は筒状単位組立て構造熱交換器として、内部に螺
旋環状に導水管乃至蒸気管を、１以上出来るだけ多数用
途に合わせて設けて、熱交換器伝熱面積を拡大します。
該上流側に燃料蒸気供給手段を設けて、用途に合わせた
超臨界等の過熱蒸気噴射により、霧吹きの原理を利用し
てその中に、燃料や一次空気を吸引希釈した後、空気と
強力に撹拌希薄低温制御燃焼して、ＮＯｘ等の有害ガス
の発生を阻止する燃焼にします。出来るだけ高圧高温の
ＮＯｘを発生しない上限の雰囲気の、９００℃前後以下
で燃焼制御希薄冷却燃焼させることで、水素の燃焼ガス
である過熱蒸気（以後過熱蒸気を燃焼ガスに含める）の
噴射量を最大にして、完全燃焼短時間終了し、地球温暖
化ガス（ＣＯ２）等を水固定とする材料を最大にしま
す。

【０００２】過熱蒸気噴射冷却燃焼・熱交換伝熱面積の
増大による熱交換により、タービン入り口温度を耐熱限
界温度以下から、限りなく低下させて、ガスタービン排
気温度を−２７３℃に近づける過程で、ＣＯ２等をドラ
イアイス等固体・液体として回収することも含めて、燃
料燃焼質量の最大を従来技術の４倍前後にします。高圧
の雰囲気で熱交換することで熱エネルギ回収量を、例え
ば最先端複合火力発電設備の、同一圧縮空気量ガスター
ビン廃熱回収熱交換器の、１０倍以上等に熱エネルギ回
収量を増大し、該回収熱エネルギ量を増大する程、ガス
タービン排気での冷熱供給量が増大する、燃焼器兼熱交
換器とします。燃焼ガスにより出力を得るガスタービン
により、断熱膨張燃焼ガスで過熱蒸気を冷却する過程
で、凝縮水に順次ＣＯ２を混合溶解固定して排水し、有
害ガス排気０等として排気します。燃焼ガスと熱交換し
て得た過熱蒸気で蒸気ガスタービンを駆動し、熱交換し
て得た過熱蒸気で蒸気タービン等を駆動し、夫夫の出力
を利用するあらゆる用途に対応可能な、各種蒸気ガスタ
ービン合体機関に関する。

【０００３】

【従来の技術】蒸気タービン・ガスタービン複合機関の
うち、ガスタービン燃焼器の内部に熱交換器を設けた先
行技術として特開昭５０−８９７３７号が開示されてい
る。この発明は、ガスタービン燃焼器の高温領域に、蒸
気タービンサイクルの過熱器乃至再熱器を設けることに
よって、特別の補助的な燃焼器を必要とすることなく、
蒸気タービンサイクルの過熱蒸気温度を高め、複合プラ
ント全体の効率向上を図るものである。又、特開昭５２
−１５６２４８号は、ガスタービン間の燃焼ガスとの熱
交換によって蒸発を行なうことにより、廃熱回収ボイラ
出口廃ガス温度の低下を図り、ボイラ効率を向上させる
ことが開示されている。しかし、これらは、いずれも過
給ボイラサイクルの熱効率の向上を図るもので、ガスタ
ービンの圧力比と比出力の同時上昇を図るものでもガス
タービンの熱効率上昇を図るものでもない。

【０００４】又、先の出願としてガスタービン燃焼器を
改良した、特願平６−３３０８６２号、特願平７−１４
５０７４号、特願平７−３３５５９５号、特願平８−４
１９９８号、特願平８−８０４０７号、特願平８−１４
３３９１号、特願平８−２０４０４９号、特願平８−２
７２８０６号、特願平９−１０６９２５号、特願平９−
１８１９４４号、特願平１０−１３４７２０号、特願平
１０−１３４７２１号、特願平１１−６９４０６号、特
願平１１−７７１８９号があります。以上先の出願に基
づく優先権主張出願は概略的に、全動翼を含む及び／ガ
スタービンの全複数の燃焼器を長大化して、該水冷外壁
を螺旋状に具備して高圧容器とした熱交換器としても兼
用して、大部分の供給熱量を過熱蒸気に変換可能にする
ことにより、タービン耐熱限界温度を越えることなく圧
力比及び比出力を極限まで同時に上昇可能にする装置及
び方法とするものです。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】内燃機関として重要な
ものに、有害排気ガスを０にする使命があります。そこ
で熱が仕事をすると考える熱力学の発想を転換して、熱
は仕事をしない、高温は単位容積質量小＝単位容積仕事
量の減少と考えると、熱効率×比出力＝圧力比×燃焼ガ
ス質量容積＝速度×質量容積となり、従来技術の同一質
量では高温程容積が大で仕事量が大ですが、タービン耐
熱限界温度があるため、全くの無意味で、新規参入阻止
の陰謀さえ見えます。そこで同一質量から単位容積の質
量増大に変換すると、低温小型大出力のガスタービンが
得られます。即ち、ガスタービン燃焼器を熱交換器とし
ても兼用することで、高圧高温の燃焼器雰囲気で限りな
く熱交換して、過熱蒸気熱エネルギを蒸気タービン等に
供給し、同一圧縮空気量での燃料燃焼質量を、従来技術
最先端複合発電ガスタービンの４倍として、熱エネルギ
回収量を該廃熱回収熱交換器の１０倍以上にする谷川力
学が確立し、ガスタービン排気温度が−２７３℃に近づ
き、ＣＯ２をドライアイスとして回収したり、液体窒素
などが得られるのに加えて、高温高圧の雰囲気から低温
低圧の雰囲気まで、あらゆる技術を駆使して燃焼ガスと
水蒸気を化学反応させ、水固定して中和無害化後に排出
する等、あらゆる有害燃焼ガス除去技術が可能になりま
す。

【０００６】例えば初圧１／・初温０℃・圧力比６
０で、６００℃の計算空気温度が得られます。即ちガス
タービン入口温度を６００℃にすると０℃の排気温度と
して冷熱の供給が可能になり、従来技術の２倍以上の全
熱エネルギを過熱蒸気として利用出来るのに加えて、圧
力比の大上昇・燃焼ガス質量４倍増・燃焼ガス容積２倍
増等、膨大な燃焼ガス質量容積過熱蒸気により、ガスタ
ービンや蒸気ガスタービンを駆動出来ます。ガスタービ
ン入口温度を４００℃以下に低下させる程、冷熱の供給
量が増大して、供給燃料の全熱エネルギ＋外気熱エネル
ギを、過熱蒸気熱エネルギとして使用し、外気温度４０
℃では膨大な過熱蒸気の供給増と、膨大な冷熱の供給が
可能になります。該熱交換した過熱蒸気を蒸気タービン
側等に供給し、該供給量を増大することで、ガスタービ
ン排気での冷熱供給量を増大し、冷却損失を冷却利益に
逆転し、排気損失を排気利益に逆転して、ガスタービン
出力も小型大出力として、熱効率を考えられない程上昇
し、断熱膨張燃焼ガスで過熱蒸気を冷却する過程で、過
熱蒸気凝縮水にＣＯ２を混合溶解固定して排水し、有害
排気ガスを０にする課題があります。

【０００７】ガスタービンサイクルの性能として重要な
ものに、熱効率及び比出力があり、圧力比が大きい程高
い熱効率が得られ、熱効率（圧力比）が一定では、サイ
クルに供給する熱量が大きい程大きな比出力が得られ
る。即ち、この圧力比及び比出力の増大は、いずれもタ
ービンの耐熱限界温度で大きな制約を受ける。このた
め、ガスタービンの耐熱限界温度を越えることなく、更
にガスタービン排気で地域冷房するため、圧力比及び供
給熱量（燃料燃焼質量）を極限まで増大する方法は、供
給熱量（燃料発熱量）＋〆を過熱蒸気に変換して蒸気ガ
スタービンや蒸気タービン等に使用して、燃焼ガス温度
が、タービン入口耐熱限界温度以下から、用途により４
００℃以下となるように、燃焼器兼熱交換器で限りなく
熱交換して得た、超臨界を含む用途により出来るだけ大
量の過熱蒸気の噴射撹拌燃焼により、燃焼器兼熱交換器
内で過熱蒸気にＣＯ２やＮＯｘ等を固定混合して、有害
燃焼ガス０に近付ける準備をします。過熱蒸気圧力を圧
力比の１０倍近傍に大上昇して噴射燃焼する、燃料希釈
撹拌ＮＯｘ皆無燃焼・燃焼ガス質量容積の増大として、
該過熱蒸気を燃焼ガスで冷却することも含めて、ガスタ
ービンや蒸気ガスタービンを駆動して、該排気ＣＯ２を
凝縮水に混合固定して、有害燃焼ガス０の排気等にしま
す。該過熱蒸気を噴射するロケットや蒸気タービンの駆
動を含めて、該夫夫の出力により各種機械の駆動や、人
や荷物を運輸する用途や、熱や電気や冷熱を供給する用
途に使用することを目的とする。

【０００８】即ち、ガスタービンの圧力比及び、比出力
を増大するための障害は、供給熱量のうち燃料発熱量で
あり、燃料発熱量の用途は過熱蒸気に変換すると、各種
蒸気タービンを含めて、限りなく多いため、燃焼器兼熱
交換器を、小径多数蜂の巣状に短小化・高圧化配置し、
その内部に螺旋環状に導水管乃至蒸気管を１以上出来る
だけ多数、用途に合わせて設けて、燃焼ガスを内径内側
から、ガスタービン最上流乃至蒸気ガスタービンの適宜
の中間段に供給して、伝熱面積を大増大した熱交換器と
しても兼用して、最上流側多数の燃料蒸気供給手段によ
り、高圧雰囲気で燃料を、用途により過熱蒸気乃至圧縮
空気で吸引、霧吹きの原理を利用して希釈撹拌噴射し
て、空気と希薄燃焼し、過熱蒸気と冷却燃焼・温度低下
燃焼して、ＮＯｘを生成しない上限温度の、９００℃前
後以下の過熱蒸気噴射量制御して燃料吸引量を増減す
る、過熱蒸気・燃料・空気制御燃焼等として、超臨界な
ど過熱蒸気噴射撹拌冷却燃焼・熱交換により、有害燃焼
ガス水固定・有害排気ガス０乃至ＮＯｘ皆無燃焼とし
て、燃料発熱量を過熱蒸気に大変換して、ガスタービン
の入口温度耐熱限界温度以下、更に４００℃以下まで限
りなく熱交換して、過熱蒸気の質量容積増大及び、燃料
燃焼質量４倍増等により、圧力比及び比出力を、極限ま
で増大させることができる機関を提供します。

【０００９】例えば燃料燃焼質量を、最大で理論空燃比
まで、従来技術の４倍前後に増大して、圧力比及び燃料
燃焼質量の増大により、供給熱量のうち、ガスタービン
の使用熱量を０側に大幅に低減して、ガスタービンの熱
効率及び比出力を、上昇する装置を提供します。その過
程で外気熱エネルギも過熱蒸気に変換して、燃焼ガスで
ガスタービンを駆動し、該排気温度を限りなく低下させ
て冷熱を供給し、燃焼ガスと過熱蒸気で蒸気ガスタービ
ンを駆動し、燃焼ガス温度がタービン耐熱限界温度以下
用途に合わせて、限りなく低温度となるように熱交換し
て得た過熱蒸気により、蒸気タービン圧縮機や蒸気ター
ビンを駆動して、該夫夫により例えば各種車両を駆動
し、又は各種航空機を駆動し、又は各種船舶等を駆動
し、又は各種機械を駆動することを目的とする。

【００１０】既存ガスタービンの作動ガスとしての燃焼
ガスは、一般に空気の割合が非常に多く、理論空燃比の
４倍前後の空気を含む（以下４倍前後の空気を含むもの
に統一して説明するが数値に限定するものではない）。
即ち、従来技術では、大量の熱エネルギを消費して圧縮
した空気の、８０％近くを無駄に排出し、加えて燃焼温
度の低減に使用して大損失となるため、熱交換冷却によ
り燃焼用として圧縮した空気を、１００％燃焼に利用・
燃料燃焼質量を４倍も含めて、圧縮空気の必要な別用途
にはバイパスを設けて対応し、出来るだけ高圧の雰囲気
で限りなく熱交換し、過熱蒸気を大増大して、ガスター
ビン入口温度４００℃以下に低下も含めて、燃焼ガス容
積減少質量増大による、圧力比及び燃料燃焼質量の増大
により、外気温度を含む供給熱量のうち、ガスタービン
の使用ガス質量を増大し、使用熱量を大低減して、使用
燃焼ガス質量容積を、過熱蒸気噴射撹拌９００℃前後以
下の制御燃焼により、過熱蒸気噴射冷却燃焼として増大
し、ガスタービンの熱効率を従来技術の３倍前後に、大
上昇すると共に比出力を上昇します。燃焼ガスでガスタ
ービンを駆動し、燃焼ガスと過熱蒸気で蒸気ガスタービ
ンを駆動し、過熱蒸気で蒸気タービン等を駆動して、圧
力を空気圧縮の１０倍近くに大上昇した、超臨界の蒸気
条件を含む過熱蒸気の使用により、ＣＯ２を含む有害排
気ガスを水固定排水として０に、総熱効率を２乃至３倍
前後に大上昇すると共に、比出力を大上昇することを目
的とする。

【００１１】ガスタービン燃焼器を、小径多数蜂の巣状
に短小化配置して、内部に螺旋環状に導水管を１以上設
けて、伝熱面積を大増大した燃焼器兼熱交換器としても
兼用すると、圧力比が大きい程ガスタービンの熱効率が
高くなり、同じ発熱量の燃料燃焼では、圧力比が大きい
程高温が得られるのに加えて、燃焼器兼熱交換器の燃焼
ガス温度が、ＮＯｘを生成しない上限の、９００Ｃ前
後と高温程熱交換も容易となる。このため、同一圧縮空
気量で燃料供給量４倍の増大を含めて、最先端蒸気・ガ
スタービン複合サイクル発電設備の、廃熱回収熱交換器
で回収する場合の、１０倍以上の熱エネルギ回収によ
り、熱効率を２倍にすることを目的にします。更に熱交
換器の伝熱面積の縮少短小化可能により、最上流側のみ
燃料蒸気供給手段を可能にし、高圧の雰囲気での困難
な、９００℃前後の燃焼制御ＮＯｘ皆無燃焼を、超臨界
を含む過熱蒸気による霧吹きの原理を利用して、燃料を
吸引過熱蒸気と混合希釈して、希薄制御燃焼と冷却制御
燃焼により、過熱蒸気噴射量を最大にすることで可能に
し、該過熱蒸気の超高速噴射撹拌燃焼により、最短時間
完全燃焼終了・ＮＯｘ皆無燃焼とします。

【００１２】熱交換ガスタービン入口燃焼ガス温度４０
０℃では、燃焼ガス容積が従来技術の略１／２になるた
め、燃料燃焼質量４倍増に加えて、超臨界を含む５４０
℃前後の過熱蒸気噴射撹拌燃焼を最大として、過熱蒸気
を含む燃焼ガス容積質量を、燃料４倍増以上の過熱蒸気
による、吸引混合希釈後の希薄制御燃焼により大増大を
図り、過熱蒸気増大による冷却制御燃焼により、ＮＯｘ
皆無燃焼にします。更に大量過熱蒸気使用による、圧縮
空気温度低下及び燃焼温度の低下による、圧力比の上昇
及び、過熱蒸気を燃焼ガスで冷却してＣＯ２を凝縮水固
定排水、ガスタービン排気温度の低下による冷熱の供給
等、排気損失の大幅排気利益へ転換し、燃料発熱量を極
限まで熱交換冷却して、冷却損失を冷却利益に転換し、
発熱量を極限まで有効利用可能な、超高性能・超高熱効
率の蒸気ガスタービン合体機関を提供すると共に、磁気
摩擦動力伝達装置を最大限に活用して、動力伝達損失を
極限まで低減することを目的とする。

【００１３】地球温暖化防止が声高に叫ばれております
が、実態は全く逆に、ＣＯ２排出増大が加速しておりま
す。また公害被害者も地球規模で増大しており、特に大
都市周辺の道路沿いに棲む、公害被害者は我慢の限界に
近づいております。そこで誰でも考えることに、人類の
ために何か貢献したいという思いです。私も完全往復機
関と完全回転機関を提供して、人類のために貢献したい
と考えて、略５７年を経過しました。その過程で最も強
く感じていることは、少し困難な問題があると、申合せ
たように、誰も挑戦しないことです。即ち、自然現象に
酸性雨があり、人間の周辺には、飲料水など水に物質が
溶解混合したものばかりで、水中植物の藻類などＣＯ２
を消費して必要としておるのです。この自然現象など水
の性質に人智を結集すれば、内燃機関からＮＯｘやＣＯ
２など、有害な排気を皆無にできることは明白です。

【００１４】特に内燃機関は燃焼ガスと水蒸気の高圧高
温化学反応から、０℃以下の低圧低温化学反応に混合溶
解・ドライアイス等固体まで、有害燃焼ガスを分離す
る、あらゆる条件が完備しているのに加えて、ＮＯｘを
低減するためにも、熱効率を上昇するためにも、完全燃
焼短時間終了するためにも、水素の燃焼ガスである過熱
蒸気を、超臨界以下で超高速噴射撹拌燃焼するのが、欠
点皆無で最高に良いという問題があります。そこで用途
に合わせて燃焼器兼熱交換器の圧力比を最高として、出
来るだけ高圧の雰囲気で熱交換することで、出来るだけ
大量高圧の過熱蒸気を噴射撹拌燃焼して、完全燃焼短時
間終了して、ＮＯｘやＣＯ２等の有害物質を過熱蒸気乃
至水に固定混合し、更にガスタービンで過熱蒸気と低温
燃焼ガスを撹拌混合して、酸性雨以上の低温条件として
有害燃焼ガス水固定として排水し、更に用途規模に合わ
せて、燃焼ガス水固定・無害水を促進する物質を混入し
て、有害排気０で公害皆無の排気・排水とし、又はガス
タービン排気温度を−２７３℃に近づけて、例えばドラ
イアイスや液体窒素等として回収し、熱効率を８０％前
後に上昇することを目的とする。

【００１５】

【課題を解決するための手段】内燃機関を運転しながら
地球温暖化防止するためには、ＣＯ２の排出を一刻も早
く皆無に近付けることです。そして内燃機関の公害を皆
無にするためには、ＮＯｘや浮遊粒子状物質などの公害
物質排出を、一刻も早く皆無に近付けることです。そこ
で本発明は、ＣＯ２及びＮＯｘ及び浮遊粒子状物質など
の公害物質を、先ずＮＯｘを生成しない上限温度の９０
０℃前後以下で、伝熱面積を増大させた燃焼器兼熱交換
器内で、最上流側の燃料蒸気供給手段より過熱蒸気乃至
圧縮空気を噴射する過程で、霧吹きの原理を利用して燃
料を吸引希釈し、過熱蒸気の中で空気と撹拌希薄燃焼さ
せることで、燃焼領域内での局所高温域や不完全燃焼域
を皆無として、ＮＯｘや浮遊粒子状物質などの発生を皆
無として、発熱を分散し発生する熱を過熱蒸気及び熱交
換器側に移動して、冷却燃焼及び冷却燃焼制御を容易に
すると共に、過熱蒸気筒口側又は燃料噴口側を摺動移動
して、多数の燃料噴口数を増減して、霧吹きの原理を利
用した過熱蒸気噴射制御を含む燃料・空気噴射量制御し
て、用途により膨大な過熱蒸気を含む燃焼ガス容積質量
を夫々最大にして、完全燃焼短時間終了浮遊粒子状物質
皆無・ＮＯｘ皆無燃焼として、燃焼ガスをＣＯ２の生成
のみとします。

【００１６】燃焼器兼熱交換器を利用して、出来るだけ
高圧の雰囲気で燃焼及び熱交換して、過熱蒸気に変換し
て使用することで、同一圧縮空気量での燃料燃焼質量
を、従来技術最先端複合発電ガスタービンの４倍とし
て、熱交換限りなく燃焼ガス温度を冷却して、外気熱エ
ネルギを含む膨大な過熱蒸気に変換することで、冷却損
失を冷却利益に逆転して、例えばガスタービン入口温度
４００℃以下、排気温度を−２７３℃に近づけて、熱エ
ネルギ回収量を、最先端従来技術ガスタービン廃熱回収
熱交換器の、１０倍以上として、外気熱エネルギを含
む、膨大な過熱蒸気を蒸気タービン等に供給すると共
に、ガスタービン排気で冷熱を供給し、排気損失を排気
利益に逆転します。成層圏以下の低温も含めて、高温か
ら低温まで過熱蒸気と燃焼ガスを常に接触させて、あら
ゆる有害燃焼ガスを付着溶解する環境を継続して、過熱
蒸気の凝縮水に順次有害燃焼ガスを付着溶解排出しま
す。用途により排気熱交換器で熱交換することで、過熱
蒸気凝縮水に有害燃焼ガスを付着溶解排出します。用途
に合わせて燃焼ガスで過熱蒸気を冷却する過程で、有害
燃焼ガス水固定・無害排水を促進する物質を、給水等に
混入して、無害の排気及び無害の排水とします。

【００１７】圧縮機及び燃焼器兼熱交換器で、限りなく
熱交換することで、圧縮空気温度を最低に圧縮機の圧力
比を最高にして、出来るだけ高圧の雰囲気で過熱蒸気噴
射燃料希釈希薄燃焼及び熱交換して、超臨界以下の過熱
蒸気を、出来るだけ大量に噴射撹拌完全燃焼短時間終了
して、非常に困難な９００℃前後の制御燃焼を、ＮＯｘ
皆無燃焼として、水固定に重要な過熱蒸気を増大しま
す。用途によりＣＯ２以外の有害燃焼ガスの発生も考え
られます。水はあらゆる物質を容易に溶解混合します
が、公害物質を選択して水に溶解混合排出するため、用
途に合わせて、過熱蒸気になる過程で給水等に、燃焼ガ
ス水固定・無害排水を促進する物質の、化学薬品や物質
を混入して、公害物質を高圧高温の化学反応乃至、０℃
以下乃至成層圏以下の低温化学反応・混合により、水に
固定して排出し、公害物質排出０に近付けます。

【００１８】出来るだけ高圧高温の雰囲気で、燃焼及び
熱交換する利点は、例えば初圧１／・初温０℃・圧力
比６０で、６００℃の計算空気温度が得られるため、外
気温度３０℃前後の夏場を考えるとき、最先端蒸気ガス
タービン複合サイクル発電設備の、ガスタービンの廃熱
回収熱交換器の熱回収を越える、外気熱エネルギが得ら
れます。更に供給燃料４倍増を含めると、蒸気タービン
側に供給できる熱エネルギは、最先端発電設備ガスター
ビンの、廃熱回収の１０倍以上となるのに加えて、ガス
タービンの排気温度を−２７３℃に近づけた、冷熱の供
給が可能になります。従って、ガスタービンの熱効率を
考えられない程上昇して、総合熱効率８０％以上を可能
にします。

【００１９】従来技術ガスタービンの作動ガスとしての
燃焼ガスは、一般に空気の割合が非常に多く、理論混合
比の４倍前後の空気を含む。即ち、大量の熱エネルギを
消費して圧縮した空気の略８０％を無駄使いし、加えて
燃焼温度の低下に使用して大損失となるため、燃焼器兼
熱交換器の外壁を筒状構造又は、筒状単位組立て構造と
して、小径多数蜂の巣状に短小化・高圧化配置し、その
内部に螺旋環状に導水管を一組以上出来るだけ多数組設
けて、熱交換伝熱面積を増大して、熱交換による過熱蒸
気変換により、燃焼用として圧縮した空気の略１００％
を、燃焼に関与させて有効利用可能にします。高圧化及
び燃料蒸気供給手段の最上流側の増設を容易にして、該
燃料供給量の最大を従来技術の４倍前後にして、燃焼ガ
ス容積質量を増大します。

【００２０】燃焼器兼熱交換器伝熱面積を大増大して、
燃焼ガス温度を限りなく過熱蒸気に変換して、高圧のＮ
Ｏｘ低減困難な雰囲気での、９００℃前後の制御燃焼
を、超臨界の過熱蒸気噴射撹拌燃焼を含めて、燃焼ガス
容積質量増大・ＮＯｘ皆無燃焼を確実にします。過熱蒸
気噴射燃焼ガスタービン入口耐熱限界温度以下から、更
に４００℃以下まで、単位容積を従来技術の略１／２前
後として、高圧低温燃焼ガスを、ガスタービンの上流側
乃至蒸気ガスタービンの最適中間段内側から供給し、断
熱膨張の過程で過熱蒸気を燃焼ガスで冷却しながら、該
凝縮水に燃焼ガスを混合溶解して順次排水し、成層圏雰
囲気以上の蒸気接触燃焼ガス水固定及び、過熱蒸気増及
び燃料４倍増で燃焼ガス容積質量の増大を図り、排気熱
交換器で廃熱回収熱交換により、過熱蒸気を凝縮水とし
て燃焼ガス水固定し、無害の水にして排水します。熱交
換して得た超臨界等の過熱蒸気を噴射するロケット等を
含めて、ガスタービンや蒸気ガスタービンや蒸気タービ
ン等の排気推力や回転出力を、多種用途に使用します。

【００２１】該燃焼器兼熱交換器の設計事項としては、
最も小型用として使用する場合は、第５・６特例実施例
図５・図６及び、第１１・１２特例実施例図１１・図１
２のように、大径の１筒状外壁筒状内壁の燃焼器兼熱交
換器として、筒状外壁内径筒状内壁外径に応じてその中
に、出来るだけ多数組の略螺旋環状の導水管兼蒸気管を
設けて使用します。図１乃至図４の通常の高圧用では、
蜂の巣状に円筒型燃焼器兼熱交換器を設けるため、空き
間ができますが、該空き間を図にない空き間型燃焼器兼
熱交換器としても使用します。該熱交換により、ガスタ
ービン入口温度乃至蒸気ガスタービン入口温度を、ター
ビン耐熱限界温度以下から４００℃以下に、用途に合わ
せて限りなく低下させ、燃焼用に圧縮した全圧縮空気
を、理論空燃比燃焼に近づけて、燃料燃焼質量を４倍前
後まで増大可能にして、燃料発熱量の大部分を過熱蒸気
に変換して、超臨界の蒸気条件等を含めた過熱蒸気とし
て、通常空気圧縮の５乃至１０倍近い圧力の上昇と、圧
力比７０を越える高い雰囲気での熱交換により、外気熱
エネルギ回収を含む膨大な過熱蒸気熱エネルギを回収し
て、蒸気ガスタービンや蒸気タービン等に供給します。

【００２２】圧縮機での空気冷却及び燃料燃焼質量４倍
増を含む、高圧の雰囲気での熱交換により、最先端蒸気
・ガスタービン複合サイクル発電設備の、同一圧縮空気
量ガスタービンの、廃熱回収熱交換器で回収する場合
の、１０倍以上の熱エネルギ回収使用を図り、総合熱効
率８０％前後及び比出力を大上昇します。燃焼ガスでガ
スタービンを駆動し、燃焼ガス温度がタービン耐熱限界
温度以下から、４００℃以下となるように熱交換して得
た過熱蒸気により、蒸気タービンや蒸気タービン圧縮機
等を駆動して、燃焼ガスと過熱蒸気で蒸気ガスタービン
を駆動して、該回転動力や推力により、プロペラや車輪
や発電機や機械等を回転して、各種航空機や自動車や船
舶や機械等を駆動すると共に、用途により過熱蒸気排気
や燃焼ガス排気や圧縮空気の噴射推力により、各種航空
機や船舶等を浮揚推進する装置等を、夫夫を制御する制
御装置を含めて提供します。

【００２３】又、空気を圧縮する場合と水を圧縮する場
合を比較するとき水蒸気が略１７００分の１に凝縮され
た水を圧縮するのが遥かに有利であり、超臨界の蒸気条
件まで保有熱量（保有熱エネルギ量）を増大可能なのに
加えて、通常空気圧縮の５乃至１０倍近い圧力の過熱蒸
気として放出すると、１７００倍を遥かに越える大容積
・大速度として、熱効率大上昇が得られるため、圧縮し
た空気の略全部を、燃焼に有効利用する最良の方法が、
増大供給燃料の熱エネルギ略全部を含めて、最も効率良
く過熱蒸気に変換して、使用することである。従って超
高性能の燃焼器兼熱交換器を得るため、できるだけ高圧
高温のＮＯｘを生成しない、９００℃前後での制御燃焼
及び、熱交換して限りなく低温燃焼ガスにすることで、
最も効率良く熱交換すると共に、水素の燃焼ガスである
超臨界などの過熱蒸気を噴射して、撹拌冷却ＮＯｘ皆無
短時間完全燃焼終了・出力増大するのが最良です。

【００２４】同一発熱量の燃料から取り出す熱量（過熱
蒸気）を、ガスタービン入口温度４００℃以下などを含
めて、外気熱エネルギも含めた最大にして、最も効率良
く膨大な過熱蒸気を得ると共に、ガスタービンを駆動す
る燃焼ガス質量を最大に、該熱交換により駆動燃焼ガス
熱量を最小にして、最も熱効率良くガスタービンを駆動
すると共に、該ガスタービンの排気温度を−２７３℃に
近づけて、例えばドライアイスや液体窒素等として回収
する等、又は蒸気ガスタービンの燃焼ガス排気を大幅に
低温の排気熱量として、有害燃焼ガス排気を凝縮水に固
定して０にすると共に、蒸気ガスタービンの熱エネルギ
使用量を低減して、窒素ガスの排気にすることで燃焼ガ
ス排気０として、又はガスタービン排気熱交換器により
冷熱を回収して供給し、排気損失を排気利益に逆転し
た、熱と電気と冷熱の供給設備としても使用します。圧
縮空気の必要な別用途にはバイパスを設けて使用し、ま
た通常使用の歯車装置に換えて、先の出願の磁気摩擦動
力伝達装置を適宜に、又は全面的に使用することで、あ
らゆる補機を含めて、最も効率良く動力を伝達する駆動
装置として、全動翼を含む蒸気ガスタービン合体機関サ
イクルの最高熱効率を、２倍乃至３倍前後に大上昇を図
ります。

【００２５】

【発明の実施の形態】発明の実施の形態や実施例を、図
面を参照して説明するが、実施形態や実施例と既説明
と、その構成が略同じ部分には、同一の名称又は符号を
付してその重複説明は省略し、特徴的な部分や説明不足
部分は、順次追加説明する。又、発明の意図する所及び
予想を具体的に明快に説明するため、数字で説明する部
分がありますが、数字に限定するものではありません。
又、この発明の中核部に使用する燃焼器兼熱交換器４
は、小径多数蜂の巣状に短小化配置して、内部に螺旋環
状に導水管１乃至蒸気管６を、１以上出来るだけ多数用
途に合わせて設けて、熱交換器伝熱面積を拡大し、最上
流側に燃料蒸気供給手段を設けて、燃焼器兼熱交換器を
構成します。該熱交換して得た燃焼ガスをガスタービン
の最上流側から供給する構成及び、燃焼ガスと熱交換し
て得た過熱蒸気により、蒸気ガスタービンを駆動して、
該最上流側から過熱蒸気を供給し、該最適中間段から燃
焼ガスを供給する構成を中核部とします。

【００２６】図１乃至図４・図７乃至図１０の如く、外
壁２６を１以上複数の筒状構造乃至外壁単位５２を筒状
組立て構造とし、夫々内部に螺旋環状の導水管１を１以
上出来るだけ多数用途に合わせて設けて、燃焼器兼熱交
換器４とし、又は図５・図６・図１１・図１２の如く、
外壁２６・内壁５４を１つの筒状構造乃至外壁単位５２
・内壁５４を筒状組立て構造として、夫々内部に螺旋環
状の導水管１を１以上出来るだけ多数用途に合わせて設
けて、燃焼器兼熱交換器４として、比較的大きな圧力比
を設定して、燃料蒸気供給手段２７を、夫夫の最上流側
に設ける等、燃料蒸気供給手段２７の増設を容易とし、
熱交換速度の大上昇を図るガスタービン乃至蒸気ガスタ
ービンを構成し、熱交換して得た過熱蒸気で駆動する蒸
気タービン等を構成し、例えば図にない発電機兼電動機
等を設けて、熱と電気と冷熱の併給設備や、始動装置と
しても兼用すると共に、各種運輸装置の駆動や機械の駆
動等多種用途に使用します。

【００２７】図１・図２を参照して、全動翼・蒸気ガス
タービン合体機関中核部の実施例を説明する。全動翼の
発想は、自動車を手で押して移動する場合、ブレーキを
引いた状態で押すと非常に疲れますが、仕事量は０であ
り、ブレーキを解除して押すと容易に移動できます。従
って、圧縮機やタービンに静翼があると、エネルギの大
損失となるため、静翼を動翼に置換して全動翼として、
置換動翼を外側軸装置に結合し、従来動翼を内側軸装置
に結合して、互いに反対方向に回転する、内側軸装置と
外側軸装置を、導水管１などの冷却装置を有する磁気摩
擦動力伝達装置１４により結合して、最も効率良く２軸
を２重反転駆動すると共に、周速を略半分づつ分担し
て、外径を略２倍にして流体通路を略４倍として、比出
力を大増大すると共に、熱効率の大上昇を図る。又は周
速を従来技術と略同じにして、動翼間相対速度を略２倍
にして、比出力及び熱効率の大上昇を図る。又は周速を
従来技術の略半分づつにして、許容応力が略４分の１
の、安価で静粛等、多様な設計（業務用または家庭用の
熱と電気と冷熱の併給設備等）を可能にしながら、熱効
率の大上昇を図るものです。又はＣＯ２を含む有害燃焼
ガスの排気ガス０とするため、低温の燃焼ガスによりガ
スタービンの中で、断熱膨張の過程で過熱蒸気を冷却し
て、該凝縮水に有害燃焼ガスを固定して、外側タービン
動翼群に設けた毛細管放出手段（５７）より、遠心力を
利用して放出し、又は該排気温度を−２７３℃に近づけ
て、例えばＣＯ２をドライアイスとして分離回収して、
有害排気ガスを０とします。

【００２８】図１の蒸気ガスタービン合体機関中核部の
第１実施例及び、図１３乃至図１６の蒸気タービン圧縮
機の実施例及び、図２０乃至図２５の蒸気ガスタービン
合体機関の実施形態を参照して説明します。図１全動翼
圧縮機右端の置換した外側圧縮機動翼群１段１６より、
通常の如く空気を吸入して、偶数段の内側圧縮機動翼群
１７と、奇数段の外側圧縮機動翼群１６が協力して、全
動翼により効率良く空気を圧縮して、該圧縮空気１５
を、内側軸装置を含む内側圧縮機動翼群１７に設けた、
冷却手段５５により該夫夫を冷却水により冷却し、該冷
却水を水噴射手段５６より噴射して直接接触空気冷却
し、外側軸装置を含む外側圧縮機動翼群１６に設けた、
毛細管放出手段５７より該凝縮冷却水を、遠心力および
毛細管現象を利用して放出する、空気冷却により高圧低
温の圧縮空気１５を供給します。高圧低温の圧縮空気１
５は、外側圧縮機動翼群終段１６より、環状の出口２１
を介して、環状の受け口２２、環状の圧縮空気溜８よ
り、小径多数蜂の巣状に短小化配置して、内部に螺旋環
状に導水管１乃至蒸気管６を１以上出来るだけ多数、用
途に合わせて設けて、伝熱面積の増大した、燃焼器兼熱
交換器４に供給します。

【００２９】供給された高圧低温の圧縮空気１５は、図
にない公知の制御装置からの指令により、該夫夫の上流
側図１・図１７乃至図１９の、燃料蒸気供給手段２７の
燃料噴口６０に供給された、最大で従来技術の４倍の燃
料を、過熱蒸気筒口５９の超臨界を含む大量の過熱蒸気
により、霧吹きの原理を利用して吸引希釈して、過熱蒸
気の中に拡散させて、次に吸引希釈された空気と撹拌希
薄燃焼し、過熱蒸気噴射撹拌冷却燃焼により、ＮＯｘを
生成しない上限温度の、９００℃前後に燃焼制御短時間
完全燃焼終了して、高圧の雰囲気での非常に困難なＮＯ
ｘ皆無燃焼により、燃焼ガスＣＯ２のみを成功させま
す。略理論空燃比燃焼も含めて燃焼させて、過熱蒸気筒
口５９の先端中央には、針弁６１を設けて全開全閉可能
に、螺子又は往復ピストンを設けて、回転又は往復させ
て過熱蒸気流量最大乃至０とするため、電動駆動制御又
は空気圧駆動制御又は油圧駆動制御として、過熱蒸気の
流量制御により燃焼温度を制御します。燃料蒸気供給手
段２７の燃料噴口６０に供給された、最大で従来技術の
４倍の燃料は、該燃料噴口６０乃至燃料穴開閉器６３に
設けた、螺子又は往復ピストンにより、燃料噴口６０を
回転又は往復させて、内径側多数の燃料小穴６２を、過
熱蒸気筒口５９乃至燃料穴開閉器６３により開閉して、
燃料の流量制御により燃焼温度を制御します。

【００３０】燃焼ガス温度がガスタービン入口８００℃
以下から、用途により４００℃以下となるように、燃焼
器兼熱交換器４内で限りなく熱交換しながら、用途に合
わせた熱交換にして、夫夫の外壁２６や外壁単位５２内
部の、螺旋環状の導水管１乃至蒸気管６により、燃焼ガ
ス１０を冷却熱交換し、ＮＯｘ皆無燃焼等で得た燃焼ガ
ス１０を、夫夫の燃焼器兼熱交換器４より、環状の燃焼
ガス溜９を介して、環状の受け口２３に、回転自在に挿
入れ気密保持された、環状の噴口群２４より、置換した
外側タービン動翼群１段１９及び、内側タービン動翼群
２段２０を含む、下流側に順次噴射して、回転動力を発
生させると共に、断熱膨張の過程で過熱蒸気５を燃焼ガ
ス１０により冷却して、凝縮水にＣＯ２を順次固定し
て、遠心力により毛細管放出手段５７より順次放出し、
有害排気ガス０に近付け、排気熱交換器５８による熱交
換により、更に凝縮水にＣＯ２を固定して有害排気ガス
０にします。用途により排気温度０℃以下−２７３℃に
近づけて、排気損失を逆転した排気利益を確保しなが
ら、凝縮水にＣＯ２を固定乃至ドライイスとして分離し
て、有害排気ガス０に近づけて、排気熱交換器５８によ
る熱交換により、冷熱の供給を含めて排気します。

【００３１】熱が仕事をすると考える熱力学の発想を逆
転して、熱は仕事をしない、高温は単位容積質量小＝単
位容積仕事量の減少になると考えると、熱効率Ｘ比出力
＝圧力比Ｘ燃焼ガス質量容積＝速度Ｘ質量容積となり、
同一質量では高温程容積が大で仕事量が大ですが、ター
ビン耐熱限界温度があるため無意味です。そこでガスタ
ービン燃焼器を熱交換器としても兼用すると、高圧高温
の雰囲気で限りなく熱交換して、外気熱エネルギを含む
過熱蒸気熱エネルギを回収し、同一圧縮空気量での燃料
燃焼質量を、従来技術最先端複合発電ガスタービンの４
倍として、熱エネルギ回収量を該廃熱回収熱交換器の１
０倍以上にして、ガスタービンの出力を含むサイクル全
体の出力を大増大し、冷却損失を冷却利益に排気損失を
排気利益に逆転して、熱効率を大上昇します。

【００３２】図１３乃至図１６の全動翼を含む蒸気ター
ビン圧縮機の、蒸気タービンの最上流側より、外側ター
ビン動翼群１段１９又は、内側タービン静翼又は、従来
技術静翼に噴射して、通常の如く順次下流側を駆動し
て、順次大きな回転出力を発生させて、用途により蒸気
タービンとしても使用し、又は図の各種圧縮機を強力に
駆動して、推力乃至圧力気体を得るもので、陸海空の各
種輸送機器を駆動するものです。外気熱エネルギを含
む、全部乃至大部分の供給熱エネルギは過熱蒸気５に変
換して、夫夫の燃焼器兼熱交換器４の、蒸気管６及び制
御装置を含む蒸気加減弁７を介して、図１３乃至図１６
・図２０乃至図２５の全動翼を含む蒸気タービンの最上
流側に供給して、該出力と全動翼を含むガスタービンの
出力により、輸送用各種機器を駆動し、熱と電気と冷熱
の供給をします。

【００３３】下流側に供給されて湿り蒸気乃至水滴とな
った過熱蒸気は、外側タービン動翼群１９より、遠心力
により毛細管放出手段５７より、外周後方に噴射して推
力を発生し、又は動圧＋重力により毛細管放出手段５７
より放出し、成層圏飛行など排気損失大低減を可能に、
蒸気タービンを駆動します。該夫夫の排気を噴出して、
右前方の空気を左後方に強力に噴射して、回転力や浮揚
推進力を必要とする各種用途、例えばヘリコプターやジ
ェット機等の各種航空機や、各種船舶等の噴射推進に使
用し、又は、航空機と船舶の中間的なもの等を、浮揚噴
射推進する用途に使用し、又は、図３０のように過熱蒸
気溜３２及び噴口２９を設けて、過熱蒸気を噴射するロ
ケットとしても使用し、又は、プロペラや車輪や発電機
や機械等を回転駆動する用途に使用して、圧力が従来空
気圧縮機の５乃至１０倍に近い過熱蒸気により、熱効率
及び推進効率及び浮揚推進効率を大上昇する、公知の各
種制御装置を有する、各種全動翼を含む蒸気ガスタービ
ン合体機関とします。

【００３４】図１を参照して別の説明をする。燃焼器兼
熱交換器４の伝熱面積増大容易に小径多数蜂の巣状に短
小化配置して、内部に螺旋環状に導水管１乃至蒸気管６
を１以上出来るだけ多数、用途に合わせて設けて、軽量
高圧容器を容易にし、燃料蒸気供給手段２７を、最大で
従来技術の４倍前後に、最上流側に設ける等、増設容易
に熱交換増大容易に設けます。中央左右に夫夫磁気摩擦
動力伝達装置１４を設けて、夫夫内側軸装置に固着し
て、該外周に環状に設けた、外側圧縮機動翼群終段１６
及び、外側タービン動翼群１段１９を固着した、外側軸
装置を夫夫回転自在に外嵌して、夫夫互いに反対方向に
回転する２軸を、磁気摩擦動力伝達装置１４により、夫
夫最適回転比で結合して、内側軸装置に内側圧縮機動翼
群終段１７及び、内側タービン動翼群２段２０を固着し
て、以後外側軸装置の外側圧縮機動翼群奇数終段１６
に、外側圧縮機動翼群奇数段１６を固着し、内側圧縮機
動翼群終段１７に、内側圧縮機動翼群偶数段１７を固着
する、というように交互に固着し、最も効率良く動力を
伝達するため、磁気摩擦動力伝達装置を含む駆動装置に
より、全動翼圧縮機を構成させます。そして前記外側軸
装置の外側タービン動翼群１段１９に、外側タービン動
翼群奇数段１９を固着し、内側タービン動翼群２段２０
に、内側タービン動翼群偶数段２０を固着するというよ
うに、交互に固着して、内側タービン動翼群偶数終段２
０を、内側軸装置に固着して、外側タービン動翼群奇数
終段１９を、外側軸装置に固着して、内側軸装置に回転
自在に外嵌枢支して、全動翼ガスタービンを構成させ、
全動翼・蒸気ガスタービン合体機関の、中核部を構成さ
せます。

【００３５】図２を参照して、バイパス付加全動翼・蒸
気ガスタービン合体機関中核部の、第２実施例を説明す
る。従来技術では、大量の熱エネルギを消費して燃焼用
として圧縮した空気の、８０％近くを利用することな
く、無駄に（燃焼温度を逆に低下させて）排出して大損
失となるため、燃焼用として圧縮した空気を、燃焼に１
００％有効利用可能にすると共に、燃焼用以外に使用す
る圧縮空気１５は、バイパス２８を設けて、別途使用す
ることで、比出力を極限まで増大して、熱効率の大上昇
を図るものです。即ち、従来技術ガスタービンの、作動
ガスとしての燃焼ガスは、一般に空気の割合が非常に多
く、理論空燃比の４倍前後の空気を含むため、理論空燃
比まで圧縮空気を１００％燃焼に利用するためには、外
気熱エネルギを含む供給した熱量の大部分を、過熱蒸気
に変換して、蒸気ガスタービンや蒸気タービン等に利用
することを必須とします。

【００３６】そこでこの発明は、燃焼器兼熱交換器４
を、小径多数蜂の巣状に短小化配置して、内部に螺旋環
状に導水管乃至蒸気管６を、１以上出来るだけ多数設け
て、伝熱熱交換面積を増大し、高圧化容易・燃料蒸気供
給増大容易として、外気熱エネルギを含む供給熱量の全
部乃至大部分を、過熱蒸気に変換可能にすると共に、該
外壁２６乃至外壁単位５２を、筒状構造又は筒状組立て
構造とし、圧力比の大上昇及び、超臨界を含む過熱蒸気
の噴射を可能にして、比出力を大増大すると共に、燃焼
用に圧縮した空気の略全部を、燃焼に有効使用可能に
し、圧縮空気の必要な別用途には、バイパス２８を設け
て別使用とし、回転力を必要とする用途には、出力軸１
２を設けて回転動力を取り出し、空気圧縮の無駄を全廃
して熱効率の大幅上昇を図ります。

【００３７】図２・図１３乃至図２３を参照して別の説
明をする。バイパス２８を含む右端の全動翼圧縮機の、
置換した外側圧縮機動翼群１段１６より、通常の如く空
気を吸入して、偶数段の内側圧縮機動翼群１７と、奇数
段の外側圧縮機動翼群１６が協力して、全動翼により効
率良く空気を圧縮して、圧縮空気の必要な別用途には、
用途に応じて適宜に設けた、バイパス２８通路より最適
供給し、燃焼用の圧縮空気１５は、内側軸装置を含む内
側圧縮機動翼群１７に設けた、冷却手段５５により該夫
夫を冷却水により冷却し、該冷却水を水噴射手段５６よ
り噴射して、直接接触で空気冷却し、該凝縮冷却水を外
側圧縮機動翼群１６を含む外側軸装置に設けた、毛細管
放出手段５７より、遠心力及び毛細管現象を利用して放
出する、空気冷却により高圧低温の、圧縮空気１５を供
給します。高圧低温の圧縮空気１５は、外側圧縮機動翼
群終段１６より、環状の出口２１を介して、環状の受け
口２２、環状の圧縮空気溜８より、小径多数蜂の巣状に
高圧化配置して、内部に螺旋環状に導水管乃至蒸気管６
を、１以上出来るだけ多数、用途に合わせて設けて、伝
熱面積の増大した、燃焼器兼熱交換器４に供給します。

【００３８】供給された高圧低温の圧縮空気１５は、図
にない公知の制御装置からの指令により、該夫夫の燃焼
器兼熱交換器４の上流側の、燃料蒸気供給手段２７から
供給される過熱蒸気により、最大で従来技術の４倍前後
の供給燃料を、希釈撹拌混合希薄燃焼完全燃焼短時間終
了＋過熱蒸気噴射撹拌冷却燃焼を、略理論空燃比９００
℃前後制御燃焼も含めて行い、非常に困難な高圧高温の
雰囲気でのＮＯｘ皆無燃焼を、熱交換を含めて可能に
し、用途により有害燃焼ガスをＣＯ２のみとします。熱
交換伝熱面積の拡大した燃焼器兼熱交換器４内で、燃焼
制御９００℃前後の燃焼として熱交換すると共に、夫夫
の外壁２６や外壁単位５２内の、導水管１乃至蒸気管６
により、熱交換冷却してＮＯｘ皆無燃焼・燃焼ガス温度
を低下します。ガスタービン燃焼ガス入口温度８００℃
以下又は、４００℃以下となるように、限りなく熱交換
して得た燃焼ガス１０は、夫夫の燃焼器兼熱交換器４よ
り、環状の燃焼ガス溜９を介して、環状の受け口２３
に、回転自在に挿入れ気密保持された、環状の噴口群２
４より、置換した外側タービン動翼群１段１９及び、内
側タービン動翼群２段２０を含む、下流側に順次噴射し
て、回転力を発生させると共に、該断熱膨脹の過程で過
熱蒸気を燃焼ガス１０により冷却して、凝縮水にＣＯ２
等の燃焼ガスを混合溶解固定して、毛細管放出手段５７
より排出して、有害排気ガス０側として、用途により排
気温度０℃以下−２７３℃に近づけた、熱交換による冷
熱の供給も含めて排気します。

【００３９】ガスタービンの入口温度８００℃以下又は
４００℃以下となるように、熱交換して得た大部分の過
熱蒸気５は、用途により夫夫の燃焼器兼熱交換器４の、
蒸気加減弁７を介して、図１３乃至図１６及び図２０乃
至図２５の如く、蒸気管６により過熱蒸気５を、全動翼
を含む蒸気タービン圧縮機の、蒸気タービン最上流側に
供給し、順次下流側を駆動して、大きな回転力を発生さ
せ、蒸気タービンとしても使用します。該全動翼を含む
蒸気タービンにより、全動翼を含む圧縮機を駆動して、
推力乃至回転力を発生し、蒸気ガスタービンを含めて従
来技術同様に、ターボシャフトエンジン及び、ターボプ
ロップエンジン及び、ターボジェットエンジン及び、タ
ーボファンエンジン及び、船舶浮揚推進装置等として、
各種中核部と共に、各種航空機及び各種船舶等に使用し
ます。図２０乃至図２５では、図１３乃至図１６の全動
翼を含む蒸気タービン（圧縮機削除）や蒸気ガスタービ
ンを駆動して、該回転力及び中核部回転力により、主と
してプロペラや車輪や発電機や機械等を、駆動する用途
に使用し、排気の熱利用等を図る、熱と電気と冷熱の併
給設備としても使用し、図２３のように推力・浮揚力を
同時利用してもよく、公知の各種制御装置を有する、全
動翼・蒸気ガスタービン合体機関とし、第１実施例と同
様に多数用途に使用します。

【００４０】図２を参照して別の説明をする。小径多数
蜂の巣状に短小化配置して、内部に螺旋環状に導水管１
乃至蒸気管６を１以上出来るだけ多数、用途に合わせて
設けた、燃焼器兼熱交換器４を設けて、その内側の内側
軸装置中央左右の、磁気摩擦動力伝達装置１４に、夫夫
の内側軸装置を連結して、該左右夫夫の内側軸装置に、
環状に設けた外側圧縮機動翼群終段１６及び、外側ター
ビン動翼群１段１９を固着した、外側軸装置を回転自在
に外嵌枢支して、夫夫互いに反対方向に回転する２軸
を、前記磁気摩擦動力伝達装置１４により、最適回転比
で夫夫結合して、夫夫の内側軸装置に、内側圧縮機動翼
群終段１７及び、内側タービン動翼群２段２０を固着し
て、以後外側圧縮機動翼群奇数段１６及び、内側圧縮機
動翼群偶数段１７を交互に固着し、燃焼用以外に使用す
る圧縮空気用バイパスとして、外径を拡大したものを含
めて交互に固着し、外側圧縮機動翼群１段１６に、外側
軸装置を固着し、内側軸装置に回転自在に外嵌枢支し
て、磁気摩擦動力伝達装置１４により、最適の２重反転
回転比で結合されて、最も効率良く２軸を駆動する、全
動翼圧縮機を構成させます。また外側タービン動翼群１
段１９には、外側タービン動翼群奇数段１９を固着し、
内側タービン動翼群２段２０に、内側タービン動翼群偶
数段２０を固着するというように、交互に固着して、内
側タービン動翼群偶数終段２０を、内側軸装置に固着し
て、外側タービン動翼群奇数終段１９を、外側軸装置に
固着して、内側軸装置に回転自在に外嵌枢支し、磁気摩
擦動力伝達装置１４により、同様に２重反転全動翼蒸気
ガスタービンを構成させて、バイパス付加全動翼・蒸気
ガスタービン合体機関の、中核部を構成します。

【００４１】図３を参照して、蒸気ガスタービン合体機
関の中核部の、第３実施例を説明する。図１の第１実施
例との相違点は、全動翼・蒸気ガスタービン合体機関の
中核部を、蒸気ガスタービン合体機関の中核部として、
置換動翼を、従来技術の静翼に還元し、該夫夫の外側動
翼の毛細管放出手段５７の、直接接触空気冷却による凝
縮冷却水の毛細管放出手段５７及び、過熱蒸気凝縮水の
毛細管放出手段５７を、遠心力の利用から動圧＋重力利
用に変換して、従来技術の圧縮機とガスタービンに置換
したところです。その他は略同様に、右端の圧縮機静翼
より通常の如く空気を吸入して、偶数段の内側圧縮機動
翼群１７と奇数段の静翼が協力して、空気を圧縮してそ
の過程で、内側圧縮機動翼群１７に設けた、冷却手段５
５により該夫夫を冷却水により冷却し、該冷却水を水噴
射手段５６より噴射して、直接接触空気冷却し、該凝縮
冷却水をケーシング下部付近に設けた、毛細管放出手段
５７より毛細管現象及び動圧＋重力を利用して放出す
る、空気冷却により圧縮した、高圧低温の圧縮空気１５
を供給します。

【００４２】該高圧低温の圧縮空気１５を、内側圧縮機
動翼群終段１７より、環状の出口２１を介して、環状の
受け口２２・空気溜８より、小径多数蜂の巣状に短小化
配置して、その内部に螺旋環状に導水管１乃至蒸気管６
を、１以上出来るだけ多数、用途に合わせて設けた、燃
焼器兼熱交換器４に供給します。質量容積Ｘ速度（圧力
比）が仕事をし、高温は単位容積質量小＝単位容積仕事
量の減少と考え、燃焼器兼熱交換器により、外気熱エネ
ルギを含む燃焼ガス熱エネルギを、限りなく過熱蒸気に
変換して使用し、超臨界を含む過熱蒸気により、従来技
術の４倍の燃料を、吸引希釈噴射撹拌希薄燃焼完全燃焼
短時間終了及び、ＮＯｘ皆無冷却燃焼により、大量の過
熱蒸気噴射燃焼ガス容積質量を増大しながら、ガスター
ビン入口温度８００℃乃至４００℃以下燃焼ガス冷却容
積半減の、外気熱エネルギを含む（６ＭＰａ６００℃で
排気温度０℃）、供給熱エネルギを限りなく過熱蒸気に
変換して、例えば排気温度０℃以下−２７３℃に近づけ
て、ドライアイスや液体窒素等として回収し、有害排気
ガス０のガスタービンや蒸気タービンを、駆動可能とし
たものです。従って図１の第１実施例から第３実施例ま
での要素を、夫夫適宜に置換して、第１実施例と同様に
多種用途の、例えば車両の移動及び船舶や航空機の推進
用や熱と電気と冷熱の供給用に使用します。

【００４３】従来技術、蒸気・ガスタービン複合サイク
ル火力発電設備に近い、図３・図２０を参照して、該最
先端火力発電設備と比較使用する場合を説明する。図３
のガスタービンを利用した第３実施例で、発電機を駆動
の場合、燃焼器兼熱交換器４を、小径多数蜂の巣状に短
小化配置して、内部に螺旋環状の導水管１乃至蒸気管６
を１以上設けて、熱交換面積を増大した、高圧高温の雰
囲気での熱交換では、圧力比６０圧縮比１８・外気温度
０℃で、６００℃の空気温度が得られるため、タービン
入口温度を４００℃前後にすれば、３０℃前後の外気温
度から回収出来る、過熱蒸気熱エネルギも非常に大きく
なります。更に同一燃焼用圧縮空気量での、回収熱エネ
ルギの比較も、従来技術の最大で４倍前後の燃料燃焼と
なり、該従来ガスタービン廃熱回収熱交換器で回収する
熱エネルギの、１０倍を遥かに越える熱エネルギ回収量
となり、加えて排気温度０℃以下−２７３℃に近づけ
た、熱交換による冷却損失を冷却利益に逆転し、排気損
失を逆転した排気利益も考えられない程大きくなり、熱
と電気と冷熱の大量供給により、外暖房の都市部の夏
を、革命的に過ごし良い冷房として、発電熱効率８０％
前後に大上昇します。

【００４４】更に、過熱蒸気を含む大幅に増大した燃焼
ガス質量容積として、小型大出力のガスタービンが得ら
れるのに加えて、熱エネルギ使用量外気熱エネルギのみ
等の大出力ガスタービンとして、過熱蒸気の凝縮水にＣ
Ｏ２を溶解混合固定して排水し、窒素ガス排気温度０℃
以下−２７３℃に近づけた排気により、燃焼ガス排気０
及び排気損失の排気利益転換により、冷熱の供給を可能
にします。図２１のように、発生過熱蒸気・燃焼ガスの
全部を使用する蒸気タービン及びガスタービンでは、自
動車用などの小型が可能になり、排気熱交換器５８によ
り、蒸気タービン排気ガスの過熱蒸気の凝縮水に、燃焼
ガスのＣＯ２を溶解混合固定して排水し、燃焼ガス排気
０にできるし、蒸気タービン排気ガスで比較的高温の給
水３を供給出来ます。圧力比の比較についても、大量水
使用により圧縮空気温度の低下が容易なため、極限まで
圧力比を上昇して、熱効率を上昇できます。即ち、圧力
比が大きい雰囲気で熱交換するほど、蒸気ガスタービン
合体機関の熱効率が高くなり、燃焼ガス単位容積質量が
大きい程、ガスタービンが小型大出力になり、排気温度
が０℃以下大幅に低い程、ガスタービンの熱効率が高く
なり、同一圧縮空気量から取り出す熱エネルギ量が多い
程、蒸気タービンの出力が大きくなるため、総合動力熱
効率を８０％前後に上昇できます。

【００４５】図４を参照して、バイパス付加蒸気ガスタ
ービン合体機関の中核部の、第４実施例を説明する。図
３の第３実施例との相違点は、第３実施例の蒸気ガスタ
ービン合体機関中核部の圧縮機に、バイパスを付加し
て、バイパス付加蒸気ガスタービン合体機関の中核部と
したものです。その他は第３実施例と同様に、置換動翼
を、従来技術の静翼に還元して、該夫夫の動翼の毛細管
放出手段５７の、直接接触空気冷却による凝縮冷却水の
毛細管放出手段５７及び、過熱蒸気凝縮水の毛細管放出
手段５７を、遠心力の利用から動圧＋重力利用に変換し
て、バイパス付加圧縮機とガスタービンを構成したとこ
ろです。その他も同様に、燃焼器兼熱交換器４を、小径
多数蜂の巣状に短小化配置して、その内部に螺旋環状
に、導水管１乃至蒸気管６を１以上設けて、供給熱量を
限りなく過熱蒸気に変換して、超臨界を含む過熱蒸気噴
射燃料吸引希釈撹拌希薄燃焼完全燃焼短時間終了及び、
燃焼ガス単位容積半減質量倍増、ＮＯｘ皆無冷却燃焼に
より、過熱蒸気５を含む燃焼ガス１０質量容積を増大し
ながら、ガスタービンや蒸気タービン等を、駆動可能と
したもので、ガスタービンの排気温度０℃以下−２７３
℃に近づけたものや、過熱蒸気の噴射量を増大した、ガ
スタービン排気温度１００℃燃焼ガス排気０等としま
す。従って、図１の第１実施例から第４実施例までの要
素を、夫夫適宜に置換して、第１実施例と同様に多種用
途の、例えば車両の移動及び、船舶や航空機の推進用及
び熱と電気と冷熱の供給用に使用します。

【００４６】図５を参照して、全動翼蒸気ガスタービン
合体機関の中核部の、構造簡単で安価な第５特殊実施例
を説明する。図１の第１実施例との相違点は、全動翼蒸
気ガスタービン合体機関の中核部である、燃焼器兼熱交
換器４を一つの大径筒型中空の、燃焼器兼熱交換器４と
して、外壁２６・外壁単位５２を逆にした、内壁５４を
筒型中空部に設けて、その内部に螺旋環状に、導水管１
乃至蒸気管６を１以上出来るだけ多数、用途に合わせて
設けた、燃焼器兼熱交換器４として使用するところで
す。その他は同様に、質量容積Ｘ速度（圧力比）が仕事
をし、高温は単位容積質量小＝単位容積仕事量の減少と
考え、燃焼器兼熱交換器４により、外気温度を含む燃焼
ガス熱エネルギを、限りなく過熱蒸気５に変換して、超
臨界を含む過熱蒸気噴射燃料吸引希釈撹拌、希薄燃焼完
全燃焼短時間終了及び、燃焼ガス１０容積半減質量倍増
ＮＯｘ皆無冷却燃焼熱交換により、過熱蒸気を含む燃焼
ガス容積質量を増大しながら、外気熱エネルギを含む、
供給熱エネルギを限りなく過熱蒸気１０に変換して、例
えば構造簡単で安価なガスタービンを、駆動可能とした
もので、過熱蒸気僅少としてガスタービン排気温度を−
２７３℃に近づけたり、過熱蒸気増大排気温度上昇・燃
焼ガス水固定・燃焼ガス排気０等とします。従って図１
の第１実施例から第５特殊実施例までの要素を、夫夫適
宜に置換して、第１実施例と同様に多種用途の、例えば
熱と電気と冷熱の供給や、車両の移動及び船舶や航空機
の推進用に使用します。

【００４７】図６を参照して、蒸気ガスタービン合体機
関の中核部の、構造簡単で安価な第６特殊実施例を説明
する。図５の第５特殊実施例との相違点は、全動翼蒸気
ガスタービン合体機関の中核部を、蒸気ガスタービン合
体機関の中核部として、置換動翼を、従来技術の静翼に
還元して、従来技術の圧縮機とガスタービンにしたとこ
ろです。その他は第５特殊実施例と同様に、燃焼器兼熱
交換器４を一つの大径筒型中空の、燃焼器兼熱交換器と
して、外壁２６・外壁単位５２を逆にして、内壁５４を
筒型中空部に設けて、その内部に螺旋環状に、導水管１
乃至蒸気管６を１以上出来るだけ多数、用途に合わせて
設けた、燃焼器兼熱交換器４として使用したところで
す。質量容積Ｘ速度（圧力比）が仕事をし、高温は単位
容積質量小＝単位容積仕事量の減少と考え、燃焼器兼熱
交換器により、超臨界を含む過熱蒸気噴射燃料吸引希釈
撹拌、希薄燃焼完全燃焼短時間終了及び、燃焼ガス単位
容積半減単位質量倍増、ＮＯｘ皆無冷却燃焼により、燃
焼ガス４倍増＋過熱蒸気１０、容積質量を増大しなが
ら、外気熱エネルギを含む、供給熱エネルギを限りなく
過熱蒸気に変換して、例えば構造簡単で安価なガスター
ビンや蒸気タービンを、駆動可能としたもので、過熱蒸
気僅少・ガスタービン排気温度を−２７３℃に近づけた
り、過熱蒸気増大排気温度上昇・燃焼ガス水固定・燃焼
ガス排気０等とします。従って図１の第１実施例から第
６特殊実施例までの要素を、夫夫適宜に置換して、第１
実施例と同様に多種用途の、例えば熱と電気と冷熱の供
給や、車両の移動及び船舶や航空機の推進用に使用しま
す。

【００４８】図７を参照して、全動翼蒸気ガスタービン
合体機関の中核部の第７実施例及び、図１３乃至図１６
の蒸気タービン圧縮機及び、図２４乃至図３１の実施形
態を参照して、中核部の第７実施例を説明する。第１実
施例から第６実施例では、中核部にガスタービンを使用
しているため、冷熱の供給や、燃焼ガスをドライアイス
等として回収可能ですが、冷熱の需要が季節的限定的で
少なく、ドライアイス等として回収しても、未知数の部
分が多いため、選択肢を拡大して、有害燃焼ガスを凝縮
水に容易に混合溶解させる、蒸気ガスタービンを中核部
の第７実施例とします。従って、全動翼ガスタービン部
分が全動翼蒸気ガスタービンになるため、その他の部分
は図１の第１実施例と全く同じのため、相違点のみにつ
いて説明します。

【００４９】熱交換伝熱面積の拡大した燃焼器兼熱交換
器４内で、燃焼制御９００℃前後の燃焼として過熱蒸気
と熱交換すると共に、夫夫の外壁２６外壁単位５２内
の、導水管１乃至蒸気管６により、熱交換冷却してＮＯ
ｘ皆無燃焼・燃焼ガス温度を低下します。外気熱エネル
ギを含む大部分の熱エネルギは過熱蒸気５に変換して、
蒸気ガスタービン燃焼ガス入口温度８００℃以下又は、
４００℃以下となるように、熱交換して得た過熱蒸気５
は蒸気加減弁７を介して、過熱蒸気の一部又は自動車用
など小型では全部を、全動翼蒸気ガスタービンの最上流
側の、過熱蒸気溜３２・環状の噴口群２４より、下流側
環状の受け口２３の、外側タービン動翼群１段１９に噴
射して、内側タービン動翼群２０等、通常の如く順次下
流側を駆動して、順次大きな回転力を発生させます。

【００５０】その過程で、熱交換して得た燃焼ガス１０
は、夫夫の燃焼器兼熱交換器４より、環状の燃焼ガス溜
９を介して、圧縮機様の圧縮翼を設けた環状の送出部１
８Ａ・１８Ｂより、全動翼蒸気ガスタービンの最適の中
間動翼段に、内径側より供給して過熱蒸気と合流させ、
順次下流側に回転動力を追加発生させると共に、断熱膨
脹の過程で、蒸発潜熱を含む過熱蒸気を、直接接触によ
り燃焼ガス１０により冷却して、該凝縮水にＣＯ２を混
合溶解固定して、外側軸装置を含む外側タービン動翼群
１９に設けた、毛細管放出手段５７より、毛細管現象及
び遠心力により、外後方に放出して推力を得る等、用途
に合わせて放出する過程で、必要に応じて凝縮水熱交換
器６６により熱交換して、温熱の供給や給水の加熱に有
効利用し、有害排気ガス０に近づけます。更に排気熱交
換器５８による熱交換により、凝縮水にＣＯ２を混合溶
解固定して、有害排気ガス０にします。従って図１の第
１実施例から第７実施例までの要素を、夫夫適宜に置換
して、第１実施例と同様に多種用途の、例えば熱と電気
の供給や、車両の移動及び船舶や航空機の推進用に使用
します。

【００５１】図８を参照して、全動翼蒸気ガスタービン
合体機関中核部の第８実施例及び、図１３乃至図１６の
蒸気タービン圧縮機及び、図２４乃至図３１の実施形態
を参照して、中核部の第８実施例を説明する。第１実施
例から第６実施例では、中核部にガスタービンを使用し
ているため、冷熱の供給や、燃焼ガスをドライアイス等
として回収可能ですが、冷熱の需要が季節的限定的で少
なく、ドライアイス等として回収しても、未知数の部分
が多いため、選択肢を拡大して、有害燃焼ガスを凝縮水
に容易に混合溶解させる、蒸気ガスタービンを中核部と
した第８実施例とします。従って、全動翼ガスタービン
部分が全動翼蒸気ガスタービンになるため、その他の部
分は図２の第２実施例と全く同じであり、全動翼蒸気ガ
スタービンの部分は図７の第７実施例と全く同じという
ことで、説明に換えます。従って図１の第１実施例から
第８実施例までの要素を、夫夫適宜に置換して、第１実
施例と同様に多種用途の、例えば熱と電気の供給や、車
両の移動及び船舶や航空機の推進用に使用します。

【００５２】図９を参照して、蒸気ガスタービン合体機
関中核部の第９実施例及び、図１３乃至図１６の蒸気タ
ービン圧縮機及び、図２４乃至図３１の実施形態を参照
して、中核部の第９実施例を説明する。第１実施例から
第６実施例では、中核部にガスタービンを使用している
ため、冷熱の供給や、燃焼ガスをドライアイス等として
回収可能ですが、冷熱の需要が季節的限定的で少なく、
ドライアイス等として回収しても、未知数の部分が多い
ため、選択肢を拡大して、有害燃焼ガスを凝縮水に容易
に混合溶解させる、蒸気ガスタービンを中核部とする第
９実施例とします。従って、図３の従来技術ガスタービ
ン部分が蒸気ガスタービンになるため、その他の部分は
図３の第３実施例と全く同じのため、第３実施例との相
違点のみについて説明します。

【００５３】熱交換伝熱面積の拡大した燃焼器兼熱交換
器４内で、燃焼制御９００℃前後の燃焼として過熱蒸気
５と熱交換すると共に、夫夫の外壁２６外壁単位５２の
内部の、螺旋環状多数の導水管１乃至蒸気管６により熱
交換冷却して、ＮＯｘ皆無燃焼・燃焼ガス温度を低下し
ます。外気熱エネルギを含む大部分の熱エネルギは過熱
蒸気に変換して、蒸気ガスタービン燃焼ガス入口温度８
００℃以下又は、４００℃以下となるように、熱交換し
て得た過熱蒸気５は蒸気加減弁７を介して、過熱蒸気の
一部又は自動車用など小型では全部を、蒸気ガスタービ
ンの最上流側の、過熱蒸気溜３２・環状の噴口群２４よ
り、内側タービン動翼群２０に噴射して、従来静翼に噴
射するというように、通常の如く順次下流側を駆動し
て、順次大きな回転力を発生させる過程で、断熱膨脹・
動圧発生の過程で、過熱蒸気を燃焼ガスによる直接接触
冷却により、凝縮水にＣＯ２等の有害燃焼ガスを混合溶
解固定して、該凝縮水をケーシング下部付近に設けた、
毛細管放出手段５７より毛細管現象及び動圧＋重力を利
用して放出し、中和無害化して排出します。

【００５４】その過程で、熱交換して得た燃焼ガス１０
は、夫夫の燃焼器兼熱交換器４より、環状の燃焼ガス溜
９を介して、圧縮機様の圧縮翼を設けた環状の送出部１
８Ａ・１８Ｂより、蒸気ガスタービンの最適の中間段
に、内径側より供給して過熱蒸気と合流させ、順次下流
側に回転動力を追加発生させると共に、断熱膨脹の過程
で、蒸発潜熱を含む過熱蒸気を、直接接触により燃焼ガ
ス１０により冷却して、該凝縮水にＣＯ２を混合溶解固
定して、該凝縮水をケーシング下部付近に設けた毛細管
放出手段５７より、毛細管現象及び動圧＋重力を利用し
て放出し、用途に合わせて放出する過程で、必要に応じ
て凝縮水熱交換器６６により熱交換して、温熱の供給や
給水の加熱に有効利用し、有害排気ガス０に近づけま
す。更に排気熱交換器５８による熱交換により、凝縮水
にＣＯ２を混合溶解固定して、有害排気ガス０にしま
す。従って図１の第１実施例から第９実施例までの要素
を、夫夫適宜に置換して、第１実施例と同様に多種用途
の、例えば熱と電気の供給や、車両の移動及び船舶や航
空機の推進用に使用します。

【００５５】図１０を参照して、全動翼蒸気ガスタービ
ン合体機関中核部の第１０実施例及び、図１３乃至図１
６の蒸気タービン圧縮機及び、図２４乃至図３１の実施
形態を参照して、中核部の第１０実施例を説明する。第
１実施例から第６実施例では、中核部にガスタービンを
使用しているため、冷熱の供給や、燃焼ガスをドライア
イス等として回収可能ですが、冷熱の需要が季節的限定
的で少なく、ドライアイス等として回収しても、未知数
の部分が多いため、選択肢を拡大して、有害燃焼ガスを
凝縮水に容易に混合溶解させる、蒸気ガスタービンを中
核部とした第１０実施例とします。従って、ガスタービ
ン部分が蒸気ガスタービンになるため、その他の部分は
図４の第４実施例のバイパス付加圧縮機や、燃焼器兼熱
交換器４と全く同じであり、蒸気ガスタービンの部分は
図９の第９実施例と全く同じということで、説明に換え
ます。従って図１の第１実施例から第１０実施例までの
要素を、夫夫適宜に置換して、第１実施例と同様に多種
用途の、例えば熱と電気の供給や、車両の移動及び船舶
や航空機の推進用に使用します。

【００５６】図１１を参照して、全動翼蒸気ガスタービ
ン合体機関の中核部の、構造簡単で安価な燃焼器兼熱交
換器４とした、第１１特殊実施例を説明する。図５の第
５特殊実施例との相違点は、全動翼ガスタービンを全動
翼蒸気ガスタービンとした所である。従って、全動翼ガ
スタービン部分が全動翼蒸気ガスタービンになるため、
その他の部分は図５の第５特殊実施例の圧縮機や、燃焼
器兼熱交換器４と全く同じであり、燃焼器兼熱交換器４
を一つの大径筒型中空の、燃焼器兼熱交換器４として、
外壁２６外壁単位５２を逆にして内壁５４として、筒型
中空部に設けて、その内部に螺旋環状に、導水管１乃至
蒸気管６を１以上出来るだけ多数、用途に合わせて設け
た、燃焼器兼熱交換器４として使用するところです。そ
の他の全動翼蒸気ガスタービンは図７の第７実施例と全
く同じということで、説明に換えます。従って図１の第
１実施例から第１１特殊実施例までの要素を、夫夫適宜
に置換して、第１実施例と同様に多種用途の、例えば熱
と電気の供給や、車両の移動及び船舶や航空機の推進用
に使用します。

【００５７】図１２を参照して、蒸気ガスタービン合体
機関の中核部の、構造簡単で安価な燃焼器兼熱交換器４
とした、第１２特殊実施例を説明する。図６の第６特殊
実施例との相違点は、ガスタービンを蒸気ガスタービン
とした所である。従って、ガスタービン部分が蒸気ガス
タービンになるため、その他の部分は図６の第６特殊実
施例の圧縮機や、燃焼器兼熱交換器４と全く同じであ
り、燃焼器兼熱交換器４を一つの大径筒型中空の、燃焼
器兼熱交換器４として、外壁２６外壁単位５２を逆にし
て内壁５４として、筒型中空部に設けて、その内部に螺
旋環状に、導水管１乃至蒸気管６を１以上出来るだけ多
数、用途に合わせて設けた、燃焼器兼熱交換器４として
使用するところです。その他の蒸気ガスタービンは図９
の第９実施例と全く同じということで、説明に換えま
す。従って図１の第１実施例から第１２特殊実施例まで
の要素を、夫夫適宜に置換して、第１実施例と同様に多
種用途の、例えば熱と電気の供給や、車両の移動及び船
舶や航空機の推進用に使用します。

【００５８】図１３を参照して、全動翼・蒸気タービン
圧縮機の第１実施例を説明する。各種蒸気ガスタービン
合体機関の中核部で、熱交換して得た過熱蒸気５によ
り、全動翼蒸気タービンを駆動して回転力を発生させ
て、左端の出力軸１２により回転動力として利用し、全
動翼・蒸気タービンとしても使用します。又、該回転力
により、図１３の全動翼圧縮機を具備して回転させ、高
圧縮空気乃至高速気流を得るもので、回転力及び推力及
び浮揚力等を得るものです。従って、中核部で熱交換し
て得た過熱蒸気５を、蒸気加減弁７より蒸気管６によ
り、全動翼蒸気タービンの最上流側に運搬して、該最上
流側を駆動すると共に順次下流側を駆動して、大きな回
転動力を発生させると共に、その過程で過熱蒸気の凝縮
水を、外側タービン動翼群１９の毛細管放出手段５７よ
り放出し、左端の磁気摩擦動力伝達装置１４により、互
いに反対方向に回転する、外側タービン動翼群１９及び
外側軸装置と、内側タービン動翼群２０及び内側軸装置
を、最適回転比で結合します。更に、右端の圧縮機側磁
気摩擦動力伝達装置１４により、内側圧縮機動翼群１７
及びタービン外側軸装置と兼用の内側軸装置と、外側圧
縮機動翼群１６及び外側軸装置を最適二重反転回転比で
結合して、全動翼圧縮機を構成させて、全動翼蒸気ター
ビン及び全動翼蒸気タービン圧縮機の第１実施例としま
す。

【００５９】図１４を参照して、全動翼・蒸気タービン
圧縮機の第２実施例を説明する。各種蒸気ガスタービン
合体機関の中核部で、熱交換して得た過熱蒸気５を蒸気
管６により、内側軸装置右端中央より、全動翼蒸気ター
ビンの上流側に供給して、全動翼蒸気タービンを駆動し
て、回転力を発生させて、その過程で過熱蒸気の凝縮水
を、外側タービン動翼群１９の毛細管放出手段５７より
放出し、左端の出力軸１２により、回転動力として利用
し、全動翼・蒸気タービンとしても使用します。又、該
回転力により、図１４の全動翼圧縮機を設けて回転さ
せ、高圧縮空気乃至高速気流を得るもので、回転力及び
推力及び浮揚力等を得るものです。従って、熱交換して
得た過熱蒸気５を蒸気加減弁７より蒸気管６により、全
動翼蒸気タービンの最上流側に運搬して、該最上流側を
駆動すると共に順次下流側を駆動して、大きな回転動力
を発生させると共に、左端の磁気摩擦動力伝達装置１４
により、互いに反対方向に回転する、外側タービン動翼
群１９及び外側軸装置と、内側タービン動翼群２０及び
内側軸装置を、最適回転比で結合して、全動翼蒸気ター
ビンを構成させます。更に、右端の圧縮機側磁気摩擦動
力伝達装置１４により、内側圧縮機動翼群１７及び内側
軸装置と、外側圧縮機動翼群１６及び外側軸装置を、最
適二重反転回転比で結合して、全動翼圧縮機を構成させ
て、全動翼蒸気タービン及び全動翼蒸気タービン圧縮機
の第２実施例とします。

【００６０】図１５を参照して、蒸気タービン圧縮機の
第３実施例を説明する。各種蒸気ガスタービン合体機関
の中核部で、熱交換して得た過熱蒸気５により、蒸気タ
ービンを駆動して回転力を発生させて、出力軸１２によ
り利用し、蒸気タービンとしても使用します。又、該回
転力により、図１５の圧縮機を具備して回転させ、高圧
縮空気乃至高速気流を得るもので、回転力及び推力及び
浮揚力等を得るものです。従って、熱交換して得た過熱
蒸気５を、蒸気加減弁７より蒸気管６により、内側固定
軸装置の右端中央より、蒸気タービンの最上流側に運搬
して、該最上流側を駆動すると共に順次下流側を駆動し
て、大きな回転動力を発生させると共に、通常とは逆
の、外側タービン動翼群１９及び外側軸装置を回転させ
ることにより、過熱蒸気５の凝縮水を、遠心力により外
後方に噴射して、前記全動翼ガスタービンや、全動翼蒸
気タービンの第１・２実施例と同様に、成層圏飛行など
排気温度低下・排気圧力低下に対応し、圧縮空気流の質
量増大として推進力を増大し、左端の内側固定軸装置に
外嵌枢支して、該外側軸装置の左端を出力軸１２とし
て、蒸気タービンを構成します。内側タービン静翼軸兼
内側固定軸装置の右端は、ケーシングの水平継ぎ手によ
り固定して、該ケーシングを、タービン外側軸装置と兼
用の内側軸装置及び、内側圧縮機動翼群１７に外嵌枢支
して、圧縮機を構成させて、蒸気タービン圧縮機の第３
実施例とします。

【００６１】図１６を参照して、蒸気タービン圧縮機の
第４実施例を説明する。各種蒸気ガスタービン合体機関
の中核部で、熱交換して得た過熱蒸気５により、蒸気タ
ービンを駆動して、回転力を発生させて、出力軸１２に
より利用し、従来技術の蒸気タービンとしても使用しま
す。又、該回転力により、右側に圧縮機を具備して回転
させ、高圧縮空気乃至高速気流を得るもので、回転力及
び推力及び浮揚力等を得るものです。従って、熱交換し
て得た過熱蒸気５を、蒸気加減弁７より蒸気管６によ
り、公知技術蒸気タービンの、最上流側に運搬して、通
常どおりに該最上流側を駆動すると共に、順次下流側を
駆動して、大きな回転動力を発生させて、その過程で過
熱蒸気の凝縮水を、ケーシングの下部に設けた毛細管放
出手段５７より、動圧及び重力により放出し、内側軸装
置の左端を出力軸１２として、回転力を取り出す蒸気タ
ービンを構成します。即ち、内側タービン動翼群２０及
び内側軸装置の外側に、水平継ぎ手で分解組立て可能な
ケーシングに、夫夫静翼を固定して外嵌枢支し、蒸気タ
ービンを構成します。同様に内側圧縮機動翼群１７及び
内側軸装置の外側に、夫夫静翼を固定したケーシングを
外嵌枢支して、圧縮機を構成させて、蒸気タービン圧縮
機の第４実施例とします。

【００６２】図１７・図１８・図１９を参照して、燃料
蒸気供給手段２７を説明する。従来技術ＮＯｘ低減燃焼
器は、燃料を空気のみにより希釈するため、燃焼領域内
に局所高温域や、燃料過多空気不足不完全燃焼による黒
煙が発生し易く、ＮＯｘや浮遊粒子状物質の生成によ
る、公害の原因となっております。そこでこの発明は、
ＮＯｘや浮遊粒子状物質の生成を皆無とするため、水素
の燃焼ガスである過熱蒸気を、出来るだけ高温にして噴
射することで、霧吹きの原理を利用して瞬時に、燃料を
吸引希釈撹拌してガス化し、一瞬遅れて空気を吸引希釈
して燃料と撹拌燃焼させる。又は霧吹きの原理を利用し
て瞬時に、一次空気を吸引希釈撹拌後に燃料を吸引希釈
撹拌燃焼して、二次空気を吸引希釈して燃料と撹拌燃焼
させる。ことで、燃焼領域内の局所高温域を皆無とし
た、最適の希薄燃焼として、ＮＯｘや浮遊粒子状物質の
生成の皆無を図るものです。従って、着火時などの燃焼
初期には、過熱蒸気噴射量を最低として着火燃焼を優先
し、燃焼周囲温度の上昇と共に、過熱蒸気噴射量を増大
して、ＮＯｘや浮遊粒子状物質の生成を阻止します。ま
た高圧高温の雰囲気では用途に合わせて高圧高温の過熱
蒸気を使用し、ボイラ等大気圧で使用するものについて
は、出来るだけ高温低圧の過熱蒸気を使用して、ＮＯｘ
や浮遊粒子状物質の生成を阻止します。

【００６３】図１７（ａ）の過熱蒸気筒口５９内の過熱
蒸気５は、針弁６１を電動制御などで回転させること
で、該ネジ部を回転させて針弁６１を往復開閉して、過
熱蒸気の噴射量を増減して、過熱蒸気の流量を０から最
大まで増減制御します。燃料蒸気供給手段２７内の燃料
１１は予熱して、燃料噴口６０の燃料小穴６２に供給さ
れて、瞬時に過熱蒸気５により吸引希釈撹拌噴射燃焼の
過程で、先ず過熱蒸気５で燃料１１を吸引希釈撹拌後
に、過熱蒸気５で空気を吸引希釈撹拌希薄燃焼し、該燃
料噴口６０を電動制御などで回転させることで、該ネジ
部を回転させて多数の燃料小穴６２を往復開閉して、燃
料小穴数を増減して、燃料の流量を０から最大まで増減
制御します。即ち、過熱蒸気の流量増減制御と燃料の流
量増減制御により、燃料流量・燃焼温度を設定値に維持
します。

【００６４】図１７（ｂ）の過熱蒸気筒口５９内の過熱
蒸気５は、針弁６１のピストン部を油圧乃至空気圧制御
などで往復させることで、該ピストン部を往復させて針
弁６１を開閉し、過熱蒸気の噴射量を増減して、過熱蒸
気の流量を０から最大まで増減制御します。燃料蒸気供
給手段２７内の燃料１１は予熱して、燃料噴口６０の多
数の燃料小穴６２に供給されて、瞬時に過熱蒸気５に吸
引希釈撹拌噴射燃焼の過程で、先ず過熱蒸気５で燃料１
１を吸引希釈撹拌後に、過熱蒸気５で空気を吸引希釈撹
拌希薄燃焼し、該燃料噴口６０を油圧制御又は空気圧制
御などで該ピストン部を往復させることで、該ピストン
部を往復させて、多数の燃料小穴６２を往復開閉して、
燃料小穴数を増減して、燃料の流量を０から最大まで増
減制御します。即ち、過熱蒸気の流量増減制御と燃料の
流量増減制御により、燃料流量・燃焼温度を設定値に維
持します。

【００６５】図１８（ｃ）の過熱蒸気筒口５９内の過熱
蒸気５は、針弁６１を電動制御などで回転させること
で、該ネジ部を回転させて針弁６１を往復開閉して、過
熱蒸気の噴射量を増減して、過熱蒸気の流量を０から最
大まで増減制御します。燃料噴口６０内の燃料１１は予
熱して、燃料噴口６０の多数の燃料小穴６２に供給され
て、瞬時に過熱蒸気５により吸引希釈撹拌噴射燃焼の過
程で、先ず過熱蒸気５で燃料１１を吸引希釈撹拌後に、
過熱蒸気５で空気を吸引希釈撹拌希薄燃焼し、該燃料噴
口６０を開閉する燃料穴開閉器６３を電動制御などで回
転させることで、該ネジ部を回転させて燃料穴開閉器６
３を往復させて、多数の燃料小穴６２を往復開閉して、
燃料小穴数を増減して、燃料の流量を０から最大まで増
減制御します。即ち、過熱蒸気の流量増減制御と燃料の
流量増減制御により、燃料流量燃焼温度を設定値に維持
します。

【００６６】図１８（ｄ）の過熱蒸気筒口５９内の過熱
蒸気５は、針弁６１のピストン部を油圧乃至空気圧制御
などで往復させることで、該ピストン部を往復させて針
弁６１を開閉し、過熱蒸気の噴射量を増減して、過熱蒸
気の流量を０から最大まで増減制御します。燃料噴口６
０内の燃料１１は予熱して、燃料噴口６０の多数の燃料
小穴６２に供給されて、瞬時に過熱蒸気に吸引希釈撹拌
噴射燃焼の過程で、先ず過熱蒸気５で燃料１１を吸引希
釈撹拌後に、過熱蒸気５で空気を吸引希釈撹拌希薄燃焼
し、該燃料噴口６０を開閉する燃料穴開閉器６３を油圧
制御又は空気圧制御などで該ピストン部を往復させるこ
とで、該燃料穴開閉器６３を往復させて、多数の燃料小
穴６２を往復開閉して、燃料小穴数を増減して、燃料の
流量を０から最大まで増減制御します。即ち、過熱蒸気
の流量増減制御と燃料の流量増減制御により、燃料流量
燃焼温度を設定値に維持します。

【００６７】図１９（ｅ）の過熱蒸気筒口５９内の過熱
蒸気５は、針弁６１を電動制御などで回転させること
で、該ネジ部を回転させて針弁６１を往復開閉して、過
熱蒸気の噴射量を増減して、過熱蒸気の流量を０から最
大まで増減制御します。燃料噴口６０内の燃料１１は予
熱して、燃料噴口６０の多数の燃料小穴６２に供給され
て、瞬時に過熱蒸気５により吸引希釈撹拌噴射燃焼の過
程で、先ず過熱蒸気５で燃料穴開閉器６３の内径側、空
気穴６５より一次圧縮空気を吸引希釈撹拌後に、燃料１
１を吸引希釈撹拌燃焼して、二次圧縮空気と撹拌希薄燃
焼し、該燃料噴口６０を開閉する燃料穴開閉器６３を電
動制御などで回転させることで、該ネジ部を回転させて
燃料穴開閉器６３を往復させて、多数の燃料小穴６２を
往復開閉して、燃料小穴数を増減して、燃料の流量を０
から最大まで増減制御します。一次圧縮空気の増減制御
は、空気穴開閉器６４を全開全閉（図は全閉）すること
で、一次圧縮空気の流量を０から最大まで増減制御しま
す。即ち、過熱蒸気の流量増減制御と、一次圧縮空気の
流量増減制御と、燃料の流量増減制御により、燃料流量
及び燃焼温度を設定値に維持します。

【００６８】図１９（ｆ）の過熱蒸気筒口５９内の過熱
蒸気５は、針弁６１のピストン部を油圧乃至空気圧制御
などで往復させることで、該ピストン部を往復させて針
弁６１を往復開閉し、過熱蒸気の噴射量を増減して、過
熱蒸気の流量を０から最大まで増減制御します。燃料噴
口６０内の燃料１１は予熱して、燃料噴口６０の多数の
燃料小穴６２に供給されて、瞬時に過熱蒸気５により吸
引希釈撹拌噴射燃焼の過程で、先ず過熱蒸気５で燃料穴
開閉器６３の内径側、空気穴６５より一次圧縮空気１５
を吸引希釈撹拌後に、燃料１１を吸引希釈撹拌燃焼し
て、二次圧縮空気を吸引希釈撹拌希薄燃焼し、該燃料噴
口６０を開閉する燃料穴開閉器６３を油圧制御又は空気
圧制御などで該ピストン部を往復させることで、該燃料
穴開閉器６３を往復させて、多数の燃料小穴６２を往復
開閉して、燃料小穴数を増減して、燃料の流量を０から
最大まで増減制御します。一次圧縮空気の増減制御は、
空気穴開閉器６４を全開全閉（図は全閉）することで、
一次圧縮空気の流量を０から最大まで増減制御します。
即ち、過熱蒸気の流量増減制御と、一次圧縮空気の流量
増減制御と、燃料の流量増減制御により、燃料流量燃焼
温度を設定値に維持します。

【００６９】図２０を参照して本発明の第１実施形態を
説明すると、大中小型発電設備で、熱と電気と冷熱を供
給する場合に使用する実施形態です。最先端蒸気・ガス
タービン複合発電設備との相違点は、従来ガスタービン
を限りなく圧力比の高い、ヒートポンプ・冷凍サイクル
として使用するところです。従って、従来ガスタービン
の廃熱回収熱交換器で過熱蒸気を回収して、蒸気タービ
ン側に供給していたものが、従来ガスタービン燃焼器を
燃焼器兼熱交換器４として過熱蒸気５を回収して、外気
熱エネルギを含む膨大な過熱蒸気５を蒸気タービン側に
供給し、従来廃熱回収熱交換器を排気熱交換器５８とし
て、極低温の燃焼ガス１０で水道水７０を５℃前後に冷
却して冷熱７２の供給や、蒸気タービン排気を冷却し
て、従来復水器の冷却水７３に換えて先ず使用し、又
は、排気熱交換器５８の前で、ＣＯ２をドライアイスと
して回収したり、液体窒素を回収する等、冷凍サイクル
としても使用します。蒸気タービンの凝縮水６８は従来
抽気と同様に、凝縮水熱交換器６６で水道水７０を８０
℃前後に加熱して、温熱７１として供給したり熱交換給
水加熱等適宜熱交換後に、蒸気タービン排気蒸気に合流
し、排気熱交換器５８・復水器６７で熱交換復水して、
凝縮水熱交換器６６で加熱して、給水ポンプ２で昇圧し
て燃焼器兼熱交換器で過熱蒸気に変換して、蒸気加減弁
７を介して蒸気タービン側に供給します。

【００７０】図２１を参照して本発明の第２実施形態を
説明すると、陸・海・空の輸送機器に使用する実施形態
です。従来技術との相違点は、従来ガスタービンを限り
なく圧力比の高い、ヒートポンプ・冷凍サイクルとして
使用することで、高圧高温から低圧極低温まで、燃焼ガ
ス１０と水蒸気５を同居させることで、燃焼ガス１０を
水固定する機会を最良最長とするところです。従って、
従来ガスタービンの廃熱回収熱交換器で過熱蒸気を回収
して、蒸気タービン側に供給していたものが、従来ガス
タービン燃焼器を燃焼器兼熱交換器４として過熱蒸気５
を回収して、外気熱エネルギを含む膨大な過熱蒸気を蒸
気タービン側に供給し、従来廃熱回収熱交換器を排気熱
交換器５８として、過熱蒸気僅少乃至０・極低温無酸素
のガスタービン排気を、適宜に昇温して蒸気タービン排
気６９と供に環境に拡散し、無酸素ガス公害排除として
使用します。蒸気タービンの凝縮水６８は蒸気５と供に
復水して、補給水３と供に給水ポンプ２で昇圧して燃焼
器兼熱交換器で過熱蒸気に変換して、蒸気加減弁７を介
して蒸気タービン側に供給します。輸送機器用のガスタ
ービンとして使用する場合の最大特徴は、極低温を必須
としないため、燃焼器兼熱交換器４で供給する過熱蒸気
５を、限りなく増大して、蒸気潜熱を増大して、水固定
に必要な水を増大して、凝縮水６８にＣＯ２等を混合溶
解水固定等を増大して、燃焼ガス排気０や出力を増大出
来るところです。

【００７１】図２２を参照して本発明の第３実施形態を
説明すると、中小型発電設備兼温熱７１と電気と冷熱７
２の供給設備に使用する実施形態です。最先端蒸気・ガ
スタービン複合発電設備との相違点は、従来ガスタービ
ンを限りなく圧力比の高い、ヒートポンプ・冷凍サイク
ルとして使用するところです。従って、従来ガスタービ
ンの廃熱回収熱交換器で過熱蒸気を回収して、蒸気ター
ビン側に供給していたものが、従来ガスタービン燃焼器
を燃焼器兼熱交換器４として過熱蒸気５を回収して、外
気熱エネルギを含む膨大な過熱蒸気５を蒸気タービン側
に供給し、従来廃熱回収熱交換器を排気熱交換器５８と
して、極低温の燃焼ガス排気６９で水道水７０を５℃前
後に冷却して冷熱７２の供給や、復水器に冷却水と供に
供給し、冷却水を僅少とします。蒸気タービン排気蒸気
５を凝縮水熱交換器６６・復水器６７で熱交換復水し
て、凝縮水熱交換器６６で、凝縮水を含む蒸気タービン
排気蒸気５で該復水乃至給水３を加熱して、給水ポンプ
２で昇圧して燃焼器兼熱交換器４で過熱蒸気５に変換し
て、蒸気加減弁７を介して蒸気タービン側に供給しま
す。又凝縮水熱交換器６６で熱交換して、水道水７０を
８０℃前後に加熱して温熱７１として供給したり、適宜
に熱交換して、公知の各種用途に使用します。

【００７２】図２３を参照して本発明の第４実施形態を
説明すると、圧縮空気や水蒸気や燃焼ガスを噴射推進す
る、海・空の輸送機器に使用する実施形態です。従来技
術との相違点は、従来ガスタービンを限りなく圧力比の
高い、ヒートポンプ・冷凍サイクルとして使用すること
で、高圧高温から低圧極低温まで、燃焼ガスと水蒸気を
同居させることで、燃焼ガスを凝縮水に混合溶解水固定
する機会を、最良最長とするところです。従って、従来
ガスタービンの廃熱回収熱交換器で過熱蒸気を回収し
て、蒸気タービン側に供給していたものが、従来ガスタ
ービン燃焼器を燃焼器兼熱交換器４として過熱蒸気５を
回収して、従来ガスタービンと同一圧縮空気量で、１０
倍以上の過熱蒸気５を蒸気タービン側に供給して、熱効
率を３倍前後として輸送機器を駆動します。従って、こ
の場合は蒸気タービン圧縮機及びバイパス付加ガスター
ビンを使用します。

【００７３】図２４を参照して本発明の第５実施形態を
説明すると、大中小型発電設備兼温熱７１と電気と冷熱
７２の供給設備に使用する実施形態です。最先端蒸気・
ガスタービン複合発電設備との相違点は、従来ガスター
ビンを限りなく圧力比の高い、ヒートポンプ・冷凍サイ
クルとして使用して、ガスタービンと蒸気ガスタービン
を駆動するところです。従って、従来ガスタービンの廃
熱回収熱交換器で過熱蒸気を回収して、蒸気タービン側
に供給していたものが、従来ガスタービン燃焼器を燃焼
器兼熱交換器４として過熱蒸気５を回収して、外気熱エ
ネルギを含む膨大な過熱蒸気５を、蒸気ガスタービン及
び蒸気タービン側に供給し、従来廃熱回収熱交換器を排
気熱交換器５８として、極低温のガスタービン燃焼ガス
排気６９で、水道水７０を５℃前後に冷却して冷熱７２
の供給とし、更に排気熱交換器５８で、蒸気タービン排
気６９等の蒸気潜熱で昇温して排気します。凝縮水を含
む蒸気ガスタービン排気６９は、凝縮水熱交換器６６・
６６で熱交換後、排気熱交換器５８で熱交換排気の過程
で、適宜にＣＯ２等の燃焼ガス１０を凝縮水６８に混合
溶解水固定して、凝縮水６８として排水します。蒸気タ
ービンの凝縮水６８は、凝縮水熱交換器６６で熱交換し
て給水３を加熱後、蒸気タービン排気６９と合流し、排
気熱交換器及び復水器６７で熱交換復水給水３として、
凝縮水熱交換器６６・６６で昇温して、給水ポンプ２で
昇圧して燃焼器兼熱交換器４で過熱蒸気５に変換して、
蒸気加減弁７を介して蒸気ガスタービン及び蒸気タービ
ン側に供給します。又凝縮水熱交換器６６で熱交換し
て、水道水７０を８０℃前後に加熱して温熱７１として
供給したり、適宜に熱交換して、公知の各種用途に使用
します。

【００７４】図２５を参照して本発明の第６実施形態を
説明すると、陸・海・空の輸送機器に使用する実施形態
です。従来技術との相違点は、従来ガスタービンを限り
なく圧力比の高い、ヒートポンプ・冷凍サイクルとして
使用することで、高圧高温から低圧極低温まで、燃焼ガ
ス１０と水蒸気５を同居させることで、燃焼ガス１０を
水固定する機会を最良最長とするところです。従って、
従来ガスタービンの廃熱回収熱交換器で過熱蒸気を回収
して、蒸気タービン側に供給していたものが、従来ガス
タービン燃焼器を燃焼器兼熱交換器４として過熱蒸気を
回収して、従来ガスタービンと同一圧縮空気量で１０倍
以上の過熱蒸気５を、蒸気ガスタービン側に供給して、
熱効率を３倍前後として輸送機器を駆動します。外気熱
エネルギを含む膨大な過熱蒸気５を蒸気ガスタービン側
に供給し、従来廃熱回収熱交換器を排気熱交換器５８と
して、極低温無酸素のガスタービン排気６９により、水
道水７０を５℃前後に冷却して冷熱７２の供給とした
後、蒸気ガスタービン排気と合流して該排気を冷却の過
程で、ＣＯ２等の燃焼ガスを凝縮水６８に混合溶解し
て、燃焼ガス排気略０として排水し、適宜に昇温して環
境に拡散し、酸欠死などの無酸素ガス公害排除として使
用します。蒸気ガスタービンの凝縮水６８・排気６９
は、補給水を加熱してガスタービン排気６９と合流し、
凝縮水熱交換器６６で加熱された補給水３は、給水ポン
プ２で昇圧して燃焼器兼熱交換器４で過熱蒸気５に変換
して、蒸気加減弁７を介して蒸気ガスタービン側に供給
します。

【００７５】図２６を参照して本発明の第７実施形態を
説明すると、小型発電設備兼温熱７１の供給設備に使用
する実施形態です。最先端蒸気・ガスタービン複合発電
設備との相違点は、従来ガスタービンを限りなく圧力比
の高い、ヒートポンプ・冷凍サイクルとして使用して、
蒸気ガスタービンを駆動するところです。従って、従来
ガスタービンの廃熱回収熱交換器で過熱蒸気を回収し
て、蒸気タービン側に供給していたものが、従来ガスタ
ービン燃焼器を燃焼器兼熱交換器４として過熱蒸気５を
回収して、外気熱エネルギを含む膨大な過熱蒸気５と燃
焼ガス１０を、蒸気ガスタービンに供給し、従来廃熱回
収熱交換器を排気熱交換器５８として、蒸気ガスタービ
ン排気６９で、水道水７０を８０℃前後に加熱して温熱
７１の供給とし、更に排気熱交換器５８で給水３を昇温
の過程で、凝縮水６８にＣＯ２等の燃焼ガスを混合溶解
して排気します。凝縮水６８は凝縮水熱交換器６６で熱
交換給水３を加熱後、排気熱交換器５８で熱交換排気の
過程で、凝縮水６８にＣＯ２等の燃焼ガス１０を混合溶
解して排水し、燃焼ガス排気略０とします。給水３は給
水ポンプ２で昇圧して燃焼器兼熱交換器４で過熱蒸気５
に変換して、蒸気加減弁７を介して蒸気ガスタービンに
供給します。その他については適宜に熱交換して、公知
の各種用途に使用します。

【００７６】図２７を参照して本発明の第８実施形態を
説明すると、海・空の輸送機器に使用する実施形態で
す。従来技術との相違点は、熱効率を３倍前後として、
燃焼ガス１０を水固定する機会を最良最長とするところ
です。従って、従来ガスタービンの廃熱回収熱交換器で
過熱蒸気を回収して、蒸気タービン側に供給していたも
のが、従来ガスタービン燃焼器を燃焼器兼熱交換器４と
して過熱蒸気を回収して、従来ガスタービンと同一圧縮
空気量で１０倍以上の過熱蒸気５を、バイパス付加蒸気
ガスタービン側に供給して、熱効率を３倍前後として輸
送機器を駆動します。外気熱エネルギを含む膨大な過熱
蒸気５及び燃焼ガス１０を蒸気ガスタービン側に供給
し、断熱膨脹極低温に移行中の燃焼ガスにより、過熱蒸
気５を冷却してＣＯ２等の燃焼ガス１０を凝縮水６８に
溶解混合しながら噴射推進し、蒸気潜熱により気化温度
に昇温して、噴射推進の過程で環境に拡散し、酸欠死な
どの無酸素ガス公害排除として使用します。

【００７７】図２８を参照して本発明の第９実施形態を
説明すると、海・空の輸送機器に使用する実施形態で
す。従来技術との相違点は、熱効率を３倍前後として、
燃焼ガス１０を水固定する機会を最良最長とするところ
です。従って、従来ガスタービンの廃熱回収熱交換器で
過熱蒸気を回収して、蒸気タービン側に供給していたも
のが、従来ガスタービン燃焼器を燃焼器兼熱交換器４と
して過熱蒸気を回収して、従来ガスタービンと同一圧縮
空気量で１０倍以上の過熱蒸気５を、バイパス付加蒸気
ガスタービン及び蒸気タービン圧縮機側に供給して、熱
効率を３倍前後として輸送機器を駆動します。外気熱エ
ネルギを含む膨大な過熱蒸気５及び燃焼ガス１０を、蒸
気ガスタービン側に供給し、断熱膨脹極低温に移行中の
燃焼ガスにより、過熱蒸気５を冷却して、ＣＯ２等の燃
焼ガスを凝縮水に混合溶解して、蒸気潜熱により気化温
度に昇温して噴射推進し、燃焼ガス排気略０とします。
蒸気タービン圧縮機と共に噴射推進の過程で環境に拡散
し、酸欠死などの無酸素ガス公害排除として使用しま
す。

【００７８】図２９を参照して本発明の第１０実施形態
を説明すると、陸・海・空の輸送機器に使用する実施形
態です。従来技術との相違点は、熱効率を３倍前後とし
て、燃焼ガス１０を水固定する機会を最良最長とすると
ころです。従って、従来ガスタービンの廃熱回収熱交換
器で過熱蒸気を回収して、蒸気タービン側に供給してい
たものが、従来ガスタービン燃焼器を燃焼器兼熱交換器
４として過熱蒸気５を回収して、従来ガスタービンと同
一圧縮空気量で１０倍以上の過熱蒸気５を、蒸気ガスタ
ービン側に供給して、熱効率を３倍前後として輸送機器
を駆動します。外気熱エネルギを含む膨大な過熱蒸気５
及び燃焼ガス１０を蒸気ガスタービン側に供給し、断熱
膨脹極低温に移行中の燃焼ガスにより過熱蒸気５を冷却
して、ＣＯ２等の燃焼ガス１０を凝縮水に混合溶解し
て、燃焼ガス排気略０として排水し、蒸気潜熱により凝
縮温度に昇温して排水の過程で、窒素ガスなどを環境に
拡散し、酸欠死などの無酸素ガス公害排除として使用し
ます。

【００７９】図３０を参照して本発明の第１１実施形態
を説明すると、公知技術と併用して宇宙往還輸送機器に
使用する実施形態です。従来技術との相違点は、熱効率
を３倍前後として、燃焼ガス１０を水固定する機会を最
良最長とするところです。従って、従来ガスタービンの
廃熱回収熱交換器で過熱蒸気を回収して、蒸気タービン
側に供給していたものが、従来ガスタービン燃焼器を燃
焼器兼熱交換器４として過熱蒸気５を回収して、従来ガ
スタービンと同一圧縮空気量で１０倍以上の過熱蒸気５
を、蒸気ガスタービン側に供給して、熱効率を従来ガス
タービンの３倍前後として輸送機器を駆動します。外気
熱エネルギを含む膨大な過熱蒸気５及び燃焼ガス１０
を、蒸気ガスタービン側に供給し、断熱膨脹極低温に移
行中の燃焼ガスにより過熱蒸気５を冷却して、ＣＯ２等
の燃焼ガスを凝縮水に混合溶解して、蒸気潜熱により凝
縮温度に昇温して、宇宙往還母機を噴射推進排水の過程
で、窒素ガス等を環境に拡散して使用し、加熱蒸気５を
ロケットに螺旋環状円筒状に設けた、蒸気管６の過熱蒸
気溜３２ａに貯え、ロケットとして使用する場合は、止
め弁１３・１３と１３・１３間を切離し、公知の固体燃
料乃至噴口２９側止め弁１３を開放して、噴口２９より
過熱蒸気溜３２ａの超臨界過熱蒸気などを噴射して、公
知技術を含めた推進とします。

【００８０】図３１を参照して本発明の第１２実施形態
を説明すると、中小型発電設備兼温熱７１の供給に使用
する実施形態です。最先端蒸気・ガスタービン複合発電
設備との相違点は、従来ガスタービンを限りなく圧力比
の高い、ヒートポンプ・冷凍サイクルとして使用し、蒸
気ガスタービンを駆動することで、蒸気潜熱により断熱
膨脹極低温に移行中の、燃焼ガス１０を加熱する過程
で、凝縮水６８に燃焼ガス１０を限りなく混合溶解し
て、燃焼ガス排気０を可能にするところです。従って、
従来ガスタービンの廃熱回収熱交換器で過熱蒸気を回収
して、蒸気タービン側に供給していたものが、従来ガス
タービン燃焼器を燃焼器兼熱交換器４として過熱蒸気５
を回収して、外気熱エネルギを含む膨大な過熱蒸気を、
蒸気ガスタービン及び蒸気タービンに供給し、従来廃熱
回収熱交換器を凝縮水熱交換器６６として、蒸気ガスタ
ービン排気６９・凝縮水６８で、水道水７０を８０℃前
後に加熱して温熱７１の供給とし、更に凝縮水熱交換器
６６で給水３を昇温の過程で、凝縮水６８に燃焼ガス１
０を混合溶解して排水・排気します。蒸気タービン排気
６９は従来技術同様に、冷却水７３により復水して、ポ
ンプアップ給水３として、凝縮水熱交換器６６・６６で
熱交換して加熱後、給水ポンプ２で昇圧して燃焼器兼熱
交換器４で過熱蒸気５に変換して、夫々の蒸気加減弁７
を介して蒸気ガスタービン及び蒸気タービンに供給しま
す。蒸気タービンの凝縮水６８は凝縮水熱交換器６６で
給水３を加熱して、公知の各種用途に使用します。

【００８１】

【発明の効果】本発明は、全動翼を含む、各種蒸気ガス
タービン合体機関の中核部として、燃焼器兼熱交換器の
外壁を、筒状構造又は、筒状単位組立て構造として、小
径多数蜂の巣状に短小化配置して、その内部に螺旋環状
に導水管乃至蒸気管を１以上出来るだけ多数設けたた
め、蒸気ガスタービン合体機関の中核部の外形を、コン
パクトにできる大きな効果があります。更に伝熱面積を
増大した高圧容器の、燃焼器兼熱交換器として、燃料蒸
気供給手段も、最上流側に最大で従来技術の４倍増容易
に加えて、燃料を霧吹きの原理を利用して、過熱蒸気に
より吸引希釈した後、空気と希薄撹拌燃焼する構成など
を採用したため、ＮＯｘや浮遊粒子状物質を皆無に近付
ける、大きな効果があります。熱交換して冷却損失を冷
却利益に逆転して、外気温度を含む供給熱量を、過熱蒸
気に変換できる効果が大きく、熱交換によりガスタービ
ンの入口温度を、４００℃以下として排気温度０℃以下
大幅に低下させて、排気損失を排気利益とする大きな効
果があります。

【００８２】熱交換して得た、燃焼ガス及び膨大な過熱
蒸気により、大きな回転動力を得ると共に、燃焼用圧縮
空気の冷却水量を最大にして、圧縮空気温度を低下させ
て、高圧低温の圧縮空気を得る大きな効果があります。
燃焼用圧縮空気量を従来技術と同一にした場合、最大で
従来ガスタービンの４倍前後の燃料による、理論空燃比
燃焼まで供給熱量を大増大して、ＮＯｘを発生しない上
限の９００℃前後に燃焼制御するため、膨大な過熱蒸気
を高速噴射して、短時間完全燃焼終了出来る効果があ
り、加えてＣＯ２を水固定する材料を最大にして、環境
を高圧高温から低圧低温まで最良に出来る効果があり、
ＣＯ２等の燃焼ガス排気を０に近付ける効果もありま
す。熱交換により燃焼ガス質量容積も増大して、比出力
が増大できる効果があります。燃焼用に圧縮した空気量
を１００％燃焼に利用して、通常ガスタービン圧力比の
５乃至１０倍近い圧力の、超臨界圧以下の過熱蒸気を大
量高速噴射できるため、燃焼温度を９００℃前後に燃焼
制御出来る効果が大きく、ＮＯｘ皆無冷却燃焼として有
害排気ガスをＣＯ２に限定し、最も公害が少ない熱効率
の良い、各種蒸気ガスタービン合体機関サイクルとし
て、地球温暖化防止・公害低減・熱効率の大上昇に大き
な効果があります。

【００８３】ガスタービンの圧力比を、熱交換燃焼ガス
限りなき冷却により、極限まで上昇してガスタービンの
熱効率を、極限まで上昇できる効果があります。更に圧
力比を極限まで上昇した状態で熱交換するため、超臨界
の蒸気条件を含む、過熱蒸気エネルギの取り出し量を最
大にして、排気温度を最低にして、総合比出力及び熱効
率を極限まで上昇できる効果があります。更に、圧力比
を極限まで上昇した状態で熱交換するため、燃焼ガスガ
スタービン入口温度を４００℃以下として、大量の過熱
蒸気噴射によるガスタービンの消費熱量を最少に、燃焼
ガス質量容積を最大にして、熱効率を極限まで上昇でき
る効果があります。更に、圧力比を極限まで上昇した状
態で、限りなく熱交換した燃焼ガスを使用するため、ガ
スタービンの排気温度を０℃以下大幅に低下させて、熱
エネルギを極限まで有効利用できる効果があります。従
って、各種運輸機器や熱と電気と冷熱の併給機器等とし
て、多種多様に使用することで、環境を保全し、ＣＯ2
を地球規模で低減するために、大きな効果があります。

【００８４】本発明の最大の特徴は、ガスタービンと蒸
気ガスタービンと蒸気タービンにしたため、最も一般的
に世界に普及している、最先端火力発電設備の熱効率を
最大にできるところです。即ち、最先端蒸気・ガスター
ビン複合サイクル発電設備では、ガスタービンの廃熱を
回収して、蒸気タービンサイクルを駆動するため、蒸気
タービンサイクルに供給する熱量が僅少となり、排気損
失も大きくなります。そこで本発明は、燃焼器兼熱交換
器として、出来るだけ高圧の雰囲気で、燃焼及び熱交換
するため、例えば外気温度０℃圧力比６０で空気温度６
００℃と、略廃熱回収温度と略同回収温度として、更に
外気温度３０℃前後として、外気熱エネルギが大量に回
収できるのに加えて、同一圧縮空気量の燃料燃焼による
供給熱エネルギも、４倍前後に大幅アップするため、蒸
気タービンサイクルに供給する過熱蒸気熱エネルギを、
１０倍以上にアップし、排気温度０℃以下大幅に低下さ
せて、排気損失を排気利益として、ガスタービンの使用
熱量は最小にして、総合熱効率を８０％前後に大幅アッ
プする効果があります。

【図面の簡単な説明】

【図１】蒸気ガスタービン合体機関中核部の第１実施例
を示す一部断面図。

【図２】蒸気ガスタービン合体機関中核部の第２実施例
を示す一部断面図。

【図３】蒸気ガスタービン合体機関中核部の第３実施例
を示す一部断面図。

【図４】蒸気ガスタービン合体機関中核部の第４実施例
を示す一部断面図。

【図５】蒸気ガスタービン合体機関中核部の第５特殊実
施例を示す一部断面図。

【図６】蒸気ガスタービン合体機関中核部の第６特殊実
施例を示す一部断面図。

【図７】蒸気ガスタービン合体機関中核部の第７実施例
を示す一部断面図。

【図８】蒸気ガスタービン合体機関中核部の第８実施例
を示す一部断面図。

【図９】蒸気ガスタービン合体機関中核部の第９実施例
を示す一部断面図。

【図１０】蒸気ガスタービン合体機関中核部の第１０実
施例を示す一部断面図。

【図１１】蒸気ガスタービン合体機関中核部の第１１特
殊実施例を示す一部断面図。

【図１２】蒸気ガスタービン合体機関中核部の第１２特
殊実施例を示す一部断面図。

【図１３】蒸気タービン圧縮機の第１実施例を示す一部
断面図。

【図１４】蒸気タービン圧縮機の第２実施例を示す一部
断面図。

【図１５】蒸気タービン圧縮機の第３実施例を示す一部
断面図。

【図１６】蒸気タービン圧縮機の第４実施例を示す一部
断面図。

【図１７】燃焼器兼熱交換器の燃料蒸気供給手段の第１
・２実施例を示す一部断面図。

【図１８】燃焼器兼熱交換器の燃料蒸気供給手段の第３
・４実施例を示す一部断面図。

【図１９】燃焼器兼熱交換器の燃料蒸気供給手段の第５
・６実施例を示す一部断面図。

【図２０】蒸気ガスタービン合体機関の第１実施形態を
示す全体構成図。

【図２１】蒸気ガスタービン合体機関の第２実施形態を
示す全体構成図。

【図２２】蒸気ガスタービン合体機関の第３実施形態を
示す全体構成図。

【図２３】蒸気ガスタービン合体機関の第４実施形態を
示す全体構成図。

【図２４】蒸気ガスタービン合体機関の第５実施形態を
示す全体構成図。

【図２５】蒸気ガスタービン合体機関の第６実施形態を
示す全体構成図。

【図２６】蒸気ガスタービン合体機関の第７実施形態を
示す全体構成図。

【図２７】蒸気ガスタービン合体機関の第８実施形態を
示す全体構成図。

【図２８】蒸気ガスタービン合体機関の第９実施形態を
示す全体構成図。

【図２９】蒸気ガスタービン合体機関の第１０実施形態
を示す全体構成図。

【図３０】蒸気ガスタービン合体機関の第１１実施形態
を示す全体構成図。

【図３１】蒸気ガスタービン合体機関の第１２実施形態
を示す全体構成図。

【符号の説明】

１：導水管２：給水ポンプ３：給水４：燃
焼器兼熱交換器５：過熱蒸気６：蒸気管
７：蒸気加減弁８：環状の圧縮空気溜９：環状
の燃焼ガス溜１０：燃焼ガス１１：燃料１
２：出力軸１３：止め弁１４：磁気摩擦動力伝
達装置１５：圧縮空気１６：外側圧縮機動翼群
１７：内側圧縮機動翼群１９：外側タービン動
翼群２０：内側タービン動翼群２１：環状の出
口２２：環状の受け口２３：環状の受け口
２４：環状の噴口群２５：燃焼器外箱部２６：
水冷外壁２７：燃料蒸気供給手段２８：バイパ
ス２９：噴口３０：冷却翼３１：動力伝達
面３２：過熱蒸気溜５２：外壁単位５３：
鍔５４：内壁５５：冷却手段５６：水噴射
手段５７：毛細管放出手段５８：排気熱交換器
５９：過熱蒸気筒口６０：燃料噴口６１：針弁６２：燃料小穴６３：燃料穴開閉器
６４：空気穴開閉器６５：空気穴６６：凝
縮水熱交換器６７：復水器６８：凝縮水６
９：排気７０：水道水７１：温熱７２：冷
熱７３：冷却水７４：推力

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】外壁（２６）を筒状構造として、内部に
螺旋環状の導水管を１以上設けて、小径多数蜂の巣状に
短小化配置した燃焼器兼熱交換器と、圧縮空気を該燃焼
器兼熱交換器に供給する全動翼圧縮機と、燃焼ガスで出
力を得る全動翼ガスタービンとを有する蒸気ガスタービ
ン合体機関。
【請求項２】外壁単位（５２）を筒状単位組立て構造
として、内部に螺旋環状の導水管を１以上設けて、小径
多数蜂の巣状に短小化配置した燃焼器兼熱交換器と、圧
縮空気を該燃焼器兼熱交換器に供給する全動翼圧縮機
と、燃焼ガスで出力を得る全動翼ガスタービンとを有す
る蒸気ガスタービン合体機関。
【請求項３】外壁（２６）を筒状構造として、内部に
螺旋環状に導水管を１以上設けて、小径多数蜂の巣状に
短小化配置した燃焼器兼熱交換器と、圧縮空気を該燃焼
器兼熱交換器に供給する圧縮機と、燃焼ガスで出力を得
るガスタービンとを有する蒸気ガスタービン合体機関。
【請求項４】外壁単位（５２）を筒状組立て構造とし
て、内部に螺旋環状に導水管を１以上設けて、小径多数
蜂の巣状に短小化配置した燃焼器兼熱交換器と、圧縮空
気を該燃焼器兼熱交換器に供給する圧縮機と、燃焼ガス
で出力を得るガスタービンとを有する蒸気ガスタービン
合体機関。
【請求項５】外壁（２６）内壁（５４）を筒状構造と
して、内部に螺旋環状の導水管を１以上設けて配置した
燃焼器兼熱交換器と、圧縮空気を該燃焼器兼熱交換器に
供給する全動翼圧縮機と、燃焼ガスで出力を得る全動翼
ガスタービンとを有する蒸気ガスタービン合体機関。
【請求項６】外壁単位（５２）内壁（５４）を筒状組
立て構造として、内部に螺旋環状の導水管を１以上設け
て配置した燃焼器兼熱交換器と、圧縮空気を該燃焼器兼
熱交換器に供給する全動翼圧縮機と、燃焼ガスで出力を
得る全動翼ガスタービンとを有する蒸気ガスタービン合
体機関。
【請求項７】外壁（２６）内壁（５４）を筒状構造と
して、内部に螺旋環状に導水管を１以上設けて配置した
燃焼器兼熱交換器と、圧縮空気を該燃焼器兼熱交換器に
供給する圧縮機と、燃焼ガスで出力を得るガスタービン
とを有する蒸気ガスタービン合体機関。
【請求項８】外壁単位（５２）内壁（５４）を筒状組
立て構造として、内部に螺旋環状に導水管を１以上設け
て配置した燃焼器兼熱交換器と、圧縮空気を該燃焼器兼
熱交換器に供給する圧縮機と、燃焼ガスで出力を得るガ
スタービンとを有する蒸気ガスタービン合体機関。
【請求項９】外壁（２６）を筒状構造として、内部に
螺旋環状の導水管を１以上設けて、小径多数蜂の巣状に
短小化配置した燃焼器兼熱交換器と、圧縮空気を該燃焼
器兼熱交換器に供給する全動翼圧縮機と、燃焼ガスと燃
焼ガス温度がタービン耐熱限界温度以下となるように熱
交換して得た過熱蒸気で出力を得る全動翼蒸気ガスター
ビンとを有する蒸気ガスタービン合体機関。
【請求項１０】外壁単位（５２）を筒状単位組立て構
造として、内部に螺旋環状の導水管を１以上設けて、小
径多数蜂の巣状に短小化配置した燃焼器兼熱交換器と、
圧縮空気を該燃焼器兼熱交換器に供給する全動翼圧縮機
と、燃焼ガスと燃焼ガス温度がタービン耐熱限界温度以
下となるように熱交換して得た過熱蒸気で出力を得る全
動翼蒸気ガスタービンとを有する蒸気ガスタービン合体
機関。
【請求項１１】外壁（２６）を筒状構造として、内部
に螺旋環状に導水管を１以上設けて、小径多数蜂の巣状
に短小化配置した燃焼器兼熱交換器と、圧縮空気を該燃
焼器兼熱交換器に供給する圧縮機と、燃焼ガスと燃焼ガ
ス温度がタービン耐熱限界温度以下となるように熱交換
して得た過熱蒸気で出力を得る蒸気ガスタービンとを有
する蒸気ガスタービン合体機関。
【請求項１２】外壁単位（５２）を筒状組立て構造と
して、内部に螺旋環状に導水管を１以上設けて、小径多
数蜂の巣状に短小化配置した燃焼器兼熱交換器と、圧縮
空気を該燃焼器兼熱交換器に供給する圧縮機と、燃焼ガ
スと燃焼ガス温度がタービン耐熱限界温度以下となるよ
うに熱交換して得た過熱蒸気で出力を得る蒸気ガスター
ビンとを有する蒸気ガスタービン合体機関。
【請求項１３】外壁（２６）内壁（５４）を筒状構造
として、内部に螺旋環状の導水管を１以上設けて配置し
た燃焼器兼熱交換器と、圧縮空気を該燃焼器兼熱交換器
に供給する全動翼圧縮機と、燃焼ガスと燃焼ガス温度が
タービン耐熱限界温度以下となるように熱交換して得た
過熱蒸気で出力を得る全動翼蒸気ガスタービンとを有す
る蒸気ガスタービン合体機関。
【請求項１４】外壁単位（５２）内壁（５４）を筒状
組立て構造として、内部に螺旋環状の導水管を１以上設
けて配置した燃焼器兼熱交換器と、圧縮空気を該燃焼器
兼熱交換器に供給する全動翼圧縮機と、燃焼ガスと燃焼
ガス温度がタービン耐熱限界温度以下となるように熱交
換して得た過熱蒸気で出力を得る全動翼蒸気ガスタービ
ンとを有する蒸気ガスタービン合体機関。
【請求項１５】外壁（２６）内壁（５４）を筒状構造
として、内部に螺旋環状に導水管を１以上設けて配置し
た燃焼器兼熱交換器と、圧縮空気を該燃焼器兼熱交換器
に供給する圧縮機と、燃焼ガスと燃焼ガス温度がタービ
ン耐熱限界温度以下となるように熱交換して得た過熱蒸
気で出力を得る蒸気ガスタービンとを有する蒸気ガスタ
ービン合体機関。
【請求項１６】外壁単位（５２）内壁（５４）を筒状
組立て構造として、内部に螺旋環状に導水管を１以上設
けて配置した燃焼器兼熱交換器と、圧縮空気を該燃焼器
兼熱交換器に供給する圧縮機と、燃焼ガスと燃焼ガス温
度がタービン耐熱限界温度以下となるように熱交換して
得た過熱蒸気で出力を得る蒸気ガスタービンとを有する
蒸気ガスタービン合体機関。
【請求項１７】外壁（２６）を筒状構造として、内部
に螺旋環状の導水管を１以上設けて、燃料蒸気供給手段
（２７）も設けて、小径多数蜂の巣状に短小化配置した
燃焼器兼熱交換器と、圧縮空気を該燃焼器兼熱交換器に
供給する全動翼圧縮機と、燃焼ガスで出力を得る全動翼
ガスタービンとを有する蒸気ガスタービン合体機関。
【請求項１８】外壁単位（５２）を筒状単位組立て構
造として、内部に螺旋環状の導水管を１以上設けて、燃
料蒸気供給手段（２７）も設けて、小径多数蜂の巣状に
短小化配置した燃焼器兼熱交換器と、圧縮空気を該燃焼
器兼熱交換器に供給する全動翼圧縮機と、燃焼ガスで出
力を得る全動翼ガスタービンとを有する蒸気ガスタービ
ン合体機関。
【請求項１９】外壁（２６）を筒状構造として、内部
に螺旋環状に導水管を１以上設けて、燃料蒸気供給手段
（２７）も設けて、小径多数蜂の巣状に短小化配置した
燃焼器兼熱交換器と、圧縮空気を該燃焼器兼熱交換器に
供給する圧縮機と、燃焼ガスで出力を得るガスタービン
とを有する蒸気ガスタービン合体機関。
【請求項２０】外壁単位（５２）を筒状組立て構造と
して、内部に螺旋環状に導水管を１以上設けて、燃料蒸
気供給手段（２７）も設けて、小径多数蜂の巣状に短小
化配置した燃焼器兼熱交換器と、圧縮空気を該燃焼器兼
熱交換器に供給する圧縮機と、燃焼ガスで出力を得るガ
スタービンとを有する蒸気ガスタービン合体機関。
【請求項２１】外壁（２６）内壁（５４）を筒状構造
として、内部に螺旋環状の導水管を１以上設けて、燃料
蒸気供給手段（２７）も設けて配置した燃焼器兼熱交換
器と、圧縮空気を該燃焼器兼熱交換器に供給する全動翼
圧縮機と、燃焼ガスで出力を得る全動翼ガスタービンと
を有する蒸気ガスタービン合体機関。
【請求項２２】外壁単位（５２）内壁（５４）を筒状
組立て構造として、内部に螺旋環状の導水管を１以上設
けて、燃料蒸気供給手段（２７）も設けて配置した燃焼
器兼熱交換器と、圧縮空気を該燃焼器兼熱交換器に供給
する全動翼圧縮機と、燃焼ガスで出力を得る全動翼ガス
タービンとを有する蒸気ガスタービン合体機関。
【請求項２３】外壁（２６）内壁（５４）を筒状構造
として、内部に螺旋環状に導水管を１以上設けて、燃料
蒸気供給手段（２７）も設けて配置した燃焼器兼熱交換
器と、圧縮空気を該燃焼器兼熱交換器に供給する圧縮機
と、燃焼ガスで出力を得るガスタービンとを有する蒸気
ガスタービン合体機関。
【請求項２４】外壁単位（５２）内壁（５４）を筒状
組立て構造として、内部に螺旋環状に導水管を１以上設
けて、燃料蒸気供給手段（２７）も設けて配置した燃焼
器兼熱交換器と、圧縮空気を該燃焼器兼熱交換器に供給
する圧縮機と、燃焼ガスで出力を得るガスタービンとを
有する蒸気ガスタービン合体機関。
【請求項２５】外壁（２６）を筒状構造として、内部
に螺旋環状の導水管を１以上設けて、燃料蒸気供給手段
（２７）も設けて、小径多数蜂の巣状に短小化配置した
燃焼器兼熱交換器と、圧縮空気を該燃焼器兼熱交換器に
供給する全動翼圧縮機と、燃焼ガスと燃焼ガス温度がタ
ービン耐熱限界温度以下となるように熱交換して得た過
熱蒸気で出力を得る全動翼蒸気ガスタービンとを有する
蒸気ガスタービン合体機関。
【請求項２６】外壁単位（５２）を筒状単位組立て構
造として、内部に螺旋環状の導水管を１以上設けて、燃
料蒸気供給手段（２７）も設けて、小径多数蜂の巣状に
短小化配置した燃焼器兼熱交換器と、圧縮空気を該燃焼
器兼熱交換器に供給する全動翼圧縮機と、燃焼ガスと燃
焼ガス温度がタービン耐熱限界温度以下となるように熱
交換して得た過熱蒸気で出力を得る全動翼蒸気ガスター
ビンとを有する蒸気ガスタービン合体機関。
【請求項２７】外壁（２６）を筒状構造として、内部
に螺旋環状に導水管を１以上設けて、燃料蒸気供給手段
（２７）も設けて、小径多数蜂の巣状に短小化配置した
燃焼器兼熱交換器と、圧縮空気を該燃焼器兼熱交換器に
供給する圧縮機と、燃焼ガスと燃焼ガス温度がタービン
耐熱限界温度以下となるように熱交換して得た過熱蒸気
で出力を得る蒸気ガスタービンとを有する蒸気ガスター
ビン合体機関。
【請求項２８】外壁単位（５２）を筒状組立て構造と
して、内部に螺旋環状に導水管を１以上設けて、燃料蒸
気供給手段（２７）も設けて、小径多数蜂の巣状に短小
化配置した燃焼器兼熱交換器と、圧縮空気を該燃焼器兼
熱交換器に供給する圧縮機と、燃焼ガスと燃焼ガス温度
がタービン耐熱限界温度以下となるように熱交換して得
た過熱蒸気で出力を得る蒸気ガスタービンとを有する蒸
気ガスタービン合体機関。
【請求項２９】外壁（２６）内壁（５４）を筒状構造
として、内部に螺旋環状の導水管を１以上設けて、燃料
蒸気供給手段（２７）も設けて配置した燃焼器兼熱交換
器と、圧縮空気を該燃焼器兼熱交換器に供給する全動翼
圧縮機と、燃焼ガスと燃焼ガス温度がタービン耐熱限界
温度以下となるように熱交換して得た過熱蒸気で出力を
得る全動翼蒸気ガスタービンとを有する蒸気ガスタービ
ン合体機関。
【請求項３０】外壁単位（５２）内壁（５４）を筒状
組立て構造として、内部に螺旋環状の導水管を１以上設
けて、燃料蒸気供給手段（２７）も設けて配置した燃焼
器兼熱交換器と、圧縮空気を該燃焼器兼熱交換器に供給
する全動翼圧縮機と、燃焼ガスと燃焼ガス温度がタービ
ン耐熱限界温度以下となるように熱交換して得た過熱蒸
気で出力を得る全動翼蒸気ガスタービンとを有する蒸気
ガスタービン合体機関。
【請求項３１】外壁（２６）内壁（５４）を筒状構造
として、内部に螺旋環状に導水管を１以上設けて、燃料
蒸気供給手段（２７）も設けて配置した燃焼器兼熱交換
器と、圧縮空気を該燃焼器兼熱交換器に供給する圧縮機
と、燃焼ガスと燃焼ガス温度がタービン耐熱限界温度以
下となるように熱交換して得た過熱蒸気で出力を得る蒸
気ガスタービンとを有する蒸気ガスタービン合体機関。
【請求項３２】外壁単位（５２）内壁（５４）を筒状
組立て構造として、内部に螺旋環状に導水管を１以上設
けて、燃料蒸気供給手段（２７）も設けて配置した燃焼
器兼熱交換器と、圧縮空気を該燃焼器兼熱交換器に供給
する圧縮機と、燃焼ガスと燃焼ガス温度がタービン耐熱
限界温度以下となるように熱交換して得た過熱蒸気で出
力を得る蒸気ガスタービンとを有する蒸気ガスタービン
合体機関。
【請求項３３】外壁（２６）を筒状構造として、内部
に螺旋環状の導水管を１以上設けて、小径多数蜂の巣状
に短小化配置した燃焼器兼熱交換器と、圧縮空気を該燃
焼器兼熱交換器に供給する全動翼圧縮機と、燃焼ガスで
出力を得る全動翼ガスタービンと、燃焼ガス温度がター
ビン耐熱限界温度以下となるように熱交換して得た過熱
蒸気で出力を得る蒸気タービンとを有する蒸気ガスター
ビン合体機関。
【請求項３４】外壁単位（５２）を筒状単位組立て構
造として、内部に螺旋環状の導水管を１以上設けて、小
径多数蜂の巣状に短小化配置した燃焼器兼熱交換器と、
圧縮空気を該燃焼器兼熱交換器に供給する全動翼圧縮機
と、燃焼ガスで出力を得る全動翼ガスタービンと、燃焼
ガス温度がタービン耐熱限界温度以下となるように熱交
換して得た過熱蒸気で出力を得る蒸気タービンとを有す
る蒸気ガスタービン合体機関。
【請求項３５】外壁（２６）を筒状構造として、内部
に螺旋環状に導水管を１以上設けて、小径多数蜂の巣状
に短小化配置した燃焼器兼熱交換器と、圧縮空気を該燃
焼器兼熱交換器に供給する圧縮機と、燃焼ガスで出力を
得るガスタービンと、燃焼ガス温度がタービン耐熱限界
温度以下となるように熱交換して得た過熱蒸気で出力を
得る蒸気タービンとを有する蒸気ガスタービン合体機
関。
【請求項３６】外壁単位（５２）を筒状組立て構造と
して、内部に螺旋環状に導水管を１以上設けて、小径多
数蜂の巣状に短小化配置した燃焼器兼熱交換器と、圧縮
空気を該燃焼器兼熱交換器に供給する圧縮機と、燃焼ガ
スで出力を得るガスタービンと、燃焼ガス温度がタービ
ン耐熱限界温度以下となるように熱交換して得た過熱蒸
気で出力を得る蒸気タービンとを有する蒸気ガスタービ
ン合体機関。
【請求項３７】外壁（２６）内壁（５４）を筒状構造
として、内部に螺旋環状の導水管を１以上設けて配置し
た燃焼器兼熱交換器と、圧縮空気を該燃焼器兼熱交換器
に供給する全動翼圧縮機と、燃焼ガスで出力を得る全動
翼ガスタービンと、燃焼ガス温度がタービン耐熱限界温
度以下となるように熱交換して得た過熱蒸気で出力を得
る蒸気タービンとを有する蒸気ガスタービン合体機関。
【請求項３８】外壁単位（５２）内壁（５４）を筒状
組立て構造として、内部に螺旋環状の導水管を１以上設
けて配置した燃焼器兼熱交換器と、圧縮空気を該燃焼器
兼熱交換器に供給する全動翼圧縮機と、燃焼ガスで出力
を得る全動翼ガスタービンと、燃焼ガス温度がタービン
耐熱限界温度以下となるように熱交換して得た過熱蒸気
で出力を得る蒸気タービンとを有する蒸気ガスタービン
合体機関。
【請求項３９】外壁（２６）内壁（５４）を筒状構造
として、内部に螺旋環状に導水管を１以上設けて配置し
た燃焼器兼熱交換器と、圧縮空気を該燃焼器兼熱交換器
に供給する圧縮機と、燃焼ガスで出力を得るガスタービ
ンと、燃焼ガス温度がタービン耐熱限界温度以下となる
ように熱交換して得た過熱蒸気で出力を得る蒸気タービ
ンとを有する蒸気ガスタービン合体機関。
【請求項４０】外壁単位（５２）内壁（５４）を筒状
組立て構造として、内部に螺旋環状に導水管を１以上設
けて配置した燃焼器兼熱交換器と、圧縮空気を該燃焼器
兼熱交換器に供給する圧縮機と、燃焼ガスで出力を得る
ガスタービンと、燃焼ガス温度がタービン耐熱限界温度
以下となるように熱交換して得た過熱蒸気で出力を得る
蒸気タービンとを有する蒸気ガスタービン合体機関。
【請求項４１】外壁（２６）を筒状構造として、内部
に螺旋環状の導水管を１以上設けて、小径多数蜂の巣状
に短小化配置した燃焼器兼熱交換器と、圧縮空気を該燃
焼器兼熱交換器に供給する全動翼圧縮機と、燃焼ガスと
燃焼ガス温度がタービン耐熱限界温度以下となるように
熱交換して得た過熱蒸気で出力を得る全動翼蒸気ガスタ
ービンと、該過熱蒸気で出力を得る蒸気タービンとを有
する蒸気ガスタービン合体機関。
【請求項４２】外壁単位（５２）を筒状単位組立て構
造として、内部に螺旋環状の導水管を１以上設けて、小
径多数蜂の巣状に短小化配置した燃焼器兼熱交換器と、
圧縮空気を該燃焼器兼熱交換器に供給する全動翼圧縮機
と、燃焼ガスと燃焼ガス温度がタービン耐熱限界温度以
下となるように熱交換して得た過熱蒸気で出力を得る全
動翼蒸気ガスタービンと、該過熱蒸気で出力を得る蒸気
タービンとを有する蒸気ガスタービン合体機関。
【請求項４３】外壁（２６）を筒状構造として、内部
に螺旋環状に導水管を１以上設けて、小径多数蜂の巣状
に短小化配置した燃焼器兼熱交換器と、圧縮空気を該燃
焼器兼熱交換器に供給する圧縮機と、燃焼ガスと燃焼ガ
ス温度がタービン耐熱限界温度以下となるように熱交換
して得た過熱蒸気で出力を得る蒸気ガスタービンと、該
過熱蒸気で出力を得る蒸気タービンとを有する蒸気ガス
タービン合体機関。
【請求項４４】外壁単位（５２）を筒状組立て構造と
して、内部に螺旋環状に導水管を１以上設けて、小径多
数蜂の巣状に短小化配置した燃焼器兼熱交換器と、圧縮
空気を該燃焼器兼熱交換器に供給する圧縮機と、燃焼ガ
スと燃焼ガス温度がタービン耐熱限界温度以下となるよ
うに熱交換して得た過熱蒸気で出力を得る蒸気ガスター
ビンと、該過熱蒸気で出力を得る蒸気タービンとを有す
る蒸気ガスタービン合体機関。
【請求項４５】外壁（２６）内壁（５４）を筒状構造
として、内部に螺旋環状の導水管を１以上設けて配置し
た燃焼器兼熱交換器と、圧縮空気を該燃焼器兼熱交換器
に供給する全動翼圧縮機と、燃焼ガスと燃焼ガス温度が
タービン耐熱限界温度以下となるように熱交換して得た
過熱蒸気で出力を得る全動翼蒸気ガスタービンと、該過
熱蒸気で出力を得る蒸気タービンとを有する蒸気ガスタ
ービン合体機関。
【請求項４６】外壁単位（５２）内壁（５４）を筒状
組立て構造として、内部に螺旋環状の導水管を１以上設
けて配置した燃焼器兼熱交換器と、圧縮空気を該燃焼器
兼熱交換器に供給する全動翼圧縮機と、燃焼ガスと燃焼
ガス温度がタービン耐熱限界温度以下となるように熱交
換して得た過熱蒸気で出力を得る全動翼蒸気ガスタービ
ンと、該過熱蒸気で出力を得る蒸気タービンとを有する
蒸気ガスタービン合体機関。
【請求項４７】外壁（２６）内壁（５４）を筒状構造
として、内部に螺旋環状に導水管を１以上設けて配置し
た燃焼器兼熱交換器と、圧縮空気を該燃焼器兼熱交換器
に供給する圧縮機と、燃焼ガスと燃焼ガス温度がタービ
ン耐熱限界温度以下となるように熱交換して得た過熱蒸
気で出力を得る蒸気ガスタービンと、該過熱蒸気で出力
を得る蒸気タービンとを有する蒸気ガスタービン合体機
関。
【請求項４８】外壁単位（５２）内壁（５４）を筒状
組立て構造として、内部に螺旋環状に導水管を１以上設
けて配置した燃焼器兼熱交換器と、圧縮空気を該燃焼器
兼熱交換器に供給する圧縮機と、燃焼ガスと燃焼ガス温
度がタービン耐熱限界温度以下となるように熱交換して
得た過熱蒸気で出力を得る蒸気ガスタービンと、該過熱
蒸気で出力を得る蒸気タービンとを有する蒸気ガスター
ビン合体機関。
【請求項４９】外壁（２６）を筒状構造として、内部
に螺旋環状の導水管を１以上設けて、燃料蒸気供給手段
（２７）も設けて、小径多数蜂の巣状に短小化配置した
燃焼器兼熱交換器と、圧縮空気を該燃焼器兼熱交換器に
供給する全動翼圧縮機と、燃焼ガスで出力を得る全動翼
ガスタービンと、燃焼ガス温度がタービン耐熱限界温度
以下となるように熱交換して得た過熱蒸気で出力を得る
蒸気タービンとを有する蒸気ガスタービン合体機関。
【請求項５０】外壁単位（５２）を筒状単位組立て構
造として、内部に螺旋環状の導水管を１以上設けて、燃
料蒸気供給手段（２７）も設けて、小径多数蜂の巣状に
短小化配置した燃焼器兼熱交換器と、圧縮空気を該燃焼
器兼熱交換器に供給する全動翼圧縮機と、燃焼ガスで出
力を得る全動翼ガスタービンと、燃焼ガス温度がタービ
ン耐熱限界温度以下となるように熱交換して得た過熱蒸
気で出力を得る蒸気タービンとを有する蒸気ガスタービ
ン合体機関。
【請求項５１】外壁（２６）を筒状構造として、内部
に螺旋環状に導水管を１以上設けて、燃料蒸気供給手段
（２７）も設けて、小径多数蜂の巣状に短小化配置した
燃焼器兼熱交換器と、圧縮空気を該燃焼器兼熱交換器に
供給する圧縮機と、燃焼ガスで出力を得るガスタービン
と、燃焼ガス温度がタービン耐熱限界温度以下となるよ
うに熱交換して得た過熱蒸気で出力を得る蒸気タービン
とを有する蒸気ガスタービン合体機関。
【請求項５２】外壁単位（５２）を筒状組立て構造と
して、内部に螺旋環状に導水管を１以上設けて、燃料蒸
気供給手段（２７）も設けて、小径多数蜂の巣状に短小
化配置した燃焼器兼熱交換器と、圧縮空気を該燃焼器兼
熱交換器に供給する圧縮機と、燃焼ガスで出力を得るガ
スタービンと、燃焼ガス温度がタービン耐熱限界温度以
下となるように熱交換して得た過熱蒸気で出力を得る蒸
気タービンとを有する蒸気ガスタービン合体機関。
【請求項５３】外壁（２６）内壁（５４）を筒状構造
として、内部に螺旋環状の導水管を１以上設けて、燃料
蒸気供給手段（２７）も設けて配置した燃焼器兼熱交換
器と、圧縮空気を該燃焼器兼熱交換器に供給する全動翼
圧縮機と、燃焼ガスで出力を得る全動翼ガスタービン
と、燃焼ガス温度がタービン耐熱限界温度以下となるよ
うに熱交換して得た過熱蒸気で出力を得る蒸気タービン
とを有する蒸気ガスタービン合体機関。
【請求項５４】外壁単位（５２）内壁（５４）を筒状
組立て構造として、内部に螺旋環状の導水管を１以上設
けて、燃料蒸気供給手段（２７）も設けて配置した燃焼
器兼熱交換器と、圧縮空気を該燃焼器兼熱交換器に供給
する全動翼圧縮機と、燃焼ガスで出力を得る全動翼ガス
タービンと、燃焼ガス温度がタービン耐熱限界温度以下
となるように熱交換して得た過熱蒸気で出力を得る蒸気
タービンとを有する蒸気ガスタービン合体機関。
【請求項５５】外壁（２６）内壁（５４）を筒状構造
として、内部に螺旋環状に導水管を１以上設けて、燃料
蒸気供給手段（２７）も設けて配置した燃焼器兼熱交換
器と、圧縮空気を該燃焼器兼熱交換器に供給する圧縮機
と、燃焼ガスで出力を得るガスタービンと、燃焼ガス温
度がタービン耐熱限界温度以下となるように熱交換して
得た過熱蒸気で出力を得る蒸気タービンとを有する蒸気
ガスタービン合体機関。
【請求項５６】外壁単位（５２）内壁（５４）を筒状
組立て構造として、内部に螺旋環状に導水管を１以上設
けて、燃料蒸気供給手段（２７）も設けて配置した燃焼
器兼熱交換器と、圧縮空気を該燃焼器兼熱交換器に供給
する圧縮機と、燃焼ガスで出力を得るガスタービンと、
燃焼ガス温度がタービン耐熱限界温度以下となるように
熱交換して得た過熱蒸気で出力を得る蒸気タービンとを
有する蒸気ガスタービン合体機関。
【請求項５７】外壁（２６）を筒状構造として、内部
に螺旋環状の導水管を１以上設けて、燃料蒸気供給手段
（２７）も設けて、小径多数蜂の巣状に短小化配置した
燃焼器兼熱交換器と、圧縮空気を該燃焼器兼熱交換器に
供給する全動翼圧縮機と、燃焼ガスと燃焼ガス温度がタ
ービン耐熱限界温度以下となるように熱交換して得た過
熱蒸気で出力を得る全動翼蒸気ガスタービンと、該過熱
蒸気で出力を得る蒸気タービンとを有する蒸気ガスター
ビン合体機関。
【請求項５８】外壁単位（５２）を筒状単位組立て構
造として、内部に螺旋環状の導水管を１以上設けて、燃
料蒸気供給手段（２７）も設けて、小径多数蜂の巣状に
短小化配置した燃焼器兼熱交換器と、圧縮空気を該燃焼
器兼熱交換器に供給する全動翼圧縮機と、燃焼ガスと燃
焼ガス温度がタービン耐熱限界温度以下となるように熱
交換して得た過熱蒸気で出力を得る全動翼蒸気ガスター
ビンと、該過熱蒸気で出力を得る蒸気タービンとを有す
る蒸気ガスタービン合体機関。
【請求項５９】外壁（２６）を筒状構造として、内部
に螺旋環状に導水管を１以上設けて、燃料蒸気供給手段
（２７）も設けて、小径多数蜂の巣状に短小化配置した
燃焼器兼熱交換器と、圧縮空気を該燃焼器兼熱交換器に
供給する圧縮機と、燃焼ガスと燃焼ガス温度がタービン
耐熱限界温度以下となるように熱交換して得た過熱蒸気
で出力を得る蒸気ガスタービンと、該過熱蒸気で出力を
得る蒸気タービンとを有する蒸気ガスタービン合体機
関。
【請求項６０】外壁単位（５２）を筒状組立て構造と
して、内部に螺旋環状に導水管を１以上設けて、燃料蒸
気供給手段（２７）も設けて、小径多数蜂の巣状に短小
化配置した燃焼器兼熱交換器と、圧縮空気を該燃焼器兼
熱交換器に供給する圧縮機と、燃焼ガスと燃焼ガス温度
がタービン耐熱限界温度以下となるように熱交換して得
た過熱蒸気で出力を得る蒸気ガスタービンと、該過熱蒸
気で出力を得る蒸気タービンとを有する蒸気ガスタービ
ン合体機関。
【請求項６１】外壁（２６）内壁（５４）を筒状構造
として、内部に螺旋環状の導水管を１以上設けて、燃料
蒸気供給手段（２７）も設けて配置した燃焼器兼熱交換
器と、圧縮空気を該燃焼器兼熱交換器に供給する全動翼
圧縮機と、燃焼ガスと燃焼ガス温度がタービン耐熱限界
温度以下となるように熱交換して得た過熱蒸気で出力を
得る全動翼蒸気ガスタービンと、該過熱蒸気で出力を得
る蒸気タービンとを有する蒸気ガスタービン合体機関。
【請求項６２】外壁単位（５２）内壁（５４）を筒状
組立て構造として、内部に螺旋環状の導水管を１以上設
けて、燃料蒸気供給手段（２７）も設けて配置した燃焼
器兼熱交換器と、圧縮空気を該燃焼器兼熱交換器に供給
する全動翼圧縮機と、燃焼ガスと燃焼ガス温度がタービ
ン耐熱限界温度以下となるように熱交換して得た過熱蒸
気で出力を得る全動翼蒸気ガスタービンと、該過熱蒸気
で出力を得る蒸気タービンとを有する蒸気ガスタービン
合体機関。
【請求項６３】外壁（２６）内壁（５４）を筒状構造
として、内部に螺旋環状に導水管を１以上設けて、燃料
蒸気供給手段（２７）も設けて配置した燃焼器兼熱交換
器と、圧縮空気を該燃焼器兼熱交換器に供給する圧縮機
と、燃焼ガスと燃焼ガス温度がタービン耐熱限界温度以
下となるように熱交換して得た過熱蒸気で出力を得る蒸
気ガスタービンと、該過熱蒸気で出力を得る蒸気タービ
ンとを有する蒸気ガスタービン合体機関。
【請求項６４】外壁単位（５２）内壁（５４）を筒状
組立て構造として、内部に螺旋環状に導水管を１以上設
けて、燃料蒸気供給手段（２７）も設けて配置した燃焼
器兼熱交換器と、圧縮空気を該燃焼器兼熱交換器に供給
する圧縮機と、燃焼ガスと燃焼ガス温度がタービン耐熱
限界温度以下となるように熱交換して得た過熱蒸気で出
力を得る蒸気ガスタービンと、該過熱蒸気で出力を得る
蒸気タービンとを有する蒸気ガスタービン合体機関。
【請求項６５】前記蒸気タービンは、圧縮機を具備し
た蒸気タービン圧縮機として、圧縮機を駆動して圧力空
気乃至推進力のいずれかを得ることを特徴とする蒸気ガ
スタービン合体機関。
【請求項６６】前記蒸気タービンを、全動翼としたこ
とを特徴とする蒸気ガスタービン合体機関。
【請求項６７】前記蒸気タービン圧縮機を、全動翼と
したことを特徴とする蒸気ガスタービン合体機関。
【請求項６８】前記蒸気タービンは、水滴となった過
熱蒸気（５）を遠心力により、毛細管放出手段（５７）
を介して外後方に噴射することを特徴とする蒸気ガスタ
ービン合体機関。
【請求項６９】前記蒸気タービン圧縮機の蒸気タービ
ンは、水滴となった過熱蒸気（５）を遠心力により、毛
細管放出手段（５７）を介して外後方に噴射することを
特徴とする蒸気ガスタービン合体機関。
【請求項７０】前記蒸気タービンは、水滴となった過
熱蒸気（５）を重力により、毛細管放出手段（５７）を
介して外後方に噴射することを特徴とする蒸気ガスター
ビン合体機関。
【請求項７１】前記蒸気タービン圧縮機の蒸気タービ
ンは、水滴となった過熱蒸気（５）を重力により、毛細
管放出手段（５７）を介して外後方に噴射することを特
徴とする蒸気ガスタービン合体機関。
【請求項７２】前記蒸気タービンは、水滴となった過
熱蒸気（５）にＣＯ２を混合溶解して遠心力により、毛
細管放出手段（５７）を介して排出することを特徴とす
る蒸気ガスタービン合体機関。
【請求項７３】前記蒸気タービン圧縮機の蒸気タービ
ンは、水滴となった過熱蒸気（５）にＣＯ２を混合溶解
して遠心力により、毛細管放出手段（５７）を介して排
出することを特徴とする蒸気ガスタービン合体機関。
【請求項７４】前記蒸気タービンは、水滴となった過
熱蒸気（５）にＣＯ２を混合溶解して重力により、毛細
管放出手段（５７）を介して排出することを特徴とする
蒸気ガスタービン合体機関。
【請求項７５】前記蒸気タービン圧縮機の蒸気タービ
ンは、水滴となった過熱蒸気（５）にＣＯ２を混合溶解
して重力により、毛細管放出手段（５７）を介して排出
することを特徴とする蒸気ガスタービン合体機関。
【請求項７６】前記全動翼ガスタービンは、水滴とな
った過熱蒸気（５）を遠心力により、毛細管放出手段
（５７）を介して外後方に噴射することを特徴とする蒸
気ガスタービン合体機関。
【請求項７７】前記全動翼蒸気ガスタービンは、水滴
となった過熱蒸気（５）を遠心力により、毛細管放出手
段（５７）を介して外後方に噴射することを特徴とする
蒸気ガスタービン合体機関。
【請求項７８】前記ガスタービンは、水滴となった過
熱蒸気（５）を重力により、毛細管放出手段（５７）を
介して外後方に噴射することを特徴とする蒸気ガスター
ビン合体機関。
【請求項７９】前記蒸気ガスタービンは、水滴となっ
た過熱蒸気（５）を重力により、毛細管放出手段（５
７）を介して外後方に噴射することを特徴とする蒸気ガ
スタービン合体機関。
【請求項８０】前記全動翼ガスタービンは、水滴とな
った過熱蒸気（５）にＣＯ２を混合溶解して遠心力によ
り、毛細管放出手段（５７）を介して排出することを特
徴とする蒸気ガスタービン合体機関。
【請求項８１】前記全動翼蒸気ガスタービンは、水滴
となった過熱蒸気（５）にＣＯ２を混合溶解して遠心力
により、毛細管放出手段（５７）を介して排出すること
を特徴とする蒸気ガスタービン合体機関。
【請求項８２】前記ガスタービンは、水滴となった過
熱蒸気（５）にＣＯ２を混合溶解して重力により、毛細
管放出手段（５７）を介して排出することを特徴とする
蒸気ガスタービン合体機関。
【請求項８３】前記蒸気ガスタービンは、水滴となっ
た過熱蒸気（５）にＣＯ２を混合溶解して重力により、
毛細管放出手段（５７）を介して排出することを特徴と
する蒸気ガスタービン合体機関。
【請求項８４】前記全動翼ガスタービンは、断熱膨脹
の過程で燃焼ガス（１０）により過熱蒸気（５）を冷却
して該凝縮水（６８）に燃焼ガスを混合溶解することを
特徴とする蒸気ガスタービン合体機関。
【請求項８５】前記全動翼蒸気ガスタービンは、断熱
膨脹の過程で燃焼ガス（１０）により過熱蒸気（５）を
冷却して該凝縮水（６８）に燃焼ガスを混合溶解するこ
とを特徴とする蒸気ガスタービン合体機関。
【請求項８６】前記ガスタービンは、断熱膨脹の過程
で燃焼ガス（１０）により過熱蒸気（５）を冷却して該
凝縮水（６８）に燃焼ガスを混合溶解することを特徴と
する蒸気ガスタービン合体機関。
【請求項８７】前記蒸気ガスタービンは、断熱膨脹の
過程で燃焼ガス（１０）により過熱蒸気（５）を冷却し
て該凝縮水（６８）に燃焼ガスを混合溶解することを特
徴とする蒸気ガスタービン合体機関。
【請求項８８】前記全動翼ガスタービンは、断熱膨脹
の過程で燃焼ガス（１０）により過熱蒸気（５）を冷却
して該凝縮水（６８）に燃焼ガスを化学物質を含めて混
合溶解することを特徴とする蒸気ガスタービン合体機
関。
【請求項８９】前記全動翼蒸気ガスタービンは、断熱
膨脹の過程で燃焼ガス（１０）により過熱蒸気（５）を
冷却して該凝縮水（６８）に燃焼ガスを化学物質を含め
て混合溶解することを特徴とする蒸気ガスタービン合体
機関。
【請求項９０】前記ガスタービンは、断熱膨脹の過程
で燃焼ガス（１０）により過熱蒸気（５）を冷却して該
凝縮水（６８）に燃焼ガスを化学物質を含めて混合溶解
することを特徴とする蒸気ガスタービン合体機関。
【請求項９１】前記蒸気ガスタービンは、断熱膨脹の
過程で燃焼ガス（１０）により過熱蒸気（５）を冷却し
て該凝縮水（６８）に燃焼ガスを化学物質を含めて混合
溶解することを特徴とする蒸気ガスタービン合体機関。
【請求項９２】前記ガスタービンの入り口温度を、６
００℃以下としたことを特徴とする蒸気ガスタービン合
体機関。
【請求項９３】前記ガスタービンの入り口温度を、４
００℃以下としたことを特徴とする蒸気ガスタービン合
体機関。
【請求項９４】前記全動翼ガスタービンの入り口温度
を、６００℃以下としたことを特徴とする蒸気ガスター
ビン合体機関。
【請求項９５】前記全動翼ガスタービンの入り口温度
を、４００℃以下としたことを特徴とする蒸気ガスター
ビン合体機関。
【請求項９６】前記ガスタービンの入り口温度を、６
００℃以下としたことで、ＣＯ２を凝縮水に混合溶解排
水させることを特徴とする蒸気ガスタービン合体機関。
【請求項９７】前記ガスタービンの入り口温度を、４
００℃以下としたことで、ＣＯ２を凝縮水に混合溶解排
水させることを特徴とする蒸気ガスタービン合体機関。
【請求項９８】前記全動翼ガスタービンの入り口温度
を、６００℃以下としたことで、ＣＯ２を凝縮水に混合
溶解排水させることを特徴とする蒸気ガスタービン合体
機関。
【請求項９９】前記全動翼ガスタービンの入り口温度
を、４００℃以下としたことで、ＣＯ２を凝縮水に混合
溶解排水させることを特徴とする蒸気ガスタービン合体
機関。
【請求項１００】前記ガスタービンの排気温度を、−
２７３℃に近づけることを特徴とする蒸気ガスタービン
合体機関。
【請求項１０１】前記ガスタービンの排気温度を、−
１００℃に近づけることを特徴とする蒸気ガスタービン
合体機関。
【請求項１０２】前記全動翼ガスタービンの排気温度
を、−２７３℃に近づけることを特徴とする蒸気ガスタ
ービン合体機関。
【請求項１０３】前記全動翼ガスタービンの排気温度
を、−１００℃に近づけることを特徴とする蒸気ガスタ
ービン合体機関。
【請求項１０４】前記ガスタービンの排気温度を、−
２７３℃に近づけることで、ＣＯ２をドライアイスとし
て回収することを特徴とする蒸気ガスタービン合体機
関。
【請求項１０５】前記ガスタービンの排気温度を、−
１００℃に近づけることで、ＣＯ２をドライアイスとし
て回収することを特徴とする蒸気ガスタービン合体機
関。
【請求項１０６】前記全動翼ガスタービンの排気温度
を、−２７３℃に近づけることで、ＣＯ２をドライアイ
スとして回収することを特徴とする蒸気ガスタービン合
体機関。
【請求項１０７】前記全動翼ガスタービンの排気温度
を、−１００℃に近づけることで、ＣＯ２をドライアイ
スとして回収することを特徴とする蒸気ガスタービン合
体機関。
【請求項１０８】前記蒸気ガスタービンの入り口温度
を、６００℃以下としたことを特徴とする蒸気ガスター
ビン合体機関。
【請求項１０９】前記蒸気ガスタービンの入り口温度
を、４００℃以下としたことを特徴とする蒸気ガスター
ビン合体機関。
【請求項１１０】前記全動翼蒸気ガスタービンの入り
口温度を、６００℃以下としたことを特徴とする蒸気ガ
スタービン合体機関。
【請求項１１１】前記全動翼蒸気ガスタービンの入り
口温度を、４００℃以下としたことを特徴とする蒸気ガ
スタービン合体機関。
【請求項１１２】前記蒸気ガスタービンの入り口温度
を、６００℃以下としたことで、ＣＯ２を凝縮水に混合
溶解排水させることを特徴とする蒸気ガスタービン合体
機関。
【請求項１１３】前記蒸気ガスタービンの入り口温度
を、４００℃以下としたことで、ＣＯ２を凝縮水に混合
溶解排水させることを特徴とする蒸気ガスタービン合体
機関。
【請求項１１４】前記全動翼蒸気ガスタービンの入り
口温度を、６００℃以下としたことで、ＣＯ２を凝縮水
に混合溶解排水させることを特徴とする蒸気ガスタービ
ン合体機関。
【請求項１１５】前記全動翼蒸気ガスタービンの入り
口温度を、４００℃以下としたことで、ＣＯ２を凝縮水
に混合溶解排水させることを特徴とする蒸気ガスタービ
ン合体機関。
【請求項１１６】前記凝縮水に混合溶解排水させるＣ
Ｏ２を、中和して無害に近づけて排水することを特徴と
する蒸気ガスタービン合体機関。
【請求項１１７】前記蒸気タービンは、超臨界の蒸気
条件以下の過熱蒸気を使用することを特徴とする蒸気ガ
スタービン合体機関。
【請求項１１８】前記蒸気タービンは、温熱（７１）
を供給することを特徴とする蒸気ガスタービン合体機
関。
【請求項１１９】前記蒸気ガスタービンは、温熱（７
１）を供給することを特徴とする蒸気ガスタービン合体
機関。
【請求項１２０】前記蒸気タービン排気（６９）は、
ガスタービン排気（６９）で冷却することを特徴とする
蒸気ガスタービン合体機関。
【請求項１２１】前記蒸気ガスタービン排気（６９）
は、ガスタービン排気（６９）で冷却することを特徴と
する蒸気ガスタービン合体機関。
【請求項１２２】前記ガスタービン排気（６９）は、
蒸気ガスタービン排気（６９）で加熱することを特徴と
する蒸気ガスタービン合体機関。
【請求項１２３】前記ガスタービン排気（６９）は、
蒸気タービン排気（６９）で加熱することを特徴とする
蒸気ガスタービン合体機関。
【請求項１２４】前記全動翼ガスタービンの燃焼器兼
熱交換器は、超臨界以下の過熱蒸気を噴射して、撹拌燃
焼によりＮＯｘを低減することを特徴とする蒸気ガスタ
ービン合体機関。
【請求項１２５】前記ガスタービンの燃焼器兼熱交換
器は、超臨界以下の過熱蒸気を噴射して、撹拌燃焼によ
りＮＯｘを低減することを特徴とする蒸気ガスタービン
合体機関。
【請求項１２６】前記全動翼ガスタービンの燃焼器兼
熱交換器は、高温高圧の雰囲気で燃焼ガス（１０）と過
熱蒸気（５）を同居させることを特徴とする蒸気ガスタ
ービン合体機関。
【請求項１２７】前記ガスタービンの燃焼器兼熱交換
器は、高温高圧の雰囲気で燃焼ガス（１０）と過熱蒸気
（５）を同居させることを特徴とする蒸気ガスタービン
合体機関。
【請求項１２８】前記全動翼蒸気ガスタービンの燃焼
器兼熱交換器は、高温高圧の雰囲気で燃焼ガス（１０）
と過熱蒸気（５）を同居させることを特徴とする蒸気ガ
スタービン合体機関。
【請求項１２９】前記蒸気ガスタービンの燃焼器兼熱
交換器は、高温高圧の雰囲気で燃焼ガス（１０）と過熱
蒸気（５）を同居させることを特徴とする蒸気ガスター
ビン合体機関。
【請求項１３０】前記過熱蒸気に混合溶解固定する燃
焼ガスは、主としてＣＯ２であることを特徴とする蒸気
ガスタービン合体機関。
【請求項１３１】前記過熱蒸気に混合溶解固定する燃
焼ガスは、主として有害燃焼ガスであることを特徴とす
る蒸気ガスタービン合体機関。
【請求項１３２】前記全動翼ガスタービンは、過熱蒸
気を低温燃焼ガスにより冷却して、有害燃焼ガスを水固
定混合溶解排出することを特徴とする蒸気ガスタービン
合体機関。
【請求項１３３】前記ガスタービンは、過熱蒸気を低
温燃焼ガスにより冷却して、有害燃焼ガスを水固定混合
排出することを特徴とする蒸気ガスタービン合体機関。
【請求項１３４】前記全動翼ガスタービンは、過熱蒸
気及び燃焼ガスを排気熱交換器（５８）で冷却して、有
害燃焼ガスを水固定混合溶解排出することを特徴とする
蒸気ガスタービン合体機関。
【請求項１３５】前記ガスタービンは、過熱蒸気及び
燃焼ガスを排気熱交換器（５８）で冷却して、有害燃焼
ガスを水固定混合溶解排出することを特徴とする蒸気ガ
スタービン合体機関。
【請求項１３６】前記水に固定する燃焼ガスは、無害
に近付けて排水することを特徴とする蒸気ガスタービン
合体機関。
【請求項１３７】前記ガスタービンは、冷熱を供給す
ることを特徴とする蒸気ガスタービン合体機関。
【請求項１３８】前記ガスタービンの全動翼圧縮機
は、内側軸装置を含む内側圧縮機動翼群に冷却手段（５
５）を設けていることを特徴とする蒸気ガスタービン合
体機関。
【請求項１３９】前記ガスタービンの圧縮機は、内側
軸装置を含む内側圧縮機動翼群に冷却手段（５５）を設
けていることを特徴とする蒸気ガスタービン合体機関。
【請求項１４０】前記ガスタービンの全動翼圧縮機
は、内側軸装置を含む内側圧縮機動翼群に冷却手段（５
５）及び水噴射手段（５６）を設けていることを特徴と
する蒸気ガスタービン合体機関。
【請求項１４１】前記ガスタービンの圧縮機は、内側
軸装置を含む内側圧縮機動翼群に冷却手段（５５）及び
水噴射手段（５６）を設けていることを特徴とする蒸気
ガスタービン合体機関。
【請求項１４２】前記ガスタービンの全動翼圧縮機
は、外側軸装置を含む外側圧縮機動翼群に毛細管放出手
段（５７）を設けていることを特徴とする蒸気ガスター
ビン合体機関。
【請求項１４３】前記ガスタービンの圧縮機は、圧縮
機静翼を含むケーシングに毛細管放出手段（５７）を設
けていることを特徴とする蒸気ガスタービン合体機関。
【請求項１４４】前記全動翼ガスタービンは、外側タ
ービン動翼群を含む外側軸装置に毛細管放出手段（５
７）を設けていることを特徴とする蒸気ガスタービン合
体機関。
【請求項１４５】前記ガスタービンは、外側タービン
静翼を含むケーシングに毛細管放出手段（５７）を設け
ていることを特徴とする蒸気ガスタービン合体機関。
【請求項１４６】前記全動翼ガスタービンは、外側タ
ービン動翼群を含む外側軸装置に毛細管放出手段（５
７）を設けて、燃焼ガスを含む水を放出することを特徴
とする蒸気ガスタービン合体機関。
【請求項１４７】前記ガスタービンは、外側タービン
静翼を含むケーシングに毛細管放出手段（５７）を設け
て、燃焼ガスを含む水を放出することを特徴とする蒸気
ガスタービン合体機関。
【請求項１４８】前記蒸気ガスタービンの全動翼圧縮
機は、内側軸装置を含む内側圧縮機動翼群に冷却手段
（５５）を設けていることを特徴とする蒸気ガスタービ
ン合体機関。
【請求項１４９】前記蒸気ガスタービンの圧縮機は、
内側軸装置を含む内側圧縮機動翼群に冷却手段（５５）
を設けていることを特徴とする蒸気ガスタービン合体機
関。
【請求項１５０】前記蒸気ガスタービンの全動翼圧縮
機は、内側軸装置を含む内側圧縮機動翼群に冷却手段
（５５）及び水噴射手段（５６）を設けていることを特
徴とする蒸気ガスタービン合体機関。
【請求項１５１】前記蒸気ガスタービンの圧縮機は、
内側軸装置を含む内側圧縮機動翼群に冷却手段（５５）
及び水噴射手段（５６）を設けていることを特徴とする
蒸気ガスタービン合体機関。
【請求項１５２】前記蒸気ガスタービンの全動翼圧縮
機は、外側軸装置を含む外側圧縮機動翼群に毛細管放出
手段（５７）を設けていることを特徴とする蒸気ガスタ
ービン合体機関。
【請求項１５３】前記蒸気ガスタービンの圧縮機は、
圧縮機静翼を含むケーシングに毛細管放出手段（５７）
を設けていることを特徴とする蒸気ガスタービン合体機
関。
【請求項１５４】前記全動翼蒸気ガスタービンは、外
側タービン動翼群を含む外側軸装置に毛細管放出手段
（５７）を設けていることを特徴とする蒸気ガスタービ
ン合体機関。
【請求項１５５】前記蒸気ガスタービンは、外側ター
ビン静翼を含むケーシングに毛細管放出手段（５７）を
設けていることを特徴とする蒸気ガスタービン合体機
関。
【請求項１５６】前記全動翼蒸気ガスタービンは、外
側タービン動翼群を含む外側軸装置に毛細管放出手段
（５７）を設けて、燃焼ガスを含む水を放出することを
特徴とする蒸気ガスタービン合体機関。
【請求項１５７】前記蒸気ガスタービンは、外側ター
ビン静翼を含むケーシングに毛細管放出手段（５７）を
設けて、燃焼ガスを含む水を放出することを特徴とする
蒸気ガスタービン合体機関。
【請求項１５８】前記圧縮空気を燃焼器兼熱交換器に
供給する全動翼圧縮機に、バイパスを設けたことを特徴
とする蒸気ガスタービン合体機関。
【請求項１５９】前記圧縮空気を燃焼器兼熱交換器に
供給する圧縮機に、バイパスを設けたことを特徴とする
蒸気ガスタービン合体機関。
【請求項１６０】前記燃焼器兼熱交換器は、燃料蒸気
噴射手段（２７）から、過熱蒸気を噴射して燃焼ガスを
過熱蒸気に固定することを特徴とする蒸気ガスタービン
合体機関。
【請求項１６１】前記燃焼器兼熱交換器は、燃料蒸気
噴射手段（２７）から、超臨界の過熱蒸気乃至水のいず
れかを噴射して、燃焼ガスを過熱蒸気に固定することを
特徴とする蒸気ガスタービン合体機関。
【請求項１６２】前記燃焼器兼熱交換器は、超臨界の
過熱蒸気乃至水のいずれかを噴射して、燃焼ガスを過熱
蒸気に固定することを特徴とする蒸気ガスタービン合体
機関。
【請求項１６３】前記燃焼器兼熱交換器は、燃料蒸気
噴射手段（２７）から、燃焼ガス水固定を促進する物質
を含む、超臨界の過熱蒸気乃至水のいずれかを噴射して
燃焼ガスを過熱蒸気に固定することを特徴とする蒸気ガ
スタービン合体機関。
【請求項１６４】前記燃焼器兼熱交換器は、燃焼ガス
水固定を促進する物質を含む、超臨界の過熱蒸気乃至水
のいずれかを噴射して、燃焼ガスを過熱蒸気に固定する
ことを特徴とする蒸気ガスタービン合体機関。
【請求項１６５】前記燃焼器兼熱交換器は、燃焼ガス
水固定を促進するため、熱交換して限りなく燃焼ガス温
度を低下し、燃焼ガスを過熱蒸気の親戚にすることを特
徴とする蒸気ガスタービン合体機関。
【請求項１６６】前記燃焼器兼熱交換器は、燃焼ガス
水固定を促進するため、過熱蒸気撹拌燃焼して限りなく
燃焼ガス温度を低下し、燃焼ガスを過熱蒸気の親戚にす
ることを特徴とする蒸気ガスタービン合体機関。
【請求項１６７】前記燃焼器兼熱交換器を含むガスタ
ービンは、燃焼ガス水固定を促進するため、過熱蒸気撹
拌燃焼を含めた高温高圧から低温低圧で接触させて限り
なく燃焼ガス温度を低下し、燃焼ガスを過熱蒸気の親戚
にすることを特徴とする蒸気ガスタービン合体機関。
【請求項１６８】前記燃焼器兼熱交換器は、過熱蒸気
で燃料を加熱希釈して噴射する、燃料蒸気供給手段（２
７）を具備したことを特徴とする蒸気ガスタービン合体
機関。
【請求項１６９】前記燃焼器兼熱交換器は、霧吹きの
原理を利用して、過熱蒸気で燃料を吸引希釈して噴射す
る、燃料蒸気供給手段（２７）を具備したことを特徴と
する蒸気ガスタービン合体機関。
【請求項１７０】前記燃焼器兼熱交換器は、霧吹きの
原理を利用して、過熱蒸気で先ず空気を吸引希釈後、燃
料を吸引希釈して噴射する、燃料蒸気供給手段（２７）
を具備したことを特徴とする蒸気ガスタービン合体機
関。
【請求項１７１】前記燃焼器兼熱交換器は、過熱蒸気
で燃料を希釈して空気と撹拌燃焼することで、ＮＯｘを
低減乃至０とする燃料蒸気供給手段（２７）を具備した
ことを特徴とする蒸気ガスタービン合体機関。
【請求項１７２】前記燃焼器兼熱交換器は、過熱蒸気
で空気を希釈後、燃料を希釈して空気と撹拌燃焼するこ
とで、ＮＯｘを低減乃至０とする燃料蒸気供給手段（２
７）を具備したことを特徴とする蒸気ガスタービン合体
機関。
【請求項１７３】前記燃焼器兼熱交換器は、高圧の雰
囲気で、過熱蒸気で燃料を希釈して空気と撹拌燃焼する
ことで、ＮＯｘを低減乃至０とする燃料蒸気供給手段
（２７）を具備したことを特徴とする蒸気ガスタービン
合体機関。
【請求項１７４】前記燃焼器兼熱交換器は、高圧の雰
囲気で、過熱蒸気で空気を希釈後、燃料を希釈して空気
と撹拌燃焼することで、ＮＯｘを低減乃至０とする燃料
蒸気供給手段（２７）を具備したことを特徴とする蒸気
ガスタービン合体機関。
【請求項１７５】前記燃焼器兼熱交換器は、高圧の雰
囲気で、超臨界の過熱蒸気で燃料を希釈して空気と撹拌
燃焼することで、ＮＯｘを低減乃至０とする燃料蒸気供
給手段（２７）を具備したことを特徴とする蒸気ガスタ
ービン合体機関。
【請求項１７６】前記燃焼器兼熱交換器は、高圧の雰
囲気で、超臨界の過熱蒸気で空気を希釈後、燃料を希釈
して空気と撹拌燃焼することで、ＮＯｘを低減乃至０と
する燃料蒸気供給手段（２７）を具備したことを特徴と
する蒸気ガスタービン合体機関。
【請求項１７７】前記燃料蒸気供給手段（２７）は、
燃料噴口（６０）を具備して全閉全開可能としたことを
特徴とする蒸気ガスタービン合体機関。
【請求項１７８】前記燃料蒸気供給手段（２７）は、
燃料噴口（６０）の内側に多数の燃料小穴（６２）を具
備して全閉全開可能としたことを特徴とする蒸気ガスタ
ービン合体機関。
【請求項１７９】前記燃料蒸気供給手段（２７）は、
燃料噴口（６０）の内側に多数の燃料小穴（６２）を具
備して全閉全開可能とし、過熱蒸気筒口（５９）に外嵌
摺動自在としたことを特徴とする蒸気ガスタービン合体
機関。
【請求項１８０】前記燃料蒸気供給手段（２７）は、
燃料噴口（６０）の内側に多数の燃料小穴（６２）を具
備して全閉全開可能とし、過熱蒸気筒口（５９）に外嵌
摺動自在とし、燃料噴口（６０）を回転することで、燃
料小穴（６２）の開口数を増減することを特徴とする蒸
気ガスタービン合体機関。
【請求項１８１】前記燃料蒸気供給手段（２７）は、
燃料噴口（６０）の内側に多数の燃料小穴（６２）を具
備して全閉全開可能とし、過熱蒸気筒口（５９）に外嵌
摺動自在とし、燃料噴口（６０）を電動駆動回転するこ
とで、燃料小穴（６２）の開口数を増減し、燃料噴射量
を増減制御することを特徴とする蒸気ガスタービン合体
機関。
【請求項１８２】前記燃料蒸気供給手段（２７）は、
燃料噴口（６０）の内側に多数の燃料小穴（６２）を具
備して全閉全開可能とし、過熱蒸気筒口（５９）に外嵌
摺動自在とし、燃料噴口（６０）を空気圧で往復させる
ことで、燃料小穴（６２）の開口数を増減し、燃料噴射
量を増減制御することを特徴とする蒸気ガスタービン合
体機関。
【請求項１８３】前記燃料蒸気供給手段（２７）は、
燃料噴口（６０）の内側に多数の燃料小穴（６２）を具
備して全閉全開可能とし、過熱蒸気筒口（５９）に外嵌
摺動自在とし、燃料噴口（６０）を油圧で往復させるこ
とで、燃料小穴（６２）の開口数を増減し、燃料噴射量
を増減制御することを特徴とする蒸気ガスタービン合体
機関。
【請求項１８４】前記燃料蒸気供給手段（２７）は、
燃料噴口（６０）の内側に多数の燃料小穴（６２）を具
備して全閉全開可能としその内側、過熱蒸気筒口（５
９）に外嵌摺動往復自在に燃料穴開閉器（６３）を設け
たことを特徴とする蒸気ガスタービン合体機関。
【請求項１８５】前記燃料蒸気供給手段（２７）は、
燃料噴口（６０）の内側に多数の燃料小穴（６２）を具
備して全閉全開可能としその内側、過熱蒸気筒口（５
９）に外嵌摺動往復自在に燃料穴開閉器（６３）を設
け、該燃料穴開閉器（６３）を回転することで、燃料小
穴（６２）の開口数を増減することを特徴とする蒸気ガ
スタービン合体機関。
【請求項１８６】前記燃料蒸気供給手段（２７）は、
燃料噴口（６０）の内側に多数の燃料小穴（６２）を具
備して全閉全開可能としその内側、過熱蒸気筒口（５
９）に外嵌摺動往復自在に燃料穴開閉器（６３）を設
け、該燃料穴開閉器（６３）を電動駆動回転すること
で、燃料小穴（６２）の開口数を増減し、燃料噴射量を
増減制御することを特徴とする蒸気ガスタービン合体機
関。
【請求項１８７】前記燃料蒸気供給手段（２７）は、
燃料噴口（６０）の内側に多数の燃料小穴（６２）を具
備して全閉全開可能としその内側、過熱蒸気筒口（５
９）に外嵌摺動往復自在に燃料穴開閉器（６３）を設
け、該燃料穴開閉器（６３）を空気圧で往復させること
で、燃料小穴（６２）の開口数を増減し、燃料噴射量を
増減制御することを特徴とする蒸気ガスタービン合体機
関。
【請求項１８８】前記燃料蒸気供給手段（２７）は、
燃料噴口（６０）の内側に多数の燃料小穴（６２）を具
備して全閉全開可能としその内側、過熱蒸気筒口（５
９）に外嵌摺動往復自在に燃料穴開閉器（６３）を設
け、該燃料穴開閉器（６３）を油圧で往復させること
で、燃料小穴（６２）の開口数を増減し、燃料噴射量を
増減制御することを特徴とする蒸気ガスタービン合体機
関。
【請求項１８９】前記燃料蒸気供給手段（２７）は、
燃料噴口（６０）の内側に多数の燃料小穴（６２）を具
備して全閉全開可能としその内側、過熱蒸気筒口（５
９）に外嵌摺動往復自在に、空気穴（６５）を具備した
燃料穴開閉器（６３）を設けたことを特徴とする蒸気ガ
スタービン合体機関。
【請求項１９０】前記燃料蒸気供給手段（２７）は、
燃料噴口（６０）の内側に多数の燃料小穴（６２）を具
備して全閉全開可能としその内側、過熱蒸気筒口（５
９）に外嵌摺動往復自在に、空気穴（６５）を具備した
燃料穴開閉器（６３）を設け、該燃料穴開閉器（６３）
を回転することで、燃料小穴（６２）の開口数を増減す
ることを特徴とする蒸気ガスタービン合体機関。
【請求項１９１】前記燃料蒸気供給手段（２７）は、
燃料噴口（６０）の内側に多数の燃料小穴（６２）を具
備して全閉全開可能としその内側、過熱蒸気筒口（５
９）に外嵌摺動往復自在に、空気穴（６５）を具備した
燃料穴開閉器（６３）を設け、該燃料穴開閉器（６３）
を電動駆動回転することで、燃料小穴（６２）の開口数
を増減し、燃料噴射量を増減制御することを特徴とする
蒸気ガスタービン合体機関。
【請求項１９２】前記燃料蒸気供給手段（２７）は、
燃料噴口（６０）の内側に多数の燃料小穴（６２）を具
備して全閉全開可能としその内側、過熱蒸気筒口（５
９）に外嵌摺動往復自在に、空気穴（６５）を具備した
燃料穴開閉器（６３）を設け、該燃料穴開閉器（６３）
を空気圧で往復させることで、燃料小穴（６２）の開口
数を増減し、燃料噴射量を増減制御することを特徴とす
る蒸気ガスタービン合体機関。
【請求項１９３】前記燃料蒸気供給手段（２７）は、
燃料噴口（６０）の内側に多数の燃料小穴（６２）を具
備して全閉全開可能としその内側、過熱蒸気筒口（５
９）に外嵌摺動往復自在に、空気穴（６５）を具備した
燃料穴開閉器（６３）を設け、該燃料穴開閉器（６３）
を油圧で往復させることで、燃料小穴（６２）の開口数
を増減し、燃料噴射量を増減制御することを特徴とする
蒸気ガスタービン合体機関。
【請求項１９４】前記燃料蒸気供給手段（２７）は、
過熱蒸気筒口（５９）を具備して全閉全開可能としたこ
とを特徴とする蒸気ガスタービン合体機関。
【請求項１９５】前記燃料蒸気供給手段（２７）は、
過熱蒸気筒口（５９）を全閉全開可能に針弁（６１）を
具備したことを特徴とする蒸気ガスタービン合体機関。
【請求項１９６】前記燃料蒸気供給手段（２７）は、
過熱蒸気筒口（５９）を全閉全開可能に針弁（６１）を
具備して、該針弁（６１）を回転させて過熱蒸気の噴射
量を増減することを特徴とする蒸気ガスタービン合体機
関。
【請求項１９７】前記燃料蒸気供給手段（２７）は、
過熱蒸気筒口（５９）を全閉全開可能に針弁（６１）を
具備して、該針弁（６１）を電動駆動制御して過熱蒸気
の噴射量を増減することを特徴とする蒸気ガスタービン
合体機関。
【請求項１９８】前記燃料蒸気供給手段（２７）は、
過熱蒸気筒口（５９）を全閉全開可能に針弁（６１）を
具備して、該針弁（６１）を空気圧駆動制御して過熱蒸
気の噴射量を増減することを特徴とする蒸気ガスタービ
ン合体機関。
【請求項１９９】前記燃料蒸気供給手段（２７）は、
過熱蒸気筒口（５９）を全閉全開可能に針弁（６１）を
具備して、該針弁（６１）を油圧駆動制御して過熱蒸気
の噴射量を増減することを特徴とする蒸気ガスタービン
合体機関。
【請求項２００】前記燃料蒸気供給手段（２７）は、
過熱蒸気筒口（５９）を全閉全開可能に針弁（６１）を
具備して、該針弁（６１）を回転させて過熱蒸気の噴射
量を増減し、該過熱蒸気により空気穴（６５）の圧縮空
気（１５）を吸引希釈撹拌することを特徴とする蒸気ガ
スタービン合体機関。
【請求項２０１】前記燃料蒸気供給手段（２７）は、
過熱蒸気筒口（５９）を全閉全開可能に針弁（６１）を
具備して、該針弁（６１）を電動駆動制御して過熱蒸気
の噴射量を増減し、該過熱蒸気により空気穴（６５）の
圧縮空気（１５）を吸引希釈撹拌することを特徴とする
蒸気ガスタービン合体機関。
【請求項２０２】前記燃料蒸気供給手段（２７）は、
過熱蒸気筒口（５９）を全閉全開可能に針弁（６１）を
具備して、該針弁（６１）を空気圧駆動制御して過熱蒸
気の噴射量を増減し、該過熱蒸気により空気穴（６５）
の圧縮空気（１５）を吸引希釈撹拌することを特徴とす
る蒸気ガスタービン合体機関。
【請求項２０３】前記燃料蒸気供給手段（２７）は、
過熱蒸気筒口（５９）を全閉全開可能に針弁（６１）を
具備して、該針弁（６１）を油圧駆動制御して過熱蒸気
の噴射量を増減し、該過熱蒸気により空気穴（６５）の
圧縮空気（１５）を吸引希釈撹拌することを特徴とする
蒸気ガスタービン合体機関。
【請求項２０４】前記燃料蒸気供給手段（２７）は、
過熱蒸気筒口（５９）を全閉全開可能に針弁（６１）を
具備して、該針弁（６１）を回転させて過熱蒸気の噴射
量を増減し、該過熱蒸気により全閉全開可能な空気穴開
閉器（６４）付き空気穴（６５）の圧縮空気（１５）
を、吸引希釈撹拌することを特徴とする蒸気ガスタービ
ン合体機関。
【請求項２０５】前記燃料蒸気供給手段（２７）は、
過熱蒸気筒口（５９）を全閉全開可能に針弁（６１）を
具備して、該針弁（６１）を電動駆動制御して過熱蒸気
の噴射量を増減し、該過熱蒸気により全閉全開可能な空
気穴開閉器（６４）付き空気穴（６５）の圧縮空気（１
５）を、吸引希釈撹拌することを特徴とする蒸気ガスタ
ービン合体機関。
【請求項２０６】前記燃料蒸気供給手段（２７）は、
過熱蒸気筒口（５９）を全閉全開可能に針弁（６１）を
具備して、該針弁（６１）を空気圧駆動制御して過熱蒸
気の噴射量を増減し、該過熱蒸気により全閉全開可能な
空気穴開閉器（６４）付き空気穴（６５）の圧縮空気
（１５）を、吸引希釈撹拌することを特徴とする蒸気ガ
スタービン合体機関。
【請求項２０７】前記燃料蒸気供給手段（２７）は、
過熱蒸気筒口（５９）を全閉全開可能に針弁（６１）を
具備して、該針弁（６１）を油圧駆動制御して過熱蒸気
の噴射量を増減し、該過熱蒸気により全閉全開可能な空
気穴開閉器（６４）付き空気穴（６５）の圧縮空気（１
５）を、吸引希釈撹拌することを特徴とする蒸気ガスタ
ービン合体機関。
【請求項２０８】前記蒸気ガスタービン合体機関は、
高効率・低公害大型発電設備として使用することを特徴
とする蒸気ガスタービン合体機関。
【請求項２０９】前記蒸気ガスタービン合体機関は、
高効率・低公害・熱と電気と冷熱の供給大型発電設備と
して使用することを特徴とする蒸気ガスタービン合体機
関。
【請求項２１０】前記蒸気ガスタービン合体機関は、
高効率・低公害中型発電設備として使用することを特徴
とする蒸気ガスタービン合体機関。
【請求項２１１】前記蒸気ガスタービン合体機関は、
高効率・低公害・熱と電気と冷熱の供給中型発電設備と
して使用することを特徴とする蒸気ガスタービン合体機
関。
【請求項２１２】前記蒸気ガスタービン合体機関は、
高効率・低公害小型発電設備として使用することを特徴
とする蒸気ガスタービン合体機関。
【請求項２１３】前記蒸気ガスタービン合体機関は、
高効率・低公害・熱と電気と冷熱の供給小型発電設備と
して使用することを特徴とする蒸気ガスタービン合体機
関。
【請求項２１４】前記蒸気ガスタービン合体機関は、
高効率・低公害コジェネレーション設備として使用する
ことを特徴とする蒸気ガスタービン合体機関。
【請求項２１５】前記蒸気ガスタービン合体機関は、
高効率・低公害・熱と電気と冷熱の供給コジェネレーシ
ョン設備として使用することを特徴とする蒸気ガスター
ビン合体機関。
【請求項２１６】前記蒸気ガスタービン合体機関は、
高効率・低公害ヒートポンプ・冷凍サイクル技術として
使用することを特徴とする蒸気ガスタービン合体機関。
【請求項２１７】前記蒸気ガスタービン合体機関は、
高効率・低公害・熱と電気と冷熱の供給・ヒートポンプ
・冷凍サイクル技術として使用することを特徴とする蒸
気ガスタービン合体機関。
【請求項２１８】前記蒸気ガスタービン合体機関は、
高効率・低公害温室効果ガス固定・削減技術として使用
することを特徴とする蒸気ガスタービン合体機関。
【請求項２１９】前記蒸気ガスタービン合体機関は、
高効率・低公害・熱と電気と冷熱の供給・温室効果ガス
固定・削減技術として使用することを特徴とする蒸気ガ
スタービン合体機関。
【請求項２２０】前記蒸気ガスタービン合体機関は、
高効率・低公害・熱と電気と冷熱の供給設備として使用
することを特徴とする蒸気ガスタービン合体機関。
【請求項２２１】前記蒸気ガスタービン合体機関は、
コジェネレーション設備として使用することを特徴とす
る蒸気ガスタービン合体機関。
【請求項２２２】前記蒸気ガスタービン合体機関は、
高効率・低公害・熱と電気と冷熱の供給・コジェネレー
ション設備として使用することを特徴とする蒸気ガスタ
ービン合体機関。
【請求項２２３】前記蒸気ガスタービン合体機関は、
高効率・低公害各種車両として使用することを特徴とす
る蒸気ガスタービン合体機関。
【請求項２２４】前記蒸気ガスタービン合体機関は、
高効率・低公害各種輸送機器として使用することを特徴
とする蒸気ガスタービン合体機関。
【請求項２２５】前記蒸気ガスタービン合体機関は、
高効率・低公害各種自動車として使用することを特徴と
する蒸気ガスタービン合体機関。
【請求項２２６】前記蒸気ガスタービン合体機関は、
高効率・低公害各種船舶として使用することを特徴とす
る蒸気ガスタービン合体機関。
【請求項２２７】前記蒸気ガスタービン合体機関は、
高効率・低公害各種高速船として使用することを特徴と
する蒸気ガスタービン合体機関。
【請求項２２８】前記蒸気ガスタービン合体機関は、
高効率・低公害各種航空機として使用することを特徴と
する蒸気ガスタービン合体機関。
【請求項２２９】前記蒸気ガスタービン合体機関は、
高効率・低公害各種超音速飛行機として使用することを
特徴とする蒸気ガスタービン合体機関。
【請求項２３０】前記蒸気ガスタービン合体機関は、
高効率・低公害各種宇宙往還機として使用することを特
徴とする蒸気ガスタービン合体機関。
【請求項２３１】前記蒸気ガスタービン合体機関は、
高効率・低公害各種宇宙往還機として、ロケット部を切
り離して使用することを特徴とする蒸気ガスタービン合
体機関。
【請求項２３２】前記蒸気ガスタービン合体機関の使
用燃料を、ガソリン・ナフサ・軽油・重油・水素・天然
ガス・メタノール・プロパンガス・アルコール・メタン
・石炭ガスのいずれかにしたことを特徴とする蒸気ガス
タービン合体機関。