JP2001294987A - 工具鋼 - Google Patents
工具鋼Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 ＪＩＳで規格されているマルテンサイト系ス
テンレス鋼の中で最も高い硬度をもつ、ＳＵＳ４４０Ｃ
の焼入れ焼もどし処理硬さ５８ＨＲＣ以上を満たす硬さ
と、ＳＵＳ４２０Ｊ２の耐食性を超える耐食性を有し、
通常の水質などでの使用環境では錆を生ずることのない
程度の耐食性を持った高硬度工具鋼を提供する。 【解決手段】重量％で、Ｃ：０．３５〜０．６５％、Ｓ
ｉ：１．０％以下、Ｍｎ：１．０％以下、Ｃｒ：１２．
０〜１８．０％、Ｍｏ：０．２〜１．０％、さらに、
Ｖ：０．０５〜０．５０％およびＮｂ：０．０５〜０．
５０％の１種または２種、場合によってはさらにＮ：
０．０５〜０．２０％を含有し、残部が実質的にＦｅか
らなる合金組成を有する高硬度工具鋼。
テンレス鋼の中で最も高い硬度をもつ、ＳＵＳ４４０Ｃ
の焼入れ焼もどし処理硬さ５８ＨＲＣ以上を満たす硬さ
と、ＳＵＳ４２０Ｊ２の耐食性を超える耐食性を有し、
通常の水質などでの使用環境では錆を生ずることのない
程度の耐食性を持った高硬度工具鋼を提供する。 【解決手段】重量％で、Ｃ：０．３５〜０．６５％、Ｓ
ｉ：１．０％以下、Ｍｎ：１．０％以下、Ｃｒ：１２．
０〜１８．０％、Ｍｏ：０．２〜１．０％、さらに、
Ｖ：０．０５〜０．５０％およびＮｂ：０．０５〜０．
５０％の１種または２種、場合によってはさらにＮ：
０．０５〜０．２０％を含有し、残部が実質的にＦｅか
らなる合金組成を有する高硬度工具鋼。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、耐食性が良好で高
硬度であって焼入れし易く、さらに、耐摩耗性に優れ、
しかもゆるやかな酸化環境では錆の発生がないばかりで
なく、ある程度の腐食環境でも耐食性をもった高硬度の
工具用材料に好適な鋼に関するものである。
硬度であって焼入れし易く、さらに、耐摩耗性に優れ、
しかもゆるやかな酸化環境では錆の発生がないばかりで
なく、ある程度の腐食環境でも耐食性をもった高硬度の
工具用材料に好適な鋼に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】各種の精密機械における固定用工具は、
５６ＨＲＣ以上で６０ＨＲＣ程度の硬度を要求されるた
め、従来はＳＫＳ３（Ｃ：０．９０〜１．００％、Ｓ
ｉ：０．３５％以下、Ｍｎ：０．５０％以下、Ｐ：０．
０３０％以下、Ｓ：０．０３０％以下、Ｃｒ：０．５０
％およびＷ：０．５０％を含有し、残部が実質的にＦ
ｅ）などの特殊工具鋼が使用されているが、放電加工機
やワイヤカット放電切断機のような軽腐食環境において
は錆の発生により円滑な動作ができない不良が発生して
いた。
５６ＨＲＣ以上で６０ＨＲＣ程度の硬度を要求されるた
め、従来はＳＫＳ３（Ｃ：０．９０〜１．００％、Ｓ
ｉ：０．３５％以下、Ｍｎ：０．５０％以下、Ｐ：０．
０３０％以下、Ｓ：０．０３０％以下、Ｃｒ：０．５０
％およびＷ：０．５０％を含有し、残部が実質的にＦ
ｅ）などの特殊工具鋼が使用されているが、放電加工機
やワイヤカット放電切断機のような軽腐食環境において
は錆の発生により円滑な動作ができない不良が発生して
いた。
【０００３】そこで、このような耐食性の必要な使用環
境においては、マルテンサイト系ステンレス鋼のＳＵＳ
４４０Ｃ（Ｃ：０．９５〜１．２０％、Ｓｉ：１．００
％以下、Ｍｎ：１．００％以下、Ｐ：０．０４０％以
下、Ｓ：０．０３０％以下、Ｃｒ：１６．００〜１８．
００％を含有し、残部が実質的にＦｅ）や、ＳＵＳ４２
０Ｊ２（Ｃ：０．２６〜０．４０％、Ｓｉ：１．００％
以下、Ｍｎ：１．００％以下、Ｐ：０．０４０％以下、
Ｓ：０．０３０％以下、Ｃｒ：１２．００〜１４．００
％を含有し、残部が実質的にＦｅ）が使用されていた。
境においては、マルテンサイト系ステンレス鋼のＳＵＳ
４４０Ｃ（Ｃ：０．９５〜１．２０％、Ｓｉ：１．００
％以下、Ｍｎ：１．００％以下、Ｐ：０．０４０％以
下、Ｓ：０．０３０％以下、Ｃｒ：１６．００〜１８．
００％を含有し、残部が実質的にＦｅ）や、ＳＵＳ４２
０Ｊ２（Ｃ：０．２６〜０．４０％、Ｓｉ：１．００％
以下、Ｍｎ：１．００％以下、Ｐ：０．０４０％以下、
Ｓ：０．０３０％以下、Ｃｒ：１２．００〜１４．００
％を含有し、残部が実質的にＦｅ）が使用されていた。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】ところが、前者のＳＵ
Ｓ４４０Ｃは、焼入れ焼もどし処理硬さの点では満足で
きるが、耐食性が低く、放電加工液中で錆が発生するこ
とがあるという問題があった。また、後者のＳＵＳ４２
０Ｊ２は、耐食性はほぼ満足するが、焼入れ焼もどし処
理硬さ５８ＨＲＣ以上を得ることが困難であり、耐摩耗
性に劣るため固定用工具の精度が維持できないという問
題があった。
Ｓ４４０Ｃは、焼入れ焼もどし処理硬さの点では満足で
きるが、耐食性が低く、放電加工液中で錆が発生するこ
とがあるという問題があった。また、後者のＳＵＳ４２
０Ｊ２は、耐食性はほぼ満足するが、焼入れ焼もどし処
理硬さ５８ＨＲＣ以上を得ることが困難であり、耐摩耗
性に劣るため固定用工具の精度が維持できないという問
題があった。
【０００５】
【発明の目的】本発明は、ＪＩＳで規格されているマル
テンサイト系ステンレス鋼の中で最も高い硬度をもつ、
ＳＵＳ４４０Ｃの焼入れ焼もどし処理硬さ５８ＨＲＣ以
上を満たす硬さと、ＳＵＳ４２０Ｊ２の耐食性を超える
耐食性を有し、通常の水質などでの使用環境では錆を生
ずることのない程度の耐食性を持った高硬度工具鋼を提
供することを目的としている。
テンサイト系ステンレス鋼の中で最も高い硬度をもつ、
ＳＵＳ４４０Ｃの焼入れ焼もどし処理硬さ５８ＨＲＣ以
上を満たす硬さと、ＳＵＳ４２０Ｊ２の耐食性を超える
耐食性を有し、通常の水質などでの使用環境では錆を生
ずることのない程度の耐食性を持った高硬度工具鋼を提
供することを目的としている。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明の耐食性に優れた
高硬度工具鋼は、基本的な合金組成としては、重量％
で、Ｃ：０．３５〜０．６５％、Ｓｉ：１．０％以下、
Ｍｎ：１．０％以下、Ｃｒ：１２．０〜１８．０％、Ｍ
ｏ：０．２〜１．０％、さらに、Ｖ：０．０５〜０．５
０％およびＮｂ：０．０５〜０．５０％の１種または２
種を含有し、残部が実質的にＦｅからなる合金組成を有
する。
高硬度工具鋼は、基本的な合金組成としては、重量％
で、Ｃ：０．３５〜０．６５％、Ｓｉ：１．０％以下、
Ｍｎ：１．０％以下、Ｃｒ：１２．０〜１８．０％、Ｍ
ｏ：０．２〜１．０％、さらに、Ｖ：０．０５〜０．５
０％およびＮｂ：０．０５〜０．５０％の１種または２
種を含有し、残部が実質的にＦｅからなる合金組成を有
する。
【０００７】そして、本発明の耐食性に優れた高硬度工
具鋼では、上記の基本的な合金組成に加えて、Ｎ：０．
０５〜０．２０％を含有するものとなすことができる。
具鋼では、上記の基本的な合金組成に加えて、Ｎ：０．
０５〜０．２０％を含有するものとなすことができる。
【０００８】そしてまた、本発明の耐食性に優れた高硬
度工具鋼では、１０４０〜１０８０℃で焼入れし、サブ
ゼロ処理（−５０℃以下）を施し、低温焼もどしにより
５８ＨＲＣ以上に調質したものとして使用するようにな
すことができる。
度工具鋼では、１０４０〜１０８０℃で焼入れし、サブ
ゼロ処理（−５０℃以下）を施し、低温焼もどしにより
５８ＨＲＣ以上に調質したものとして使用するようにな
すことができる。
【０００９】
【発明の実施の形態】次に、本発明に係わる耐食性に優
れた高硬度工具鋼の成分範囲（重量％）の限定理由につ
いて説明する。
れた高硬度工具鋼の成分範囲（重量％）の限定理由につ
いて説明する。
【００１０】Ｃ：０．３５〜０．６５％ Ｃは鋼の硬さを得るために最も重要な元素の一つであ
る。しかし、０．３５％未満では焼入れ焼もどし処理後
の硬さが５８ＨＲＣを得ることが困難である。また、
０．６５％を超える添加は、粗大な炭化物を生成させ
て、耐食性および加工性を低下させる。よって、Ｃの含
有量は０．３５〜０．６５％とした。
る。しかし、０．３５％未満では焼入れ焼もどし処理後
の硬さが５８ＨＲＣを得ることが困難である。また、
０．６５％を超える添加は、粗大な炭化物を生成させ
て、耐食性および加工性を低下させる。よって、Ｃの含
有量は０．３５〜０．６５％とした。
【００１１】Ｓｉ：１．０％以下 Ｓｉは鋼溶製時の脱酸剤であり、必要な限度で添加する
がフェライト相を脆化する元素であり、靭性を低下する
ので、その上限を１．０％とした。
がフェライト相を脆化する元素であり、靭性を低下する
ので、その上限を１．０％とした。
【００１２】Ｍｎ：１．０％以下 Ｍｎはオーステナイト生成元素であり、同時に鋼中のＳ
を固定する働きをする。しかし、多量の添加は、焼入れ
時の残留オーステナイトを増加させ、焼入れ焼もどし処
理硬さの低下を招く。そこで、その上限を１．０％とし
た。
を固定する働きをする。しかし、多量の添加は、焼入れ
時の残留オーステナイトを増加させ、焼入れ焼もどし処
理硬さの低下を招く。そこで、その上限を１．０％とし
た。
【００１３】Ｃｒ：１２．０〜１８．０％ Ｃｒは、耐食性の確保に必須の元素であり、十分な耐食
性をもたせるためには１２．０％以上の添加が必要であ
る。しかし、１８．０％を超えるとＭ７Ｃ３型の粗大な
炭化物が晶出し加工性を低下する。そこで、Ｃｒの含有
量は１２．０〜１８．０％とした。
性をもたせるためには１２．０％以上の添加が必要であ
る。しかし、１８．０％を超えるとＭ７Ｃ３型の粗大な
炭化物が晶出し加工性を低下する。そこで、Ｃｒの含有
量は１２．０〜１８．０％とした。
【００１４】Ｍｏ．０．２〜１．０％ Ｍｏは、マトリックスに固溶し、耐食性をさらに向上さ
せ、固溶強化により硬さを高める。しかし、その効果は
０．２％未満では小さく、１．０％を超えると、炭化物
中にＭｏが含まれることにより炭化物が粗大化する。そ
こで、Ｍｏの含有量は０．２〜１．０％とした。
せ、固溶強化により硬さを高める。しかし、その効果は
０．２％未満では小さく、１．０％を超えると、炭化物
中にＭｏが含まれることにより炭化物が粗大化する。そ
こで、Ｍｏの含有量は０．２〜１．０％とした。
【００１５】Ｖ：０．０５〜０．５０％およびＮｂ：
０．０５〜０．５０％の１種または２種 Ｖ，Ｎｂは、安定化した微細な炭化物を生成し、それに
よって結晶粒を微細化して、強度・靭性などの機械的性
質を向上する。しかし、０．０５％未満ではほとんど効
果が無く、０．５０％を超えると、加工性および靭性が
低下する。そこで、ＶおよびＮｂの含有量はそれぞれ
０．０５〜０．５０％とした。
０．０５〜０．５０％の１種または２種 Ｖ，Ｎｂは、安定化した微細な炭化物を生成し、それに
よって結晶粒を微細化して、強度・靭性などの機械的性
質を向上する。しかし、０．０５％未満ではほとんど効
果が無く、０．５０％を超えると、加工性および靭性が
低下する。そこで、ＶおよびＮｂの含有量はそれぞれ
０．０５〜０．５０％とした。
【００１６】Ｎ：０．０５〜０．２０％ Ｎは、強度の向上に大きく寄与し、Ｃを低減して炭化物
の生成を抑えつつ硬度を高めることを可能にする結果、
耐食性および加工性が向上する。しかし、０．０５％未
満ではその効果が小さく、０．２０％を超えて添加する
と、凝固時に窒素ブローが発生して、製造が困難とな
る。そこで、Ｎの含有量は０．０５〜０．２０％とし
た。
の生成を抑えつつ硬度を高めることを可能にする結果、
耐食性および加工性が向上する。しかし、０．０５％未
満ではその効果が小さく、０．２０％を超えて添加する
と、凝固時に窒素ブローが発生して、製造が困難とな
る。そこで、Ｎの含有量は０．０５〜０．２０％とし
た。
【００１７】
【実施例】以下に実施例を挙げて本発明を説明するが、
本発明はこのような実施例のみに限定されないことはい
うまでもない。
本発明はこのような実施例のみに限定されないことはい
うまでもない。
【００１８】表１に示す化学組成の鋼を高周波誘導炉で
溶製した後、５０ｋｇ鋼塊に鋳造し、熱間鍛造により直
径２２ｍｍの丸棒を製造して、諸特性を調べるサンプル
とした。
溶製した後、５０ｋｇ鋼塊に鋳造し、熱間鍛造により直
径２２ｍｍの丸棒を製造して、諸特性を調べるサンプル
とした。
【００１９】
【表１】
【００２０】上記の各鋼について１０３０℃および１０
５０℃で焼入れし、さらに−７５℃でサブゼロ処理を施
した後、１８０℃で焼もどしを行った。それら、各処理
後のサンプルの硬さおよび耐食性をつぎのようにして評
価した。
５０℃で焼入れし、さらに−７５℃でサブゼロ処理を施
した後、１８０℃で焼もどしを行った。それら、各処理
後のサンプルの硬さおよび耐食性をつぎのようにして評
価した。
【００２１】＜硬さ＞硬さは、径２０ｍｍ×長さ１００
ｍｍの試験片を使用して、サンプルの脱炭を防止するた
め、ソルト中で１０３０℃および１０５０℃の温度で焼
入れし、さらに一部については−７５℃でサブゼロ処理
を施した後、１８０℃で焼もどしを行った。そして、各
材料の長さ方向中央の横断面でＨＲＣ硬さを測定した。
この結果は、表２に示した。
ｍｍの試験片を使用して、サンプルの脱炭を防止するた
め、ソルト中で１０３０℃および１０５０℃の温度で焼
入れし、さらに一部については−７５℃でサブゼロ処理
を施した後、１８０℃で焼もどしを行った。そして、各
材料の長さ方向中央の横断面でＨＲＣ硬さを測定した。
この結果は、表２に示した。
【００２２】＜耐食性Ｉ＞１０３０℃および１０５０℃
で焼入れし、さらに一部については−７５℃でサブゼロ
処理を施した後、１８０℃で焼もどしを行い、径２０ｍ
ｍ×長さ２０ｍｍの試験片を使用して、１％ＨＣｌ水溶
液に入れ、室温で２４時間浸漬した後、腐蝕減量を測定
することで耐食性を評価した。
で焼入れし、さらに一部については−７５℃でサブゼロ
処理を施した後、１８０℃で焼もどしを行い、径２０ｍ
ｍ×長さ２０ｍｍの試験片を使用して、１％ＨＣｌ水溶
液に入れ、室温で２４時間浸漬した後、腐蝕減量を測定
することで耐食性を評価した。
【００２３】その結果は、表２に、比較例２（ＳＵＳ４
２０Ｊ２）の値を基準値１００としたときの、相対値で
表した。数字の大きいほうが耐食性が高い。
２０Ｊ２）の値を基準値１００としたときの、相対値で
表した。数字の大きいほうが耐食性が高い。
【００２４】＜耐食性ＩＩ＞塩水噴霧試験は、１０３０
℃および１０５０℃で焼入れし、さらに一部については
−７５℃でサブゼロ処理を施した後、１８０℃で焼もど
しを行い、径１５ｍｍ×長さ１００ｍｍの試験片を使用
して、５％ＮａＣｌ、３５℃で２４時間実施してその腐
蝕の有無を確認することにより耐食性を評価した。
℃および１０５０℃で焼入れし、さらに一部については
−７５℃でサブゼロ処理を施した後、１８０℃で焼もど
しを行い、径１５ｍｍ×長さ１００ｍｍの試験片を使用
して、５％ＮａＣｌ、３５℃で２４時間実施してその腐
蝕の有無を確認することにより耐食性を評価した。
【００２５】試験後の評価は、次の３段階とした。
【００２６】 ◎：全く腐蝕せず ○：軽度の腐蝕 ×：全面に発銹 ＜実機試験＞実際の使用条件における耐食性を評価する
ため、ワイヤー放電加工機の加工液中に１年間浸漬し、
浸漬後の錆の発生状況を観察した。
ため、ワイヤー放電加工機の加工液中に１年間浸漬し、
浸漬後の錆の発生状況を観察した。
【００２７】試験後の評価は、次の３段階とした。
【００２８】 Ａ：全く腐蝕せず Ｂ：軽度の腐蝕 Ｃ：全面に発銹
【００２９】
【表２】
【００３０】表２に示すように、本発明の鋼は、１０５
０℃で焼入れ後、サブゼロ処理を施すことで硬さ５８Ｈ
ＲＣ以上を有し、かつ耐食性は、ＳＵＳ４２０Ｊ２以上
であることが認められた。
０℃で焼入れ後、サブゼロ処理を施すことで硬さ５８Ｈ
ＲＣ以上を有し、かつ耐食性は、ＳＵＳ４２０Ｊ２以上
であることが認められた。
【００３１】他方、比較例１（ＳＵＳ４４０Ｃ）は、高
耐食で硬さを必要とする場合に使用される鋼であるが、
得られる硬さは６０ＨＲＣで十分であるものの、耐食性
に問題がある。また、比較例２（ＳＵＳ４２０Ｊ２）
は、得られる硬さが５６ＨＲＣであり、耐摩耗性に若干
の問題がある。さらに、比較例３（ＳＫＳ３）は、硬さ
は十分であるが、耐食性に問題がある。
耐食で硬さを必要とする場合に使用される鋼であるが、
得られる硬さは６０ＨＲＣで十分であるものの、耐食性
に問題がある。また、比較例２（ＳＵＳ４２０Ｊ２）
は、得られる硬さが５６ＨＲＣであり、耐摩耗性に若干
の問題がある。さらに、比較例３（ＳＫＳ３）は、硬さ
は十分であるが、耐食性に問題がある。
【００３２】
【発明の効果】本発明により、耐食性に優れた高硬度工
具鋼が提供される。そして、この材料を使用することに
より、各種機械類の部品（たとえば、水中で使用される
ようなバイス類）において、耐食性と高硬度の要求を同
時に満たすことができるという著しく優れた効果がもた
らされる。
具鋼が提供される。そして、この材料を使用することに
より、各種機械類の部品（たとえば、水中で使用される
ようなバイス類）において、耐食性と高硬度の要求を同
時に満たすことができるという著しく優れた効果がもた
らされる。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｃ２２Ｃ 38/26 Ｃ２２Ｃ 38/26 (72)発明者 山 崎 正 典 東京都大田区下丸子３丁目28番４号 日本 オートマチックマシン株式会社内 (72)発明者 荒 勝 東京都大田区下丸子３丁目28番４号 日本 オートマチックマシン株式会社内
Claims (3)
- 【請求項１】 重量％で、Ｃ：０．３５〜０．６５％、
Ｓｉ：１．０％以下、Ｍｎ：１．０％以下、Ｃｒ：１
２．０〜１８．０％、Ｍｏ：０．２〜１．０％、さら
に、Ｖ：０．０５〜０．５０％およびＮｂ：０．０５〜
０．５０％の１種または２種を含有し、残部が実質的に
Ｆｅからなる合金組成を有することを特徴とする工具
鋼。 - 【請求項２】 重量％で、Ｃ：０．３５〜０．６５％、
Ｓｉ：１．０％以下、Ｍｎ：１．０％以下、Ｃｒ：１
２．０〜１８．０％、Ｍｏ：０．２〜１．０％、さら
に、Ｖ：０．０５〜０．５０％およびＮｂ：０．０５〜
０．５０％の１種または２種に加えてＮ：０．０５〜
０．２０％を含有し、残部が実質的にＦｅからなる合金
組成を有することを特徴とする工具鋼。 - 【請求項３】 １０４０〜１０８０℃で焼入れし、サブ
ゼロ処理（−５０℃以下）を施し、低温焼もどしにより
５８ＨＲＣ以上に調質した請求項１または２に記載の高
硬度工具鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000109595A JP2001294987A (ja) | 2000-04-11 | 2000-04-11 | 工具鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000109595A JP2001294987A (ja) | 2000-04-11 | 2000-04-11 | 工具鋼 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001294987A true JP2001294987A (ja) | 2001-10-26 |
Family
ID=18622266
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2000109595A Pending JP2001294987A (ja) | 2000-04-11 | 2000-04-11 | 工具鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2001294987A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2007147797A2 (de) * | 2006-06-23 | 2007-12-27 | Wera Werk Hermann Werner Gmbh & Co. Kg | Edelstahlschraubwerkzeug und verfahren zu dessen herstellung |
| JP2015094015A (ja) * | 2013-11-13 | 2015-05-18 | 日本精工株式会社 | マルテンサイト系ステンレス鋼を用いた機構部品の製造方法および回転装置 |
-
2000
- 2000-04-11 JP JP2000109595A patent/JP2001294987A/ja active Pending
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| WO2007147797A2 (de) * | 2006-06-23 | 2007-12-27 | Wera Werk Hermann Werner Gmbh & Co. Kg | Edelstahlschraubwerkzeug und verfahren zu dessen herstellung |
| WO2007147797A3 (de) * | 2006-06-23 | 2008-02-14 | Werner Hermann Wera Werke | Edelstahlschraubwerkzeug und verfahren zu dessen herstellung |
| JP2015094015A (ja) * | 2013-11-13 | 2015-05-18 | 日本精工株式会社 | マルテンサイト系ステンレス鋼を用いた機構部品の製造方法および回転装置 |
| WO2015072523A1 (ja) * | 2013-11-13 | 2015-05-21 | 日本精工株式会社 | マルテンサイト系ステンレス鋼を用いた機構部品の製造方法および回転装置、転がり軸受、並びに転がり軸受ユニット |
| US20160289785A1 (en) * | 2013-11-13 | 2016-10-06 | Nsk Ltd. | Manufacturing method of mechanical component using martensitic stainless steel, rotating device, rolling bearing and rolling bearing unit |
| US20190112686A1 (en) * | 2013-11-13 | 2019-04-18 | Nsk Ltd. | Manufacturing method of mechanical component using martensitic stainless steel, rotating device, rolling bearing and rolling bearing unit |
| US10494692B2 (en) | 2013-11-13 | 2019-12-03 | Nsk Ltd. | Manufacturing method of mechanical component using martensitic stainless steel, rotating device, rolling bearing and rolling bearing unit |
| US10851433B2 (en) | 2013-11-13 | 2020-12-01 | Nsk Ltd. | Manufacturing method of mechanical component using martensitic stainless steel, rotating device, rolling bearing and rolling bearing unit |
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