JP2001280713A - 電子式膨張弁の制御方法および制御装置 - Google Patents
電子式膨張弁の制御方法および制御装置Info
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
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-
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- F25B41/30—Expansion means; Dispositions thereof
- F25B41/31—Expansion valves
- F25B41/34—Expansion valves with the valve member being actuated by electric means, e.g. by piezoelectric actuators
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- Control Of Temperature (AREA)
- Devices That Are Associated With Refrigeration Equipment (AREA)
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 冷凍機やヒートポンプで使用される圧縮機の
分野に関し、特に、冷却器のピンチ度を制御しかつ吐出
過熱度を維持するための電子式膨張弁の制御方法および
制御装置を提供する。 【解決手段】 ヒートポンプや冷凍機のための冷凍サイ
クル１０に使用する電子式膨張弁ＥＸＶは、冷却器の流
体温度ＣＦＴと飽和吸入温度ＳＳＴとの温度差をモニタ
することにより、適切な満液式冷却器の熱交換性能が確
保されるようにピンチ度を最小限に維持するために制御
される。液体がスラグを形成するのから圧縮機４０を保
護するために、吐出過熱度ＤＳＨがモニタされる。ＤＳ
Ｈが期待される値より低い場合、ＥＸＶ開口度が調整さ
れる。装置性能、適切なＤＳＨ、適切な冷媒負荷などを
最適化するようにＥＸＶの最適位置を決定するために使
用される特定の装置変数が、制御装置１５によってモニ
タされる。
分野に関し、特に、冷却器のピンチ度を制御しかつ吐出
過熱度を維持するための電子式膨張弁の制御方法および
制御装置を提供する。 【解決手段】 ヒートポンプや冷凍機のための冷凍サイ
クル１０に使用する電子式膨張弁ＥＸＶは、冷却器の流
体温度ＣＦＴと飽和吸入温度ＳＳＴとの温度差をモニタ
することにより、適切な満液式冷却器の熱交換性能が確
保されるようにピンチ度を最小限に維持するために制御
される。液体がスラグを形成するのから圧縮機４０を保
護するために、吐出過熱度ＤＳＨがモニタされる。ＤＳ
Ｈが期待される値より低い場合、ＥＸＶ開口度が調整さ
れる。装置性能、適切なＤＳＨ、適切な冷媒負荷などを
最適化するようにＥＸＶの最適位置を決定するために使
用される特定の装置変数が、制御装置１５によってモニ
タされる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、冷凍機やヒートポ
ンプで使用される圧縮機の分野に関し、特に、冷却器の
ピンチ度を制御しかつ吐出過熱度を維持するために電子
式膨張弁を使用することに関する。
ンプで使用される圧縮機の分野に関し、特に、冷却器の
ピンチ度を制御しかつ吐出過熱度を維持するために電子
式膨張弁を使用することに関する。
【０００２】
【従来の技術】ヒートポンプ装置では、循環ループの相
対的に高温側と相対的に低温側との間で熱エネルギーを
運ぶために冷媒が使用される。循環ループの高温側で圧
縮機によって冷媒が圧縮され、冷媒の温度が上昇する。
循環ループの低温側で冷媒が膨張させられ蒸発し、膨張
には熱が必要なので、温度が低下する。室内や室外の空
気と冷媒とのそれぞれの温度差により、室外空気を熱エ
ネルギー供給源または熱エネルギー吸収源として利用す
ることで、循環ループの一方で冷媒に熱エネルギーが与
えられ、他方で冷媒から熱エネルギーが奪われる。
対的に高温側と相対的に低温側との間で熱エネルギーを
運ぶために冷媒が使用される。循環ループの高温側で圧
縮機によって冷媒が圧縮され、冷媒の温度が上昇する。
循環ループの低温側で冷媒が膨張させられ蒸発し、膨張
には熱が必要なので、温度が低下する。室内や室外の空
気と冷媒とのそれぞれの温度差により、室外空気を熱エ
ネルギー供給源または熱エネルギー吸収源として利用す
ることで、循環ループの一方で冷媒に熱エネルギーが与
えられ、他方で冷媒から熱エネルギーが奪われる。
【０００３】この過程は可逆的であり、従って、ヒート
ポンプは加熱にも冷却にも使用することができる。適切
な弁と制御装置によって冷媒が室内や室外の熱交換器を
選択的に通り、それによって室内熱交換器が、暖房用に
は冷媒循環ループの高温側となり、冷房用には低温側と
なるので、住宅用の冷暖房装置は双方向的である。循環
送風機によって、室内空気が、室内熱交換器を通過しか
つ室内空間に通じるダクトを通過する。戻りダクトによ
って室内空間から空気が抜き取られ、この空気は室内熱
交換器に戻される。同様に送風機によって、周囲の空気
が、室外熱交換器を通過し、戸外に熱が放出され、また
は、戸外から利用可能な熱を吸収する。
ポンプは加熱にも冷却にも使用することができる。適切
な弁と制御装置によって冷媒が室内や室外の熱交換器を
選択的に通り、それによって室内熱交換器が、暖房用に
は冷媒循環ループの高温側となり、冷房用には低温側と
なるので、住宅用の冷暖房装置は双方向的である。循環
送風機によって、室内空気が、室内熱交換器を通過しか
つ室内空間に通じるダクトを通過する。戻りダクトによ
って室内空間から空気が抜き取られ、この空気は室内熱
交換器に戻される。同様に送風機によって、周囲の空気
が、室外熱交換器を通過し、戸外に熱が放出され、また
は、戸外から利用可能な熱を吸収する。
【０００４】このような種類のヒートポンプ装置は、そ
れぞれの熱交換器で空気と冷媒との間に熱エネルギーが
移動し続けるのに十分な温度差がある場合にのみ作動す
る。暖房用としては、空気と冷媒との温度差で利用可能
な熱エネルギーが圧縮機やそれぞれの送風機を作動させ
るのに必要な電気エネルギーを上まわる場合、ヒートポ
ンプ装置は有効である。冷房用には、空気と冷媒の温度
差は通常十分であり、暑い日ならなおさら十分である。
空調機や冷凍機はヒートポンプと同様に機能するが、室
内から室外に熱を移動させるだけである。それ以外の大
部分の特徴の中では、冷凍サイクルが同じである。
れぞれの熱交換器で空気と冷媒との間に熱エネルギーが
移動し続けるのに十分な温度差がある場合にのみ作動す
る。暖房用としては、空気と冷媒との温度差で利用可能
な熱エネルギーが圧縮機やそれぞれの送風機を作動させ
るのに必要な電気エネルギーを上まわる場合、ヒートポ
ンプ装置は有効である。冷房用には、空気と冷媒の温度
差は通常十分であり、暑い日ならなおさら十分である。
空調機や冷凍機はヒートポンプと同様に機能するが、室
内から室外に熱を移動させるだけである。それ以外の大
部分の特徴の中では、冷凍サイクルが同じである。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】冷媒が凝縮器から蒸発
器に流れる際、冷媒は電子式膨張弁（ＥＸＶ）などの弁
を通過する。装置内の主流制御は、高圧の凝縮器から低
圧の蒸発器に冷媒を膨張させるこの膨張弁にある。この
膨張によって、液体の一部が蒸発し、それによって、残
りの液体が冷却されて蒸発器の温度になる。蒸発器内の
冷媒の液面高さも、検出器入力に基づいて決定される冷
媒の液面高さにより、ＥＸＶによって制御される。第１
の検出器入力は、蒸発器内の温度検出器からであり、第
２の検出器入力は、飽和吸入温度からである。これら２
つの入力に基づいて、蒸発器内の液面高さが推定され
る。蒸発器内に温度検出器を取り付けることや、これら
２つの入力を使用しても蒸発器内の液面高さが正確に得
られないことから、多くの問題が生じる。
器に流れる際、冷媒は電子式膨張弁（ＥＸＶ）などの弁
を通過する。装置内の主流制御は、高圧の凝縮器から低
圧の蒸発器に冷媒を膨張させるこの膨張弁にある。この
膨張によって、液体の一部が蒸発し、それによって、残
りの液体が冷却されて蒸発器の温度になる。蒸発器内の
冷媒の液面高さも、検出器入力に基づいて決定される冷
媒の液面高さにより、ＥＸＶによって制御される。第１
の検出器入力は、蒸発器内の温度検出器からであり、第
２の検出器入力は、飽和吸入温度からである。これら２
つの入力に基づいて、蒸発器内の液面高さが推定され
る。蒸発器内に温度検出器を取り付けることや、これら
２つの入力を使用しても蒸発器内の液面高さが正確に得
られないことから、多くの問題が生じる。
【０００６】
【課題を解決するための手段】簡単に説明すると、ヒー
トポンプや冷凍機のための冷凍サイクルに使用される電
子式膨張弁（ＥＸＶ）は、冷却器の流体温度と飽和吸入
温度との温度差をモニタすることにより、満液式冷却器
の適切な熱交換性能が確保されるようにピンチ度を最小
限に維持するために制御される。液体がスラグを形成す
る（ｌｉｑｕｉｄ ｓｌｕｇｇｉｎｇ）のから圧縮機を
保護するために、吐出過熱度がモニタされる。吐出過熱
度が期待される値より低い場合、ＥＸＶ開口度が調整さ
れる。装置性能、適切な吐出過熱度、適切な冷媒負荷な
どを最適化するようにＥＸＶの最適位置を決定するため
に使用される特定の装置変数が、制御装置によってモニ
タされる。
トポンプや冷凍機のための冷凍サイクルに使用される電
子式膨張弁（ＥＸＶ）は、冷却器の流体温度と飽和吸入
温度との温度差をモニタすることにより、満液式冷却器
の適切な熱交換性能が確保されるようにピンチ度を最小
限に維持するために制御される。液体がスラグを形成す
る（ｌｉｑｕｉｄ ｓｌｕｇｇｉｎｇ）のから圧縮機を
保護するために、吐出過熱度がモニタされる。吐出過熱
度が期待される値より低い場合、ＥＸＶ開口度が調整さ
れる。装置性能、適切な吐出過熱度、適切な冷媒負荷な
どを最適化するようにＥＸＶの最適位置を決定するため
に使用される特定の装置変数が、制御装置によってモニ
タされる。
【０００７】本発明の実施態様によれば、冷凍サイクル
装置の電子式膨張弁を制御する方法は、前記冷却器の流
体温度と飽和吸入温度との温度差をモニタすることによ
り適切な満液式冷却器の熱交換性能を確保し、装置の吐
出過熱度をモニタすることにより装置の圧縮機を保護
し、吐出過熱度が所定値より低い場合、電子式膨張弁の
開口度を調整することを含む。
装置の電子式膨張弁を制御する方法は、前記冷却器の流
体温度と飽和吸入温度との温度差をモニタすることによ
り適切な満液式冷却器の熱交換性能を確保し、装置の吐
出過熱度をモニタすることにより装置の圧縮機を保護
し、吐出過熱度が所定値より低い場合、電子式膨張弁の
開口度を調整することを含む。
【０００８】本発明の実施態様によれば、冷凍サイクル
装置の電子式膨張弁を制御する方法は、装置の飽和吸入
温度（ＳＳＴ）を測定し、装置の飽和吐出温度（ＳＤ
Ｔ）を測定し、装置の冷却器の流体温度（ＣＦＴ）を測
定し、装置の飽和凝縮温度（ＳＣＴ）を測定し、ＣＦＴ
からＳＳＴを引いた差としてピンチ度を決定し、ピンチ
度から設定ピンチ度を引いた差としてピンチ度誤差を決
定し、現在のピンチ度から所定時間前のピンチ度を引い
た差としてピンチ度変化率を決定し、ＳＤＴからＳＣＴ
を引いた差として吐出過熱度を決定し、吐出過熱度から
設定吐出過熱度を引いた差として吐出過熱度誤差を決定
し、現在の吐出過熱度から所定時間前の吐出過熱度を引
いた差として吐出過熱度変化率を決定し、所定温度の不
感帯を設定し、ピンチ度誤差、ピンチ度変化率、吐出過
熱度誤差、吐出過熱度変化率、不感帯に基づいて電子式
膨張弁の作動を制御することを含む。
装置の電子式膨張弁を制御する方法は、装置の飽和吸入
温度（ＳＳＴ）を測定し、装置の飽和吐出温度（ＳＤ
Ｔ）を測定し、装置の冷却器の流体温度（ＣＦＴ）を測
定し、装置の飽和凝縮温度（ＳＣＴ）を測定し、ＣＦＴ
からＳＳＴを引いた差としてピンチ度を決定し、ピンチ
度から設定ピンチ度を引いた差としてピンチ度誤差を決
定し、現在のピンチ度から所定時間前のピンチ度を引い
た差としてピンチ度変化率を決定し、ＳＤＴからＳＣＴ
を引いた差として吐出過熱度を決定し、吐出過熱度から
設定吐出過熱度を引いた差として吐出過熱度誤差を決定
し、現在の吐出過熱度から所定時間前の吐出過熱度を引
いた差として吐出過熱度変化率を決定し、所定温度の不
感帯を設定し、ピンチ度誤差、ピンチ度変化率、吐出過
熱度誤差、吐出過熱度変化率、不感帯に基づいて電子式
膨張弁の作動を制御することを含む。
【０００９】本発明の実施態様によれば、冷凍サイクル
装置の電子式膨張弁の制御装置は、装置のピンチ度を決
定する手段と、装置のピンチ度誤差を決定する手段と、
装置のピンチ度変化率を決定する手段と、装置の吐出過
熱度を決定する手段と、装置の吐出過熱度誤差を決定す
る手段と、装置の吐出過熱度変化率を決定する手段と、
所定温度の不感帯を設定する手段と、ピンチ度誤差、ピ
ンチ度変化率、吐出過熱度誤差、吐出過熱度変化率、不
感帯に基づいて電子式膨張弁の作動を制御する手段とを
備える。
装置の電子式膨張弁の制御装置は、装置のピンチ度を決
定する手段と、装置のピンチ度誤差を決定する手段と、
装置のピンチ度変化率を決定する手段と、装置の吐出過
熱度を決定する手段と、装置の吐出過熱度誤差を決定す
る手段と、装置の吐出過熱度変化率を決定する手段と、
所定温度の不感帯を設定する手段と、ピンチ度誤差、ピ
ンチ度変化率、吐出過熱度誤差、吐出過熱度変化率、不
感帯に基づいて電子式膨張弁の作動を制御する手段とを
備える。
【００１０】
【発明の実施の形態】図１を参照すると、基本的な冷凍
装置１０は、電子式膨張弁ＥＸＶを介して蒸発器３０に
流体が流れるように接続された凝縮器２０を備える。弁
ＥＸＶは、制御装置１５により制御される。蒸発器３０
は、圧縮機４０を介して流体が流れるように凝縮器２０
に接続される。圧縮機は１台しか示されていないが、同
じ回路に平行して複数の圧縮機を接続することは、当業
技術で知られている。戻り水（または空気）が蒸発器３
０に供給され、そこで冷媒に熱が移動する。冷凍回路
は、１つしか示されていないが、２つの独立した冷凍回
路を使用することは、当業技術で知られている。冷却器
への供給水（または空気）が、冷却に必要なため循環さ
れる。変換器すなわちサーミスタ８０によって、冷却器
の流体温度（ＣＦＴ）が測定され、それを制御装置が受
け取る。圧力変換器５０によって、冷媒の飽和凝縮圧が
測定され、その測定値は、制御装置１５で飽和凝縮温度
（ＳＣＴ）に変換される。圧力変換器６０によって、冷
媒の飽和吸入圧が測定され、その測定値は、制御装置１
５で飽和吸入温度（ＳＳＴ）に変換される。吐出気体サ
ーミスタ検出器７０によって、飽和吐出温度（ＳＤＴ）
が制御装置１５に送られる。あるいは、圧力変換器によ
って、冷媒の飽和吐出圧力が測定され、その測定値がＳ
ＤＴに変換される。圧力変換器は、温度を直接測定する
通常の手段より正確なので、一般に使用される。
装置１０は、電子式膨張弁ＥＸＶを介して蒸発器３０に
流体が流れるように接続された凝縮器２０を備える。弁
ＥＸＶは、制御装置１５により制御される。蒸発器３０
は、圧縮機４０を介して流体が流れるように凝縮器２０
に接続される。圧縮機は１台しか示されていないが、同
じ回路に平行して複数の圧縮機を接続することは、当業
技術で知られている。戻り水（または空気）が蒸発器３
０に供給され、そこで冷媒に熱が移動する。冷凍回路
は、１つしか示されていないが、２つの独立した冷凍回
路を使用することは、当業技術で知られている。冷却器
への供給水（または空気）が、冷却に必要なため循環さ
れる。変換器すなわちサーミスタ８０によって、冷却器
の流体温度（ＣＦＴ）が測定され、それを制御装置が受
け取る。圧力変換器５０によって、冷媒の飽和凝縮圧が
測定され、その測定値は、制御装置１５で飽和凝縮温度
（ＳＣＴ）に変換される。圧力変換器６０によって、冷
媒の飽和吸入圧が測定され、その測定値は、制御装置１
５で飽和吸入温度（ＳＳＴ）に変換される。吐出気体サ
ーミスタ検出器７０によって、飽和吐出温度（ＳＤＴ）
が制御装置１５に送られる。あるいは、圧力変換器によ
って、冷媒の飽和吐出圧力が測定され、その測定値がＳ
ＤＴに変換される。圧力変換器は、温度を直接測定する
通常の手段より正確なので、一般に使用される。
【００１１】ピンチ度は、ＣＦＴからＳＳＴを引いた
差、と定義される。吐出過熱度（ＤＳＨ）は、ＳＤＴか
らＳＣＴを引いた差、と定義される。本発明の方法で
は、これらの変数は、ＥＸＶの作動を制御するために、
従って、装置１０内の冷媒の流れを制御するために使用
される。ＥＸＶは、冷却器の流体温度と飽和吸入温度と
の温度差をモニタすることにより、適切な満液式冷却器
の熱交換性能が確保されるようにピンチ度を最小限に維
持するために制御されるのが好ましい。ＥＸＶを開く
と、冷却器のピンチ度は通常低下し、従って、冷却器の
熱交換性能が向上する。しかしながら、ＥＸＶを開き過
ぎると、吐出過熱度が下がり、油圧が低下し、冷媒の流
量が減少する。従って、本発明には２つの目的があり、
１つの目的は、冷却器のピンチ度を低く維持することで
あり、もう１つの目的は、吐出過熱度を維持することで
ある。
差、と定義される。吐出過熱度（ＤＳＨ）は、ＳＤＴか
らＳＣＴを引いた差、と定義される。本発明の方法で
は、これらの変数は、ＥＸＶの作動を制御するために、
従って、装置１０内の冷媒の流れを制御するために使用
される。ＥＸＶは、冷却器の流体温度と飽和吸入温度と
の温度差をモニタすることにより、適切な満液式冷却器
の熱交換性能が確保されるようにピンチ度を最小限に維
持するために制御されるのが好ましい。ＥＸＶを開く
と、冷却器のピンチ度は通常低下し、従って、冷却器の
熱交換性能が向上する。しかしながら、ＥＸＶを開き過
ぎると、吐出過熱度が下がり、油圧が低下し、冷媒の流
量が減少する。従って、本発明には２つの目的があり、
１つの目的は、冷却器のピンチ度を低く維持することで
あり、もう１つの目的は、吐出過熱度を維持することで
ある。
【００１２】図２を参照すると、初期化ステップ１１０
で、本発明の方法で使用されるさまざまな変数の値が設
定される。本発明の方法のフローチャートのサイクル
は、１０秒毎に実行されるが、他の適切なサイクル時間
を使用することもできる。ＣＦＴ、ＳＳＴ、ＳＤＴ、Ｓ
ＣＴの値は制御装置１５（図１参照）によって読み取ら
れる。ＰＩＮＣＨ（ピンチ度）は、ＣＦＴ−ＳＳＴ、と
定義され、ＰＩＮＣＨ＿ＥＲＲＯＲ（ピンチ度誤差）
は、ＰＩＮＣＨ−ＰＩＮＣＨ＿ＳＥＴＰＯＩＮＴ（設定
ピンチ度）（製造業者、設置業者、使用者などにより装
置の制御装置にプログラムされる）、と定義され、ＰＩ
ＮＣＨ＿ＲＡＴＥ（ピンチ度変化率）は、現在のピンチ
度から１０秒前のものを引いたＰＩＮＣＨ−ＰＩＮＣＨ
＿１０Ｓ＿ＡＧＯ（１０秒前のＰＩＮＣＨ）、と定義さ
れる。ＤＳＨ（吐出過熱度）は、ＳＤＴ−ＳＣＴ、と定
義され、ＤＳＨ＿ＥＲＲＯＲ（吐出過熱度誤差）は、Ｄ
ＳＨ−ＤＳＨ＿ＳＥＴＰＯＩＮＴ（設定吐出過熱度）
（製造業者、設置業者、使用者などにより装置の制御装
置にプログラムされる）、と定義され、ＤＳＨ＿ＲＡＴ
Ｅ（吐出過熱度変化率）は、現在の吐出過熱度から１０
秒前のものを引いたＤＳＨ−ＤＳＨ＿１０Ｓ＿ＡＧＯ
（１０秒前のＤＳＨ）、と定義される。
で、本発明の方法で使用されるさまざまな変数の値が設
定される。本発明の方法のフローチャートのサイクル
は、１０秒毎に実行されるが、他の適切なサイクル時間
を使用することもできる。ＣＦＴ、ＳＳＴ、ＳＤＴ、Ｓ
ＣＴの値は制御装置１５（図１参照）によって読み取ら
れる。ＰＩＮＣＨ（ピンチ度）は、ＣＦＴ−ＳＳＴ、と
定義され、ＰＩＮＣＨ＿ＥＲＲＯＲ（ピンチ度誤差）
は、ＰＩＮＣＨ−ＰＩＮＣＨ＿ＳＥＴＰＯＩＮＴ（設定
ピンチ度）（製造業者、設置業者、使用者などにより装
置の制御装置にプログラムされる）、と定義され、ＰＩ
ＮＣＨ＿ＲＡＴＥ（ピンチ度変化率）は、現在のピンチ
度から１０秒前のものを引いたＰＩＮＣＨ−ＰＩＮＣＨ
＿１０Ｓ＿ＡＧＯ（１０秒前のＰＩＮＣＨ）、と定義さ
れる。ＤＳＨ（吐出過熱度）は、ＳＤＴ−ＳＣＴ、と定
義され、ＤＳＨ＿ＥＲＲＯＲ（吐出過熱度誤差）は、Ｄ
ＳＨ−ＤＳＨ＿ＳＥＴＰＯＩＮＴ（設定吐出過熱度）
（製造業者、設置業者、使用者などにより装置の制御装
置にプログラムされる）、と定義され、ＤＳＨ＿ＲＡＴ
Ｅ（吐出過熱度変化率）は、現在の吐出過熱度から１０
秒前のものを引いたＤＳＨ−ＤＳＨ＿１０Ｓ＿ＡＧＯ
（１０秒前のＤＳＨ）、と定義される。
【００１３】ステップ１１２で、ＰＩＮＣＨ＿ＥＲＲＯ
Ｒの絶対値（ＡＢＳＯＬＵＴＥ（ＰＩＮＣＨ＿ＥＲＲＯ
Ｒ））がＤＥＡＤＢＡＮＤ（不感帯）と比較される。ピ
ンチ度誤差の絶対値が「不感帯」より小さい場合、ＥＸ
Ｖには何の作動量も加えられない。不感帯によって、検
出器の不正確さに起因する不安定性が回避される。不感
帯の値は、使用者により随意に設定されるが、本発明の
実施例として使用されるこの実施態様では、不感帯は、
０．４°Ｆ（０．２２２２℃）に設定される。
Ｒの絶対値（ＡＢＳＯＬＵＴＥ（ＰＩＮＣＨ＿ＥＲＲＯ
Ｒ））がＤＥＡＤＢＡＮＤ（不感帯）と比較される。ピ
ンチ度誤差の絶対値が「不感帯」より小さい場合、ＥＸ
Ｖには何の作動量も加えられない。不感帯によって、検
出器の不正確さに起因する不安定性が回避される。不感
帯の値は、使用者により随意に設定されるが、本発明の
実施例として使用されるこの実施態様では、不感帯は、
０．４°Ｆ（０．２２２２℃）に設定される。
【００１４】ステップ１１２で、ＰＩＮＣＨ＿ＥＲＲＯ
Ｒの絶対値が不感帯より大きい場合、ステップ１１４
で、ＥＸＶ＿ＭＯＶ（ＥＸＶの作動量）が、（ＰＩＮＣ
Ｈ＿ＥＲＲＯＲ−ＤＥＡＤＢＡＮＤ）＊ＫＰ＋ＰＩＮＣ
Ｈ＿ＲＡＴＥ＊ＫＤ、に設定される。そうでない場合、
上述のようにＥＸＶ＿ＭＯＶの値は変化させずに、その
まま維持される。ＫＰは、比例利得であり、ピンチ度誤
差と掛け合わせて比例作動量が得られる。この実施態様
では、ＫＰは、０．３３％／°Ｆ（０．３３％／０．５
５５５℃）である。ＫＤは、微分利得であり、ピンチ度
誤差の変化率と掛け合わせて微分作動量が得られる。こ
の実施態様では、ＫＤは、０．３３％／（°Ｆ・１０
秒）（０．３３％／（０．５５５５℃・１０秒））であ
る。比例作動量と微分作動量の合計が、パーセントでの
ＥＸＶの作動量を表す。負の値は閉作動に対応し、正の
値は開作動に対応する。
Ｒの絶対値が不感帯より大きい場合、ステップ１１４
で、ＥＸＶ＿ＭＯＶ（ＥＸＶの作動量）が、（ＰＩＮＣ
Ｈ＿ＥＲＲＯＲ−ＤＥＡＤＢＡＮＤ）＊ＫＰ＋ＰＩＮＣ
Ｈ＿ＲＡＴＥ＊ＫＤ、に設定される。そうでない場合、
上述のようにＥＸＶ＿ＭＯＶの値は変化させずに、その
まま維持される。ＫＰは、比例利得であり、ピンチ度誤
差と掛け合わせて比例作動量が得られる。この実施態様
では、ＫＰは、０．３３％／°Ｆ（０．３３％／０．５
５５５℃）である。ＫＤは、微分利得であり、ピンチ度
誤差の変化率と掛け合わせて微分作動量が得られる。こ
の実施態様では、ＫＤは、０．３３％／（°Ｆ・１０
秒）（０．３３％／（０．５５５５℃・１０秒））であ
る。比例作動量と微分作動量の合計が、パーセントでの
ＥＸＶの作動量を表す。負の値は閉作動に対応し、正の
値は開作動に対応する。
【００１５】次に、ステップ１１６で、装置の運転が３
分間を超えているか装置の時計が確認される。超えてい
ない場合、ステップ１１８で、ＥＸＶ＿ＰＯＳＩＴＩＯ
Ｎ＿ＬＩＭＩＴ（ＥＸＶの位置制限）が、ＥＸＶの可能
な作動範囲の全体の５２％に設定され、制御はステップ
１６２に進む。すなわち、所定時間が必要な運転開始時
には、吐出過熱度の維持は無視され、ＥＸＶの位置制限
が５２％に再初期化される。
分間を超えているか装置の時計が確認される。超えてい
ない場合、ステップ１１８で、ＥＸＶ＿ＰＯＳＩＴＩＯ
Ｎ＿ＬＩＭＩＴ（ＥＸＶの位置制限）が、ＥＸＶの可能
な作動範囲の全体の５２％に設定され、制御はステップ
１６２に進む。すなわち、所定時間が必要な運転開始時
には、吐出過熱度の維持は無視され、ＥＸＶの位置制限
が５２％に再初期化される。
【００１６】ステップ１１６で、装置の運転が３分間を
超えている場合、ステップ１２０で、ＤＳＨ＿ＥＲＲＯ
Ｒが確認され、ＤＳＨ＿ＥＲＲＯＲが、−３．５°Ｆ
（−１．９４４２５℃）より小さい場合、ステップ１２
２で、ＥＸＶ＿ＭＯＶは、−０．３３％＋０．０３３＊
ＤＳＨ＿ＲＡＴＥに設定され、制御はステップ１６２に
進む。
超えている場合、ステップ１２０で、ＤＳＨ＿ＥＲＲＯ
Ｒが確認され、ＤＳＨ＿ＥＲＲＯＲが、−３．５°Ｆ
（−１．９４４２５℃）より小さい場合、ステップ１２
２で、ＥＸＶ＿ＭＯＶは、−０．３３％＋０．０３３＊
ＤＳＨ＿ＲＡＴＥに設定され、制御はステップ１６２に
進む。
【００１７】ステップ１２０で、ＤＳＨ＿ＥＲＲＯＲが
−３．５°Ｆ（−１．９４４２５℃）より小さくない場
合、ステップ１２４で、ＥＸＶ＿ＭＯＶが０％より小さ
いかが確認される。
−３．５°Ｆ（−１．９４４２５℃）より小さくない場
合、ステップ１２４で、ＥＸＶ＿ＭＯＶが０％より小さ
いかが確認される。
【００１８】ステップ１２４で、ＥＸＶ＿ＭＯＶが０％
より小さい場合、すなわち、ピンチ度が設定ピンチ度よ
り小さい場合、ステップ１２６で、制御装置によって、
ＤＳＨ＿ＥＲＲＯＲが２°Ｆ（１．１１１℃）より大き
く、かつＥＸＶ＿ＰＯＳＩＴＩＯＮ（ＥＸＶの位置）が
４０％より小さく、かつＰＩＮＣＨ＿ＥＲＲＯＲが−
０．５°Ｆ（−０．２７７７５℃）より大きいかが確認
され、いずれも該当する場合、ステップ１２８で、ＥＸ
Ｖ＿ＭＯＶは、０％に設定される。
より小さい場合、すなわち、ピンチ度が設定ピンチ度よ
り小さい場合、ステップ１２６で、制御装置によって、
ＤＳＨ＿ＥＲＲＯＲが２°Ｆ（１．１１１℃）より大き
く、かつＥＸＶ＿ＰＯＳＩＴＩＯＮ（ＥＸＶの位置）が
４０％より小さく、かつＰＩＮＣＨ＿ＥＲＲＯＲが−
０．５°Ｆ（−０．２７７７５℃）より大きいかが確認
され、いずれも該当する場合、ステップ１２８で、ＥＸ
Ｖ＿ＭＯＶは、０％に設定される。
【００１９】ステップ１２６で、いずれか１つでも該当
しない場合、ステップ１３０で、制御装置によって、Ｄ
ＳＨ＿ＥＲＲＯＲが−１°Ｆ（−０．５５５５℃）より
大きく、かつＥＸＶ＿ＰＯＳＩＴＩＯＮが３６％より小
さいかが確認され、両方とも該当する場合、ステップ１
３２で、ＥＸＶ＿ＭＯＶは、０％に設定される。
しない場合、ステップ１３０で、制御装置によって、Ｄ
ＳＨ＿ＥＲＲＯＲが−１°Ｆ（−０．５５５５℃）より
大きく、かつＥＸＶ＿ＰＯＳＩＴＩＯＮが３６％より小
さいかが確認され、両方とも該当する場合、ステップ１
３２で、ＥＸＶ＿ＭＯＶは、０％に設定される。
【００２０】ステップ１３０で、どちらか一方でも該当
しない場合、制御はステップ１６２に進む。
しない場合、制御はステップ１６２に進む。
【００２１】ステップ１２４で、ＥＸＶ＿ＭＯＶが０％
より小さくない場合、ステップ１３４で、制御装置によ
って、ＤＳＨ＿ＥＲＲＯＲが−２°Ｆ（−１．１１１
℃）より小さいかが確認され、小さい場合、ステップ１
３６で、ＥＸＶ＿ＭＯＶは−０．２％に設定され、その
後、制御はステップ１６２に進む。、ステップ１３４
で、ＤＳＨ＿ＥＲＲＯＲが−２°Ｆ（−１．１１１℃）
より小さくない場合、ステップ１３８で、制御装置によ
って、ＥＸＶ＿ＰＯＳＩＴＩＯＮ−６％がＥＸＶ＿ＯＬ
Ｄ＿ＰＯＳＩＴＩＯＮ（ＥＸＶの以前の位置）より大き
いかが確認される。すなわち、６％を超えるＥＸＶ開作
動がある場合、冷却器のピンチ度の実際の低下が生じて
いるかが制御装置によって確認されるのであり、冷却器
のピンチ度の実際の低下（ステップ１４０で０．６°Ｆ
（０．３３３３℃）より大きい変化量として定義され
る）が生じていない場合、ＥＸＶは最適な位置で開状態
にある。
より小さくない場合、ステップ１３４で、制御装置によ
って、ＤＳＨ＿ＥＲＲＯＲが−２°Ｆ（−１．１１１
℃）より小さいかが確認され、小さい場合、ステップ１
３６で、ＥＸＶ＿ＭＯＶは−０．２％に設定され、その
後、制御はステップ１６２に進む。、ステップ１３４
で、ＤＳＨ＿ＥＲＲＯＲが−２°Ｆ（−１．１１１℃）
より小さくない場合、ステップ１３８で、制御装置によ
って、ＥＸＶ＿ＰＯＳＩＴＩＯＮ−６％がＥＸＶ＿ＯＬ
Ｄ＿ＰＯＳＩＴＩＯＮ（ＥＸＶの以前の位置）より大き
いかが確認される。すなわち、６％を超えるＥＸＶ開作
動がある場合、冷却器のピンチ度の実際の低下が生じて
いるかが制御装置によって確認されるのであり、冷却器
のピンチ度の実際の低下（ステップ１４０で０．６°Ｆ
（０．３３３３℃）より大きい変化量として定義され
る）が生じていない場合、ＥＸＶは最適な位置で開状態
にある。
【００２２】ステップ１３８で、ＥＸＶ＿ＰＯＳＩＴＩ
ＯＮ−６％がＥＸＶ＿ＯＬＤ＿ＰＯＳＩＴＩＯＮより大
きくない場合、制御はステップ１４６に進む。
ＯＮ−６％がＥＸＶ＿ＯＬＤ＿ＰＯＳＩＴＩＯＮより大
きくない場合、制御はステップ１４６に進む。
【００２３】ステップ１３８で、ＥＸＶ＿ＰＯＳＩＴＩ
ＯＮ−６％がＥＸＶ＿ＯＬＤ＿ＰＯＳＩＴＩＯＮより大
きい場合、ステップ１４０で、制御装置によって、ＰＩ
ＮＣＨ＿ＬＡＳＴ＿ＥＸＶ（直前のＥＸＶでのピンチ
度）−ＰＩＮＣＨ＿ＥＲＲＯＲが０．６°Ｆ（０．３３
３３℃）より大きいかが確認され、大きくない場合、ス
テップ１４２で、ＥＸＶ＿ＰＯＳＩＴＩＯＮ＿ＬＩＭＩ
ＴがＥＸＶ＿ＰＯＳＩＴＩＯＮに設定される。
ＯＮ−６％がＥＸＶ＿ＯＬＤ＿ＰＯＳＩＴＩＯＮより大
きい場合、ステップ１４０で、制御装置によって、ＰＩ
ＮＣＨ＿ＬＡＳＴ＿ＥＸＶ（直前のＥＸＶでのピンチ
度）−ＰＩＮＣＨ＿ＥＲＲＯＲが０．６°Ｆ（０．３３
３３℃）より大きいかが確認され、大きくない場合、ス
テップ１４２で、ＥＸＶ＿ＰＯＳＩＴＩＯＮ＿ＬＩＭＩ
ＴがＥＸＶ＿ＰＯＳＩＴＩＯＮに設定される。
【００２４】ステップ１４０で、ＰＩＮＣＨ＿ＬＡＳＴ
＿ＥＸＶ−ＰＩＮＣＨ＿ＥＲＲＯＲが０．６°Ｆ（０．
３３３３℃）より大きい場合、ステップ１４４で、ＥＸ
Ｖ＿ＯＬＤ＿ＰＯＳＩＴＩＯＮは、ＥＸＶ＿ＰＯＳＩＴ
ＩＯＮに設定され、ＰＩＮＣＨ＿ＬＡＳＴ＿ＥＸＶは、
ＰＩＮＣＨ＿ＥＲＲＯＲに設定される。
＿ＥＸＶ−ＰＩＮＣＨ＿ＥＲＲＯＲが０．６°Ｆ（０．
３３３３℃）より大きい場合、ステップ１４４で、ＥＸ
Ｖ＿ＯＬＤ＿ＰＯＳＩＴＩＯＮは、ＥＸＶ＿ＰＯＳＩＴ
ＩＯＮに設定され、ＰＩＮＣＨ＿ＬＡＳＴ＿ＥＸＶは、
ＰＩＮＣＨ＿ＥＲＲＯＲに設定される。
【００２５】次に、ステップ１４６で、制御装置によっ
て、ＤＳＨ＿ＥＲＲＯＲが−１°Ｆ（−０．５５５５
℃）より小さいかが確認され、小さい場合、ステップ１
４８で、ＥＸＶ＿ＭＯＶは０％に設定され、ＥＸＶ＿Ｐ
ＯＳＩＴＩＯＮ＿ＬＩＭＩＴは、ＥＸＶ＿ＰＯＳＩＴＩ
ＯＮに設定され、その後、制御はステップ１６２に進
む。
て、ＤＳＨ＿ＥＲＲＯＲが−１°Ｆ（−０．５５５５
℃）より小さいかが確認され、小さい場合、ステップ１
４８で、ＥＸＶ＿ＭＯＶは０％に設定され、ＥＸＶ＿Ｐ
ＯＳＩＴＩＯＮ＿ＬＩＭＩＴは、ＥＸＶ＿ＰＯＳＩＴＩ
ＯＮに設定され、その後、制御はステップ１６２に進
む。
【００２６】ステップ１４６で、ＤＳＨ＿ＥＲＲＯＲが
−１°Ｆ（−０．５５５５℃）より小さくない場合、ス
テップ１５０で、制御装置によって、ＥＸＶ＿ＰＯＳＩ
ＴＩＯＮがＥＸＶ＿ＰＯＳＩＴＩＯＮ＿ＬＩＭＩＴより
大きいかが確認され、大きい場合、ステップ１５２で、
ＥＸＶ＿ＭＯＶは０％に設定され、制御はステップ１６
２に進む。
−１°Ｆ（−０．５５５５℃）より小さくない場合、ス
テップ１５０で、制御装置によって、ＥＸＶ＿ＰＯＳＩ
ＴＩＯＮがＥＸＶ＿ＰＯＳＩＴＩＯＮ＿ＬＩＭＩＴより
大きいかが確認され、大きい場合、ステップ１５２で、
ＥＸＶ＿ＭＯＶは０％に設定され、制御はステップ１６
２に進む。
【００２７】ステップ１５０で、ＥＸＶ＿ＰＯＳＩＴＩ
ＯＮがＥＸＶ＿ＰＯＳＩＴＩＯＮ＿ＬＩＭＩＴより大き
くない場合、ステップ１５４で、ＤＳＨ＿ＥＲＲＯＲが
１°Ｆ（０．５５５５℃）より小さく、かつＥＸＶ＿Ｍ
ＯＶが０．４６％より大きいかが確認され、両方とも該
当する場合、ステップ１５６で、ＥＸＶ＿ＭＯＶは０．
４６％に設定される。
ＯＮがＥＸＶ＿ＰＯＳＩＴＩＯＮ＿ＬＩＭＩＴより大き
くない場合、ステップ１５４で、ＤＳＨ＿ＥＲＲＯＲが
１°Ｆ（０．５５５５℃）より小さく、かつＥＸＶ＿Ｍ
ＯＶが０．４６％より大きいかが確認され、両方とも該
当する場合、ステップ１５６で、ＥＸＶ＿ＭＯＶは０．
４６％に設定される。
【００２８】ステップ１５４で、どちらか一方でも該当
しない場合、ステップ１５８で、制御装置によって、Ｄ
ＳＨ＿ＥＲＲＯＲが０°Ｆ（０℃）より大きいかが確認
され、大きい場合、ステップ１６０で、ＥＸＶ＿ＰＯＳ
ＩＴＩＯＮ＿ＬＩＭＩＴはＥＸＶ＿ＰＯＳＩＴＩＯＮ＋
２％に設定される。
しない場合、ステップ１５８で、制御装置によって、Ｄ
ＳＨ＿ＥＲＲＯＲが０°Ｆ（０℃）より大きいかが確認
され、大きい場合、ステップ１６０で、ＥＸＶ＿ＰＯＳ
ＩＴＩＯＮ＿ＬＩＭＩＴはＥＸＶ＿ＰＯＳＩＴＩＯＮ＋
２％に設定される。
【００２９】ステップ１５８で、ＤＳＨ＿ＥＲＲＯＲが
０°Ｆ（０℃）より大きくない場合、ステップ１６２
で、制御装置によって、ＰＩＮＣＨ＿ＲＡＴＥが０．４
°Ｆ（０．２２２２℃）より大きいかが確認され、これ
によって作動条件が変化したことが示される。
０°Ｆ（０℃）より大きくない場合、ステップ１６２
で、制御装置によって、ＰＩＮＣＨ＿ＲＡＴＥが０．４
°Ｆ（０．２２２２℃）より大きいかが確認され、これ
によって作動条件が変化したことが示される。
【００３０】ステップ１６２で、ＰＩＮＣＨ＿ＲＡＴＥ
が０．４°Ｆ（０．２２２２℃）より大きい場合、ステ
ップ１６４で、ＥＸＶ＿ＯＬＤ＿ＰＯＳＩＴＩＯＮは、
ＥＸＶ＿ＰＯＳＩＴＩＯＮに設定される。
が０．４°Ｆ（０．２２２２℃）より大きい場合、ステ
ップ１６４で、ＥＸＶ＿ＯＬＤ＿ＰＯＳＩＴＩＯＮは、
ＥＸＶ＿ＰＯＳＩＴＩＯＮに設定される。
【００３１】ステップ１６２で、ＰＩＮＣＨ＿ＲＡＴＥ
が０．４°Ｆ（０．２２２２℃）より大きくない場合、
ステップ１６６で、ＰＩＮＣＨ＿ＬＡＳＴ＿ＥＸＶ−Ｐ
ＩＮＣＨ＿ＥＲＲＯＲが−０．２°Ｆ（−０．１１１１
℃）より小さいかが確認され、小さい場合、ステップ１
６８で、ＰＩＮＣＨ＿ＬＡＳＴ＿ＥＸＶはＰＩＮＣＨ＿
ＥＲＲＯＲに設定され、制御はステップ１７０に進む。
が０．４°Ｆ（０．２２２２℃）より大きくない場合、
ステップ１６６で、ＰＩＮＣＨ＿ＬＡＳＴ＿ＥＸＶ−Ｐ
ＩＮＣＨ＿ＥＲＲＯＲが−０．２°Ｆ（−０．１１１１
℃）より小さいかが確認され、小さい場合、ステップ１
６８で、ＰＩＮＣＨ＿ＬＡＳＴ＿ＥＸＶはＰＩＮＣＨ＿
ＥＲＲＯＲに設定され、制御はステップ１７０に進む。
【００３２】ステップ１６６で、ＰＩＮＣＨ＿ＬＡＳＴ
＿ＥＸＶ−ＰＩＮＣＨ＿ＥＲＲＯＲが−０．２°Ｆ（−
０．１１１１℃）より小さくない場合、制御はステップ
１７０に進む。
＿ＥＸＶ−ＰＩＮＣＨ＿ＥＲＲＯＲが−０．２°Ｆ（−
０．１１１１℃）より小さくない場合、制御はステップ
１７０に進む。
【００３３】次に、ステップ１７０で、ＥＸＶが作動さ
れ、ＥＸＶ＿ＭＯＶ変数は０にリセットされる。さら
に、フローチャートのサイクルは最初から再び開始され
る。
れ、ＥＸＶ＿ＭＯＶ変数は０にリセットされる。さら
に、フローチャートのサイクルは最初から再び開始され
る。
【００３４】本発明によれば、ＥＸＶは、ＣＦＴとＳＳ
Ｔとの間の温度差をモニタすることにより冷却器の熱交
換性能を確保するために、ピンチ度が最小限に維持され
るように制御される。ＥＸＶの開作動によって、冷却器
のピンチ度は通常低下し、それによって、冷却器の熱交
換性能は向上する。
Ｔとの間の温度差をモニタすることにより冷却器の熱交
換性能を確保するために、ピンチ度が最小限に維持され
るように制御される。ＥＸＶの開作動によって、冷却器
のピンチ度は通常低下し、それによって、冷却器の熱交
換性能は向上する。
【図１】冷凍装置の概略図。
【図２】本発明による方法を実施するための改良された
フローチャートの最初の一部を示す図。
フローチャートの最初の一部を示す図。
【図３】本発明による方法を実施するための改良された
フローチャートであって、図２のフローチャートに続く
中間部を示す図。
フローチャートであって、図２のフローチャートに続く
中間部を示す図。
【図４】本発明による方法を実施するための改良された
フローチャートであって、図３のフローチャートに続く
最終部を示す図。
フローチャートであって、図３のフローチャートに続く
最終部を示す図。
１０…冷凍装置 １５…制御装置 ２０…凝縮器 ３０…蒸発器 ４０…圧縮機 ５０…圧力変換器 ６０…圧力変換器 ７０…吐出気体サーミスタ検出器 ８０…サーミスタ
Claims (3)
- 【請求項１】 満液式冷却器の流体温度と飽和吸入温度
との温度差をモニタすることにより満液式冷却器の適切
な熱交換性能を確保し、 冷凍サイクル装置の吐出過熱度をモニタすることにより
前記冷凍サイクル装置の圧縮機を保護し、 前記吐出過熱度が所定値より低い場合、電子式膨張弁の
開口度を調整する、 ことを含むことを特徴とする冷凍サイクル装置の電子式
膨張弁を制御する方法。 - 【請求項２】 冷凍サイクル装置の飽和吸入温度（ＳＳ
Ｔ）を測定し、 前記冷凍サイクル装置の飽和吐出温度（ＳＤＴ）を測定
し、 前記冷凍サイクル装置の冷却器の流体温度（ＣＦＴ）を
測定し、 前記冷凍サイクル装置の飽和凝縮温度（ＳＣＴ）を測定
し、 前記ＣＦＴから前記ＳＳＴを引いた差としてピンチ度を
決定し、 前記ピンチ度から設定ピンチ度を引いた差としてピンチ
度誤差を決定し、 現在のピンチ度から所定時間前のピンチ度を引いた差と
してピンチ度変化率を決定し、 前記ＳＤＴから前記ＳＣＴを引いた差として吐出過熱度
を決定し、 前記吐出過熱度から設定吐出過熱度を引いた差として吐
出過熱度誤差を決定し、 現在の吐出過熱度から所定時間前の吐出過熱度を引いた
差として吐出過熱度変化率を決定し、 所定温度の不感帯を設定し、 前記ピンチ度誤差、前記ピンチ度変化率、前記吐出過熱
度誤差、前記吐出過熱度変化率、前記不感帯に基づいて
電子式膨張弁の作動を制御する、 ことを含むことを特徴とする冷凍サイクル装置の電子式
膨張弁を制御する方法。 - 【請求項３】 冷凍サイクル装置のピンチ度を決定する
手段と、 前記冷凍サイクル装置のピンチ度誤差を決定する手段
と、 前記冷凍サイクル装置のピンチ度変化率を決定する手段
と、 前記冷凍サイクル装置の吐出過熱度を決定する手段と、 前記冷凍サイクル装置の吐出過熱度誤差を決定する手段
と、 前記冷凍サイクル装置の吐出過熱度変化率を決定する手
段と、 所定温度の不感帯を設定する手段と、 前記ピンチ度誤差、前記ピンチ度変化率、前記吐出過熱
度誤差、前記吐出過熱度変化率、前記不感帯に基づいて
電子式膨張弁の作動を制御する手段と、 を備えることを特徴とする冷凍サイクル装置の電子式膨
張弁の制御装置。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US09/526045 | 2000-03-15 | ||
| US09/526,045 US6318101B1 (en) | 2000-03-15 | 2000-03-15 | Method for controlling an electronic expansion valve based on cooler pinch and discharge superheat |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001280713A true JP2001280713A (ja) | 2001-10-10 |
| JP3851512B2 JP3851512B2 (ja) | 2006-11-29 |
Family
ID=24095699
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2001073675A Expired - Fee Related JP3851512B2 (ja) | 2000-03-15 | 2001-03-15 | 電子式膨張弁の制御方法および制御装置 |
Country Status (9)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6318101B1 (ja) |
| EP (1) | EP1134518B1 (ja) |
| JP (1) | JP3851512B2 (ja) |
| KR (1) | KR100423681B1 (ja) |
| CN (1) | CN1190637C (ja) |
| BR (1) | BR0101083A (ja) |
| DE (1) | DE60116433T2 (ja) |
| ES (1) | ES2251438T3 (ja) |
| TW (1) | TW499558B (ja) |
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| CN102384618A (zh) * | 2011-11-11 | 2012-03-21 | 天津商业大学 | 一种热泵热水器系统电子膨胀阀开度的控制方法 |
| CN104075509A (zh) * | 2014-07-01 | 2014-10-01 | 浙江大学 | 随发生温度自动调节面积比的喷射器及喷射式制冷机 |
| CN104132432A (zh) * | 2014-08-22 | 2014-11-05 | 四川长虹空调有限公司 | 电子膨胀阀逼近式控制方法 |
| WO2017077644A1 (ja) * | 2015-11-06 | 2017-05-11 | 三菱電機株式会社 | 冷凍サイクル装置およびそれを備えたショーケース |
| CN107284193A (zh) * | 2016-03-31 | 2017-10-24 | 杭州三花研究院有限公司 | 空调系统、该空调系统的控制系统及控制方法 |
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|---|---|---|---|---|
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| ITPD20010173A1 (it) * | 2001-07-12 | 2003-01-12 | Carel Srl | Dispositivo per limitare la pressione di condensazione di una macchina frigorifera |
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| US6711911B1 (en) * | 2002-11-21 | 2004-03-30 | Carrier Corporation | Expansion valve control |
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