JP2001271152A - 溶融亜鉛−アルミニウム合金めっき被覆物 - Google Patents
溶融亜鉛−アルミニウム合金めっき被覆物Info
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Abstract
食性を付与することができ、しかも外観が良好な溶融亜
鉛−アルミニウム合金めっき被覆物を提供する。 【解決手段】 基材を塩化亜鉛−塩化第一スズ系フラッ
クスにて処理する。この基材を、アルミニウムを0.1
〜10質量部含み、残部が本質的に亜鉛からなる、46
0〜520℃の溶融亜鉛−アルミニウム合金めっき浴中
に浸漬する。一浴法であっても、基材の表面全体に30
μm以上の厚みを有する良好な溶融亜鉛−アルミニウム
合金めっき層を形成することができ、被覆物の耐食性を
向上することができる。また、このように厚めっきを施
しても、めっき層の異常付着や剥離の発生が抑制され
て、表面を平滑に保つことができるものであり、外観が
良好なめっき層を形成することができる。
Description
に溶融亜鉛−アルミニウム合金めっきを施した溶融亜鉛
−アルミニウム合金めっき被覆物に関し、外観が良好で
しかも良好な耐食性を有する厚めっきを一浴法によって
形成することが可能な溶融亜鉛−アルミニウム合金めっ
き被覆物に関するものである。
て広く用いられ、鉄鋼母材の防食性に効果を発揮してき
た。このような溶融亜鉛めっきを鋼材等の基材に施すに
あたっては、まず基材を脱脂あるいは焼鈍し、更に酸
洗、あるいは還元処理を行う前処理を行うことによっ
て、表面の清浄化を行った後、フラックスにて処理し、
更に大気中で、溶融亜鉛めっき浴に浸漬したものであっ
た。ここでフラックス処理は、塩化亜鉛アンモニウム系
フラックスの水溶液や、塩化アンモニウム系フラックス
の溶融液に基材を浸漬することにより行われていた。
ることから、亜鉛−アルミニウム合金めっきが注目さ
れ、建材、吊架線、架線金物等、屋外の用途に広く使わ
れることとなっている。この亜鉛−アルミニウム合金め
っきは、海洋、海岸地域、温泉地帯をはじめとする厳し
い腐蝕環境において、またメインテナンスフリーが要求
される場合の鋼材の防食方法として、使用されている。
っきを鋼材等の基材に施すにあたっては、耐食性を向上
するためにめっき厚を肉厚に形成することが好ましく、
また外観を向上するために表面の平滑性が高いものであ
ることが好ましいが、溶融亜鉛めっきの場合のようなフ
ラックス処理を行うことにより溶融亜鉛−アルミニウム
合金めっきを形成しようとすると、不めっき、ブツ、ピ
ット、ピンホール、ザラ、めっきムラ等の表面欠陥が生
じることが知られていた。これは、従来使用されていた
フラックスでは、溶融亜鉛−アルミニウム合金めっき浴
の表面に形成される酸化被膜や、金属基材の表面に形成
される酸化被膜を充分に除去することができず、またこ
の合金めっき浴中の亜鉛、アルミニウムと、鋼材等の基
材とを均一に密着させるような作用を有する成分が含有
されていなかったためと考えられる。
合と同様の前処理を施した後、溶融めっき法や電気めっ
き法によって亜鉛めっき等の金属の下地めっき層を形成
し、更にこの基材を溶融亜鉛−アルミニウム合金めっき
浴に浸漬する二浴法が採用されていた。
浴法では、本来なら全く不要である下地めっき層形成の
ための工程が加わるため、コストアップや、作業効率の
低下が避けられないものであった。
きにおいてもフラックス処理を用いた一浴法の開発が求
められており、溶融亜鉛−アルミニウム合金めっきの一
浴めっき用のフラックスとして、特開平1−28335
3号公報に開示されているようなものが開発されるよう
になってきている。しかし、このような従来開発されて
きたフラックスを用いて一浴法によって溶融亜鉛−アル
ミニウム合金めっきを形成したとしても、外観が良好な
厚めっきは未だ得られていないものであり、30μm以
上の厚めっきを形成することができて耐食性を向上する
ことができ、しかも表面平滑性に優れ、外観が良好な溶
融亜鉛−アルミニウム合金めっき層を形成するためのめ
っき方法は、未だ見出されていないものであった。
あり、一浴法によって厚めっきを形成して優れた耐食性
を付与することができ、しかも外観が良好な溶融亜鉛−
アルミニウム合金めっき被覆物を提供することを目的と
するものである。
溶融亜鉛−アルミニウム合金めっき被覆物は、基材を塩
化亜鉛−塩化第一スズ系フラックスにて処理した後、こ
の基材を、アルミニウムを0.1〜10質量部含み、残
部が本質的に亜鉛からなる、460〜520℃の溶融亜
鉛−アルミニウム合金めっき浴中に浸漬して成ることを
特徴とするものである。
構成に加えて、塩化亜鉛−塩化第一スズ系フラックスと
して、塩化亜鉛を600〜1000g/L、塩化第一ス
ズを20〜80g/L、塩酸を10〜40cm3/L含
有するものを用いて成ることを特徴とするものである。
する。
合金めっきのめっき層が形成された基材(溶融亜鉛−ア
ルミニウム合金めっき被覆物。以下、「被覆物」と略称
する。)を作製する方法の概要を説明する。
ることができる。
のめっき層を形成するにあたっては、まず、基材に脱脂
処理を施すか、あるいは焼鈍する。脱脂処理を施す場合
は、主成分として水酸化ナトリウムやケイ酸ソーダ類等
のアルカリ性化合物を濃度8±1質量%の範囲で含む、
温度70±10℃のアルカリ脱脂液に、界面活性剤等を
添加した後、このアルカリ脱脂液に基材を20〜30分
間浸漬することにより行うことができるものであり、こ
の後、基材を水洗する。この浸漬条件は、基材における
油分の付着状態によって適宜変更する必要がある。また
焼鈍処理は、鋼板や鋼線等の鋼材に対して行われてい
る、従来周知の条件にて行うことができる。
理を施す。酸洗する場合は、塩酸や硫酸等の酸性化合物
を濃度9±3質量%の範囲で含む20±10℃の酸性溶
液に、基材を20〜30分間浸漬することにより行うこ
とができるものであり、この後、水洗する。この浸漬条
件は、基材における発錆状態によって、適宜変更する必
要があり、酸洗が不充分であると不めっきが発生し、酸
性が過多であるとめっき層の異常付着や、表面性状の悪
化を招くおそれがある。また還元処理を施す場合は、鋼
板や鋼線等の鋼材に対して行われている、従来周知の条
件にて行うことができる。
浄化したら、基材をフラックスの水溶液等に浸漬するこ
とにより、フラックス処理を施す。
好ましくは基材の温度が80〜200℃の範囲となって
いる状態で、更に亜鉛−アルミニウム合金めっき浴(以
下、「合金めっき浴」と略称する。)に浸漬する。
材を冷却することにより、溶融亜鉛−アルミニウム合金
めっきのめっき層にて被覆された被覆物が得られる。こ
の被覆物には、必要に応じて白錆防止処理等の後処理が
施される。
形成するにあたり、既述のように従来は、外観が良好な
厚めっきを形成することはできないものであった。本発
明者らは、この原因を、従来の方法で使用されていたフ
ラックスでは、合金めっき浴表面に存在する酸化物層
や、鋼材等の基材表面に存在する酸化被膜層を充分に除
去することができず、また合金めっき浴の温度や濃度等
の調節が不適切なために、不めっきが生じたり、めっき
層表面に肌荒れ等の外観不良が生じたりするためである
と考察した。そしてこの観点に基づき、本発明者らが鋭
意研究を重ねた結果、以下のようなめっき条件にて被覆
物を作製することにより、外観が良好な厚めっきが形成
された被覆物を得ることができることを見出した。
亜鉛−塩化第一スズ系フラックスを用いるものである。
特に塩化亜鉛を600〜1000g/L、塩化第一スズ
を20〜80g/L、塩酸を10〜40cm3/L含有
するフラックスの水溶液を用いることが好ましい。また
基材にフラックス処理を施すにあたっての、基材のフラ
ックスへの浸漬時間は、15〜60秒間とし、このとき
のフラックスの温度は70〜90℃の範囲とすることが
好ましい。
0質量%のアルミニウムを含み、残部は本質的に亜鉛か
らなる溶融亜鉛−アルミニウム合金めっき浴(以下、
「合金めっき浴」と略称する。)を用いるものである。
このアルミニウムの含有量は、特に好ましくは、3〜7
質量%とするものである。ここで、残部が本質的に亜鉛
からなるとは、残部は亜鉛と不可避的な不純物とから構
成されることを意味するものである。まためっき層の性
質を改質する等の目的のために、微量の添加物を含有し
ていても良いものである。
を超えると、合金めっき浴の溶融温度が上昇して作業効
率が悪化し、また合金めっき浴が高温となることによっ
て基材に歪み等の変形が生じるおそれがある。また、耐
食性の面では、アルミニウムの含有量が10質量%を超
えた場合であっても、アルミニウムの使用量の増加によ
るコストの上昇に見合うほどの耐食性の向上の効果はみ
られないものである。また逆にアルミニウムの含有量が
0.1質量%に満たないと、充分な耐食性の向上の効果
が得られないものである。
0℃の範囲とするものであり、好ましくは485〜50
0℃とする。また、基材の合金めっき浴への浸漬時間
は、合金めっき浴の組成や所望のめっき層の厚みによっ
て適時設定されるが、30μm以上の充分な厚みを有
し、かつ外観が良好なめっき層を形成するためには、6
0〜240秒間の範囲とすることが好ましい。
すると、フラックス処理された基材を合金めっき浴中に
導入して浸漬させる際に、合金めっき浴の表面に存在し
ている酸化物層と基材表面のフラックスとが反応して、
HClが生成する。これにより合金めっき浴表面に存在
する酸化物層と基材表面に存在する酸化被膜層とが同時
に除去されて清浄化され、基材と合金めっき浴との間の
反応界面は活性化状態となる。また、フラックスに含ま
れるスズ等の成分が、基材表面に均一かつ微細に分布し
て付着することにより、基材の表面エネルギーが低下さ
れ、合金めっき浴中の亜鉛やアルミニウムが基材表面に
均一かつ迅速に吸着されるものである。この基材に吸着
した亜鉛やアルミニウムは、活性化状態にある基材との
界面において、基材の鉄と反応することにより、合金層
が形成される。この基材表面に生成した亜鉛−アルミニ
ウムと鉄との合金層は亜鉛−アルミニウムと鉄とが合金
層内を拡散して合金化することで成長して、基材の表面
全体に30μm以上の厚みを有する良好な溶融亜鉛−ア
ルミニウム合金めっき層が形成され、被覆物の耐食性を
向上することができるものである。また、このように厚
めっきを施しても、めっき層の異常付着や剥離の発生が
抑制されて、表面を平滑に保つことができるものであ
り、外観が良好なめっき層を形成することができるもの
である。
範囲に満たないと、30μm以上の厚肉のめっき層を形
成することが困難となり、基材に充分な耐食性を付与す
ることが困難となる。これは、上記の温度範囲に満たな
いと、亜鉛−アルミニウム−鉄合金層の成長が進行しに
くくなるためであると考えられる。
範囲を超えると、合金めっき浴の表面に酸化物層が大量
に形成されることとなって、フラックスによってこの酸
化物層を除去しきれなくなり、基材表面にこの酸化物層
が酸化被膜として付着して基材と亜鉛やアルミニウムと
の正常な反応が阻害され、合金めっき浴のアルミニウム
及び亜鉛と鋼材等の基材と界面が充分に活性化されなく
なり、やはり厚めっきの形成が困難となったり、不めっ
きが発生したりする。また、酸化物層をフラックスにて
除去できたとしても、この場合は高温のために逆に基材
表面と合金めっき浴中の亜鉛やアルミニウムとの反応が
活発になりすぎて、生成するめっき層の表面が凹凸状と
なるめっき層の異常付着や、めっき層の剥離等が発生
し、平滑なめっき層を得られなくなる。
しては、150mm×75mm×2.3mmの鋼板(S
S400)を使用した。またこの基材には、前処理とし
て、濃度8質量%の75℃のアルカリ溶液に30分間浸
漬するこことによりアルカリ脱脂を施した後、充分水洗
し、更に常温の12質量%塩酸溶液に20分間浸漬する
ことにより酸洗し、充分水洗した。
/L、塩化第一スズを80g/L、塩酸を40cm3/
L含有するフラックスの水溶液(日本化学産業株式会社
製;品番「LGA」)を用い、フラックス処理にあたっ
ての基材のフラックスへの浸漬時間を30秒、フラック
スの水溶液の温度を80℃とした。
を5質量%含有するものを用いた。
材にフラックス処理を施し、200℃の雰囲気の乾燥炉
内で5分間加熱乾燥した後、直ちに表1に示す条件で合
金めっき浴に浸漬することによりめっき層を形成して、
被覆物を得た。
化亜鉛と塩化アンモニウムを1:3.5の割合で含む、
フラックスの30質量%溶液を用いた以外は、実施例1
〜7、比較例1,2と同様の条件にて被覆物を得た。
共に、目視により外観を観察した結果を表1に示す。
きが発生したためにめっき層の膜厚が測定できなかった
ものである。
融亜鉛−アルミニウム合金めっき被覆物は、基材を塩化
亜鉛−塩化第一スズ系フラックスにて処理した後、この
基材を、アルミニウムを0.1〜10質量部含み、残部
が本質的に亜鉛からなる、460〜520℃の溶融亜鉛
−アルミニウム合金めっき浴中に浸漬したため、一浴法
であっても、基材の表面全体に30μm以上の厚みを有
する良好な溶融亜鉛−アルミニウム合金めっき層を形成
することができ、被覆物の耐食性を向上することができ
るものである。また、このように厚めっきを施しても、
めっき層の異常付着や剥離の発生が抑制されて、表面を
平滑に保つことができるものであり、外観が良好なめっ
き層を形成することができるものである。
構成に加えて、塩化亜鉛−塩化第一スズ系フラックスと
して、塩化亜鉛を600〜1000g/L、塩化第一ス
ズを20〜80g/L、塩酸を10〜40cm3/L含
有するものを用いるため、更に安定しためっき層を有す
る被覆物を得ることができるものである。
Claims (2)
- 【請求項1】 基材を塩化亜鉛−塩化第一スズ系フラッ
クスにて処理した後、この基材を、アルミニウムを0.
1〜10質量部含み、残部が本質的に亜鉛からなる、4
60〜520℃の溶融亜鉛−アルミニウム合金めっき浴
中に浸漬して成ることを特徴とする溶融亜鉛−アルミニ
ウム合金めっき被覆物。 - 【請求項2】 塩化亜鉛−塩化第一スズ系フラックスと
して、塩化亜鉛を600〜1000g/L、塩化第一ス
ズを20〜80g/L、塩酸を10〜40cm3/L含
有するものを用いて成ることを特徴とする請求項1に記
載の溶融亜鉛−アルミニウム合金めっき被覆物。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2000084178A JP3322662B2 (ja) | 2000-03-24 | 2000-03-24 | 溶融亜鉛−アルミニウム合金めっき被覆物 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
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JP2000084178A JP3322662B2 (ja) | 2000-03-24 | 2000-03-24 | 溶融亜鉛−アルミニウム合金めっき被覆物 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2001271152A true JP2001271152A (ja) | 2001-10-02 |
JP3322662B2 JP3322662B2 (ja) | 2002-09-09 |
Family
ID=18600688
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2000084178A Expired - Lifetime JP3322662B2 (ja) | 2000-03-24 | 2000-03-24 | 溶融亜鉛−アルミニウム合金めっき被覆物 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP3322662B2 (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2008169478A (ja) * | 2006-12-11 | 2008-07-24 | Nippon Steel Corp | 溶融めっき鋼材とその製造方法 |
JP2014005522A (ja) * | 2012-06-27 | 2014-01-16 | Jfe Steel Corp | 化成処理性に優れた冷延鋼板の製造方法 |
-
2000
- 2000-03-24 JP JP2000084178A patent/JP3322662B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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JP2008169478A (ja) * | 2006-12-11 | 2008-07-24 | Nippon Steel Corp | 溶融めっき鋼材とその製造方法 |
JP2014005522A (ja) * | 2012-06-27 | 2014-01-16 | Jfe Steel Corp | 化成処理性に優れた冷延鋼板の製造方法 |
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---|---|
JP3322662B2 (ja) | 2002-09-09 |
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