JP2001269601A - 排ガス処理設備及び処理方法 - Google Patents
排ガス処理設備及び処理方法Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】乾式電気集塵装置におけるダストの捕集効率を
高めることができるので装置を小型化することができる
排ガス処理設備及び処理方法を提供する。 【解決手段】乾式電気集塵装置１６に導入される前の排
ガス中に、粒子用ノズル２６から平均粒子が１μｍ以上
３０μｍ以下の粒子を供給し、次に、粒子を供給した排
ガスを排ガス冷却装置１４において１００〜１３０°Ｃ
の範囲に冷却し、次に、冷却した排ガスにＮＨ3 用ノズ
ル４８からＮＨ3 を注入するようにしたので、乾式電気
集塵装置１６に導入されるダストの粒径を大きくするこ
とができる。これにより、乾式電気集塵装置１６におけ
るダストの捕集効率を向上させることができる。
高めることができるので装置を小型化することができる
排ガス処理設備及び処理方法を提供する。 【解決手段】乾式電気集塵装置１６に導入される前の排
ガス中に、粒子用ノズル２６から平均粒子が１μｍ以上
３０μｍ以下の粒子を供給し、次に、粒子を供給した排
ガスを排ガス冷却装置１４において１００〜１３０°Ｃ
の範囲に冷却し、次に、冷却した排ガスにＮＨ3 用ノズ
ル４８からＮＨ3 を注入するようにしたので、乾式電気
集塵装置１６に導入されるダストの粒径を大きくするこ
とができる。これにより、乾式電気集塵装置１６におけ
るダストの捕集効率を向上させることができる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は排ガス処理設備及び
処理方法に係り、特に排ガス中のダスト及び硫黄酸化物
を乾式電気集塵装置で効率的に除去するための排ガス処
理設備及び処理方法に関する。
処理方法に係り、特に排ガス中のダスト及び硫黄酸化物
を乾式電気集塵装置で効率的に除去するための排ガス処
理設備及び処理方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、重油、残さ油、重質油、石油コー
クス等のいわゆる石油系燃料をボイラ燃料とするボイラ
排ガス中のダスト及びＳＯ3 （三酸化硫黄）の処理は、
エアヒータで冷却した後、乾式電気集塵装置で固形分を
除去し、湿式脱硫装置で硫黄酸化物を除去している。
クス等のいわゆる石油系燃料をボイラ燃料とするボイラ
排ガス中のダスト及びＳＯ3 （三酸化硫黄）の処理は、
エアヒータで冷却した後、乾式電気集塵装置で固形分を
除去し、湿式脱硫装置で硫黄酸化物を除去している。
【０００３】残さ油や石油コークス等の石油系燃料の排
ガスには、ＳＯ3 （三酸化硫黄）が３０〜１００ｐｐｍ
と多く含まれている。排ガス中にＳＯ3 が含まれると、
ＳＯ 3 濃度の上昇とともに酸露点が高くなる。従って、
エアヒータを酸露点よりも低い温度で運転すると、エア
ヒータにＳＯ3 及びダストが付着し、詰まりの要因にな
る。この為、このような燃料を用いたプラントのエアヒ
ータは、エアヒータ出口温度を１６０〜１９０°Ｃ程度
の比較的高温に制御し、エアヒータエレメントにできる
だけ結露しないようにしている。エアヒータを出た排ガ
スは、乾式電気集塵装置に導入されるが、乾式電気集塵
装置ではほとんど温度が降下しない。従って、乾式電気
集塵装置に導入された排ガス中のＳＯ3 はほとんどがガ
ス状である。
ガスには、ＳＯ3 （三酸化硫黄）が３０〜１００ｐｐｍ
と多く含まれている。排ガス中にＳＯ3 が含まれると、
ＳＯ 3 濃度の上昇とともに酸露点が高くなる。従って、
エアヒータを酸露点よりも低い温度で運転すると、エア
ヒータにＳＯ3 及びダストが付着し、詰まりの要因にな
る。この為、このような燃料を用いたプラントのエアヒ
ータは、エアヒータ出口温度を１６０〜１９０°Ｃ程度
の比較的高温に制御し、エアヒータエレメントにできる
だけ結露しないようにしている。エアヒータを出た排ガ
スは、乾式電気集塵装置に導入されるが、乾式電気集塵
装置ではほとんど温度が降下しない。従って、乾式電気
集塵装置に導入された排ガス中のＳＯ3 はほとんどがガ
ス状である。
【０００４】従来、乾式電気集塵装置の入口煙道にＮＨ
3 （アンモニア）ガスを注入し、このガス状のＳＯ3 と
反応させて生成した硫安ダストを乾式電気集塵装置で除
塵していた。しかし、ガス状のＳＯ3 とＮＨ3 ガスの反
応で生じた硫安ダストは粒径が０．１〜１μｍで、電気
集塵では最も捕集困難な粒径の領域にある。従って、乾
式電気集塵装置では、捕集困難な粒径の硫安ダストの集
塵率を高めるために荷電時間を十分にとって対応してい
るのが現状である。
3 （アンモニア）ガスを注入し、このガス状のＳＯ3 と
反応させて生成した硫安ダストを乾式電気集塵装置で除
塵していた。しかし、ガス状のＳＯ3 とＮＨ3 ガスの反
応で生じた硫安ダストは粒径が０．１〜１μｍで、電気
集塵では最も捕集困難な粒径の領域にある。従って、乾
式電気集塵装置では、捕集困難な粒径の硫安ダストの集
塵率を高めるために荷電時間を十分にとって対応してい
るのが現状である。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、乾式電
気集塵装置の荷電時間が大きいことは、即ち乾式電気集
塵装置の容量が大きくなることであり、乾式電気集塵装
置の設置スペースや装置重量の面から、より小型の乾式
電気集塵装置が望まれている。
気集塵装置の荷電時間が大きいことは、即ち乾式電気集
塵装置の容量が大きくなることであり、乾式電気集塵装
置の設置スペースや装置重量の面から、より小型の乾式
電気集塵装置が望まれている。
【０００６】本発明はこのような事情に鑑みて成された
もので、乾式電気集塵装置におけるダストの捕集効率を
高めることができるので装置を小型化することができる
排ガス処理設備及び処理方法を提供することを目的とす
る。
もので、乾式電気集塵装置におけるダストの捕集効率を
高めることができるので装置を小型化することができる
排ガス処理設備及び処理方法を提供することを目的とす
る。
【０００７】
【課題を解決する為の手段】本発明は前記目的を達成す
るために、排ガス中のダスト及び硫黄酸化物を乾式電気
集塵装置で除去する排ガス処理装置において、前記乾式
電気集塵装置の前段に、前記排ガスの流れの上流側から
順に、前記排ガス中に粒子を供給する粒子供給手段、前
記排ガスを冷却する排ガス冷却手段、前記排ガス中にア
ンモニアを噴霧するアンモニア噴霧手段を配設したこと
を特徴とする。
るために、排ガス中のダスト及び硫黄酸化物を乾式電気
集塵装置で除去する排ガス処理装置において、前記乾式
電気集塵装置の前段に、前記排ガスの流れの上流側から
順に、前記排ガス中に粒子を供給する粒子供給手段、前
記排ガスを冷却する排ガス冷却手段、前記排ガス中にア
ンモニアを噴霧するアンモニア噴霧手段を配設したこと
を特徴とする。
【０００８】また、本発明は前記目的を達成するため
に、排ガス中のダスト及び硫黄酸化物を乾式電気集塵装
置で除去する排ガス処理方法において、前記乾式電気集
塵装置に供給される前の排ガスに、平均粒径が１μｍ以
上３０μｍ以下の粒子を供給し、粒子を供給した排ガス
を１００〜１３０°Ｃの範囲に冷却し、冷却した排ガス
にアンモニアを注入することを特徴とする。
に、排ガス中のダスト及び硫黄酸化物を乾式電気集塵装
置で除去する排ガス処理方法において、前記乾式電気集
塵装置に供給される前の排ガスに、平均粒径が１μｍ以
上３０μｍ以下の粒子を供給し、粒子を供給した排ガス
を１００〜１３０°Ｃの範囲に冷却し、冷却した排ガス
にアンモニアを注入することを特徴とする。
【０００９】本発明によれば、乾式電気集塵装置に導入
される前の排ガスに、平均粒径が１μｍ以上３０μｍ以
下の粒子を供給し、次に、粒子を供給した排ガスを１０
０〜１３０°Ｃの範囲に冷却し、次に、冷却した排ガス
にアンモニアを注入するようにしたので、乾式電気集塵
装置に導入されるダストの粒径を大きくすることができ
る。これにより、乾式電気集塵装置におけるダストの捕
集効率を向上させることができる。
される前の排ガスに、平均粒径が１μｍ以上３０μｍ以
下の粒子を供給し、次に、粒子を供給した排ガスを１０
０〜１３０°Ｃの範囲に冷却し、次に、冷却した排ガス
にアンモニアを注入するようにしたので、乾式電気集塵
装置に導入されるダストの粒径を大きくすることができ
る。これにより、乾式電気集塵装置におけるダストの捕
集効率を向上させることができる。
【００１０】また、粒子としてアルカリ性粒子を排ガス
中に供給すれば、粒子を供給した排ガスを１００〜１８
０°Ｃと冷却温度を高めにしても、乾式電気集塵装置に
導入されるダストの粒径を大きくすることができるの
で、冷却の省エネになる。
中に供給すれば、粒子を供給した排ガスを１００〜１８
０°Ｃと冷却温度を高めにしても、乾式電気集塵装置に
導入されるダストの粒径を大きくすることができるの
で、冷却の省エネになる。
【００１１】
【発明の実施の形態】以下添付図面に従って、本発明に
係る排ガス処理設備及び処理方法の好ましい実施の形態
について説明する。
係る排ガス処理設備及び処理方法の好ましい実施の形態
について説明する。
【００１２】図１は、本発明の排ガス処理設備の実施の
形態を示したフロー図である。
形態を示したフロー図である。
【００１３】同図に示すように、排ガス処理設備１０
は、重油、残さ油、重質油、石油コークス等の、ボイラ
排ガス中にＳＯ3 含量の多い石油系燃料をボイラ燃料と
するボイラ（図示せず）の後段に、エアヒータ１２、排
ガス冷却装置１４、乾式電気集塵装置１６、湿式脱硫装
置１８、湿式電気集塵装置２０及び煙突２２を順に配置
し、これらをダクト２４（煙道）で連通させることによ
って構成される。そして、ボイラから排出された排ガス
は、エアヒータ１２、排ガス冷却装置１４を通った後、
乾式電気集塵装置１６で除塵され、湿式脱硫装置１８で
脱硫され、湿式電気集塵装置２０でミストとダストが除
去された後、煙突２２から外部に排出される。
は、重油、残さ油、重質油、石油コークス等の、ボイラ
排ガス中にＳＯ3 含量の多い石油系燃料をボイラ燃料と
するボイラ（図示せず）の後段に、エアヒータ１２、排
ガス冷却装置１４、乾式電気集塵装置１６、湿式脱硫装
置１８、湿式電気集塵装置２０及び煙突２２を順に配置
し、これらをダクト２４（煙道）で連通させることによ
って構成される。そして、ボイラから排出された排ガス
は、エアヒータ１２、排ガス冷却装置１４を通った後、
乾式電気集塵装置１６で除塵され、湿式脱硫装置１８で
脱硫され、湿式電気集塵装置２０でミストとダストが除
去された後、煙突２２から外部に排出される。
【００１４】エアヒータ１２と排ガス冷却装置１４の間
のダクト２４内には、粒子供給用の粒子用ノズル２６が
配設され、粒子輸送管２８を介して粒子供給機３０に接
続される。粒子供給機３０からは、フライアッシュ（燃
焼によって生成されたダスト）あるいはアルカリ性粒子
としての消石灰や水酸化マグネシウム等の粒子が粒子用
ノズル２６に送られ、粒子用ノズル２６からダクト２４
内を流れる排ガス中に供給される。
のダクト２４内には、粒子供給用の粒子用ノズル２６が
配設され、粒子輸送管２８を介して粒子供給機３０に接
続される。粒子供給機３０からは、フライアッシュ（燃
焼によって生成されたダスト）あるいはアルカリ性粒子
としての消石灰や水酸化マグネシウム等の粒子が粒子用
ノズル２６に送られ、粒子用ノズル２６からダクト２４
内を流れる排ガス中に供給される。
【００１５】排ガス冷却装置１４内には、水スプレノズ
ル３２が配設されると共に水スプレノズル３２は、水配
管３４を介して水量調節器３６に接続され、水量調節器
３６が水供給管３８、ポンプ４０を介して水供給槽４２
に接続される。これにより、排ガス冷却装置１４内に導
入された排ガスに水スプレノズル３２から水を噴霧し
て、排ガスを冷却する。また、排ガス冷却装置１４の出
口には温度センサ４４が配設され、信号ケーブル４６を
介して前記した水量調節器３６に接続される。そして、
温度センサ４４で検出される排ガス温度が予め設定した
冷却温度になるように、水スプレノズル３２から噴霧さ
れる水量が調節される。これにより、排ガス冷却装置１
４出口の排ガス温度を常に設定した温度まで冷却するこ
とができる。
ル３２が配設されると共に水スプレノズル３２は、水配
管３４を介して水量調節器３６に接続され、水量調節器
３６が水供給管３８、ポンプ４０を介して水供給槽４２
に接続される。これにより、排ガス冷却装置１４内に導
入された排ガスに水スプレノズル３２から水を噴霧し
て、排ガスを冷却する。また、排ガス冷却装置１４の出
口には温度センサ４４が配設され、信号ケーブル４６を
介して前記した水量調節器３６に接続される。そして、
温度センサ４４で検出される排ガス温度が予め設定した
冷却温度になるように、水スプレノズル３２から噴霧さ
れる水量が調節される。これにより、排ガス冷却装置１
４出口の排ガス温度を常に設定した温度まで冷却するこ
とができる。
【００１６】また、ダクト２４内の温度センサ４４下流
側には、ＮＨ3 用ノズル４８が設けられ、ＮＨ3 配管５
０を介してＮＨ3 供給装置５２に接続される。これによ
り、排ガス冷却装置１４出口においてＮＨ3 用ノズル４
８から排ガス中にＮＨ3 ガスが噴霧される。
側には、ＮＨ3 用ノズル４８が設けられ、ＮＨ3 配管５
０を介してＮＨ3 供給装置５２に接続される。これによ
り、排ガス冷却装置１４出口においてＮＨ3 用ノズル４
８から排ガス中にＮＨ3 ガスが噴霧される。
【００１７】乾式電気集塵装置１６、湿式脱硫装置１
８、及び湿式電気集塵装置２０は、公知のものを使用す
ることができ、詳細な説明は省略する。
８、及び湿式電気集塵装置２０は、公知のものを使用す
ることができ、詳細な説明は省略する。
【００１８】次に、上記の如く構成された排ガス処理設
備１０を用いた本発明の排ガス処理方法を説明する。
備１０を用いた本発明の排ガス処理方法を説明する。
【００１９】ボイラ（図示せず）から排出された排ガス
は、まず、エアヒータ１２において１８０°Ｃ程度に冷
却された後、粒子用ノズル２６から排ガス中に粒子が供
給される。
は、まず、エアヒータ１２において１８０°Ｃ程度に冷
却された後、粒子用ノズル２６から排ガス中に粒子が供
給される。
【００２０】次に、粒子が供給された排ガスは、排ガス
冷却装置１４に導入されて、水スプレノズル３２から水
が噴霧される。これにより、排ガス冷却装置１４出口の
排ガス温度が１００〜１３０°Ｃの範囲に、例えば１２
０°Ｃに冷却される。排ガス温度が１８０°Ｃから１２
０°Ｃまで低下する過程で、排ガス中に含まれるガス状
のＳＯ3 は凝縮して液化する。この凝縮の際に、冷却さ
れる排ガス中に予め粒子を供給しておくようにしたの
で、粒子が凝縮の核となり凝縮作用を促進することがで
きる。これにより、排ガス中のガス状のＳＯ3 濃度を顕
著に低減することができる。そして、排ガス冷却装置１
４出口において、凝縮したＳＯ3 を含む排ガス中にＮＨ
3 用ノズル４８からＮＨ3 ガスが噴霧されて、ＳＯ3 と
ＮＨ3 が反応し、粒状の硫安ダストが生成される。この
硫安ダストが生成される際に、凝縮したＳＯ3 中に核と
して粒子をもっているので、生成される硫安ダストの平
均粒径を、粒子を供給しない場合の硫安ダストに比べて
大きくすることができる。従って、本発明では、次の乾
式電気集塵装置１６において除去する硫安ダストの平均
粒径が大きいので、捕集効率を高めることができる。こ
れにより、乾式電気集塵装置１６の容量を小さくしても
捕集効率が良いので、乾式電気集塵装置１６を小型化す
ることができる。
冷却装置１４に導入されて、水スプレノズル３２から水
が噴霧される。これにより、排ガス冷却装置１４出口の
排ガス温度が１００〜１３０°Ｃの範囲に、例えば１２
０°Ｃに冷却される。排ガス温度が１８０°Ｃから１２
０°Ｃまで低下する過程で、排ガス中に含まれるガス状
のＳＯ3 は凝縮して液化する。この凝縮の際に、冷却さ
れる排ガス中に予め粒子を供給しておくようにしたの
で、粒子が凝縮の核となり凝縮作用を促進することがで
きる。これにより、排ガス中のガス状のＳＯ3 濃度を顕
著に低減することができる。そして、排ガス冷却装置１
４出口において、凝縮したＳＯ3 を含む排ガス中にＮＨ
3 用ノズル４８からＮＨ3 ガスが噴霧されて、ＳＯ3 と
ＮＨ3 が反応し、粒状の硫安ダストが生成される。この
硫安ダストが生成される際に、凝縮したＳＯ3 中に核と
して粒子をもっているので、生成される硫安ダストの平
均粒径を、粒子を供給しない場合の硫安ダストに比べて
大きくすることができる。従って、本発明では、次の乾
式電気集塵装置１６において除去する硫安ダストの平均
粒径が大きいので、捕集効率を高めることができる。こ
れにより、乾式電気集塵装置１６の容量を小さくしても
捕集効率が良いので、乾式電気集塵装置１６を小型化す
ることができる。
【００２１】上記した本発明の排ガス処理方法におい
て、供給粒子の平均粒径としては、１μｍ以上３０μｍ
以下のものが好ましい。これは、排ガス冷却装置１４出
口において、粒子を核として凝縮したＳＯ3 と注入した
ＮＨ3 とを反応させて硫安ダストを生成する際に、供給
粒子の平均粒径が１μｍ未満では硫安ダストの粒径が小
さすぎて乾式電気集塵装置１６におけるダストの捕集効
率を向上させるのに不十分だからである。逆に、供給粒
子の平均粒径が３０μｍを超えると、粒子が排ガス中で
自然沈降し易くなるために凝縮に寄与する粒子の数が減
少するので、ＳＯ 3 の凝縮が阻害される。また、供給粒
子として、消石灰のようなアルカリ性粒子を使用する
と、ガス状のＳＯ3 がアルカリとが反応するので、排ガ
ス中のガス状のＳＯ3 濃度を一層低減することができ
る。これにより、注入ＮＨ3 と反応して生成される硫安
ダストの粒径を一層大きくすることができるので、乾式
電気集塵装置１６でのダストの捕集効率を更に向上させ
ることができる。
て、供給粒子の平均粒径としては、１μｍ以上３０μｍ
以下のものが好ましい。これは、排ガス冷却装置１４出
口において、粒子を核として凝縮したＳＯ3 と注入した
ＮＨ3 とを反応させて硫安ダストを生成する際に、供給
粒子の平均粒径が１μｍ未満では硫安ダストの粒径が小
さすぎて乾式電気集塵装置１６におけるダストの捕集効
率を向上させるのに不十分だからである。逆に、供給粒
子の平均粒径が３０μｍを超えると、粒子が排ガス中で
自然沈降し易くなるために凝縮に寄与する粒子の数が減
少するので、ＳＯ 3 の凝縮が阻害される。また、供給粒
子として、消石灰のようなアルカリ性粒子を使用する
と、ガス状のＳＯ3 がアルカリとが反応するので、排ガ
ス中のガス状のＳＯ3 濃度を一層低減することができ
る。これにより、注入ＮＨ3 と反応して生成される硫安
ダストの粒径を一層大きくすることができるので、乾式
電気集塵装置１６でのダストの捕集効率を更に向上させ
ることができる。
【００２２】尚、本実施の形態では、排ガス中の硫黄酸
化物として、石油系燃料の排ガス中に多く含まれるＳＯ
3 の例で説明したが、二酸化硫黄等の硫黄酸化物の場合
にも適用することができる。
化物として、石油系燃料の排ガス中に多く含まれるＳＯ
3 の例で説明したが、二酸化硫黄等の硫黄酸化物の場合
にも適用することができる。
【００２３】
【実施例】表１は、排ガス中に供給する供給粒子の平均
粒径及び排ガス冷却装置出口の排ガス温度を変化させた
ときに、乾式電気集塵装置（乾式ＥＰ）入口における硫
安ダスト等のダスト平均粒径、及び排ガス冷却装置出口
のガス状のＳＯ3 濃度がどのように変わるかを試験した
ものである。
粒径及び排ガス冷却装置出口の排ガス温度を変化させた
ときに、乾式電気集塵装置（乾式ＥＰ）入口における硫
安ダスト等のダスト平均粒径、及び排ガス冷却装置出口
のガス状のＳＯ3 濃度がどのように変わるかを試験した
ものである。
【００２４】試験条件としては、ＳＯ3 を５０ｐｐｍ含
む１８０°Ｃの排ガスに、粒子を排ガスに対して約１ｇ
／ｍ3 供給し、排ガス冷却装置で水スプレして排ガスを
冷却した後、排ガス冷却装置出口でＮＨ3 を排ガスに対
して１００ｐｐｍ供給した。
む１８０°Ｃの排ガスに、粒子を排ガスに対して約１ｇ
／ｍ3 供給し、排ガス冷却装置で水スプレして排ガスを
冷却した後、排ガス冷却装置出口でＮＨ3 を排ガスに対
して１００ｐｐｍ供給した。
【００２５】そして、この試験条件において、乾式電気
集塵装置入口でのダスト平均粒径と、排ガス冷却装置出
口でのガス状ＳＯ3 濃度を測定した。
集塵装置入口でのダスト平均粒径と、排ガス冷却装置出
口でのガス状ＳＯ3 濃度を測定した。
【００２６】表１の実施例１〜４は、供給粒子としてフ
ライアッシュを使用した場合であり、実施例５〜６は、
供給粒子としてアルカリ性粒子である消石灰を供給した
場合である。
ライアッシュを使用した場合であり、実施例５〜６は、
供給粒子としてアルカリ性粒子である消石灰を供給した
場合である。
【００２７】また、比較例として、排ガス中に粒子を供
給しないと共に、排ガス冷却装置で水スプレーをしない
まま、排ガス冷却装置出口でＮＨ3 を１００ｐｐｍ供給
し、この場合における乾式電気集塵装置入口でのダスト
平均粒径と、排ガス冷却装置出口でのガス状ＳＯ3 濃度
を測定した。また、供給粒子の平均粒径が０．５μｍ場
合と４０μｍの場合のように１〜３０μｍから外れる場
合についても調べた。
給しないと共に、排ガス冷却装置で水スプレーをしない
まま、排ガス冷却装置出口でＮＨ3 を１００ｐｐｍ供給
し、この場合における乾式電気集塵装置入口でのダスト
平均粒径と、排ガス冷却装置出口でのガス状ＳＯ3 濃度
を測定した。また、供給粒子の平均粒径が０．５μｍ場
合と４０μｍの場合のように１〜３０μｍから外れる場
合についても調べた。
【００２８】
【表１】 表１の比較例１から分かるように、排ガス中に粒子を供
給せず、かつ排ガス冷却装置で水スプレーをしないでＮ
Ｈ3 を注入した場合には、排ガス冷却装置出口のガス状
ＳＯ3 濃度が５０ｐｐｍと排ガス中のＳＯ3 全てがガス
状であるため、乾式電気集塵装置入口におけるダストの
平均粒子が０．３５μｍと小さくなってしまった。この
０．３５μｍは、乾式電気集塵装置での捕集困難な０．
１〜１μｍの領域にある。この理由は、ガス状のＳＯ3
とガス状のＮＨ3 とが反応して生成される硫安ダストは
粒径が小さくなるためである。
給せず、かつ排ガス冷却装置で水スプレーをしないでＮ
Ｈ3 を注入した場合には、排ガス冷却装置出口のガス状
ＳＯ3 濃度が５０ｐｐｍと排ガス中のＳＯ3 全てがガス
状であるため、乾式電気集塵装置入口におけるダストの
平均粒子が０．３５μｍと小さくなってしまった。この
０．３５μｍは、乾式電気集塵装置での捕集困難な０．
１〜１μｍの領域にある。この理由は、ガス状のＳＯ3
とガス状のＮＨ3 とが反応して生成される硫安ダストは
粒径が小さくなるためである。
【００２９】比較例２は、供給粒子の平均粒径が０．５
μｍと１μｍ未満の場合であるが、排ガス冷却装置出口
でのガス状ＳＯ3 濃度は２．５ｐｐｍと低下するもの
の、供給粒子が小さすぎて生成される硫安ダストの粒径
も小さくなる。従って、乾式電気集塵装置入口における
ダスト平均粒子が乾式電気集塵装置での捕集困難な０．
１〜１μｍの範囲内に入ってしまうため、粒子を供給し
ても乾式電気集塵装置でのダストの捕集効率が向上しに
くい。
μｍと１μｍ未満の場合であるが、排ガス冷却装置出口
でのガス状ＳＯ3 濃度は２．５ｐｐｍと低下するもの
の、供給粒子が小さすぎて生成される硫安ダストの粒径
も小さくなる。従って、乾式電気集塵装置入口における
ダスト平均粒子が乾式電気集塵装置での捕集困難な０．
１〜１μｍの範囲内に入ってしまうため、粒子を供給し
ても乾式電気集塵装置でのダストの捕集効率が向上しに
くい。
【００３０】比較例３は、供給粒子の平均粒径が４０μ
ｍと３０μｍを越える場合であるが、この場合には粒子
の自然沈降により凝縮に寄与する粒子数が減るので、ガ
ス状ＳＯ3 がミストになるときの凝縮核が少なく、微細
なＳＯ3 ミストが生成され、結局、乾式電気集塵装置入
口でのダスト平均粒径は０．６μｍと大きくならない。
従って、乾式電気集塵装置での捕集効率が向上しにく
い。
ｍと３０μｍを越える場合であるが、この場合には粒子
の自然沈降により凝縮に寄与する粒子数が減るので、ガ
ス状ＳＯ3 がミストになるときの凝縮核が少なく、微細
なＳＯ3 ミストが生成され、結局、乾式電気集塵装置入
口でのダスト平均粒径は０．６μｍと大きくならない。
従って、乾式電気集塵装置での捕集効率が向上しにく
い。
【００３１】これに対し、本発明の排ガス処理方法を行
った実施例１〜６は、注入した粒子を核としてＳＯ3 が
凝縮するので、乾式電気集塵装置入口でのダスト平均粒
径も大きくなる。この場合、乾式電気集塵装置入口での
ダスト平均粒径は、供給した供給粒子の径よりも僅かに
小さくなる。この理由は、少量残存するガス状のＳＯ 3
とガス状のＮＨ3 との反応で生成される硫安ダストが小
さいために、この影響でダスト平均粒径が供給粒子の平
均粒径よりも僅かに小さくなるものと考察される。
った実施例１〜６は、注入した粒子を核としてＳＯ3 が
凝縮するので、乾式電気集塵装置入口でのダスト平均粒
径も大きくなる。この場合、乾式電気集塵装置入口での
ダスト平均粒径は、供給した供給粒子の径よりも僅かに
小さくなる。この理由は、少量残存するガス状のＳＯ 3
とガス状のＮＨ3 との反応で生成される硫安ダストが小
さいために、この影響でダスト平均粒径が供給粒子の平
均粒径よりも僅かに小さくなるものと考察される。
【００３２】また、排ガス冷却装置の出口温度は１２０
°Ｃでも排ガス冷却装置出口のガス状のＳＯ3 濃度は２
ｐｐｍ程度であり十分に低下しているが、１００°Ｃの
場合には０．１ｐｐｍとなり殆ど検出限界まで低下させ
ることができる。そして、この１００°Ｃの場合には、
乾式電気集塵装置入口のダスト平均粒径が４．８μｍ
で、供給粒子の平均粒径４．５μｍよりも大きくなっ
た。
°Ｃでも排ガス冷却装置出口のガス状のＳＯ3 濃度は２
ｐｐｍ程度であり十分に低下しているが、１００°Ｃの
場合には０．１ｐｐｍとなり殆ど検出限界まで低下させ
ることができる。そして、この１００°Ｃの場合には、
乾式電気集塵装置入口のダスト平均粒径が４．８μｍ
で、供給粒子の平均粒径４．５μｍよりも大きくなっ
た。
【００３３】また、実施例４と実施例６の比較から分か
るように、供給粒子として消石灰を供給した実施例６の
場合には、排ガス冷却装置の出口温度が１２０°Ｃと実
施例４の１００°Ｃより高くても、排ガス冷却装置出口
のガス状のＳＯ3 濃度、及び乾式電気集塵装置入口のダ
スト平均粒径が実施例４のフライアッシュの場合と同じ
になる。これは、ガス状のＳＯ3 とアルカリ性粒子のア
ルカリとが反応するので、排ガス温度が多少高くても良
い結果が得られるものと考察される。このことは実施例
５から推察され、アルカリ性粒子の場合には、排ガス冷
却装置内で水スプレーして排ガスを冷却しない場合で
も、排ガス冷却装置出口のガス状のＳＯ3濃度が１２ｐ
ｐｍまで低下しており、比較例１の無操作に比べて顕著
に低下していた。これにより、アルカリ性粒子を排ガス
中に供給することにより、排ガス冷却装置における水ス
プレー量を削減することが可能となる。
るように、供給粒子として消石灰を供給した実施例６の
場合には、排ガス冷却装置の出口温度が１２０°Ｃと実
施例４の１００°Ｃより高くても、排ガス冷却装置出口
のガス状のＳＯ3 濃度、及び乾式電気集塵装置入口のダ
スト平均粒径が実施例４のフライアッシュの場合と同じ
になる。これは、ガス状のＳＯ3 とアルカリ性粒子のア
ルカリとが反応するので、排ガス温度が多少高くても良
い結果が得られるものと考察される。このことは実施例
５から推察され、アルカリ性粒子の場合には、排ガス冷
却装置内で水スプレーして排ガスを冷却しない場合で
も、排ガス冷却装置出口のガス状のＳＯ3濃度が１２ｐ
ｐｍまで低下しており、比較例１の無操作に比べて顕著
に低下していた。これにより、アルカリ性粒子を排ガス
中に供給することにより、排ガス冷却装置における水ス
プレー量を削減することが可能となる。
【００３４】尚、実施例１の乾式電気集塵装置入口のダ
スト平均粒径は、０．９μｍと乾式電気集塵装置での捕
集困難な０．１〜１μｍの上限付近であったが、乾式電
気集塵装置での捕集は良好であった。
スト平均粒径は、０．９μｍと乾式電気集塵装置での捕
集困難な０．１〜１μｍの上限付近であったが、乾式電
気集塵装置での捕集は良好であった。
【００３５】
【発明の効果】以上説明したように、本発明の排ガス処
理装置及び処理方法によれば、乾式電気集塵装置におけ
る粒子の捕集効率を高めることができるので装置を小型
化することができる。
理装置及び処理方法によれば、乾式電気集塵装置におけ
る粒子の捕集効率を高めることができるので装置を小型
化することができる。
【図１】本発明の排ガス処理設備のフローを示した構成
図
図
１０…排ガス処理設備、１２…エアヒータ、１４…排ガ
ス冷却装置、１６…乾式電気集塵装置、１８…湿式脱硫
装置、２０…湿式電気集塵装置、２２…煙突、２４…ダ
クト、２６…粒子用ノズル、３０…粒子供給機、３２…
水スプレノズル、３６…水量調節器、４４…温度セン
サ、４８…ＮＨ3 用ノズル
ス冷却装置、１６…乾式電気集塵装置、１８…湿式脱硫
装置、２０…湿式電気集塵装置、２２…煙突、２４…ダ
クト、２６…粒子用ノズル、３０…粒子供給機、３２…
水スプレノズル、３６…水量調節器、４４…温度セン
サ、４８…ＮＨ3 用ノズル
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｂ０３Ｃ 3/01 Ｂ０３Ｃ 3/01 Ｅ Ｆ２２Ｂ 37/00 Ｆ２３Ｊ 15/00 Ｂ Ｆ２３Ｊ 15/00 Ｋ 15/06 Ｚ
Claims (3)
- 【請求項１】排ガス中のダスト及び硫黄酸化物を乾式電
気集塵装置で除去する排ガス処理設備において、 前記乾式電気集塵装置の前段に、前記排ガスの流れの上
流側から順に、前記排ガス中に粒子を供給する粒子供給
手段、前記排ガスを冷却する排ガス冷却手段、前記排ガ
ス中にアンモニアを噴霧するアンモニア噴霧手段を配設
したことを特徴とする排ガス処理設備。 - 【請求項２】排ガス中のダスト及び硫黄酸化物を乾式電
気集塵装置で除去する排ガス処理方法において、 前記乾式電気集塵装置に導入される前の排ガスに、 平均粒径が１μｍ以上３０μｍ以下の粒子を供給し、 粒子を供給した排ガスを１００〜１３０°Ｃの範囲に冷
却し、 冷却した排ガスにアンモニアを注入することを特徴とす
る排ガス処理方法。 - 【請求項３】前記粒子としてアルカリ性粒子を供給する
ことを特徴とする請求項２の排ガス処理方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000085943A JP3719091B2 (ja) | 2000-03-27 | 2000-03-27 | 排ガス処理設備及び処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000085943A JP3719091B2 (ja) | 2000-03-27 | 2000-03-27 | 排ガス処理設備及び処理方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001269601A true JP2001269601A (ja) | 2001-10-02 |
| JP3719091B2 JP3719091B2 (ja) | 2005-11-24 |
Family
ID=18602187
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2000085943A Expired - Fee Related JP3719091B2 (ja) | 2000-03-27 | 2000-03-27 | 排ガス処理設備及び処理方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3719091B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2008136486A1 (ja) * | 2007-05-01 | 2008-11-13 | Hitachi Plant Technologies, Ltd. | 排ガス処理方法及び装置 |
| JP2010234322A (ja) * | 2009-03-31 | 2010-10-21 | Chugoku Electric Power Co Inc:The | 排ガス浄化方法、及び排ガス浄化装置 |
| JP2012206055A (ja) * | 2011-03-30 | 2012-10-25 | Chugoku Electric Power Co Inc:The | アンモニア貯蔵タンクの全量消費方法及びその系統 |
-
2000
- 2000-03-27 JP JP2000085943A patent/JP3719091B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2008136486A1 (ja) * | 2007-05-01 | 2008-11-13 | Hitachi Plant Technologies, Ltd. | 排ガス処理方法及び装置 |
| JP2010234322A (ja) * | 2009-03-31 | 2010-10-21 | Chugoku Electric Power Co Inc:The | 排ガス浄化方法、及び排ガス浄化装置 |
| JP2012206055A (ja) * | 2011-03-30 | 2012-10-25 | Chugoku Electric Power Co Inc:The | アンモニア貯蔵タンクの全量消費方法及びその系統 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3719091B2 (ja) | 2005-11-24 |
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