JP2002045643A - 排ガス処理方法 - Google Patents
排ガス処理方法Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】凝縮ミスト径を大きくすることによって湿式電
気集塵装置におけるミスト捕集効率が向上する排ガス処
理方法を提供する。 【解決手段】本発明に係る排ガス処理方法を適用した排
ガス処理設備１０は、湿式脱硫装置２０の前段に、ミス
ト径粗大化装置１８を備えている。ミスト径粗大化装置
１８は、ノズル２８から液体を噴霧することによって、
排ガスを１２０〜１５０℃に冷却するとともに、その冷
却温度に０．５秒以上維持する。
気集塵装置におけるミスト捕集効率が向上する排ガス処
理方法を提供する。 【解決手段】本発明に係る排ガス処理方法を適用した排
ガス処理設備１０は、湿式脱硫装置２０の前段に、ミス
ト径粗大化装置１８を備えている。ミスト径粗大化装置
１８は、ノズル２８から液体を噴霧することによって、
排ガスを１２０〜１５０℃に冷却するとともに、その冷
却温度に０．５秒以上維持する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は排ガス処理方法に係
り、特に湿式脱硫装置と湿式電気集塵装置を備えた排ガ
ス処理方法に関する。
り、特に湿式脱硫装置と湿式電気集塵装置を備えた排ガ
ス処理方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】一般の排ガス処理設備では、重油、残さ
油、重質油、石油コークス等のいわゆる石油系燃料を燃
料とするボイラから排出された排ガスは、まず、排ガス
が乾式電気集塵装置に導入され、除塵される。次いで、
除塵された排ガスは、湿式脱硫装置に導入され、消石灰
や水酸化マグネシウム等のスラリを噴霧することによっ
て、主に排ガス中の二酸化硫黄が吸収除去される。そし
て、脱硫された排ガスは、湿式電気集塵装置に導入さ
れ、ミスト及び固形分が除去された後、外部に放出され
る。
油、重質油、石油コークス等のいわゆる石油系燃料を燃
料とするボイラから排出された排ガスは、まず、排ガス
が乾式電気集塵装置に導入され、除塵される。次いで、
除塵された排ガスは、湿式脱硫装置に導入され、消石灰
や水酸化マグネシウム等のスラリを噴霧することによっ
て、主に排ガス中の二酸化硫黄が吸収除去される。そし
て、脱硫された排ガスは、湿式電気集塵装置に導入さ
れ、ミスト及び固形分が除去された後、外部に放出され
る。
【０００３】ところで、ボイラから排出される排ガスに
は、燃料に含有された硫黄分から生成された硫黄酸化物
が含まれている。この硫黄酸化物は、二酸化硫黄が主で
あるが、ボイラ内での燃焼や触媒酸化によって一部は三
酸化硫黄（ＳＯ3 ）となり、さらに三酸化硫黄が水と反
応して硫酸になる。この三酸化硫黄は、濃度が数十ｐｐ
ｍの場合、温度が百数十度以上ではガス状であるが、ガ
ス温度が硫酸露点以下になると凝縮してミストになる。
ミスト化すると腐食性があるので、湿式脱硫装置よりも
前段では、排ガスを硫酸露点よりも高い温度、例えば、
約１７０℃以上に維持している。
は、燃料に含有された硫黄分から生成された硫黄酸化物
が含まれている。この硫黄酸化物は、二酸化硫黄が主で
あるが、ボイラ内での燃焼や触媒酸化によって一部は三
酸化硫黄（ＳＯ3 ）となり、さらに三酸化硫黄が水と反
応して硫酸になる。この三酸化硫黄は、濃度が数十ｐｐ
ｍの場合、温度が百数十度以上ではガス状であるが、ガ
ス温度が硫酸露点以下になると凝縮してミストになる。
ミスト化すると腐食性があるので、湿式脱硫装置よりも
前段では、排ガスを硫酸露点よりも高い温度、例えば、
約１７０℃以上に維持している。
【０００４】一方、湿式脱硫装置は、ガス温度が水の露
点近傍で最も脱硫性能が高いため、脱硫装置内では多量
の循環水をスプレーしている。したがって、湿式脱硫装
置では、排ガス温度が約１７０℃から水分の露点である
約数十℃まで急激に低下され、排ガス中の硫酸は湿式脱
硫装置内の温度降下時にミスト化することになる。
点近傍で最も脱硫性能が高いため、脱硫装置内では多量
の循環水をスプレーしている。したがって、湿式脱硫装
置では、排ガス温度が約１７０℃から水分の露点である
約数十℃まで急激に低下され、排ガス中の硫酸は湿式脱
硫装置内の温度降下時にミスト化することになる。
【０００５】この硫酸を含むミストは、粒径が小さいた
め、噴霧スラリとの衝突確率が低く、湿式脱硫装置で除
去することは難しい。そこで、後段の湿式電気集塵装置
で前記ミストを除去することになる。
め、噴霧スラリとの衝突確率が低く、湿式脱硫装置で除
去することは難しい。そこで、後段の湿式電気集塵装置
で前記ミストを除去することになる。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、湿式電
気集塵装置は、捕集対象であるミスト径によって捕集性
能が大きく影響され、ミスト径が小さいと、捕集効率は
大きく低下する。即ち、径の小さいミストは移動速度が
小さいので捕集効率も低くなり、高効率で捕集するに
は、荷電時間を増加させる必要がある。このため、従来
の排ガス処理設備は、湿式電気集塵装置の装置容量を大
きくしなければならず、湿式電気集塵装置が大型化する
欠点があった。
気集塵装置は、捕集対象であるミスト径によって捕集性
能が大きく影響され、ミスト径が小さいと、捕集効率は
大きく低下する。即ち、径の小さいミストは移動速度が
小さいので捕集効率も低くなり、高効率で捕集するに
は、荷電時間を増加させる必要がある。このため、従来
の排ガス処理設備は、湿式電気集塵装置の装置容量を大
きくしなければならず、湿式電気集塵装置が大型化する
欠点があった。
【０００７】本発明はこのような事情に鑑みて成された
もので、凝縮ミスト径を大きくすることによって湿式電
気集塵装置におけるミスト捕集効率が向上する排ガス処
理方法を提供することを目的とする。
もので、凝縮ミスト径を大きくすることによって湿式電
気集塵装置におけるミスト捕集効率が向上する排ガス処
理方法を提供することを目的とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明は前記目的を達成
するために、湿式脱硫装置に排ガスを導入して脱硫し、
該脱硫した排ガスを湿式電気集塵装置に導入して排ガス
中のミストを除去する排ガス処理方法において、前記湿
式脱硫装置に導入する排ガスに液体を噴霧して該排ガス
を１２０℃〜１５０℃の冷却温度に冷却するとともに、
該冷却した排ガスを前記冷却温度に０．５秒以上維持す
ることを特徴としている。
するために、湿式脱硫装置に排ガスを導入して脱硫し、
該脱硫した排ガスを湿式電気集塵装置に導入して排ガス
中のミストを除去する排ガス処理方法において、前記湿
式脱硫装置に導入する排ガスに液体を噴霧して該排ガス
を１２０℃〜１５０℃の冷却温度に冷却するとともに、
該冷却した排ガスを前記冷却温度に０．５秒以上維持す
ることを特徴としている。
【０００９】本発明によれば、排ガスを１２０〜１５０
℃の冷却温度に冷却し、その冷却温度を０．５秒以上維
持して湿式脱硫装置に導入したので、湿式脱硫装置から
排出されるＳＯ3 ミストのミスト径が大きくなる。した
がって、湿式電気集塵装置に導入されるＳＯ3 ミストの
ミスト径が大きくなるので、湿式電気集塵装置における
ミスト捕集効率が向上する。
℃の冷却温度に冷却し、その冷却温度を０．５秒以上維
持して湿式脱硫装置に導入したので、湿式脱硫装置から
排出されるＳＯ3 ミストのミスト径が大きくなる。した
がって、湿式電気集塵装置に導入されるＳＯ3 ミストの
ミスト径が大きくなるので、湿式電気集塵装置における
ミスト捕集効率が向上する。
【００１０】また、噴霧する液体に可溶性固体物質を溶
解すれば、スプレードライによって粒子を供給でき、ミ
スト径をさらに大きくできるので、ミスト捕集効率をさ
らに向上させることができる。
解すれば、スプレードライによって粒子を供給でき、ミ
スト径をさらに大きくできるので、ミスト捕集効率をさ
らに向上させることができる。
【００１１】
【発明の実施の形態】以下添付図面に従って、本発明に
係る排ガス処理方法の好ましい実施の形態について詳説
する。
係る排ガス処理方法の好ましい実施の形態について詳説
する。
【００１２】図１は、本発明に係る排ガス処理方法を用
いた排ガス処理設備を示すフロー図である。
いた排ガス処理設備を示すフロー図である。
【００１３】同図に示すように、排ガス処理設備１０
は、ボイラ１２の後段に、エアヒータ１４、乾式電気集
塵装置１６、ミスト径粗大化装置１８、湿式脱硫装置２
０、湿式電気集塵装置２２、煙突２４が順に配設され、
これらがダクト２６、２６、…によって連通されてい
る。
は、ボイラ１２の後段に、エアヒータ１４、乾式電気集
塵装置１６、ミスト径粗大化装置１８、湿式脱硫装置２
０、湿式電気集塵装置２２、煙突２４が順に配設され、
これらがダクト２６、２６、…によって連通されてい
る。
【００１４】ボイラ１２は、重油、残さ油、重質油、石
油コークス等の石油系燃料を燃焼させ、硫黄酸化物を多
く含む約４００℃の燃焼排ガスを後段に排出する。エア
ヒータ１４は、ボイラ１２に供給する燃焼用空気によっ
て前記排ガスを１７０℃に冷却し、これによって昇温し
た燃焼用空気をボイラ１２に供給する。
油コークス等の石油系燃料を燃焼させ、硫黄酸化物を多
く含む約４００℃の燃焼排ガスを後段に排出する。エア
ヒータ１４は、ボイラ１２に供給する燃焼用空気によっ
て前記排ガスを１７０℃に冷却し、これによって昇温し
た燃焼用空気をボイラ１２に供給する。
【００１５】ミスト径粗大化装置１８は、内部にノズル
２８を有し、該ノズル２８が、供給ライン３０を介して
水供給装置３２に連通されている。この水供給装置３２
は、供給ライン３０を介してノズル２８にスプレー水を
供給する。これによって、ノズル２８からスプレー水が
噴霧され、ミスト径粗大化装置１８を通過する排ガスが
冷却される。ミスト径粗大化装置１８は、この排ガスの
冷却温度が１２０〜１５０℃になるように、そして、そ
の冷却温度を排ガスが０．５秒以上維持するように設定
される。なお、排ガスの冷却温度や維持時間は、例え
ば、スプレー水を噴霧する時間や水量によって調節され
る。
２８を有し、該ノズル２８が、供給ライン３０を介して
水供給装置３２に連通されている。この水供給装置３２
は、供給ライン３０を介してノズル２８にスプレー水を
供給する。これによって、ノズル２８からスプレー水が
噴霧され、ミスト径粗大化装置１８を通過する排ガスが
冷却される。ミスト径粗大化装置１８は、この排ガスの
冷却温度が１２０〜１５０℃になるように、そして、そ
の冷却温度を排ガスが０．５秒以上維持するように設定
される。なお、排ガスの冷却温度や維持時間は、例え
ば、スプレー水を噴霧する時間や水量によって調節され
る。
【００１６】次に上記の如く構成された排ガス処理設備
１０の作用について説明する。
１０の作用について説明する。
【００１７】ボイラ１２から排出された排ガスは、ま
ず、エアヒータ１４に導入され、該エアヒータ１４によ
って約１７０℃に冷却される。冷却された排ガスは、乾
式電気集塵装置１６に導入され、静電気によって排ガス
中のダストが除去される。このとき、ＳＯ3 はガス状で
あり、エアヒータ１４や乾式電気集塵装置１６の内部を
腐食しない。
ず、エアヒータ１４に導入され、該エアヒータ１４によ
って約１７０℃に冷却される。冷却された排ガスは、乾
式電気集塵装置１６に導入され、静電気によって排ガス
中のダストが除去される。このとき、ＳＯ3 はガス状で
あり、エアヒータ１４や乾式電気集塵装置１６の内部を
腐食しない。
【００１８】次いで、ダストが除去された排ガスは、ミ
スト径粗大化装置１８に導入され、ノズル２８からスプ
レーされた水によって１２０〜１５０℃に冷却されると
ともに、少なくとも約０．５秒間その温度に維持され
る。これにより、排ガスの温度が硫酸露点以下になるの
で、ガス状であったＳＯ3 が凝縮し、ＳＯ3 ミストが発
生する。
スト径粗大化装置１８に導入され、ノズル２８からスプ
レーされた水によって１２０〜１５０℃に冷却されると
ともに、少なくとも約０．５秒間その温度に維持され
る。これにより、排ガスの温度が硫酸露点以下になるの
で、ガス状であったＳＯ3 が凝縮し、ＳＯ3 ミストが発
生する。
【００１９】ＳＯ3 ミストが発生した排ガスは、湿式脱
硫装置２０に導入され、該湿式脱硫装置２０の内部で消
石灰や水酸化マグネシウム等のスラリが噴霧されて、Ｓ
Ｏ2が除去される。その際、噴霧したスプレー水によっ
て排ガスの温度が水の露点まで低下する。これにより、
ＳＯ3 ミストを凝縮核として水が凝縮し、ＳＯ3 ミスト
が肥大化する。
硫装置２０に導入され、該湿式脱硫装置２０の内部で消
石灰や水酸化マグネシウム等のスラリが噴霧されて、Ｓ
Ｏ2が除去される。その際、噴霧したスプレー水によっ
て排ガスの温度が水の露点まで低下する。これにより、
ＳＯ3 ミストを凝縮核として水が凝縮し、ＳＯ3 ミスト
が肥大化する。
【００２０】肥大化したＳＯ3 ミストを含む排ガスは、
湿式電気集塵装置２２に導入され、該湿式電気集塵装置
２２でＳＯ3 ミストが除去される。湿式脱硫装置２０と
湿式電気集塵装置２２の間は、排ガスの温度低下が殆ど
ないため、湿式脱硫装置２０から排出されたＳＯ3 ミス
トは、粒径を保ったまま湿式電気集塵装置２２に導入さ
れる。したがって、湿式脱硫装置２０から排出されたＳ
Ｏ3 ミストの径が大きければ、湿式電気集塵装置２２に
導入されるＳＯ3 ミストの径も大きくなり、湿式電気集
塵装置２２におけるＳＯ3 ミストの捕集効率を向上させ
ることができる。
湿式電気集塵装置２２に導入され、該湿式電気集塵装置
２２でＳＯ3 ミストが除去される。湿式脱硫装置２０と
湿式電気集塵装置２２の間は、排ガスの温度低下が殆ど
ないため、湿式脱硫装置２０から排出されたＳＯ3 ミス
トは、粒径を保ったまま湿式電気集塵装置２２に導入さ
れる。したがって、湿式脱硫装置２０から排出されたＳ
Ｏ3 ミストの径が大きければ、湿式電気集塵装置２２に
導入されるＳＯ3 ミストの径も大きくなり、湿式電気集
塵装置２２におけるＳＯ3 ミストの捕集効率を向上させ
ることができる。
【００２１】本実施の形態の排ガス処理設備１０は、ミ
スト径粗大化装置１８での冷却温度を１２０〜１５０℃
に設定し、冷却温度の維持時間を０．５秒以上に設定し
たので、湿式脱硫装置２０から排出されるＳＯ3 ミスト
の径を大きくすることができる。以下に、冷却温度を１
２０〜１５０℃と設定し、冷却温度の維持時間を０．５
秒以上に設定した根拠について説明する。
スト径粗大化装置１８での冷却温度を１２０〜１５０℃
に設定し、冷却温度の維持時間を０．５秒以上に設定し
たので、湿式脱硫装置２０から排出されるＳＯ3 ミスト
の径を大きくすることができる。以下に、冷却温度を１
２０〜１５０℃と設定し、冷却温度の維持時間を０．５
秒以上に設定した根拠について説明する。
【００２２】表１は、ミスト径粗大化装置１８の各設定
条件を変更しながら、湿式脱硫装置２０の出口でミスト
径を測定した実験結果を示している。この実験では、ミ
スト径粗大化装置１８に導入する排ガスを温度１７０
℃、ＳＯ3 濃度５０ｐｐｍに設定するとともに、湿式脱
硫装置２０の出口から排出される排ガスの温度を５５℃
に設定している。なお、同表における実施例は、冷却温
度を１２０〜１５０℃、維持時間を０．５秒以上に設定
した際の実験結果であり、比較例は、冷却温度、或いは
維持時間をそれ以外に設定した実験結果である。また、
比較例１は、ノズル２８から水スプレーを行わずに測定
した結果である。
条件を変更しながら、湿式脱硫装置２０の出口でミスト
径を測定した実験結果を示している。この実験では、ミ
スト径粗大化装置１８に導入する排ガスを温度１７０
℃、ＳＯ3 濃度５０ｐｐｍに設定するとともに、湿式脱
硫装置２０の出口から排出される排ガスの温度を５５℃
に設定している。なお、同表における実施例は、冷却温
度を１２０〜１５０℃、維持時間を０．５秒以上に設定
した際の実験結果であり、比較例は、冷却温度、或いは
維持時間をそれ以外に設定した実験結果である。また、
比較例１は、ノズル２８から水スプレーを行わずに測定
した結果である。
【００２３】
【表１】
【００２４】表１の実施例１〜４と比較例１〜４を比較
すると、ミスト径粗大化装置１８における排ガスの冷却
温度によって湿式脱硫装置２０の出口から排出されるＳ
Ｏ3ミストの平均ミスト径が変化することが分かる。例
えば、冷却温度が１６０℃以上の場合や、冷却温度が１
１０℃以下の場合には、平均ミスト径が１．３μｍ以下
と小さいのに対して、冷却温度が１２０〜１５０℃の範
囲では、平均ミスト径は、１．７〜２．０μｍと大きく
なっている。この要因は、以下のように考えられる。
すると、ミスト径粗大化装置１８における排ガスの冷却
温度によって湿式脱硫装置２０の出口から排出されるＳ
Ｏ3ミストの平均ミスト径が変化することが分かる。例
えば、冷却温度が１６０℃以上の場合や、冷却温度が１
１０℃以下の場合には、平均ミスト径が１．３μｍ以下
と小さいのに対して、冷却温度が１２０〜１５０℃の範
囲では、平均ミスト径は、１．７〜２．０μｍと大きく
なっている。この要因は、以下のように考えられる。
【００２５】一般に凝縮は、雰囲気である排ガス中から
凝縮核である粒子表面へ凝縮物質が移動することで生
じ、排ガスの蒸気圧が粒子表面の蒸気圧よりも大きくな
ると発生する。粒子表面の蒸気圧は、粒子が微小になる
ほど高くなるので、微小粒子ほどＳＯ3 や水が凝縮しに
くく、凝縮核となりにくい。一方、排ガス中の凝縮物質
の蒸気圧は、排ガスの温度が急激に低下する場合やその
低下量が大きい場合に高くなるので、このような場合に
はより微小な粒子にもＳＯ3 や水が凝縮されやすい。
凝縮核である粒子表面へ凝縮物質が移動することで生
じ、排ガスの蒸気圧が粒子表面の蒸気圧よりも大きくな
ると発生する。粒子表面の蒸気圧は、粒子が微小になる
ほど高くなるので、微小粒子ほどＳＯ3 や水が凝縮しに
くく、凝縮核となりにくい。一方、排ガス中の凝縮物質
の蒸気圧は、排ガスの温度が急激に低下する場合やその
低下量が大きい場合に高くなるので、このような場合に
はより微小な粒子にもＳＯ3 や水が凝縮されやすい。
【００２６】例えば、比較例３、４は、排ガスをミスト
径粗大化装置１８内で急激に冷却するため、排ガス中の
凝縮物質の蒸気圧が高くなる。したがって、微小粒子も
凝縮核となるため、平均ミスト径が小さくなる。なお、
排ガスを１００℃以下に冷却した場合も同様に平均ミス
ト径が小さくなると考えられる。
径粗大化装置１８内で急激に冷却するため、排ガス中の
凝縮物質の蒸気圧が高くなる。したがって、微小粒子も
凝縮核となるため、平均ミスト径が小さくなる。なお、
排ガスを１００℃以下に冷却した場合も同様に平均ミス
ト径が小さくなると考えられる。
【００２７】また、比較例１、２は、ミスト径粗大化装
置１８内では排ガスを大きく冷却せずに、湿式脱硫装置
２０の内部で急激に冷却している。したがって、湿式脱
硫装置２０の内部では、ＳＯ3 や水が凝縮されやすく、
微小粒子も凝縮核となり、平均ミスト径が小さくなる。
置１８内では排ガスを大きく冷却せずに、湿式脱硫装置
２０の内部で急激に冷却している。したがって、湿式脱
硫装置２０の内部では、ＳＯ3 や水が凝縮されやすく、
微小粒子も凝縮核となり、平均ミスト径が小さくなる。
【００２８】これに対し、実施例１〜４は、ＳＯ3 が凝
縮する温度範囲でのガス温度降下が小さいので、微小粒
子には凝縮せずに、比較的大きい粒子を凝縮核としてＳ
Ｏ3や水が凝縮する。したがって、湿式脱硫装置２０の
出口で得られるＳＯ3 ミストの平均ミスト径は大きくな
る。
縮する温度範囲でのガス温度降下が小さいので、微小粒
子には凝縮せずに、比較的大きい粒子を凝縮核としてＳ
Ｏ3や水が凝縮する。したがって、湿式脱硫装置２０の
出口で得られるＳＯ3 ミストの平均ミスト径は大きくな
る。
【００２９】また、表１の実施例３、実施例５〜７と、
比較例５とを比較すると、冷却温度の維持時間によっ
て、ＳＯ3 ミストの平均ミスト径が変化することが分か
る。例えば、維持時間を０秒にした場合には平均ミスト
径が１．１μｍと小さいのに対し、維持時間を０．５秒
にすると平均ミスト径は１．８μｍと大きくなり、さら
に、維持時間を１秒以上に設定すると平均ミスト径は
２．０μｍとなっている。なお、維持時間が３秒以上の
場合も同様に、平均ミスト径は、２．０μｍ以上になる
と考察される。
比較例５とを比較すると、冷却温度の維持時間によっ
て、ＳＯ3 ミストの平均ミスト径が変化することが分か
る。例えば、維持時間を０秒にした場合には平均ミスト
径が１．１μｍと小さいのに対し、維持時間を０．５秒
にすると平均ミスト径は１．８μｍと大きくなり、さら
に、維持時間を１秒以上に設定すると平均ミスト径は
２．０μｍとなっている。なお、維持時間が３秒以上の
場合も同様に、平均ミスト径は、２．０μｍ以上になる
と考察される。
【００３０】以上のことから分かるように、ミスト径粗
大化装置１８の内部で排ガスを１２０〜１５０℃に冷却
し、さらに冷却温度に０．５秒以上維持することによっ
て、湿式脱硫装置出口２０の平均ミスト径を大きくする
ことができる。したがって、本実施の形態の排ガス処理
設備１０によれば、湿式電気集塵装置２２に導入される
ＳＯ3 ミストの平均ミスト径が大きくなり、湿式電気集
塵装置２２におけるＳＯ3 ミストの捕集効率が向上す
る。これにより、湿式電気集塵装置２２を小型化するこ
とができる。
大化装置１８の内部で排ガスを１２０〜１５０℃に冷却
し、さらに冷却温度に０．５秒以上維持することによっ
て、湿式脱硫装置出口２０の平均ミスト径を大きくする
ことができる。したがって、本実施の形態の排ガス処理
設備１０によれば、湿式電気集塵装置２２に導入される
ＳＯ3 ミストの平均ミスト径が大きくなり、湿式電気集
塵装置２２におけるＳＯ3 ミストの捕集効率が向上す
る。これにより、湿式電気集塵装置２２を小型化するこ
とができる。
【００３１】なお、上述した実施の形態は、ミスト径粗
大化装置１８のノズル２８から水を噴霧したが、これに
限定するものではなく、例えば、硫酸アンモニウムを溶
解したスプレー水を噴霧してもよい。このように、水溶
性固体物質を溶解したスプレー水を噴霧すると、スプレ
ー水が蒸発した後に粒子が析出し、この粒子にＳＯ3が
凝縮するので、湿式脱硫装置２０出口の平均ミスト径を
大きくすることができる。また、水溶性固体物質を溶解
させた場合には、その濃度を調節することによって平均
ミスト径を変化させることができる。
大化装置１８のノズル２８から水を噴霧したが、これに
限定するものではなく、例えば、硫酸アンモニウムを溶
解したスプレー水を噴霧してもよい。このように、水溶
性固体物質を溶解したスプレー水を噴霧すると、スプレ
ー水が蒸発した後に粒子が析出し、この粒子にＳＯ3が
凝縮するので、湿式脱硫装置２０出口の平均ミスト径を
大きくすることができる。また、水溶性固体物質を溶解
させた場合には、その濃度を調節することによって平均
ミスト径を変化させることができる。
【００３２】表２は、硫酸アンモニウムの濃度を変化さ
せながら測定した平均ミスト径の実験結果を示してい
る。この実験において、ミスト径粗大化装置１８に導入
する排ガスの温度及びＳＯ3 濃度、湿式脱硫装置出口２
０の排ガス温度等の各条件は、表１での実験時と同じ設
定である。また、冷却温度は１３０℃、維持時間は１ｓ
に設定している。
せながら測定した平均ミスト径の実験結果を示してい
る。この実験において、ミスト径粗大化装置１８に導入
する排ガスの温度及びＳＯ3 濃度、湿式脱硫装置出口２
０の排ガス温度等の各条件は、表１での実験時と同じ設
定である。また、冷却温度は１３０℃、維持時間は１ｓ
に設定している。
【００３３】
【表２】
【００３４】表２の実施例８〜１１と、表１の実施例３
から分かるように、スプレー水中の硫酸アンモニウム濃
度が高くなる程、平均ミスト径が大きくなっている。こ
のように、スプレー水に水溶性固体物質を溶解しておく
ことで、ミスト径をさらに大きくすることができる。な
お、上述した例では、硫酸アンモニウムを溶解したが、
これに限定するものではなく、水溶性固体物質であれば
平均ミスト径を大きくすることができる。
から分かるように、スプレー水中の硫酸アンモニウム濃
度が高くなる程、平均ミスト径が大きくなっている。こ
のように、スプレー水に水溶性固体物質を溶解しておく
ことで、ミスト径をさらに大きくすることができる。な
お、上述した例では、硫酸アンモニウムを溶解したが、
これに限定するものではなく、水溶性固体物質であれば
平均ミスト径を大きくすることができる。
【００３５】また、上述した実施の形態はミスト径粗大
化装置１８と湿式脱硫装置２０を別置しダクト２６で連
通した方法としたが、これに限定するものではなく、例
えば湿式脱硫装置のケーシング内を仕切り、この前段で
液体を噴射して排ガス温度を１２０〜１５０℃にし、そ
の冷却温度を０．５秒以上維持した後、後段に導入する
形態としてもよい。
化装置１８と湿式脱硫装置２０を別置しダクト２６で連
通した方法としたが、これに限定するものではなく、例
えば湿式脱硫装置のケーシング内を仕切り、この前段で
液体を噴射して排ガス温度を１２０〜１５０℃にし、そ
の冷却温度を０．５秒以上維持した後、後段に導入する
形態としてもよい。
【００３６】これによってダクトが不要になり、設置ス
ペースを小さくできる。
ペースを小さくできる。
【００３７】
【発明の効果】以上説明したように本発明に係る排ガス
処理方法によれば、湿式脱硫装置に導入されるミスト径
が大きくなるので、湿式電気集塵装置のミスト捕集効率
を高めることができる。
処理方法によれば、湿式脱硫装置に導入されるミスト径
が大きくなるので、湿式電気集塵装置のミスト捕集効率
を高めることができる。
【図１】本発明に係る排ガス処理方法を用いた排ガス処
理設備を示すフロー図
理設備を示すフロー図
１０…排ガス処理設備、１２…ボイラ、１４…エアヒー
タ、１６…乾式電気集塵装置、１８…ミスト径粗大化装
置、２０…湿式脱硫装置、２２…湿式電気集塵装置、２
４…煙突、２６…ダクト、２８…ノズル、３０…供給ラ
イン、３２…水供給装置
タ、１６…乾式電気集塵装置、１８…ミスト径粗大化装
置、２０…湿式脱硫装置、２２…湿式電気集塵装置、２
４…煙突、２６…ダクト、２８…ノズル、３０…供給ラ
イン、３２…水供給装置
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｂ０３Ｃ 3/014 Ｂ０１Ｄ 53/34 １２５Ｄ 3/01 Ｂ０３Ｃ 3/01 Ａ 3/16 Ｚ Ｆターム(参考） 4D002 AA02 AC01 BA02 BA13 BA14 BA16 CA01 CA13 DA05 DA06 DA07 DA12 DA14 DA35 EA02 FA01 GA01 GB03 GB20 4D054 AA09 BA14 EA03 EA21 EA23
Claims (2)
- 【請求項１】湿式脱硫装置に排ガスを導入して脱硫し、
該脱硫した排ガスを湿式電気集塵装置に導入して排ガス
中のミストを除去する排ガス処理方法において、 前記湿式脱硫装置に導入する排ガスに液体を噴霧して該
排ガスを１２０℃〜１５０℃の冷却温度に冷却するとと
もに、該冷却した排ガスを前記冷却温度に０．５秒以上
維持することを特徴とする排ガス処理方法。 - 【請求項２】前記噴霧する液体に可溶性物質を溶解する
ことを特徴とする請求項１記載の排ガス処理方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000235788A JP2002045643A (ja) | 2000-08-03 | 2000-08-03 | 排ガス処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000235788A JP2002045643A (ja) | 2000-08-03 | 2000-08-03 | 排ガス処理方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2002045643A true JP2002045643A (ja) | 2002-02-12 |
Family
ID=18727936
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2000235788A Pending JP2002045643A (ja) | 2000-08-03 | 2000-08-03 | 排ガス処理方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2002045643A (ja) |
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006326575A (ja) * | 2005-04-26 | 2006-12-07 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 排ガス処理装置および排ガス処理方法 |
| JP2008168255A (ja) * | 2007-01-15 | 2008-07-24 | Hitachi Plant Technologies Ltd | 硫黄酸化物を含む排ガスの処理方法およびその装置 |
| WO2008136486A1 (ja) * | 2007-05-01 | 2008-11-13 | Hitachi Plant Technologies, Ltd. | 排ガス処理方法及び装置 |
| US7601317B2 (en) | 2007-02-16 | 2009-10-13 | Hitachi Plant Technologies, Ltd. | Process for disposing waste gas comprising sulfur oxides and apparatus thereof |
| US7662219B2 (en) | 2007-03-05 | 2010-02-16 | Hitachi Plant Technologies, Ltd. | Wet type electrostatic precipitator |
| JP2010069463A (ja) * | 2008-09-22 | 2010-04-02 | Babcock Hitachi Kk | 排ガス処理装置 |
| EP2305365A2 (en) | 2009-09-30 | 2011-04-06 | Hitachi Ltd. | Carbon dioxide capture power generation system |
| JP2018030091A (ja) * | 2016-08-24 | 2018-03-01 | 三菱日立パワーシステムズ環境ソリューション株式会社 | 粒子除去装置 |
| EP3871753A4 (en) * | 2018-10-22 | 2022-03-23 | Shanghai Bixiufu Enterprise Management Co., Ltd. | EXHAUST TREATMENT SYSTEM AND METHOD |
-
2000
- 2000-08-03 JP JP2000235788A patent/JP2002045643A/ja active Pending
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| US8500881B2 (en) | 2009-09-30 | 2013-08-06 | Hitachi, Ltd. | Carbon dioxide capture power generation system |
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