JP2001268937A - 系統連系インバータ - Google Patents
系統連系インバータInfo
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- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
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- Y02E10/50—Photovoltaic [PV] energy
- Y02E10/56—Power conversion systems, e.g. maximum power point trackers
Abstract
(57)【要約】
【課題】 従来の系統連系インバータは、太陽光の受光
量が少ない朝や夕方は出力電流の波形が歪むという課題
を有している。 【解決手段】 高出力用の第１のインバータ４と低出力
用の第２のインバータ１２の出力とを、第１の切換手段
１１によって、太陽電池の直流電源１の出力に応じて系
統電源７に接続するようにして、長時間の使用であって
も出力波形が歪むことのない系統連系インバータとして
いる。
量が少ない朝や夕方は出力電流の波形が歪むという課題
を有している。 【解決手段】 高出力用の第１のインバータ４と低出力
用の第２のインバータ１２の出力とを、第１の切換手段
１１によって、太陽電池の直流電源１の出力に応じて系
統電源７に接続するようにして、長時間の使用であって
も出力波形が歪むことのない系統連系インバータとして
いる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、太陽電池を使用し
た直流電力を商用周波数の交流に変換して電力系統に連
系する系統連系インバータに関するものである。
た直流電力を商用周波数の交流に変換して電力系統に連
系する系統連系インバータに関するものである。
【０００２】
【従来の技術】図３は、従来使用している系統連系イン
バータの構成を示す接続図である。この系統連系インバ
ータは、太陽電池を使用している直流電源１と、直流リ
アクトル８と１個のスイッチング素子１０とダイオード
９からなる昇圧コンバータ２と、昇圧コンバータ２の出
力電圧を平滑する中間段コンデンサ３と、４個のスイッ
チング素子Ｑ１〜Ｑ４と２個の交流リアクトル５と、出
力コンデンサ６で構成したインバータ４を備えている。
出力コンデンサ６の出力は、商用周波数の系統電源７に
接続している。
バータの構成を示す接続図である。この系統連系インバ
ータは、太陽電池を使用している直流電源１と、直流リ
アクトル８と１個のスイッチング素子１０とダイオード
９からなる昇圧コンバータ２と、昇圧コンバータ２の出
力電圧を平滑する中間段コンデンサ３と、４個のスイッ
チング素子Ｑ１〜Ｑ４と２個の交流リアクトル５と、出
力コンデンサ６で構成したインバータ４を備えている。
出力コンデンサ６の出力は、商用周波数の系統電源７に
接続している。
【０００３】以上の構成で、昇圧コンバータ２は直流電
源１の出力を系統電源７の出力電圧の瞬時値よりも十分
に高い電圧に昇圧している。すなわち、系統電源７が２
００Ｖの交流のときは、この瞬時値の最大値２８０Ｖよ
りも十分に高い例えば３５０Ｖ程度に昇圧しているもの
である。中間段コンデンサ３は数千μＦのものを使用し
ており、前記直流電源１の出力電圧の変動があったとし
ても、安定した出力電圧をインバータ４に供給している
ものである。インバータ４は、４個のスイッチング素子
Ｑ１〜Ｑ４を順次パルス幅変調で駆動して、前記中間段
コンデンサ３から供給された電圧をゼロまたは−３５０
Ｖから＋３５０Ｖの振幅を有するパルス列に生成し、こ
のパルス列の平均値と系統電源７の瞬時電圧との差によ
って出力電流を生成するものである。このときこの出力
電流の波形が系統電源７の周波数の正弦波になるよう
に、さらに含有している高周波成分を交流リアクトル５
と出力コンデンサ６で除去して、系統に供給しているも
のである。
源１の出力を系統電源７の出力電圧の瞬時値よりも十分
に高い電圧に昇圧している。すなわち、系統電源７が２
００Ｖの交流のときは、この瞬時値の最大値２８０Ｖよ
りも十分に高い例えば３５０Ｖ程度に昇圧しているもの
である。中間段コンデンサ３は数千μＦのものを使用し
ており、前記直流電源１の出力電圧の変動があったとし
ても、安定した出力電圧をインバータ４に供給している
ものである。インバータ４は、４個のスイッチング素子
Ｑ１〜Ｑ４を順次パルス幅変調で駆動して、前記中間段
コンデンサ３から供給された電圧をゼロまたは−３５０
Ｖから＋３５０Ｖの振幅を有するパルス列に生成し、こ
のパルス列の平均値と系統電源７の瞬時電圧との差によ
って出力電流を生成するものである。このときこの出力
電流の波形が系統電源７の周波数の正弦波になるよう
に、さらに含有している高周波成分を交流リアクトル５
と出力コンデンサ６で除去して、系統に供給しているも
のである。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】前記従来の系統連系イ
ンバータは、太陽光の受光量が少ない朝や夕方は出力電
流の波形が歪むという課題を有している。
ンバータは、太陽光の受光量が少ない朝や夕方は出力電
流の波形が歪むという課題を有している。
【０００５】すなわち、家庭用の太陽光発電システムで
は通常最大５ｋＷ程度の電力を変換するものである。こ
のため、系統電圧が２００Ｖの場合、出力電流は２５Ａ
程度となって、変換効率を向上させるために最大定格に
合わせたスイッチング素子やリアクトル、コンデンサを
使用することが必要である。この結果、例えば交流リア
クトルなどは電流リップルを小さくするために１ｍＨ程
度のインダクタンスを必要としている。太陽光の受光量
が少ない朝や夕方は、直流電源の出力が１００Ｗ以下の
低電力となっているものである。この時にパルス幅を小
さくしていくと、制御しようとする電流（０．５Ａ以
下）に対してインダクタンスが相対的に大きいことか
ら、電力が絞り切れない場合（リアクトルは定電流作用
がある）がある。また、インバータを構成している４個
のスイッチング素子は、上下のスイッチング素子の同時
導通による短絡を回避するために数μｓ程度のデッドタ
イムを設定してある。このとき前記したパルス幅を小さ
くする制御を実行すると、波形制御に対してこのデッド
タイムが無視できなくなり、出力電流波形が歪むという
現象につながるものである。
は通常最大５ｋＷ程度の電力を変換するものである。こ
のため、系統電圧が２００Ｖの場合、出力電流は２５Ａ
程度となって、変換効率を向上させるために最大定格に
合わせたスイッチング素子やリアクトル、コンデンサを
使用することが必要である。この結果、例えば交流リア
クトルなどは電流リップルを小さくするために１ｍＨ程
度のインダクタンスを必要としている。太陽光の受光量
が少ない朝や夕方は、直流電源の出力が１００Ｗ以下の
低電力となっているものである。この時にパルス幅を小
さくしていくと、制御しようとする電流（０．５Ａ以
下）に対してインダクタンスが相対的に大きいことか
ら、電力が絞り切れない場合（リアクトルは定電流作用
がある）がある。また、インバータを構成している４個
のスイッチング素子は、上下のスイッチング素子の同時
導通による短絡を回避するために数μｓ程度のデッドタ
イムを設定してある。このとき前記したパルス幅を小さ
くする制御を実行すると、波形制御に対してこのデッド
タイムが無視できなくなり、出力電流波形が歪むという
現象につながるものである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明は、高出力用イン
バータと低出力用インバータを有し、太陽電池の直流電
源の出力に応じて、前記いずれかのインバータの出力を
系統電源に接続するようにして、長時間の使用であって
も出力波形が歪むことのない系統連系インバータとして
いる。
バータと低出力用インバータを有し、太陽電池の直流電
源の出力に応じて、前記いずれかのインバータの出力を
系統電源に接続するようにして、長時間の使用であって
も出力波形が歪むことのない系統連系インバータとして
いる。
【０００７】
【発明の実施の形態】請求項１に記載した発明は、高出
力用インバータと低出力用インバータの出力とを、第１
の切換手段によって、太陽電池の直流電源の出力に応じ
て系統に接続するようにして、長時間の使用であっても
出力波形が歪むことのない系統連系インバータとしてい
る。
力用インバータと低出力用インバータの出力とを、第１
の切換手段によって、太陽電池の直流電源の出力に応じ
て系統に接続するようにして、長時間の使用であっても
出力波形が歪むことのない系統連系インバータとしてい
る。
【０００８】請求項２に記載した発明は、直流電源の出
力が低いときには、中間段コンデンサの容量を小さくす
るようにして、直流電源の出力が低くても昇圧コンバー
タが系統電圧に対して十分高い電圧まで昇圧することが
でき、長時間の使用であっても出力波形が歪むことのな
い系統連系インバータとしている。
力が低いときには、中間段コンデンサの容量を小さくす
るようにして、直流電源の出力が低くても昇圧コンバー
タが系統電圧に対して十分高い電圧まで昇圧することが
でき、長時間の使用であっても出力波形が歪むことのな
い系統連系インバータとしている。
【０００９】
【実施例】（実施例１）以下、本発明の第１の実施例に
ついて説明する。図１は本実施例の構成を示す回路図で
ある。本実施例の系統連系インバータは、太陽電池によ
って構成した直流電源１を入力として使用し、直流電源
１から供給された電力を商用周波数の交流に変換して、
系統７に出力するものである。
ついて説明する。図１は本実施例の構成を示す回路図で
ある。本実施例の系統連系インバータは、太陽電池によ
って構成した直流電源１を入力として使用し、直流電源
１から供給された電力を商用周波数の交流に変換して、
系統７に出力するものである。
【００１０】直流電源１に接続している昇圧コンバータ
２は、図３に示しているように直流リアクトル８とスイ
ッチング素子１０とダイオード９を備えているものであ
る。以上の構成で、昇圧コンバータ２は直流電源１から
供給された電圧を高周波でチョッピングすることによっ
て、直流リアクトル８に蓄積したエネルギーを中間段コ
ンデンサ３に所定の電圧になるように充電する。この
時、中間段コンデンサ３の電圧は系統７の瞬時電圧の最
大値より高い電圧まて昇圧している。本実施例では、系
統７の電圧がＡＣ２００Ｖであるため、この瞬時値の最
大値２８０Ｖよりも十分に高い３５０Ｖ以上に昇圧され
ている。この中間段コンデンサ３の電圧は、第１のイン
バータ４によって系統７の周波数に適合した正弦波の波
形に変換されている。すなわち、４個のスイッチング素
子Ｑ１〜Ｑ４を順次パルス幅変調によって駆動し、電圧
パルス列として出力するものである。またこの電圧パル
ス列と、系統電圧７の電圧の瞬時値との差が第１の交流
リアクトル５に印加され、第１の交流リアクトル５には
高周波のリップルを持つ正弦波状の電流が流れる。第１
の出力コンデンサ６は交流リアクトル５に流れる電流に
含まれる高周波リップルを除去するように作用する。こ
のため、第１の出力コンデンサ６の出力は系統７の周波
数の正弦波となるものである。同様にして、第２のイン
バータ１２を構成する第２の出力コンデンサ１４から出
力される電流の波形も、系統７の周波数の正弦波となる
ものである。
２は、図３に示しているように直流リアクトル８とスイ
ッチング素子１０とダイオード９を備えているものであ
る。以上の構成で、昇圧コンバータ２は直流電源１から
供給された電圧を高周波でチョッピングすることによっ
て、直流リアクトル８に蓄積したエネルギーを中間段コ
ンデンサ３に所定の電圧になるように充電する。この
時、中間段コンデンサ３の電圧は系統７の瞬時電圧の最
大値より高い電圧まて昇圧している。本実施例では、系
統７の電圧がＡＣ２００Ｖであるため、この瞬時値の最
大値２８０Ｖよりも十分に高い３５０Ｖ以上に昇圧され
ている。この中間段コンデンサ３の電圧は、第１のイン
バータ４によって系統７の周波数に適合した正弦波の波
形に変換されている。すなわち、４個のスイッチング素
子Ｑ１〜Ｑ４を順次パルス幅変調によって駆動し、電圧
パルス列として出力するものである。またこの電圧パル
ス列と、系統電圧７の電圧の瞬時値との差が第１の交流
リアクトル５に印加され、第１の交流リアクトル５には
高周波のリップルを持つ正弦波状の電流が流れる。第１
の出力コンデンサ６は交流リアクトル５に流れる電流に
含まれる高周波リップルを除去するように作用する。こ
のため、第１の出力コンデンサ６の出力は系統７の周波
数の正弦波となるものである。同様にして、第２のイン
バータ１２を構成する第２の出力コンデンサ１４から出
力される電流の波形も、系統７の周波数の正弦波となる
ものである。
【００１１】このとき本実施例では、前記第１のインバ
ータ４は太陽電池で構成した直流電源１の出力が１００
Ｗ以上の比較的大きいときに使用できるものとなってい
る。すなわち、出力電流の波形を成形する第１の交流リ
アクトル５が有しているインダクタンスの値を１ｍＨ程
度以上としているものである。また、前記第２のインバ
ータ１２を構成する第２の交流リアクトル４のインダク
タンスは数１００μＨ以下程度の設定となっており、直
流電源１の出力が１００Ｗ以下の比較的小さい時に使用
できるものとなっている。
ータ４は太陽電池で構成した直流電源１の出力が１００
Ｗ以上の比較的大きいときに使用できるものとなってい
る。すなわち、出力電流の波形を成形する第１の交流リ
アクトル５が有しているインダクタンスの値を１ｍＨ程
度以上としているものである。また、前記第２のインバ
ータ１２を構成する第２の交流リアクトル４のインダク
タンスは数１００μＨ以下程度の設定となっており、直
流電源１の出力が１００Ｗ以下の比較的小さい時に使用
できるものとなっている。
【００１２】また、前記第１のインバータ４と第２のイ
ンバータ１２とは、第１の切換手段１１を介して系統電
源７に接続されるものである。前記第１の切換手段１１
は、直流電源１の出力に応じて、第１のインバータ４と
第２のインバータ１２とを切り換えている。すなわち、
前記しているように、直流電源１の出力が１００Ｗ以上
の比較的大きいときには、第１のインバータ４の出力を
系統電源７に接続しており、直流電源１の出力が１００
Ｗ未満の比較的小さいときは、第２のインバータ１２の
出力を系統電源７に接続している。
ンバータ１２とは、第１の切換手段１１を介して系統電
源７に接続されるものである。前記第１の切換手段１１
は、直流電源１の出力に応じて、第１のインバータ４と
第２のインバータ１２とを切り換えている。すなわち、
前記しているように、直流電源１の出力が１００Ｗ以上
の比較的大きいときには、第１のインバータ４の出力を
系統電源７に接続しており、直流電源１の出力が１００
Ｗ未満の比較的小さいときは、第２のインバータ１２の
出力を系統電源７に接続している。
【００１３】以下、本実施例の動作について説明する。
本実施例の系統連系インバータは、太陽電池によって構
成した直流電源１を入力源として動作しているものであ
る。つまり、直流電源１の出力は、太陽光の受光量によ
って変動するものである。すなわち朝方や夕暮れ時は、
太陽光の受光量が少ないため、直流電源１の出力は低く
なるものである。また、日中は太陽光を十分受光するこ
とができるため、直流電源１の出力は高くなるものであ
る。本実施例では、第１の切換手段１１は、直流電源１
の出力が１００Ｗより大きいときは、系統電源７に第１
のインバータ４の出力を接続しており、直流電源１の出
力が１００Ｗより低いときは、第２のインバータ１２の
出力を系統電源７に接続している。
本実施例の系統連系インバータは、太陽電池によって構
成した直流電源１を入力源として動作しているものであ
る。つまり、直流電源１の出力は、太陽光の受光量によ
って変動するものである。すなわち朝方や夕暮れ時は、
太陽光の受光量が少ないため、直流電源１の出力は低く
なるものである。また、日中は太陽光を十分受光するこ
とができるため、直流電源１の出力は高くなるものであ
る。本実施例では、第１の切換手段１１は、直流電源１
の出力が１００Ｗより大きいときは、系統電源７に第１
のインバータ４の出力を接続しており、直流電源１の出
力が１００Ｗより低いときは、第２のインバータ１２の
出力を系統電源７に接続している。
【００１４】インバータ４が有している第１の交流リア
クトル５は、前記しているようにインダクタンスの設定
が１ｍＨ程度以上の非常に大きいものとなっている。こ
のとき、例えば系統電源７の電圧が２００Ｖの時は、第
１の交流リアクトル５に流れる電流は１５Ａ〜２５Ａ程
度に達するものである。この状態で交流リアクトル５の
インダクタンスの設定を１ｍＨ程度以上としているた
め、交流リアクトル５は高周波成分の含有量が少なくな
るものである。このため、交流リアクトル５で発生する
損失は少なく、第１のインバータ４は効率よく商用周波
数の正弦波の電流を系統電源７に供給できるものであ
る。
クトル５は、前記しているようにインダクタンスの設定
が１ｍＨ程度以上の非常に大きいものとなっている。こ
のとき、例えば系統電源７の電圧が２００Ｖの時は、第
１の交流リアクトル５に流れる電流は１５Ａ〜２５Ａ程
度に達するものである。この状態で交流リアクトル５の
インダクタンスの設定を１ｍＨ程度以上としているた
め、交流リアクトル５は高周波成分の含有量が少なくな
るものである。このため、交流リアクトル５で発生する
損失は少なく、第１のインバータ４は効率よく商用周波
数の正弦波の電流を系統電源７に供給できるものであ
る。
【００１５】また、直流電源１の出力が低くなると、第
１の切換手段１１によって第２のインバータ１４が接続
される。第２のインバータ１４を構成している第２の交
流リアクトル１３は数１００μＨ程度のインダクタンス
しか有していないものである。このため、第２の交流リ
アクトル１３は時定数が非常に小さくなって、充電時間
あるいは放電時間が短くなるものである。このため第２
のインバータ１２を構成している４個のスイッチング素
子Ｑ５〜Ｑ８の高速のオンオフ制御にも十分対応できる
ものである。すなわち、スイッチング素子Ｑ５〜Ｑ８が
オフとなっている間に電流が十分小さくなるものであ
る。このため、第２のインバータ１２は、出力電流を絞
ることが可能となって、出力電流の制御範囲を拡大する
ことができる。
１の切換手段１１によって第２のインバータ１４が接続
される。第２のインバータ１４を構成している第２の交
流リアクトル１３は数１００μＨ程度のインダクタンス
しか有していないものである。このため、第２の交流リ
アクトル１３は時定数が非常に小さくなって、充電時間
あるいは放電時間が短くなるものである。このため第２
のインバータ１２を構成している４個のスイッチング素
子Ｑ５〜Ｑ８の高速のオンオフ制御にも十分対応できる
ものである。すなわち、スイッチング素子Ｑ５〜Ｑ８が
オフとなっている間に電流が十分小さくなるものであ
る。このため、第２のインバータ１２は、出力電流を絞
ることが可能となって、出力電流の制御範囲を拡大する
ことができる。
【００１６】以上のように本実施例によれば、低入力電
力に小さい出力電流を制御することのできる専用の第２
のインバータ１２を配置することによって、太陽電池で
構成した直流電源１の出力が低くなっても低ひずみの出
力電流を供給できるものである。換言すれば、長時間の
使用であっても出力電流が歪むことのない系統連系イン
バータを実現するものである。
力に小さい出力電流を制御することのできる専用の第２
のインバータ１２を配置することによって、太陽電池で
構成した直流電源１の出力が低くなっても低ひずみの出
力電流を供給できるものである。換言すれば、長時間の
使用であっても出力電流が歪むことのない系統連系イン
バータを実現するものである。
【００１７】（実施例２）続いて本発明の第２の実施例
について説明する。図２は本実施例の構成を示す回路図
である。本実施例では、昇圧コンバータ２の出力段に数
１０μＦ程度の第２の中間段コンデンサ２２を設けてい
る。また、第２の切換手段２１を第１のインバータ４と
前記第２の中間段コンデンサ２２との間に接続してい
る。つまり第２の切換手段２１は、第１の中間段コンデ
ンサ３と第１のインバータ４とを、回路から切り離すこ
とができるものである。
について説明する。図２は本実施例の構成を示す回路図
である。本実施例では、昇圧コンバータ２の出力段に数
１０μＦ程度の第２の中間段コンデンサ２２を設けてい
る。また、第２の切換手段２１を第１のインバータ４と
前記第２の中間段コンデンサ２２との間に接続してい
る。つまり第２の切換手段２１は、第１の中間段コンデ
ンサ３と第１のインバータ４とを、回路から切り離すこ
とができるものである。
【００１８】以下本実施例の動作について説明する。本
実施例の構成においても、直流電源１の出力が小さいと
きは、第１の切換手段１１によって第２のインバータ１
２の出力を系統電源７に接続している。この時本実施例
では、第２の切換手段２１を使用して第１の中間段コン
デンサ３を回路から切り離すようにしている。第１の中
間段コンデンサ３は数千μＦの大容量の電解コンデンサ
である。この大容量の第１の中間段コンデンサ３を回路
から切り離すようにしているため、昇圧コンバータ２の
入力電圧や入力電流が小さいときでも、第２の中間段コ
ンデンサ２２の電圧を、系統電源７の電圧の最大値であ
る２８０Ｖ以上の電圧に昇圧することが可能となるもの
である。また出力電流は１００Ｗ以下であるため、第２
の中間段コンデンサが数１０μＦの小容量であってもリ
ップルが大きくならず、安定で且つ歪みの小さな正弦波
の出力電流が得られるものである。
実施例の構成においても、直流電源１の出力が小さいと
きは、第１の切換手段１１によって第２のインバータ１
２の出力を系統電源７に接続している。この時本実施例
では、第２の切換手段２１を使用して第１の中間段コン
デンサ３を回路から切り離すようにしている。第１の中
間段コンデンサ３は数千μＦの大容量の電解コンデンサ
である。この大容量の第１の中間段コンデンサ３を回路
から切り離すようにしているため、昇圧コンバータ２の
入力電圧や入力電流が小さいときでも、第２の中間段コ
ンデンサ２２の電圧を、系統電源７の電圧の最大値であ
る２８０Ｖ以上の電圧に昇圧することが可能となるもの
である。また出力電流は１００Ｗ以下であるため、第２
の中間段コンデンサが数１０μＦの小容量であってもリ
ップルが大きくならず、安定で且つ歪みの小さな正弦波
の出力電流が得られるものである。
【００１９】以上のように本実施例によれば、太陽電池
で構成した直流電源１の出力が低いときは、第１の中間
段コンデンサ３に代えて第２の中間段コンデンサ２２を
使用する構成として、朝や夕暮れ時の太陽光の直流電源
１に対する受光量が減少するときでも、安定で且つ歪み
の小さい出力電流をつくることが可能な系統連系インバ
ータを実現するものである。
で構成した直流電源１の出力が低いときは、第１の中間
段コンデンサ３に代えて第２の中間段コンデンサ２２を
使用する構成として、朝や夕暮れ時の太陽光の直流電源
１に対する受光量が減少するときでも、安定で且つ歪み
の小さい出力電流をつくることが可能な系統連系インバ
ータを実現するものである。
【００２０】
【発明の効果】請求項１に記載した発明は、太陽電池を
使用した直流電源と、前記直流電源の出力を昇圧する直
流リアクトルと２個のスイッチング素子で構成した昇圧
コンバータと、昇圧コンバータの出力を平滑する中間段
コンデンサと、前記中間段コンデンサの出力を商用周波
数の正弦波に変換する第１のインバータ及び第２のイン
バータと、前記第１のインバータの出力と第２のインバ
ータの出力とを切り換えて系統に接続する第１の切換手
段とを有し、前記第１の切換手段は直流電源の出力電力
に応じて系統に接続するインバータを前記第１のインバ
ータの出力または第２のインバータの出力とする構成と
して、長時間の使用であっても出力波形が歪むことのな
い系統連系インバータを実現するものである。
使用した直流電源と、前記直流電源の出力を昇圧する直
流リアクトルと２個のスイッチング素子で構成した昇圧
コンバータと、昇圧コンバータの出力を平滑する中間段
コンデンサと、前記中間段コンデンサの出力を商用周波
数の正弦波に変換する第１のインバータ及び第２のイン
バータと、前記第１のインバータの出力と第２のインバ
ータの出力とを切り換えて系統に接続する第１の切換手
段とを有し、前記第１の切換手段は直流電源の出力電力
に応じて系統に接続するインバータを前記第１のインバ
ータの出力または第２のインバータの出力とする構成と
して、長時間の使用であっても出力波形が歪むことのな
い系統連系インバータを実現するものである。
【００２１】請求項２に記載した発明は、昇圧コンバー
タの出力と第２のインバータとの間に接続した第２の中
間段コンデンサと、前記昇圧コンバータの出力を第１の
中間段コンデンサ及び第１のインバータから切り離す第
２の切換手段を有し、前記第２の切換手段は、第１の切
換手段が第２のインバータの出力を系統に接続したとき
に前記昇圧コンバータの出力を第１のインバーアから切
り離す構成として、長時間の使用であっても出力波形が
歪むことのない系統連系インバータを実現するものであ
る。
タの出力と第２のインバータとの間に接続した第２の中
間段コンデンサと、前記昇圧コンバータの出力を第１の
中間段コンデンサ及び第１のインバータから切り離す第
２の切換手段を有し、前記第２の切換手段は、第１の切
換手段が第２のインバータの出力を系統に接続したとき
に前記昇圧コンバータの出力を第１のインバーアから切
り離す構成として、長時間の使用であっても出力波形が
歪むことのない系統連系インバータを実現するものであ
る。
【図１】本発明の第１の実施例である系統連系インバー
タの構成を示す回路図
タの構成を示す回路図
【図２】本発明の第２の実施例である系統連系インバー
タの構成を示す回路図
タの構成を示す回路図
【図３】従来の系統連系インバータの構成を示す回路図
１ 直流電源 ２ 昇圧コンバータ ３ 第１の中間段コンデンサ ４ 第１のインバータ ５ 第１の交流リアクトル ６ 第１の出力コンデンサ ７ 系統電源 １１ 第１の切換手段 １２ 第２のインバータ １３ 第２の交流リアクトル １４ 第２の出力コンデンサ ２１ 第２の切換手段 ２２ 第２の中間段コンデンサ
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 大森 英樹 大阪府門真市大字門真1006番地 松下電器 産業株式会社内 (72)発明者 紺ノ 説三 大阪府門真市大字門真1006番地 松下電器 産業株式会社内 (72)発明者 谷口 誠一 大阪府門真市大字門真1006番地 松下電器 産業株式会社内 Ｆターム(参考） 5G066 HA30 HB03 HB06 5H007 BB07 CA01 CB05 CC05 CC09 CC12 DA04 DA06 DC03 GA09 5H420 BB03 BB12 CC03 DD03 EA10 EA45 EA48 EB39 FF05 FF22 LL10
Claims (2)
- 【請求項１】 太陽電池を使用した直流電源と、前記直
流電源の出力を昇圧する直流リアクトルと２個のスイッ
チング素子で構成した昇圧コンバータと、昇圧コンバー
タの出力を平滑する中間段コンデンサと、前記中間段コ
ンデンサの出力を商用周波数の正弦波に変換する第１の
インバータ及び第２のインバータと、前記第１のインバ
ータの出力と第２のインバータの出力とを切り換えて系
統に接続する第１の切換手段とを有し、前記第１の切換
手段は直流電源の出力に応じて系統に接続するインバー
タを前記第１のインバータまたは第２のインバータとと
する系統連系インバータ。 - 【請求項２】 昇圧コンバータの出力と第２のインバー
タとの間に接続した第２の中間段コンデンサと、前記昇
圧コンバータの出力を第１の中間段コンデンサ及び第１
のインバータから切り離す第２の切換手段を有し、前記
第２の切換手段は、第１の切換手段が第２のインバータ
の出力を系統に接続したときに前記昇圧コンバータの出
力を第１のインバーアから切り離す請求項１に記載した
系統連系インバータ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000076190A JP4479043B2 (ja) | 2000-03-17 | 2000-03-17 | 系統連系インバータ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000076190A JP4479043B2 (ja) | 2000-03-17 | 2000-03-17 | 系統連系インバータ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001268937A true JP2001268937A (ja) | 2001-09-28 |
| JP4479043B2 JP4479043B2 (ja) | 2010-06-09 |
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ID=18593965
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2000076190A Expired - Lifetime JP4479043B2 (ja) | 2000-03-17 | 2000-03-17 | 系統連系インバータ |
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| Country | Link |
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| JP (1) | JP4479043B2 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010252596A (ja) * | 2009-04-20 | 2010-11-04 | Panasonic Corp | 系統連系インバータ装置 |
| JP2012253916A (ja) * | 2011-06-03 | 2012-12-20 | Toshiba Mitsubishi-Electric Industrial System Corp | 電力変換装置 |
| WO2014080462A1 (ja) * | 2012-11-21 | 2014-05-30 | 三洋電機株式会社 | 電力変換装置 |
| JP2016127764A (ja) * | 2015-01-08 | 2016-07-11 | パナソニックＩｐマネジメント株式会社 | 電力変換装置 |
-
2000
- 2000-03-17 JP JP2000076190A patent/JP4479043B2/ja not_active Expired - Lifetime
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| WO2014080462A1 (ja) * | 2012-11-21 | 2014-05-30 | 三洋電機株式会社 | 電力変換装置 |
| JPWO2014080462A1 (ja) * | 2012-11-21 | 2017-01-05 | パナソニックＩｐマネジメント株式会社 | 電力変換装置 |
| JP2016127764A (ja) * | 2015-01-08 | 2016-07-11 | パナソニックＩｐマネジメント株式会社 | 電力変換装置 |
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| JP4479043B2 (ja) | 2010-06-09 |
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