JP2001219253A

JP2001219253A - 鋼の連続鋳造方法

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Publication number: JP2001219253A
Application number: JP2000032325A
Authority: JP
Inventors: Sukehisa Kikuchi; 祐久菊地; Masashi Hara; 昌司原; Masafumi Hanao; 方史花尾
Original assignee: Sumitomo Metal Industries Ltd
Current assignee: Nippon Steel Corp
Priority date: 2000-02-09
Filing date: 2000-02-09
Publication date: 2001-08-14
Anticipated expiration: 2020-02-09
Also published as: JP3395749B2

Abstract

(57)【要約】【課題】Ａｌで脱酸された溶鋼を鋳造する際、浸漬ノズ
ルの閉塞を防止でき、良好な品質の鋳片を得ることがで
きる連続鋳造方法の提供。【解決手段】Ａｌを含有する溶鋼を、タンディッシュか
ら鋳型に浸漬ノズルを用いて注入する連続鋳造方法であ
って、溶鋼中にＣａを０．００１〜０．００５質量％含
有させ、かつ、下記（Ａ）式を満足する条件で鋳造す
る。 −0.5−0.6×ｌｎ(ΔＴ×α)≦Ｑ≦3.0−0.6×ｌｎ(Δ
Ｔ×α) ・・・（Ａ）ここで、Ｑ：単位時間に１本当たりの浸漬ノズルを通過
する溶鋼量（ｔ／分）、ΔＴ：タンディッシュ内におけ
る溶鋼過熱度で１０〜４５℃の範囲の値、α：Ｃａ含有
率で０．００１〜０．００５質量％の範囲の値。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、浸漬ノズルの閉塞
を防止でき、良好な内部品質の鋳片を得ることができる
鋼の連続鋳造方法に関する。

【０００２】

【従来の技術】連続鋳造される溶鋼は、通常、Ａｌ等で
脱酸処理されている。取鍋内の溶鋼は、いったんタンデ
ィッシュ内に注入された後、浸漬ノズルを介して、鋳型
内に注入される。

【０００３】Ａｌで脱酸した溶鋼を鋳造する際、浸漬ノ
ズルが閉塞する場合があり、極端な場合には鋳造作業の
継続が困難になる。浸漬ノズルが閉塞するのは、溶鋼中
のＡｌの酸化物などが浸漬ノズル内面に付着し、堆積す
ることが原因である。

【０００４】浸漬ノズルが閉塞した際には、溶鋼が入っ
ているタンディッシュの上方からランスを浸漬ノズルの
近傍に挿入し、酸素ガスを吹き込むことにより、浸漬ノ
ズル内面に付着したＡｌの酸化物などを除去することが
行われる。しかし、この方法では、溶鋼中に酸素を吹き
込むので、溶鋼中に酸化物が発生するため、鋳片に残存
する非金属介在物が増加する。そのため、内部品質の良
好な鋳片が得られない。

【０００５】浸漬ノズルの閉塞を防止する方法として、
タンディッシュの下部に配置する上ノズル（浸漬ノズル
を取り付ける部分）、または浸漬ノズルへの溶鋼の供給
量を制御するスライディングゲートから、浸漬ノズル内
を通過する溶鋼中にＡｒガス等の不活性ガスを吹き込む
方法が採られている。しかし、吹き込まれたＡｒガスが
溶鋼中で気泡となるので、その気泡が凝固殻に捕捉さ
れ、鋳片表皮下に気泡性欠陥が発生したり、極端な場合
には、その鋳片を素材として熱間圧延した製品表面に表
面疵が発生する場合がある。

【０００６】浸漬ノズル内を通過する溶鋼中にＡｒガス
などを吹き込まずに、浸漬ノズルの閉塞を防止する方法
として、溶鋼中にＣａを含有させる方法が採られてい
る。たとえば、特開平９−１９２７９９号公報では、Ａ
ｌで脱酸した溶鋼中にＣａを１〜５ｐｐｍ含有させる方
法が提案されている。この方法は、Ｃａの添加によっ
て、溶鋼中に高融点であるＡｌの酸化物の凝集合体が形
成されるのを防止し、浸漬ノズルの閉塞を防止する方法
である。

【０００７】また、特開平１１−９０５９７号公報で
は、タンデイッシュ内の溶鋼過熱度が２０℃以下になっ
た場合に、タンディッシュ内の溶鋼中にＣａを添加し、
溶鋼中のＣａ含有率を１０〜５０ｐｐｍとする方法が提
案されている。タンデイッシュ内の溶鋼過熱度が２０℃
以下となり、溶鋼の温度が低温になった場合に浸漬ノズ
ル内面に付着する地金を、Ｃａ添加により溶解するとさ
れている。

【０００８】しかし、これら特開平９−１９２７９９号
公報および特開平１１−９０５９７号公報で提案された
方法を用いても、タンディッシュ内の溶鋼過熱度、鋳造
速度などの条件によっては、溶鋼中にＣａを含有させて
も、浸漬ノズルが閉塞する場合がある。

【０００９】

【発明が解決しようとする課題】本発明は、Ａｌ等で脱
酸された溶鋼を鋳造する際、浸漬ノズルの閉塞を防止で
き、良好な内部品質の鋳片を得ることができる鋼の連続
鋳造方法を提供することを目的とする。

【００１０】

【課題を解決するための手段】本発明の要旨は、Ａｌを
含有する溶鋼を、タンディッシュから鋳型に浸漬ノズル
を用いて注入する連続鋳造方法であって、溶鋼中にＣａ
を０．００１〜０．００５質量％含有させ、かつ、下記
（Ａ）式を満足する条件で鋳造する鋼の連続鋳造方法に
ある。

【００１１】ここで、Ｑ：単位時間に１本当たりの浸漬ノズルを通過
する溶鋼量（ｔ／分） ΔＴ：タンディッシュ内における溶鋼過熱度で１０〜４
５℃の範囲の値 α：Ｃａ含有率で、０．００１〜０．００５質量％の範
囲の値タンディッシュ内の溶鋼過熱度とは、タンディッシュ内
の溶鋼の温度と鋳造する鋼の融点との差の温度を意味す
る。

【００１２】本発明者らは、前述の課題を次のように解
決した。すなわち、溶鋼中に含有させるＣａ含有率およ
びタンディッシュ内の溶鋼過熱度ΔＴに応じて、浸漬ノ
ズル内を通過する溶鋼量Ｑを適正範囲とすることによっ
て、溶鋼中のＡｌの酸化物などが浸漬ノズル内面に付着
することに起因する浸漬ノズルの閉塞を防止する。

【００１３】浸漬ノズルの閉塞は、溶鋼中のＡｌの酸化
物などが浸漬ノズル内面に付着し、堆積することが原因
である。その閉塞の発生のしやすさは、浸漬ノズル内を
通過する溶鋼の流速に依存する。ただし、通常用いられ
る浸漬ノズルの内径は７０〜９０ｍｍ程度であり、この
ような浸漬ノズルでは、浸漬ノズルの閉塞の発生のしや
すさは、浸漬ノズル内を通過する溶鋼量Ｑに依存すると
しても差し支えない。したがって、本発明の方法では、
浸漬ノズル内を通過する溶鋼量Ｑの適正な範囲を選択し
た。

【００１４】図１は、溶鋼中のＣａ含有率、タンディッ
シュ内の溶鋼過熱度および浸漬ノズル内を通過する溶鋼
量が、浸漬ノズルの閉塞および鋳片品質に及ぼす影響を
示す図である。図１に示す２本の曲線のうち、上方の曲
線は下記（Ｂ）式を示し、下方の曲線は下記（Ｃ）式を
示す。また破線で示す２本の直線のうち、左の直線は下
記（Ｄ）式を示し、右の直線は下記（Ｅ）式を示す。

【００１５】Ｑ₁＝−0.6×ｌｎ(ΔＴ×α)＋3.0 ・・・(Ｂ) Ｑ₂＝−0.6×ｌｎ(ΔＴ×α)−0.5 ・・・(Ｃ) ΔＴ×α＝０．０１・・・(Ｄ) ΔＴ×α＝０．２２５・・・(Ｅ) 図１は、垂直部長さ１ｍ、機長２０ｍで１ストランドの
垂直曲げ型連続鋳造機を用い、Ａｌ脱酸されたＣ含有率
が０．０５質量％の低炭素鋼を速度０．３〜１０ｍ／分
の範囲で鋳造した試験結果をまとめたものである。鋳片
サイズは、厚さ１００ｍｍ、幅１０００ｍｍである。こ
の試験に用いた浸漬ノズルの条件は、吐出孔が２つで、
それぞれの吐出孔の大きさは、縦１００ｍｍ、横３０ｍ
ｍで、ノズルの向きは下向き４５°である。また、溶鋼
が通過する浸漬ノズルの部分の内径は８０ｍｍである。

【００１６】Ｃａ含有量は、０．０００８〜０．００５
２質量％、タンディッシュ内の溶鋼過熱度は５〜５０℃
の条件である。浸漬ノズルの閉塞状況は、後述する浸漬
ノズル閉塞度、鋳片の内部品質は、後述する方法で鋳片
表皮下の非金属介在物の個数を求めて評価した。

【００１７】図１に示すように、前述の（Ｂ）および
（Ｃ）式の示す曲線、および（Ｄ）および（Ｅ）式の示
す直線で囲まれた領域、すなわち、前述の（Ａ）式の条
件を満足する領域では、浸漬ノズルの閉塞は発生せず、
また良好な品質の鋳片が得られることがわかった。これ
以外の領域では、浸漬ノズルの閉塞、鋳片の非金属介在
物の増加、浸漬ノズルなどの耐火物の溶損、ブレークア
ウトなどが生じた。

【００１８】前述の（Ａ）式の条件を満足する領域で
は、溶鋼中のＣａ含有率が０．００１０〜０．００５０
質量％であれば、Ａｌで脱酸した溶鋼を鋳造する際、浸
漬ノズルの閉塞の原因となる溶鋼中のＡｌの酸化物を、
融点の低いＣａＯ−Ａｌ₂ Ｏ₃系の複合酸化物とするこ
とができる。また、タンディッシュ内の溶鋼過熱度が１
０〜４５℃、単位時間に浸漬ノズルを通過する溶鋼量Ｑ
（ｔ／分）の値が適正な範囲であれば、溶鋼中のＡｌの
酸化物、ＣａＯ−Ａｌ₂ Ｏ₃ 系の複合酸化物などの浸漬
ノズル内面の付着を防止できることが明らかである。本
発明は、上記の結果を基に完成された。

【００１９】

【発明の実施の形態】本発明の方法では、Ａｌを含有
し、Ｃａを０．００１〜０．００５質量％含有する鋼を
対象とする。

【００２０】溶鋼中にＣａを含有させることにより、浸
漬ノズルの閉塞の原因となる溶鋼中のＡｌの酸化物を、
融点の低いＣａＯ−Ａｌ₂ Ｏ₃ 系の複合酸化物とするこ
とができる。このようなＣａの効果を得るために、Ｃａ
含有率を０．００１０質量％以上とする。しかし、Ｃａ
含有率が０．００５０質量％を超えると、タンディッシ
ュ自体の耐火物、上ノズル、スライディングゲート、浸
漬ノズルなどが溶損しやすくなる。また、ＣａＳ等が形
成されやすくなるため、鋳片の非金属介在物が多くなる
場合がある。

【００２１】本発明の方法では、タンディッシュ内の溶
鋼過熱度を１０〜４５℃とする。１０℃未満では、溶鋼
の温度が低すぎるため、タンディッシュから浸漬ノズル
内で溶鋼が凝固し、ノズルが閉塞気味になる場合があ
る。つまり、目標の鋳造速度で鋳造できなくなる場合が
ある。極端な場合には、浸漬ノズルが鋳造中に閉塞す
る。鋳造速度を確保するために、タンディッシュの上方
からランスを溶鋼中に挿入して酸素ガスを吹き付ける処
理が採られるが、溶鋼中に酸化物が発生し、鋳片の非金
属介在物が増加するので、鋼の清浄度が悪くなる。一
方、過熱度が４５℃を超えると、とくに鋳造速度が速い
場合に、鋳型内の凝固殻が浸漬ノズルの吐出流によって
再溶解しやすくなるので、ブレークアウトが発生する場
合がある。

【００２２】本発明の方法では、浸漬ノズルは通常用い
られるノズルを使えばよい。たとえば、吐出孔は下向き
１０〜３０°程度の角度で、２つの吐出孔を備える浸漬
ノズルが用いられる。溶鋼が通過する浸漬ノズルの内部
の径は、通常の７０〜９０ｍｍ程度でよい。浸漬ノズル
の材質も、通常のアルミナグラファイトなどで構わな
い。本発明の方法では、単位時間に浸漬ノズルを通過す
る溶鋼量Ｑ（ｔ／分）が前述の（Ａ）式を満足する条件
で鋳造する。図１を用いて、その理由を説明する。

【００２３】内径の相違する浸漬ノズルでは、同じ単位
時間に浸漬ノズルを通過する溶鋼量でも、浸漬ノズルを
通過する溶鋼の流速は相違する。図１は、前述のとおり
厚さ１００ｍｍ、幅１０００ｍｍの鋳片を、内径が８０
ｍｍの浸漬ノズルを用いて鋳造した結果である。しか
し、事前の鋳造試験によって、通常用いられる程度の、
内径が７０〜９０ｍｍ程度の浸漬ノズルであれば、単位
時間に浸漬ノズルを通過する溶鋼量によって、浸漬ノズ
ルの閉塞の発生の有無を予測できることを確認した。

【００２４】（Ｃ）式の示す曲線、（Ｄ）式の示す直
線、（Ｅ）式の示す直線、および図の横軸とで囲まれた
図中にで示す領域では、Ｃａ含有率およびタンディッ
シュ内の溶鋼過熱度が適正な範囲の値であっても、単位
時間に浸漬ノズルを通過する溶鋼量Ｑ（ｔ／分）が少な
すぎるので、浸漬ノズルの閉塞が発生しやすい。浸漬ノ
ズルの閉塞を解消するために、浸漬ノズル内面近傍の溶
鋼中に酸素ガスを吹き込むと、溶鋼の清浄度が悪化し、
鋳片表皮下の品質が悪くなる。

【００２５】（Ｃ）式の示す曲線、（Ｄ）式の示す直
線、および図の縦軸とで囲まれた図中にで示す領域、
および、（Ｂ）式と（Ｃ）式の示す曲線、（Ｄ）式の示
す直線、および図の縦軸とで囲まれた図中にで示す領
域では、Ｃａ含有率が低すぎるか、または、タンディッ
シュ内の溶鋼過熱度が低すぎる。そのために、浸漬ノズ
ルの閉塞しやすく、浸漬ノズルの閉塞を解消するため
に、浸漬ノズル内面近傍の溶鋼中に酸素ガスを吹き込む
と、溶鋼の清浄度が悪化し、鋳片表皮下の品質が悪くな
る。

【００２６】（Ｂ）式の示す曲線、（Ｄ）式の示す直
線、および図の縦軸とで囲まれた図中にで示す領域で
は、前述のおよびの領域におけるのと同じく、浸漬
ノズルの閉塞が発生しやすくなったり、鋳片表皮下の品
質が悪くなったりするのに加えて、単位時間に浸漬ノズ
ルを通過する溶鋼量が多すぎるため、鋳型内の凝固殻が
浸漬ノズルの吐出流によって再溶解する場合もあり、極
端な場合にはブレークアウトが発生する。

【００２７】（Ｂ）式の示す曲線と、（Ｄ）式および
（Ｅ）式の示す直線とで囲まれた図中にで示す領域で
は、Ｃａ含有率およびタンディッシュ内の溶鋼過熱度が
適正な範囲の値であっても、単位時間に浸漬ノズルを通
過する溶鋼量が多すぎるため、鋳型内の凝固殻が浸漬ノ
ズルの吐出流によって再溶解しやすく、極端な場合には
ブレークアウトが発生する。

【００２８】（Ｂ）式の示す曲線と（Ｅ）式の示す直線
とで囲まれた図中にで示す領域、および、（Ｂ）と
（Ｃ）式の示す曲線と（Ｅ）式の示す直線とで囲まれた
図中にで示す領域、さらに、（Ｃ）式の示す曲線、
（Ｅ）式の示す直線、および図の横軸とで囲まれた図中
にで示す領域では、Ｃａ含有率が多すぎる。そのため
に、タンディッシュの耐火物や浸漬ノズル等が溶損しや
すくなるか、ＣａＳ等が形成されやすくなるため、鋳片
の非金属介在物が多くなりやすい。このほか、タンディ
ッシュ内の溶鋼過熱度が高すぎるために、鋳型内の凝固
殻が浸漬ノズルの吐出流によって再溶解しやすく、極端
な場合にはブレークアウトが発生する。

【００２９】したがって、本発明の方法では、（Ｂ）と
（Ｃ）式の示す曲線、および（Ｄ）と（Ｅ）式の示す直
線とで囲まれた領域の条件、すなわち、前述の（Ａ）式
を満足する条件で鋳造する。

【００３０】本発明の方法を実施する手順は、たとえ
ば、Ａｌを含有する溶鋼中にＣａ含有率が０．００１〜
０．００５質量％の範囲内になるように添加する。その
後、溶鋼中のＣａ含有率を測定する。溶鋼中のＣａ含有
率の分析方法は、たとえば、次の方法を用いることがで
きる。取鍋内の溶鋼を、通常用いられている紙管サンプ
ルなどで採取し、通常の放電発光分光法により分析す
る。次に、タンデイッシュ内の溶鋼の過熱度を求める。
これら求めた溶鋼中のＣａ含有率と溶鋼の過熱度から、
単位時間に１本当たりの浸漬ノズルを通過する溶鋼量Ｑ
が、前述の（Ａ）式を満足するように、鋳造速度を選択
する。鋳造速度を選択すれば、この溶鋼量Ｑが求まるか
らである。

【００３１】

【実施例】垂直部長さ１ｍ、機長２０ｍ、１ストランド
の垂直曲げ型連続鋳造機を用い、Ｃ含有率が０．０５質
量％の低炭素鋼（Ａｌ脱酸鋼）を速度１．１〜７．１ｍ
／分で、厚さ１００ｍｍ、幅１０００ｍｍの鋳片に鋳造
した。吐出孔が２つで、それぞれの吐出孔の大きさは、
縦１００ｍｍ、横３０ｍｍで、下向き４５°の浸漬ノズ
ルを用いた。また、浸漬ノズルの内径は８０ｍｍであ
る。１ヒート約１５０ｔの溶鋼を、５ヒート連続して鋳
造した。

【００３２】Ｃａを０．０００８〜０．００５２質量％
の範囲内で含有させ、また、タンディッシュ内の溶鋼過
熱度を５〜５０℃の範囲内で変化させて鋳造し、浸漬ノ
ズル閉塞度、鋳片表皮下の非金属介在物の発生状況、お
よびこれら鋳片を素材とした製品コイルの品質状況を調
査した。

【００３３】浸漬ノズルの閉塞度は、次のようにして調
査した。まず、鋳造前に浸漬ノズルの内径を測定した。
次に、鋳造終了後に浸漬ノズルを回収して、浸漬ノズル
高さ方向の中央部でノズルを切断し、内径を測定した。
浸漬ノズル内部に付着物があり、内部の形状が円形でな
い場合には、長い径と短い径を求めて平均の径を内径と
した。そこで、鋳造後の浸漬ノズルの内径を鋳造前の内
径で除した値を浸漬ノズル閉塞度とした。したがって、
浸漬ノズル閉塞度が１．０未満は、閉塞していること、
また１．０を超えると、浸漬ノズル内部が溶損している
ことを意味する。

【００３４】鋳片表皮下の非金属介在物の発生状況は、
次のようにして測定した。得られた鋳片から、鋳造方向
長さ２００ｍｍの鋳片サンプルを切出し、鋳片表皮１ｍ
ｍを削除し、表面から１ｍｍの研磨面を、１００倍の光
学顕微鏡を用い、５０μｍ以上の大きさの非金属介在物
の発生個数を測定し、１ｃｍ² 当たり発生個数を求め
た。

【００３５】得られた鋳片を素材として、熱間圧延を行
って厚さ２．５ｍｍの鋼帯を製造し、コイルに巻き取っ
た。この製品コイルを酸洗した後、表面疵の発生状況を
調査した。製品コイルの表面を手入れしても、製品コイ
ルとして使用できない場合には、格落ちの製品コイルと
判断した。この格落ちの製品コイルを、対象の試験で得
られた鋳片を熱間圧延した合計の製品コイル数で除した
値を、製品コイル格落ち指数とした。表１に試験条件と
試験結果を示す。

【００３６】

【表１】本発明例の試験Ｎｏ．１からＮｏ．５では、本発明で規
定する条件の範囲内の浸漬ノズルを通過する溶鋼量とな
る鋳造速度で鋳造した。これらの試験では、浸漬ノズル
閉塞度は０．８５〜１．００で、浸漬ノズル内部に極わ
ずか付着物が有ったが、問題にならない程度であった。
鋳片表皮下の非金属介在物の発生個数は、１〜３個／ｃ
ｍ² で良好な品質の鋳片であった。そのため、その鋳片
を素材とした製品コイルの格落ちは発生せず、良好な品
質の製品コイルが得られた。

【００３７】比較例の試験Ｎｏ．６では、本発明で規定
する溶鋼量の条件の下限より小さい値０．８ｔ／分で試
験した。浸漬ノズル閉塞度は０．３５で、かなり閉塞が
進んでいた。鋳造中に鋳造速度を確保し、鋳造を継続す
るために、浸漬ノズル内面近傍の溶鋼中に酸素ガスを吹
き込んだ。そのために、溶鋼中の酸化物が生成し、鋳片
表皮下の非金属介在物が１４個でかなり悪い品質の鋳片
となった。その鋳片を素材とする製品コイルの格落ち指
数も０．３で悪かった。

【００３８】比較例の試験Ｎｏ．７では、本発明で規定
する溶鋼量の範囲より大きな溶鋼量の値４．５ｔ／分で
試験した。浸漬ノズル閉塞度は０．９７で、問題なかっ
た。しかし、３ヒート目の鋳造中に、ブレークアウトが
発生した。鋳造速度を速くして、浸漬ノズルを通過する
溶鋼量を大きくしたため、鋳型内の凝固殻が吐出流によ
って再溶解したためである。

【００３９】比較例の試験Ｎｏ．８では、本発明で規定
する条件の範囲外で、低い溶鋼の過熱度５℃で試験し
た。浸漬ノズル閉塞度は０．２５で、著しく閉塞が進ん
だ。鋳造中に鋳造速度を確保するために、浸漬ノズル内
面近傍の溶鋼中に酸素ガスを頻繁に吹き込んだ。そのた
めに、溶鋼中の酸化物が著しく生成し、鋳片表皮下の非
金属介在物が２６個で著しく悪い品質の鋳片となった。
その鋳片を素材とする製品コイルの格落ち指数も０．６
で著しく悪かった。

【００４０】比較例の試験Ｎｏ．９では、本発明で規定
する溶鋼の過熱度より高い５０℃で試験した。１ヒート
目の鋳造中にブレークアウトが発生した。浸漬ノズルの
閉塞度は１．００で、内径は当初のままであった。

【００４１】比較例の試験Ｎｏ．１０では、本発明で規
定する条件の範囲外で、Ｃａ含有率を０．０００８質量
％と低くして試験した。Ｃａ含有の効果が少なく、浸漬
ノズルが閉塞気味で、鋳造後の浸漬ノズル閉塞度は０．
６５であった。鋳造中に鋳造速度を確保するために、溶
鋼中の浸漬ノズル内面近傍に酸素ガスを吹き込んだ。そ
のために、溶鋼中の酸化物が生成し、鋳片表皮下の非金
属介在物が９個で悪い品質の鋳片となった。その鋳片を
素材とする製品コイルの格落ち指数も０．２で悪かっ
た。

【００４２】比較例の試験Ｎｏ．１１では、本発明で規
定する条件の範囲外で、Ｃａ含有率を０．００５２質量
％と高くして試験した。浸漬ノズルが溶損気味で、鋳造
後の浸漬ノズル閉塞度は１．４０であった。

【００４３】

【発明の効果】本発明の方法の適用により、Ａｌで脱酸
した溶鋼を鋳造する際、浸漬ノズルの閉塞を防止でき、
良好な品質の鋳片を得ることができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】Ｃａ含有率、タンディッシュ内の溶鋼過熱度お
よび浸漬ノズル内を通過する溶鋼量が、浸漬ノズルの閉
塞および鋳片品質に及ぼす影響を示す図である。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者花尾方史大阪府大阪市中央区北浜４丁目５番33号住友金属工業株式会社内Ｆターム(参考） 4E004 HA10 MB14 MB20

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】Ａｌを含有する溶鋼を、タンディッシュか
ら鋳型に浸漬ノズルを用いて注入する連続鋳造方法であ
って、溶鋼中にＣａを０．００１〜０．００５質量％含
有させ、かつ、下記（Ａ）式を満足する条件で鋳造する
ことを特徴とする鋼の連続鋳造方法。 −0.5−0.6×ｌｎ(ΔＴ×α)≦Ｑ≦3.0−0.6× ｌｎ(ΔＴ×α) ・・・（Ａ）ここで、Ｑ：単位時間に１本当たりの浸漬ノズルを通過
する溶鋼量（ｔ／分） ΔＴ：タンディッシュ内における溶鋼過熱度で１０〜４
５℃の範囲の値 α：Ｃａ含有率で、０．００１〜０．００５質量％の範囲の値