JP2001207975A - ロータリ式流体機械 - Google Patents
ロータリ式流体機械Info
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- JP2001207975A JP2001207975A JP2000016310A JP2000016310A JP2001207975A JP 2001207975 A JP2001207975 A JP 2001207975A JP 2000016310 A JP2000016310 A JP 2000016310A JP 2000016310 A JP2000016310 A JP 2000016310A JP 2001207975 A JP2001207975 A JP 2001207975A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 ロータリ式流体機械において、ブレードのジ
ャンピングを抑えることでポンプ効率の低下や騒音の増
大、耐久性の低下を防止する。 【解決手段】 偏心ロータ１１の回転に伴い容積を拡大
する吸入ポート側のセルＣLに吸入ポートを通じて液体
を吸入し、容積最大となったあと転じて容積を縮小する
吐出ポート側のセルＣHから吐出ポートを通じて液体を
排出する液ポンプにおいて、ブレード１２の先端を、偏
心ロータ１１の回転軸方向から見て偏心ロータ１１の周
面と常に１点で接する凸曲面１２ａをなすとともに、偏
心ロータ１１とブレード１２との接点Ｔから吸入ポート
側に露出するブレード１２の一側面１２ｂまでの凸曲面
１２ａに沿う距離ＬLが、接点Ｔから吐出ポート側に露
出するブレード１２の他側面１２ｃまでの凸曲面１２ａ
に沿う距離ＬHよりも常に長くなるように、セルＣL側に
傾斜させて形成する。
ャンピングを抑えることでポンプ効率の低下や騒音の増
大、耐久性の低下を防止する。 【解決手段】 偏心ロータ１１の回転に伴い容積を拡大
する吸入ポート側のセルＣLに吸入ポートを通じて液体
を吸入し、容積最大となったあと転じて容積を縮小する
吐出ポート側のセルＣHから吐出ポートを通じて液体を
排出する液ポンプにおいて、ブレード１２の先端を、偏
心ロータ１１の回転軸方向から見て偏心ロータ１１の周
面と常に１点で接する凸曲面１２ａをなすとともに、偏
心ロータ１１とブレード１２との接点Ｔから吸入ポート
側に露出するブレード１２の一側面１２ｂまでの凸曲面
１２ａに沿う距離ＬLが、接点Ｔから吐出ポート側に露
出するブレード１２の他側面１２ｃまでの凸曲面１２ａ
に沿う距離ＬHよりも常に長くなるように、セルＣL側に
傾斜させて形成する。
Description
【０００１ 】
【発明の属する技術分野】本発明は、液ポンプや空気調
和装置に具備される冷媒循環用のロータリ圧縮機等に代
表されるロータリ式流体機械に関するものである。
和装置に具備される冷媒循環用のロータリ圧縮機等に代
表されるロータリ式流体機械に関するものである。
【０００２ 】
【従来の技術】従来の液ポンプは、図４に示すように、
円筒形のシリンダ室１ａを備えるシリンダブロック１
と、シリンダ室１ａ内において偏心回転運動する偏心ロ
ータ２と、シリンダ室１ａに出没可能に設けられて偏心
ロータ２の周面に摺接するブレード３と、ブレード３を
挟んで設けられる吸入ポート４ならびに吐出ポート５を
備えている。そして、偏心ロータ２の回転に伴い容積を
拡大する低圧の流体搬送室、いわゆるセルＣLに吸入ポ
ート４を通じて液体を吸入し、容積最大となったあと転
じて容積を縮小する高圧のセルＣHから吐出ポート５を
通じて液体を排出するようになっている。
円筒形のシリンダ室１ａを備えるシリンダブロック１
と、シリンダ室１ａ内において偏心回転運動する偏心ロ
ータ２と、シリンダ室１ａに出没可能に設けられて偏心
ロータ２の周面に摺接するブレード３と、ブレード３を
挟んで設けられる吸入ポート４ならびに吐出ポート５を
備えている。そして、偏心ロータ２の回転に伴い容積を
拡大する低圧の流体搬送室、いわゆるセルＣLに吸入ポ
ート４を通じて液体を吸入し、容積最大となったあと転
じて容積を縮小する高圧のセルＣHから吐出ポート５を
通じて液体を排出するようになっている。
【０００３ 】ところで、ブレード３が配置されるスロ
ット孔１ｂは一方をシリンダ室１ａに、他方を吐出ポー
ト５に連通する加圧室１ｃにそれぞれ連通して形成され
ており、スロット孔１ｂに挿入されたブレード３は、シ
リンダ室１ａ側からブレード３の先端に作用する圧力と
加圧室１ｃ側からブレード３の後端に作用する圧力との
間に生じる圧力差を利用して、偏心ロータ２の回転を妨
げる抵抗を生じないように適度な力で偏心ロータ２の周
面に押し付けられている。さらに、運転開始時のように
シリンダ室１ａと加圧室１ｃとの圧力差がほとんど生じ
ない間の押圧力を補うために、加圧室１ｃにはブレード
３をシリンダ室１ａ側へ押圧するコイルバネ６が配設さ
れている。
ット孔１ｂは一方をシリンダ室１ａに、他方を吐出ポー
ト５に連通する加圧室１ｃにそれぞれ連通して形成され
ており、スロット孔１ｂに挿入されたブレード３は、シ
リンダ室１ａ側からブレード３の先端に作用する圧力と
加圧室１ｃ側からブレード３の後端に作用する圧力との
間に生じる圧力差を利用して、偏心ロータ２の回転を妨
げる抵抗を生じないように適度な力で偏心ロータ２の周
面に押し付けられている。さらに、運転開始時のように
シリンダ室１ａと加圧室１ｃとの圧力差がほとんど生じ
ない間の押圧力を補うために、加圧室１ｃにはブレード
３をシリンダ室１ａ側へ押圧するコイルバネ６が配設さ
れている。
【０００４ 】ロータリ圧縮機についても基本的な構造
は液ポンプと同じであるが、ブレードの後端に加圧室が
設けられず、ブレードの押圧力はコイルバネのみが負担
するようになっているものもある。
は液ポンプと同じであるが、ブレードの後端に加圧室が
設けられず、ブレードの押圧力はコイルバネのみが負担
するようになっているものもある。
【０００５ 】
【発明が解決しようとする課題】上記のような液ポンプ
の場合、ブレード３の先端にシリンダ室１ａ側から作用
する圧力は、その一部が容積縮小過程にある高圧のセル
ＣHから、残りが容積拡大過程にある低圧のセルＣLから
作用する。これに対してブレード３の後端に加圧室１ｃ
側から作用する圧力は、加圧室１ｃが吐出ポート５に連
通することから高圧のセルＣHと同等とみなせる。その
ため、理論的には（ブレード３の先端に作用する押圧
力）＜（ブレード３の後端に作用する押圧力）というよ
うにブレード３の両端に作用する押圧力に不均衡な状態
が継続的に生じ、ブレード３の先端は常に偏心ロータ２
の周面に押し当てられるようになる。
の場合、ブレード３の先端にシリンダ室１ａ側から作用
する圧力は、その一部が容積縮小過程にある高圧のセル
ＣHから、残りが容積拡大過程にある低圧のセルＣLから
作用する。これに対してブレード３の後端に加圧室１ｃ
側から作用する圧力は、加圧室１ｃが吐出ポート５に連
通することから高圧のセルＣHと同等とみなせる。その
ため、理論的には（ブレード３の先端に作用する押圧
力）＜（ブレード３の後端に作用する押圧力）というよ
うにブレード３の両端に作用する押圧力に不均衡な状態
が継続的に生じ、ブレード３の先端は常に偏心ロータ２
の周面に押し当てられるようになる。
【０００６ 】しかしながら、実際には容積縮小過程に
あるセルＣH内の圧力と加圧室１ａ内の圧力とは常に等
しくなるとは限らず、例えば偏心ロータ２の回転速度が
急変した場合等では、図５に示すように加圧室１ａ内の
圧力（ＰH）よりも容積縮小過程にあるセルＣH内の圧力
（ＰH'）の方が高くなってしまうことがある。こうなる
と、必ずしも上記のような押圧力の不均衡状態は保たれ
ず、場合によっては押圧力の逆転が起こってブレード３
が加圧室１ａ側に押し返され、偏心ロータ２の周面から
飛び跳ねるように離間する（ジャンピング）ようになる
可能性がある。
あるセルＣH内の圧力と加圧室１ａ内の圧力とは常に等
しくなるとは限らず、例えば偏心ロータ２の回転速度が
急変した場合等では、図５に示すように加圧室１ａ内の
圧力（ＰH）よりも容積縮小過程にあるセルＣH内の圧力
（ＰH'）の方が高くなってしまうことがある。こうなる
と、必ずしも上記のような押圧力の不均衡状態は保たれ
ず、場合によっては押圧力の逆転が起こってブレード３
が加圧室１ａ側に押し返され、偏心ロータ２の周面から
飛び跳ねるように離間する（ジャンピング）ようになる
可能性がある。
【０００７ 】ブレード３が偏心ロータ２の周面から離
間すると、高圧のセルＣHから低圧のセルＣLに向けて液
体が流れ込み、ポンプ効率の低下を生じる。さらにこれ
だけに留まらず、吐出脈動を生じて騒音が増大したり負
荷の変動を原因として液ポンプ自体の耐久性が低下した
りする恐れがある。
間すると、高圧のセルＣHから低圧のセルＣLに向けて液
体が流れ込み、ポンプ効率の低下を生じる。さらにこれ
だけに留まらず、吐出脈動を生じて騒音が増大したり負
荷の変動を原因として液ポンプ自体の耐久性が低下した
りする恐れがある。
【０００８ 】こういった現象はロータリ圧縮機にも見
られ、コイルバネの押圧力を上回るほどに圧縮室（セ
ル）の圧力が高まると、同様にブレードがジャンピング
を起こし、これによって圧縮効率の低下や騒音の増大、
耐久性の低下が生じる可能性がある。
られ、コイルバネの押圧力を上回るほどに圧縮室（セ
ル）の圧力が高まると、同様にブレードがジャンピング
を起こし、これによって圧縮効率の低下や騒音の増大、
耐久性の低下が生じる可能性がある。
【０００９ 】本発明は上記の事情に鑑みてなされたも
のであり、ブレードのジャンピングを抑えてポンプ効率
の低下や騒音の増大、耐久性の低下を防止することを目
的としている。
のであり、ブレードのジャンピングを抑えてポンプ効率
の低下や騒音の増大、耐久性の低下を防止することを目
的としている。
【００１０ 】
【課題を解決するための手段】上記の課題を解決するた
めの手段として、次のような構成のロータリ式流体機械
を採用する。すなわち、請求項１記載のロータリ式流体
機械は、円筒形のシリンダ室と、該シリンダ室内におい
て偏心回転運動する偏心ロータと、前記シリンダ室に出
没可能に設けられて前記偏心ロータの周面に摺接するブ
レードと、該ブレードを挟んでその両側方に設けられる
吸入ポートならびに吐出ポートを備え、前記偏心ロータ
の回転に伴い容積を拡大する流体搬送室に前記吸入ポー
トを通じて液体を吸入し、容積最大となったあと転じて
容積を縮小する流体搬送室から前記吐出ポートを通じて
液体を排出するロータリ式流体機械であって、前記偏心
ロータと前記ブレードの先端面との接点から前記吸入ポ
ート側に露出する前記ブレードの一側面までの前記先端
面の面積が、前記接点から前記吐出ポート側に露出する
前記ブレードの他側面までの前記先端面の面積よりも広
いことを特徴としている。
めの手段として、次のような構成のロータリ式流体機械
を採用する。すなわち、請求項１記載のロータリ式流体
機械は、円筒形のシリンダ室と、該シリンダ室内におい
て偏心回転運動する偏心ロータと、前記シリンダ室に出
没可能に設けられて前記偏心ロータの周面に摺接するブ
レードと、該ブレードを挟んでその両側方に設けられる
吸入ポートならびに吐出ポートを備え、前記偏心ロータ
の回転に伴い容積を拡大する流体搬送室に前記吸入ポー
トを通じて液体を吸入し、容積最大となったあと転じて
容積を縮小する流体搬送室から前記吐出ポートを通じて
液体を排出するロータリ式流体機械であって、前記偏心
ロータと前記ブレードの先端面との接点から前記吸入ポ
ート側に露出する前記ブレードの一側面までの前記先端
面の面積が、前記接点から前記吐出ポート側に露出する
前記ブレードの他側面までの前記先端面の面積よりも広
いことを特徴としている。
【００１１ 】このロータリ式流体機械においては、高
圧の流体搬送室に露出するブレードの先端面の面積が狭
められることで、ブレードの先端に作用してブレードを
押し返す力が弱まる。さらに、高圧の流体搬送室の圧力
がさらに高まったとしても、ブレードを押し返す力の増
加が僅かなものに留められる。これにより、ブレードの
ジャンピングが起こり難くなる。
圧の流体搬送室に露出するブレードの先端面の面積が狭
められることで、ブレードの先端に作用してブレードを
押し返す力が弱まる。さらに、高圧の流体搬送室の圧力
がさらに高まったとしても、ブレードを押し返す力の増
加が僅かなものに留められる。これにより、ブレードの
ジャンピングが起こり難くなる。
【００１２ 】請求項２記載のロータリ式流体機械は、
請求項１記載のロータリ式流体機械において、前記先端
面が、前記偏心ロータの回転軸方向から見て前記吐出ポ
ート側に傾斜していることを特徴としている。
請求項１記載のロータリ式流体機械において、前記先端
面が、前記偏心ロータの回転軸方向から見て前記吐出ポ
ート側に傾斜していることを特徴としている。
【００１３ 】このロータリ式流体機械においては、ブ
レードの先端面を吐出ポート側に傾斜させることで、偏
心ロータとブレードの先端面との接点がブレードの他側
面側に移動し、両者の接点からブレードの一側面までの
距離が、同接点からブレードの他側面までの距離よりも
長くなる。
レードの先端面を吐出ポート側に傾斜させることで、偏
心ロータとブレードの先端面との接点がブレードの他側
面側に移動し、両者の接点からブレードの一側面までの
距離が、同接点からブレードの他側面までの距離よりも
長くなる。
【００１４ 】請求項３記載のロータリ式流体機械は、
請求項１または２記載のロータリ式流体機械において、
前記先端面が、前記回転軸方向から見て前記偏心ロータ
側に突出する曲面をなしていることを特徴としている。
請求項１または２記載のロータリ式流体機械において、
前記先端面が、前記回転軸方向から見て前記偏心ロータ
側に突出する曲面をなしていることを特徴としている。
【００１５ 】偏心ロータとブレードとの接点は偏心ロ
ータの回転に伴って位置を変化させるが、このロータリ
式流体機械においては、ブレードの先端面が偏心ロータ
側に突出する曲面をなすことで、偏心ロータの回転に伴
って接点が変動したとしても偏心ロータとブレードとの
間の力の伝達が常にブレードの長さ方向に沿って行われ
るようになる。
ータの回転に伴って位置を変化させるが、このロータリ
式流体機械においては、ブレードの先端面が偏心ロータ
側に突出する曲面をなすことで、偏心ロータの回転に伴
って接点が変動したとしても偏心ロータとブレードとの
間の力の伝達が常にブレードの長さ方向に沿って行われ
るようになる。
【００１６ 】請求項４記載のロータリ式流体機械は、
請求項３記載のロータリ式流体機械において、前記曲面
が所定の曲率で形成されていることを特徴としている。
請求項３記載のロータリ式流体機械において、前記曲面
が所定の曲率で形成されていることを特徴としている。
【００１７ 】このロータリ式流体機械においては、曲
面が所定の曲率で形成されることで、接点の移動が円滑
に行われるようになり、偏心ロータへの負担が減少する
とともに騒音も発生し難くなる。
面が所定の曲率で形成されることで、接点の移動が円滑
に行われるようになり、偏心ロータへの負担が減少する
とともに騒音も発生し難くなる。
【００１８ 】
【発明の実施の形態】本発明に係るロータリ式流体機械
の実施形態を図１ないし図３に示して説明する。図１に
示す液ポンプ（ロータリ式流体機械）は、円筒形のシリ
ンダ室１０ａを備えるシリンダブロック１０と、シリン
ダ室１０ａ内において偏心回転運動する偏心ロータ１１
と、シリンダ室１０ａに出没可能に設けられて偏心ロー
タ１１の周面に摺接するブレード１２と、ブレード１２
を挟んでその両側方に設けられる吸入ポート１３ならび
に吐出ポート１４を備えている。
の実施形態を図１ないし図３に示して説明する。図１に
示す液ポンプ（ロータリ式流体機械）は、円筒形のシリ
ンダ室１０ａを備えるシリンダブロック１０と、シリン
ダ室１０ａ内において偏心回転運動する偏心ロータ１１
と、シリンダ室１０ａに出没可能に設けられて偏心ロー
タ１１の周面に摺接するブレード１２と、ブレード１２
を挟んでその両側方に設けられる吸入ポート１３ならび
に吐出ポート１４を備えている。
【００１９ 】ブレード１２は、シリンダブロック１０
にシリンダ室１０ａの半径方向に向けて形成されたスロ
ット孔１０ｂに摺動嵌合されてシリンダ室１０ａに向け
て出没可能に支持されている。また、スロット孔１０ｂ
の奥には吐出ポート１４と連通する加圧室１０ｃが形成
され、さらに加圧室１０ｃにはブレード１２をシリンダ
室１０ａ側へ押圧するコイルバネ１５が配置されてい
る。
にシリンダ室１０ａの半径方向に向けて形成されたスロ
ット孔１０ｂに摺動嵌合されてシリンダ室１０ａに向け
て出没可能に支持されている。また、スロット孔１０ｂ
の奥には吐出ポート１４と連通する加圧室１０ｃが形成
され、さらに加圧室１０ｃにはブレード１２をシリンダ
室１０ａ側へ押圧するコイルバネ１５が配置されてい
る。
【００２０ 】ブレード１２の先端は、図２に示すよう
に、偏心ロータ１１の回転軸方向から見て偏心ロータ１
１の周面と常に１点で接する凸曲面１２ａをなしてい
る。凸曲面１２ａは、所定の曲率（半径ｒ）で形成され
た円筒面の一部と見なせる。
に、偏心ロータ１１の回転軸方向から見て偏心ロータ１
１の周面と常に１点で接する凸曲面１２ａをなしてい
る。凸曲面１２ａは、所定の曲率（半径ｒ）で形成され
た円筒面の一部と見なせる。
【００２１ 】さらに、凸曲面１２ａは、偏心ロータ１
１とブレード１２との接点Ｔから吸入ポート１３側に露
出するブレード１２の一方の側面１２ｂまでの凸曲面１
２ａに沿う面積ＬLが、接点Ｔから吐出ポート１４側に
露出するブレード１２の他方の側面１２ｃまでの凸曲面
１２ａに沿う距離ＬHよりも常に長くなるように、吐出
ポート１４側すなわち低圧のセルＣL側に傾いた状態に
形成されている。これにより、接点Ｔから側面１２ｂま
でに位置して低圧のセルＣLの一部をなす凸曲面１２ａ
の面積ＳLは、接点Ｔから側面１２ｃまでに位置して高
圧のセルＣHの一部をなす凸曲面１２ａの面積ＳHよりも
広くなっている。
１とブレード１２との接点Ｔから吸入ポート１３側に露
出するブレード１２の一方の側面１２ｂまでの凸曲面１
２ａに沿う面積ＬLが、接点Ｔから吐出ポート１４側に
露出するブレード１２の他方の側面１２ｃまでの凸曲面
１２ａに沿う距離ＬHよりも常に長くなるように、吐出
ポート１４側すなわち低圧のセルＣL側に傾いた状態に
形成されている。これにより、接点Ｔから側面１２ｂま
でに位置して低圧のセルＣLの一部をなす凸曲面１２ａ
の面積ＳLは、接点Ｔから側面１２ｃまでに位置して高
圧のセルＣHの一部をなす凸曲面１２ａの面積ＳHよりも
広くなっている。
【００２２ 】上記のように構成された液ポンプにおい
ては、偏心ロータ１１の回転に伴い容積を拡大する低圧
のセルＣLに吸入ポート１３を通じて液体を吸入し、容
積最大となったあと転じて容積を縮小する高圧のセルＣ
Hから吐出ポート１４を通じて液体を排出する。
ては、偏心ロータ１１の回転に伴い容積を拡大する低圧
のセルＣLに吸入ポート１３を通じて液体を吸入し、容
積最大となったあと転じて容積を縮小する高圧のセルＣ
Hから吐出ポート１４を通じて液体を排出する。
【００２３ 】このとき、ブレード１２は、シリンダ室
１０ａ側からブレード１２の先端に作用する圧力と加圧
室１０ｃ側からブレード１２の後端に作用する圧力との
間に生じる圧力差を利用して、偏心ロータ１１の回転を
妨げる抵抗を生じないように適度な力で偏心ロータ１１
の周面に押し付けられている。なお、運転開始時のよう
にシリンダ室１０ａと加圧室１０ｃとの圧力差がほとん
ど生じない間は、コイルバネ１５がブレード１２の押圧
力を補うようになっている。
１０ａ側からブレード１２の先端に作用する圧力と加圧
室１０ｃ側からブレード１２の後端に作用する圧力との
間に生じる圧力差を利用して、偏心ロータ１１の回転を
妨げる抵抗を生じないように適度な力で偏心ロータ１１
の周面に押し付けられている。なお、運転開始時のよう
にシリンダ室１０ａと加圧室１０ｃとの圧力差がほとん
ど生じない間は、コイルバネ１５がブレード１２の押圧
力を補うようになっている。
【００２４ 】ところで、偏心ロータ１１の回転速度の
急変等により、図３に示すように容積縮小過程にあるセ
ルＣH内の圧力（ＰH'）が加圧室１０ｃ内の圧力（ＰH）
よりも高くなってしまうと、ブレード１２先端の凸曲面
１２ａのうち接点Ｔから側面１２ｃまでの範囲に作用す
る圧力が増大することになり、これによってシリンダ室
１０ａ側からブレード１２の先端に作用する押圧力が大
きくなる。
急変等により、図３に示すように容積縮小過程にあるセ
ルＣH内の圧力（ＰH'）が加圧室１０ｃ内の圧力（ＰH）
よりも高くなってしまうと、ブレード１２先端の凸曲面
１２ａのうち接点Ｔから側面１２ｃまでの範囲に作用す
る圧力が増大することになり、これによってシリンダ室
１０ａ側からブレード１２の先端に作用する押圧力が大
きくなる。
【００２５ 】しかしながら、ブレード１２先端の凸曲
面１２ａは低圧のセルＣL側に傾いた状態に形成され、
これによって接点Ｔから側面１２ｃまでに位置して高圧
のセルＣHの一部をなす凸曲面１２ａの面積ＳHが狭くな
っているので、セルＣH内の圧力が高くなったとしても
ブレード１２の先端に作用する押圧力は僅かな増加に留
められ、ブレード１２の両端に生じる力の不均衡状態は
逆転することなく保持される。したがって、ブレード１
２のジャンピングは発生しなくなり、ポンプ効率の低下
や騒音の増大、耐久性の低下を防止することができる。
面１２ａは低圧のセルＣL側に傾いた状態に形成され、
これによって接点Ｔから側面１２ｃまでに位置して高圧
のセルＣHの一部をなす凸曲面１２ａの面積ＳHが狭くな
っているので、セルＣH内の圧力が高くなったとしても
ブレード１２の先端に作用する押圧力は僅かな増加に留
められ、ブレード１２の両端に生じる力の不均衡状態は
逆転することなく保持される。したがって、ブレード１
２のジャンピングは発生しなくなり、ポンプ効率の低下
や騒音の増大、耐久性の低下を防止することができる。
【００２６ 】また、凸曲面１２ａが、所定の曲率で形
成されていることから、偏心ロータ１１の回転に伴う接
点Ｔの移動が滑らかに行われるので、偏心ロータへの負
担を軽減するとともに騒音の発生を抑制することができ
る。
成されていることから、偏心ロータ１１の回転に伴う接
点Ｔの移動が滑らかに行われるので、偏心ロータへの負
担を軽減するとともに騒音の発生を抑制することができ
る。
【００２７ 】さらに、偏心ロータ１１の回転に伴って
接点Ｔが変動したとしても偏心ロータ１１とブレード１
２との間の力の伝達が常にブレード１２の長さ方向に沿
って行われるようになるので、偏心ロータ１１の回転に
伴うブレード１２の往復移動をより円滑に行わせること
ができ、これによって液ポンプの運転を効率良く行うこ
とができる。
接点Ｔが変動したとしても偏心ロータ１１とブレード１
２との間の力の伝達が常にブレード１２の長さ方向に沿
って行われるようになるので、偏心ロータ１１の回転に
伴うブレード１２の往復移動をより円滑に行わせること
ができ、これによって液ポンプの運転を効率良く行うこ
とができる。
【００２８ 】なお、本実施形態においては液ポンプを
例に挙げて説明したが、本発明は液ポンプに限らず、ロ
ータリ圧縮機等各種のロータリ式流体機械に適用可能で
ある。
例に挙げて説明したが、本発明は液ポンプに限らず、ロ
ータリ圧縮機等各種のロータリ式流体機械に適用可能で
ある。
【００２９ 】
【発明の効果】以上説明したように、本発明に係る請求
項１記載のロータリ式流体機械によれば、高圧の流体搬
送室に露出するブレードの先端面の面積が狭められるの
で、ブレードの先端に作用してブレードを押し返す力が
弱まる。また、高圧の流体搬送室に露出するブレードの
先端面の面積が狭められることで、高圧の流体搬送室の
圧力がさらに高まったとしても、ブレードを押し返す力
の増加が僅かなものに留められる。これにより、ブレー
ドのジャンピングの発生が抑えられるので、ポンプ効率
の低下や騒音の増大、耐久性の低下を防止することがで
きる。
項１記載のロータリ式流体機械によれば、高圧の流体搬
送室に露出するブレードの先端面の面積が狭められるの
で、ブレードの先端に作用してブレードを押し返す力が
弱まる。また、高圧の流体搬送室に露出するブレードの
先端面の面積が狭められることで、高圧の流体搬送室の
圧力がさらに高まったとしても、ブレードを押し返す力
の増加が僅かなものに留められる。これにより、ブレー
ドのジャンピングの発生が抑えられるので、ポンプ効率
の低下や騒音の増大、耐久性の低下を防止することがで
きる。
【００３０ 】請求項２記載のロータリ式流体機械によ
れば、ブレードの先端面を吐出ポート側に傾斜させるこ
とで、偏心ロータとブレードの先端面との接点がブレー
ドの他側面側に移動し、両者の接点からブレードの一側
面までの距離が、同接点からブレードの他側面までの距
離よりも長くなる。これにより、高圧の流体搬送室に露
出するブレードの先端面の面積を狭めることが可能であ
る。
れば、ブレードの先端面を吐出ポート側に傾斜させるこ
とで、偏心ロータとブレードの先端面との接点がブレー
ドの他側面側に移動し、両者の接点からブレードの一側
面までの距離が、同接点からブレードの他側面までの距
離よりも長くなる。これにより、高圧の流体搬送室に露
出するブレードの先端面の面積を狭めることが可能であ
る。
【００３１ 】請求項３記載のロータリ式流体機械によ
れば、偏心ロータとブレードとの接点は偏心ロータの回
転に伴って位置を変化させるが、ブレードの先端面が偏
心ロータ側に突出する曲面をなすことで、偏心ロータの
回転に伴って接点が変動したとしても偏心ロータとブレ
ードとの間の力の伝達が常にブレードの長さ方向に沿っ
て行われるようになるので、偏心ロータの回転に伴うブ
レードの往復移動をより円滑に行わせることができ、こ
れによって効率の良い運転を実現することができる。
れば、偏心ロータとブレードとの接点は偏心ロータの回
転に伴って位置を変化させるが、ブレードの先端面が偏
心ロータ側に突出する曲面をなすことで、偏心ロータの
回転に伴って接点が変動したとしても偏心ロータとブレ
ードとの間の力の伝達が常にブレードの長さ方向に沿っ
て行われるようになるので、偏心ロータの回転に伴うブ
レードの往復移動をより円滑に行わせることができ、こ
れによって効率の良い運転を実現することができる。
【００３２ 】請求項４記載のロータリ式流体機械によ
れば、曲面が所定の曲率で形成されることで、偏心ロー
タとブレードとの接点の移動が滑らかに行われるので、
両者の負担を軽減するとともに騒音の発生を抑制するこ
とができる。
れば、曲面が所定の曲率で形成されることで、偏心ロー
タとブレードとの接点の移動が滑らかに行われるので、
両者の負担を軽減するとともに騒音の発生を抑制するこ
とができる。
【図１】 本発明に係るロータリ式流体機械の実施形態
を示す図であって、液ポンプの概略構成図である。
を示す図であって、液ポンプの概略構成図である。
【図２】 同液ポンプに具備されるブレードの先端の形
状を示す要部拡大図である。
状を示す要部拡大図である。
【図３】 同液ポンプの運転時におけるブレードの作動
状態を示す状態説明図である。
状態を示す状態説明図である。
【図４】 従来の液ポンプの概略構成図である。
【図５】 従来の液ポンプの運転時におけるブレードの
作動状態を示す状態説明図である。
作動状態を示す状態説明図である。
１０ａ シリンダ室 １０ｃ 加圧室 １１ 偏心ロータ １２ ブレード １２ａ 凸曲面 １３ 吸入ポート １４ 吐出ポート ＣH,ＣL セル（流体搬送室） Ｔ 接点
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 竹内 真実 愛知県名古屋市中村区岩塚町字高道１番地 三菱重工業株式会社名古屋研究所内
Claims (4)
- 【請求項１】 円筒形のシリンダ室と、該シリンダ室
内において偏心回転運動する偏心ロータと、前記シリン
ダ室に出没可能に設けられて前記偏心ロータの周面に摺
接するブレードと、該ブレードを挟んでその両側方に設
けられる吸入ポートならびに吐出ポートを備え、前記偏
心ロータの回転に伴い容積を拡大する流体搬送室に前記
吸入ポートを通じて液体を吸入し、容積最大となったあ
と転じて容積を縮小する流体搬送室から前記吐出ポート
を通じて液体を排出するロータリ式流体機械であって、 前記偏心ロータと前記ブレードの先端面との接点から前
記吸入ポート側に露出する前記ブレードの一側面までの
前記先端面の面積が、前記接点から前記吐出ポート側に
露出する前記ブレードの他側面までの前記先端面の面積
よりも広いことを特徴とするロータリ式流体機械。 - 【請求項２】 前記先端面が、前記偏心ロータの回転
軸方向から見て前記吐出ポート側に傾斜していることを
特徴とする請求項１記載のロータリ式流体機械。 - 【請求項３】 前記先端面が、前記回転軸方向から見
て前記偏心ロータ側に突出する曲面をなしていることを
特徴とする請求項１または２記載のロータリ式流体機
械。 - 【請求項４】 前記曲面が所定の曲率で形成されてい
ることを特徴とする請求項３記載のロータリ式流体機
械。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000016310A JP2001207975A (ja) | 2000-01-25 | 2000-01-25 | ロータリ式流体機械 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000016310A JP2001207975A (ja) | 2000-01-25 | 2000-01-25 | ロータリ式流体機械 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001207975A true JP2001207975A (ja) | 2001-08-03 |
Family
ID=18543467
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2000016310A Pending JP2001207975A (ja) | 2000-01-25 | 2000-01-25 | ロータリ式流体機械 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2001207975A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007077946A (ja) * | 2005-09-16 | 2007-03-29 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 多段ロータリ型膨張機 |
| JP2008248800A (ja) * | 2007-03-30 | 2008-10-16 | Nippon Soken Inc | 液ポンプ |
| JP2014206102A (ja) * | 2013-04-12 | 2014-10-30 | 三菱電機株式会社 | ローリングピストン形圧縮機 |
| RU2591072C1 (ru) * | 2015-05-08 | 2016-07-10 | Александр Николаевич Ильин | Роторный насос |
| CN106014986A (zh) * | 2016-07-08 | 2016-10-12 | 珠海凌达压缩机有限公司 | 旋转式压缩机及空调器 |
| CN111120318A (zh) * | 2018-10-31 | 2020-05-08 | 广东美芝精密制造有限公司 | 压缩机构和具有其的压缩机、制冷循环装置以及空调器 |
-
2000
- 2000-01-25 JP JP2000016310A patent/JP2001207975A/ja active Pending
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| JP2008248800A (ja) * | 2007-03-30 | 2008-10-16 | Nippon Soken Inc | 液ポンプ |
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| CN106014986A (zh) * | 2016-07-08 | 2016-10-12 | 珠海凌达压缩机有限公司 | 旋转式压缩机及空调器 |
| CN106014986B (zh) * | 2016-07-08 | 2018-08-10 | 珠海凌达压缩机有限公司 | 旋转式压缩机及空调器 |
| CN111120318A (zh) * | 2018-10-31 | 2020-05-08 | 广东美芝精密制造有限公司 | 压缩机构和具有其的压缩机、制冷循环装置以及空调器 |
| CN111120318B (zh) * | 2018-10-31 | 2022-11-15 | 广东美芝精密制造有限公司 | 压缩机构和具有其的压缩机、制冷循环装置以及空调器 |
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